Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 374 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
374
Dung lượng
9,99 MB
Nội dung
GVHD: Th.S Khổng Trọng Toàn Đồ án tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng K2009 MỤC LỤC Trang MỤC LỤC CHƯƠNG I CHƯƠNG II CHƯƠNG III CHƯƠNG IV CHƯƠNG V CHƯƠNG VI CÁC KÍ HIỆU TRONG ETAB 8.4.8 DÙNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC Tải trọng Cột khung trục Dầm khung trục NỘI LỰC DẦM KHUNG TRỤC 5 Kí hiệu Kết ETAB 8.4.8 NỘI LỰC CỘT KHUNG TRỤC 75 Kí hiệu Kết ETAB 8.4.8 75 76 KẾT QUẢ TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 95 Dầm khung trục Cột khung trục 95 99 PHẢN LỰC CHÂN CỘT KHUNG TRỤC 101 Kí hiệu Kết chôn nội lực tính toán 101 102 TÀI LIỆU THAM KHẢO 103 Trang SVTH: Trần Thanh Nhàn – MSSV: 09B1040076 GVHD: Th.S Khổng Trọng Toàn Đồ án tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng K2009 CHƯƠNG I CÁC KÍ HIỆU TRONG ETAB 8.4.8 DÙNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC TẢI TRỌNG CÁC TRƯỜNG HP TẢI TRỌNG Case Type SWMultiplier AutoLoad DL DEAD LL LIVE GX WIND USER GXN WIND USER GY WIND USER GYN WIND USER Combo COMB1 COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB8 COMB9 Type ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD TỔ HP TẢI TRỌNG Case Factor CaseType DL Static LL Static DL Static GX Static DL Static GXN Static DL Static GY Static DL Static GYN Static DL Static LL 0.9 Static GX 0.9 Static DL Static LL 0.9 Static GXN 0.9 Static DL Static LL 0.9 Static GY 0.9 Static DL Static SortID 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Trang SVTH: Trần Thanh Nhàn – MSSV: 09B1040076 GVHD: Th.S Khổng Trọng Toàn Đồ án tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng K2009 COMB9 COMB9 COMBBAO ENVE COMBBAO COMBBAO COMBBAO COMBBAO COMBBAO COMBBAO COMBBAO COMBBAO LL GYN COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 0.9 0.9 1 1 1 1 Static Static Combo Combo Combo Combo Combo Combo Combo Combo Combo 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 CỘT KHUNG TRỤC SectionName ReinfConfig LatReinf Cover NumBars3Dir NumBars2Dir BarSize ReinfType C050X070 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C050X080 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C040X060 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C045X060 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Check C035X060 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C035X055 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C035X050 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C030X050 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C030X045 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C050X065 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C045X065 Rectangular Ties 0.045 3 #9 Check C050X075 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C070X100 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C080X100 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C070X090 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C060X080 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C060X090 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C080X110 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C080X120 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C065X050 Rectangular Ties 0.05 3 #9 Design C045X050 Rectangular Ties 0.045 3 #9 Design C040X040 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C050X040 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design Trang SVTH: Trần Thanh Nhàn – MSSV: 09B1040076 GVHD: Th.S Khổng Trọng Toaøn Đồ án tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng K2009 C050X050 Rectangular Ties 0.05 3 #9 Design C045X045 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design C035X035 Rectangular Ties 0.046 3 #9 Design DẦM KHUNG TRỤC SectionName TopCover BotCover TopLeftArea TopRightArea BotLeftArea BotRightArea B030X060 0.06 0.06 0 0 B030X065 0.065 0.065 0 0 B035X070 0.07 0.07 0 0 B035X075 0.035 0.035 0 0 B030X070 0.07 0.07 0 0 B025X050 0.05 0.05 0 0 B020X040 0.04 0.04 0 0 B020X060 0.06 0.06 0 0 Trang SVTH: Trần Thanh Nhàn – MSSV: 09B1040076 GVHD: Th.S Khổng Trọng Toàn Đồ án tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng K2009 CHƯƠNG II KÍ HIỆU NỘI LỰC DẦM KHUNG TRỤC Sau sử dụng chương trình ETAB 8.4.8 mô hình khung không gian giải toán, ta nhận kết nội lực phần tử tương ứng với tổ hợp nội lực (THNL) Story Line LineType Length AxisAngle AutoSelect AnalysisSect DesignSect TANG MAI B6 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 TANG MAI B30 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 TANG MAI B57 Beam 7.6 0 B030X060 B030X060 TANG MAI B84 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 TANG MAI B101 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY10 B6 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY10 B30 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY10 B57 Beam 7.6 0 B030X060 B030X060 STORY10 B84 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY10 B101 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY9 B6 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY9 B30 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY9 B57 Beam 7.6 0 B030X060 B030X060 STORY9 B84 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY9 B101 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY8 B6 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY8 B30 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY8 B57 Beam 7.6 0 B030X060 B030X060 STORY8 B84 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY8 B101 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY7 B6 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY7 B30 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY7 B57 Beam 7.6 0 B030X060 B030X060 STORY7 B84 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY7 B101 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY6 B6 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY6 B30 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY6 B57 Beam 7.6 0 B030X060 B030X060 STORY6 B84 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY6 B101 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY5 B6 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY5 B30 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY5 B57 Beam 7.6 0 B030X060 B030X060 Trang SVTH: Trần Thanh Nhàn – MSSV: 09B1040076 GVHD: Th.S Khổng Trọng Toàn Đồ án tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng K2009 STORY5 B84 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY5 B101 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY4 B6 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY4 B30 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY4 B57 Beam 7.6 0 B030X060 B030X060 STORY4 B84 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY4 B101 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY3 B6 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY3 B30 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY3 B57 Beam 7.6 0 B030X060 B030X060 STORY3 B84 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY3 B101 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY2 B6 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY2 B30 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY2 B57 Beam 7.6 0 B030X060 B030X060 STORY2 B84 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY2 B101 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY1 B6 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 STORY1 B30 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY1 B57 Beam 7.6 0 B030X060 B030X060 STORY1 B84 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 STORY1 B101 Beam 1.4 0 B030X060 B030X060 TRET B30 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 TRET B57 Beam 7.6 0 B030X060 B030X060 TRET B84 Beam 8.2 0 B030X060 B030X060 KẾT QUẢ ETAB 8.4.8 Story Beam Load Loc P V2 V3 T M2 M3 TANG MAI B6 COMBBAO MAX 0.25 -21.9 -2.264 -18.875 TANG MAI B6 COMBBAO MAX 0.47 -20.9 -2.264 -14.242 TANG MAI B6 COMBBAO MAX 0.47 -20.5 -1.965 -14.178 TANG MAI B6 COMBBAO MAX 0.93 -18.4 -1.965 -5.088 TANG MAI B6 COMBBAO MAX 0.93 -17.2 -1.719 -5.038 TANG MAI B6 COMBBAO MAX 1.4 -15.1 -1.719 2.994 TANG MAI B6 COMBBAO MIN 0.25 -23.4 -2.747 -19.983 TANG MAI B6 COMBBAO MIN 0.47 -22.4 -2.747 -15.031 TANG MAI B6 COMBBAO MIN 0.47 -22 -2.398 -14.961 TANG MAI B6 COMBBAO MIN 0.93 -19.9 -2.398 -5.23 TANG MAI B6 COMBBAO MIN 0.93 -18.5 -2.131 -5.177 Trang SVTH: Trần Thanh Nhàn – MSSV: 09B1040076 GVHD: Th.S Khổng Trọng Toàn Đồ án tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng K2009 TANG MAI B6 COMBBAO MIN 1.4 -16.4 -2.131 2.465 STORY10 B6 COMBBAO MAX 0.25 -27.5 -7.411 -23.466 STORY10 B6 COMBBAO MAX 0.47 -26.5 -7.411 -17.617 STORY10 B6 COMBBAO MAX 0.47 -26.7 -6.839 -17.528 STORY10 B6 COMBBAO MAX 0.93 -24.6 -6.839 -5.555 STORY10 B6 COMBBAO MAX 0.93 -23 -6.421 -5.482 STORY10 B6 COMBBAO MAX 1.4 -20.9 -6.421 5.919 STORY10 B6 COMBBAO MIN 0.25 -32.4 -10.76 -27.413 STORY10 B6 COMBBAO MIN 0.47 -31.4 -10.76 -20.539 STORY10 B6 COMBBAO MIN 0.47 -31.3 -10.02 -20.433 STORY10 B6 COMBBAO MIN 0.93 -29.2 -10.02 -6.404 STORY10 B6 COMBBAO MIN 0.93 -26.9 -9.455 -6.319 STORY10 B6 COMBBAO MIN 1.4 -24.8 -9.455 4.549 STORY9 B6 COMBBAO MAX 0.25 -27 -6.111 -22.785 STORY9 B6 COMBBAO MAX 0.47 -26.1 -6.111 -17.037 STORY9 B6 COMBBAO MAX 0.47 -26.3 -5.557 -16.949 STORY9 B6 COMBBAO MAX 0.93 -24.2 -5.557 -5.18 STORY9 B6 COMBBAO MAX 0.93 -22.6 -5.155 -5.108 STORY9 B6 COMBBAO MAX 1.4 -20.5 -5.155 6.029 STORY9 B6 COMBBAO MIN 0.25 -32.3 -11.92 -27.58 STORY9 B6 COMBBAO MIN 0.47 -31.3 -11.92 -20.689 STORY9 B6 COMBBAO MIN 0.47 -31.2 -11.16 -20.584 STORY9 B6 COMBBAO MIN 0.93 -29.1 -11.16 -6.523 STORY9 B6 COMBBAO MIN 0.93 -26.9 -10.58 -6.439 STORY9 B6 COMBBAO MIN 1.4 -24.8 -10.58 4.467 STORY8 B6 COMBBAO MAX 0.3 -24.9 -4.129 -19.02 STORY8 B6 COMBBAO MAX 0.47 -24.1 -4.129 -14.936 STORY8 B6 COMBBAO MAX 0.47 -24.4 -3.603 -14.853 STORY8 B6 COMBBAO MAX 0.93 -22.3 -3.603 -3.948 STORY8 B6 COMBBAO MAX 0.93 -20.8 -3.229 -3.881 STORY8 B6 COMBBAO MAX 1.4 -18.7 -3.229 6.412 STORY8 B6 COMBBAO MIN 0.3 -30.6 -12.57 -24.226 STORY8 B6 COMBBAO MIN 0.47 -29.8 -12.57 -19.197 STORY8 B6 COMBBAO MIN 0.47 -29.7 -11.81 -19.096 STORY8 B6 COMBBAO MIN 0.93 -27.6 -11.81 -5.726 STORY8 B6 COMBBAO MIN 0.93 -25.4 -11.22 -5.646 STORY8 B6 COMBBAO MIN 1.4 -23.3 -11.22 4.545 STORY7 B6 COMBBAO MAX 0.3 -23.4 -2.504 -17.236 STORY7 B6 COMBBAO MAX 0.47 -22.7 -2.504 -13.397 STORY7 B6 COMBBAO MAX 0.47 -23 -2.002 -13.317 STORY7 B6 COMBBAO MAX 0.93 -20.9 -2.002 -3.073 Trang SVTH: Trần Thanh Nhàn – MSSV: 09B1040076 GVHD: Th.S Khổng Trọng Toàn Đồ án tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng K2009 STORY7 B6 COMBBAO MAX 0.93 -19.4 -1.652 -3.009 STORY7 B6 COMBBAO MAX 1.4 -17.3 -1.652 6.626 STORY7 B6 COMBBAO MIN 0.3 -29.4 -13.41 -22.973 STORY7 B6 COMBBAO MIN 0.47 -28.7 -13.41 -18.135 STORY7 B6 COMBBAO MIN 0.47 -28.6 -12.64 -18.036 STORY7 B6 COMBBAO MIN 0.93 -26.5 -12.64 -5.188 STORY7 B6 COMBBAO MIN 0.93 -24.3 -12.05 -5.11 STORY7 B6 COMBBAO MIN 1.4 -22.2 -12.05 4.557 STORY6 B6 COMBBAO MAX 0.3 -23.6 -1.929 -17.385 STORY6 B6 COMBBAO MAX 0.47 -22.8 -1.929 -13.519 STORY6 B6 COMBBAO MAX 0.47 -23.2 -1.435 -13.439 STORY6 B6 COMBBAO MAX 0.93 -21.1 -1.435 -3.114 STORY6 B6 COMBBAO MAX 0.93 -19.6 -1.093 -3.05 STORY6 B6 COMBBAO MAX 1.4 -17.5 -1.093 6.639 STORY6 B6 COMBBAO MIN 0.3 -30.2 -15 -24.026 STORY6 B6 COMBBAO MIN 0.47 -29.4 -15 -19.057 STORY6 B6 COMBBAO MIN 0.47 -29.3 -14.2 -18.957 STORY6 B6 COMBBAO MIN 0.93 -27.2 -14.2 -5.754 STORY6 B6 COMBBAO MIN 0.93 -25 -13.58 -5.674 STORY6 B6 COMBBAO MIN 1.4 -22.9 -13.58 4.331 STORY5 B6 COMBBAO MAX 0.35 -21.8 -0.146 -14.567 STORY5 B6 COMBBAO MAX 0.47 -21.3 -0.146 -12.055 STORY5 B6 COMBBAO MAX 0.47 -21.7 0.319 -11.979 STORY5 B6 COMBBAO MAX 0.93 -19.6 0.319 -2.348 STORY5 B6 COMBBAO MAX 0.93 -18.1 0.633 -2.288 STORY5 B6 COMBBAO MAX 1.4 -16 0.633 6.685 STORY5 B6 COMBBAO MIN 0.35 -28.8 -17.21 -21.426 STORY5 B6 COMBBAO MIN 0.47 -28.3 -17.21 -18.099 STORY5 B6 COMBBAO MIN 0.47 -28.2 -16.39 -18.001 STORY5 B6 COMBBAO MIN 0.93 -26.1 -16.39 -5.335 STORY5 B6 COMBBAO MIN 0.93 -23.9 -15.75 -5.258 STORY5 B6 COMBBAO MIN 1.4 -21.8 -15.75 4.231 STORY4 B6 COMBBAO MAX 0.35 -20.8 1.532 -13.539 STORY4 B6 COMBBAO MAX 0.47 -20.3 1.532 -11.143 STORY4 B6 COMBBAO MAX 0.47 -20.7 1.97 -11.068 STORY4 B6 COMBBAO MAX 0.93 -18.6 1.97 -1.887 STORY4 B6 COMBBAO MAX 0.93 -17.1 2.258 -1.829 STORY4 B6 COMBBAO MAX 1.4 -15 2.258 6.68 STORY4 B6 COMBBAO MIN 0.35 -28.1 -18.84 -20.781 STORY4 B6 COMBBAO MIN 0.47 -27.5 -18.84 -17.537 STORY4 B6 COMBBAO MIN 0.47 -27.5 -18 -17.441 Trang SVTH: Trần Thanh Nhàn – MSSV: 09B1040076 GVHD: Th.S Khổng Trọng Toàn Đồ án tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng K2009 STORY4 B6 COMBBAO MIN 0.93 -25.4 -18 -5.111 STORY4 B6 COMBBAO MIN 0.93 -23.2 -17.35 -5.044 STORY4 B6 COMBBAO MIN 1.4 -21.1 -17.35 4.147 STORY3 B6 COMBBAO MAX 0.35 -21 2.231 -13.643 STORY3 B6 COMBBAO MAX 0.47 -20.5 2.231 -11.227 STORY3 B6 COMBBAO MAX 0.47 -20.9 2.66 -11.152 STORY3 B6 COMBBAO MAX 0.93 -18.8 2.66 -1.883 STORY3 B6 COMBBAO MAX 0.93 -17.3 2.942 -1.825 STORY3 B6 COMBBAO MAX 1.4 -15.2 2.942 6.752 STORY3 B6 COMBBAO MIN 0.35 -28.8 -20.5 -21.665 STORY3 B6 COMBBAO MIN 0.47 -28.3 -20.5 -18.336 STORY3 B6 COMBBAO MIN 0.47 -28.2 -19.64 -18.239 STORY3 B6 COMBBAO MIN 0.93 -26.1 -19.64 -5.574 STORY3 B6 COMBBAO MIN 0.93 -23.9 -18.96 -5.505 STORY3 B6 COMBBAO MIN 1.4 -21.8 -18.96 3.985 STORY2 B6 COMBBAO MAX 0.38 -19.9 4.039 -12.262 STORY2 B6 COMBBAO MAX 0.47 -19.5 4.039 -10.459 STORY2 B6 COMBBAO MAX 0.47 -19.9 4.435 -10.387 STORY2 B6 COMBBAO MAX 0.93 -17.8 4.435 -1.587 STORY2 B6 COMBBAO MAX 0.93 -16.4 4.683 -1.532 STORY2 B6 COMBBAO MAX 1.4 -14.3 4.683 6.597 STORY2 B6 COMBBAO MIN 0.38 -27.7 -21.01 -20.08 STORY2 B6 COMBBAO MIN 0.47 -27.3 -21.01 -17.557 STORY2 B6 COMBBAO MIN 0.47 -27.2 -20.15 -17.462 STORY2 B6 COMBBAO MIN 0.93 -25.1 -20.15 -5.267 STORY2 B6 COMBBAO MIN 0.93 -22.9 -19.47 -5.201 STORY2 B6 COMBBAO MIN 1.4 -20.8 -19.47 3.879 STORY1 B6 COMBBAO MAX 0.38 -20.2 3.912 -12.828 STORY1 B6 COMBBAO MAX 0.47 -19.8 3.912 -10.994 STORY1 B6 COMBBAO MAX 0.47 -20.2 4.305 -10.921 STORY1 B6 COMBBAO MAX 0.93 -18.1 4.305 -1.964 STORY1 B6 COMBBAO MAX 0.93 -16.7 4.551 -1.908 STORY1 B6 COMBBAO MAX 1.4 -14.6 4.551 6.436 STORY1 B6 COMBBAO MIN 0.38 -27.9 -22.44 -20.429 STORY1 B6 COMBBAO MIN 0.47 -27.5 -22.44 -17.887 STORY1 B6 COMBBAO MIN 0.47 -27.4 -21.6 -17.792 STORY1 B6 COMBBAO MIN 0.93 -25.3 -21.6 -5.526 STORY1 B6 COMBBAO MIN 0.93 -23.1 -21 -5.459 STORY1 B6 COMBBAO MIN 1.4 -21 -21 3.664 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 0.3 -79 -2.866 -90.336 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 0.46 -78.3 -2.866 -78.096 Trang SVTH: Trần Thanh Nhàn – MSSV: 09B1040076 GVHD: Th.S Khổng Trọng Toàn Đồ án tốt nghiệp Kỹ sư Xây dựng K2009 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 0.46 -77 -2.822 -77.665 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 0.91 -74.9 -2.822 -43.056 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 0.91 -71.4 -2.771 -42.658 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 1.37 -69.3 -2.771 -8.29 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 1.37 -64.2 -2.676 -7.886 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 1.82 -62.1 -2.676 24.286 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 1.82 -56.3 -2.542 24.643 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 2.28 -54.2 -2.542 52.725 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 2.28 -48.3 -2.388 53.033 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 2.73 -46.2 -2.388 76.956 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 2.73 -40.7 -2.236 77.215 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 3.19 -38.6 -2.236 97.84 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 3.19 -34.3 -2.103 98.063 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 3.64 -32.3 -2.103 115.583 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 3.64 -29.6 -1.995 115.771 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 4.1 -27.6 -1.995 130.933 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 4.1 40.11 0.756 131.733 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 4.56 42.16 0.756 113.22 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 4.56 45.68 0.888 112.988 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 5.01 47.73 0.888 92.085 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 5.01 53.11 1.045 91.831 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 5.47 55.16 1.045 68.257 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 5.47 62.01 1.218 67.955 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 5.92 64.06 1.218 40.336 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 5.92 71.54 1.391 39.984 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 6.38 73.59 1.391 9.474 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 6.38 81.02 1.54 9.125 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 6.83 83.07 1.54 -22.194 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 6.83 89.83 1.647 -22.587 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 7.29 91.88 1.647 -57.403 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 7.29 97.08 1.712 -57.835 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 7.74 99.13 1.712 -95.55 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 7.74 102.1 1.793 -96.013 TANG MAI B30 COMBBAO MAX 7.95 103.1 1.793 -113.85 TANG MAI B30 COMBBAO MIN 0.3 -91.2 -4.058 -107 TANG MAI B30 COMBBAO MIN 0.46 -90.5 -4.058 -92.87 TANG MAI B30 COMBBAO MIN 0.46 -88.8 -3.965 -92.373 TANG MAI B30 COMBBAO MIN 0.91 -86.8 -3.965 -52.384 TANG MAI B30 COMBBAO MIN 0.91 -82.5 -3.871 -51.923 TANG MAI B30 COMBBAO MIN 1.37 -80.4 -3.871 -17.883 TANG MAI B30 COMBBAO MIN 1.37 -74.3 -3.727 -17.505 Trang 10 SVTH: Trần Thanh Nhàn MSSV: 09B1040076 Tiêu chuẩn xây dựng tcxd 205 : 1998 - Diện tích mặt bên cọc tiếp xúc với ®Êt, m2; g- gia tèc träng tr|êng, lÊy b»ng 9,81m/s2; h - chiều cao nẩy phần va ®Ëp cđa bóa ®èi víi bóa diesel lÊy b»ng h=0,5m loại búa khác h=0; H- Chiều cao rơi thực tế phần động búa, m Chú thích: Các giá trị Wn, W, Wc W1 dùng công thức tính toán nói hệ số v|ợt tải Trong tr|ờng hợp có chênh lệch 1,4 lần sức chịu tải cọc xác định theo công thức (D.2 D.3) với sức chịu tải xác định tính toán dựa vào tính chất lý đất cần kiểm tra thêm ph|ơng pháp nén tĩnh Bảng D.1 Hệ số M Loại đất d|ới mũi cọc Sỏi cạn có chất lấp nhét cát Cất thô vừa, chặt trung bình cát cứng Cát mịn chặt trung bình Cát bụi chặt trung bình Hệ số M 1,3 1,2 1,1 1,0 0,9 0,8 0,7 ¸ sét dẻo, sét sét cứng sét sét nửa cứng sét sét khô dẻo Chú thích: cát chặt, giá trị hệ số M nói điểm 2,3 nên tăng thêm 60% có tài liệu xuyên tĩnh tăng 100% Bảng D.2 Năng l|ợng tính toán )P búa Năng l|ợng tính toán va đập búa )p, T.m Kiểu búa Búa treo tác dụng đơn động Búa di-e-den ống búa di-e-den cần va đập đơn Búa di-e-den đóng kiểm tra lại va đập đơn WH 0,9WH 0,4WH W(H-h) Chú thích: điểm 4, h chiều cao nẩy phần va đập búa diesel đệm không khí gây ra, xác định theo th|ớc đo, m Để tính toán sơ cho phép h= 0,6m búa kiểu cột h=0,4m búa kiểu ống Bảng D.3- Năng l|ợng tính toán ?p búa rung Lùc kÝch thÝch cđa m¸y rung, T 10 20 30 40 50 60 70 80 Năng l|ợng tính toán t|ơng đ|ơng va đập máy rung AP, T.m 4,5 13 17,5 22 6,5 31 35 Tiêu chuẩn xây dựng tcxd 205 : 1998 D.3 Công thức động Hilley D.3.1 Sức chịu tải giới hạn xác định theo công thức: Qu W e 2Wc kWh e f / 2 c1 c2 c3 W Wc (D.4) Trong đó: k - Hiệu xuất học búa đóng cọc; số giá trị đ|ợc kiến nghị sử dụng nh| sau: - 100% búa rơi tự điều khiển tự động búa diesel; -75% Đối với búa rơi tự nâng cáp tời; - 75%- 85% Đối với loại búa n|ớc đơn ®éng; Wc -Träng l|ỵng cđa cäc, T; W - träng l|ợng búa đóng, T; h - Chiều cao rơi bóa, m; e- HƯ sè phơc håi, mét sè gi¸ trị e nh| sau: + Cọc có đầu bịt thép: e=0,55; + Cọc thép có đệm đầu cọc gỗ mềm: e=0,4; + Cọc bê tông cốt thép, đệm đầu gỗ: e=0,25 ef - Độ lún cọc d|ới nhát búa thí nghiệm( độ chối ),m; c1 - Biến dạng đàn hồi đầu cọc, đệm đầu cọc cọc dẫn, m; c2 - Biến dạng đàn hồi cọc,m: c2=Qu.L/AE c3- Biến dạng đất nỊn, th|êng lÊy b»ng 0,005m; A - DiƯn tÝch tiÕt diện cọc,m2; E- Môdun đàn hồi vật liệu cọc, T/m2 D.3.2 Hệ số an toàn áp dụng công thức Hilley Fs _3,0 Phụ lục E Xác định sức chịu tải theo kết nén tĩnh cọc E.1 Quy trình thí nghiệm để xác định sức chịu tải thí nghiệm nén tĩnh đ|ợc thực sở thoả thuận với chủ đầu t| quan t| vấn chủ đầu t| E.2 Khi lựa chọn quy trình xác định sức chịu tải cho phép cọc cần ý tới đặc điểm điều kiện địa chất tải trọng công trình yêu cầu thiết kế E.3 Ph|ơng pháp SNIP2.02.03.85: E.3.1 Sức chịu tải trọng nén thẳng đứng cho phép cọc tính theo công thức: Qa Qtc ktc Trong : Qa - Sức chịu tải cho phép cọc; Qtc ktc - Hệ số an toàn, xác định theo điều A.1 phụ lục A (E.1) Tiêu chuẩn xây dựng tcxd 205 : 1998 E.3.2 Sức chịu tải tiêu chuẩn theo kết thử chúng tải trọng nén, nhổ đ|ợc theo h|ớng ng|ợc đ|ợc xác định theo công thức: Qtc m Qu kd (E.2) Trong đó: m- Hệ số làm việc cho tất loại nhà công trình trừ trụ đ|ờng dây tải lộ thiên,lấy bằng: m=1.0 cọc chịu nén dọc trục nén ngang; m=0,8 cọc chịu nhổ độ sâu độ cọc vào đất _ 4m; m=0,6 cọc chịu nhổ độ sâu độ cọc vào đất < 4m; Qu - Sức chịu tải cực hạn cọc, t, xác định theo điều E.3.3 đến E.3.5 phụ lục Kd - Hệ số an toàn theo đất, lấy theo dẫn điều E.4.3 phụ lục E.3.3 Trong tr|ờng hợp số cọc đ|ợc thử điều kiện đất nh| QuQumin,còn hệ số an toàn theo đất kđ=1 Khi số l|ợng cọc thử ỏ điều kiện địa chất công trình lớn đại l|ợng Qu nên xác định sở kết xử lí thống kê E.3.4 Sức chống giới hạn Qu cọc đ|ợc xác định nh| sau(hình E.1) - Là giá trị tải trọng gây độ lún tăng liên tục - Là giá trị ứng với độ lún [ Sgh tr|ờng hợp lại: ' = [ Sgh (E.3) Trong đó: Sgh-Trị số lún giới hạn trung bình cho tiêu chuẩn thiết kế móng,đ|ợc qui định theo nhiệm vụ thiết kế lấy theo tiêu chuẩn nhà công trình; [ - HƯ sè chun tõ ®é lón lóc thư đến độ lún lâu dài cọc, thông th|ờng lấy [ =0,1.Khi có sở thí nghiệm quan trắc lún đầy đủ, lấy [ =0,2 Nếu độ lún xác định theo công thứ (E.3) lớn 40mm sức chịu tải cực hạn cọc Qu nên lấy tải trọng ứng với ' =40mm Tiêu chuẩn xây dựng tcxd 205 : 1998 Đối với cầu, sức chịu tải cực hạn cọc chịu tải trọng nén phải lấy tải trọng bé cấp so với tải trọng mà d|ới tải trọng gây ran; a) Sự tăng độ lún sau cấp gia tải (ở tổng độ lún lớn 40mm0 v|ợt lần tăng độ lún cấp gia tải tr|ớc b) Độ lún không tắt dần tron thời gian ngày đêm (ở tổng độ lún cọc lớn 40mm Nếu htử,tải trọng lớn đà đạt đ|ợc có trị số lớn hơn1,5Qtc(trong Qtc - Sức chịu tải cọc tính theo công thức phụ lục A), mà độ lún cọc bé trị số xác định theo công thức(E.3), cầu bé 40mm, tr|ờng hợp này, sức chịu tải cực hạn cọc cho phép lấy tải trọng lớn có đ|ợc lúc thử Chú thích:Các cấp tải trọng thử cọc nén tĩnh th|ờng qui định phạm vi 1/10-1/15 sức chịu tải cực hạn tính toán cọc E.3.5 Khi thư t¶i b»ng t¶i träng tÜnh theo h|íng ngang hặc nhổ sức chịu tải giới hạn (điều E.3.3 phụ lục này) lấy tải trọng mà d|ới tác dụng nó, chuyển vị cọc tăng không ngừng Chú thích: Kết thử tĩnh cọc chịu tải trọng ngang giới hạn cho phép nhà công trình Loại tải trọng nh| nhà công trình (trừ công trình đặc biệt nhạy biến dạng ngang) cho phép lấy tải trọng mà trị biến dạng ngang cọc mức mặt đất thử trị số giới hạn cho phép nh|ng không 10mm E.4 Một số ph|ơng pháp thông th|ờng khác dùng để xác định sức chịu tải giới hạn cọc thử cọc đến phá hoại, cọc có đ|ờng kính lớn E.4.1 Ph|ơng pháp Canadian Foundation Engineering Manual(1985) Sức chịu đựn giới hạncủa cọc tải trọng xác định từ giao đIểm biểu đò quan hệ tải trọng- độ lún với đ|ờng thẳng(hình E.2) Sf= G +d/30 (E.4) Tiêu chuẩn xây dựng tcxd 205 : 1998 Trong : Sf-Độ lún cấp tỉa trọng phá hoại,m G - Biến dạng đàn hồi cọc,m G = QLp (E.5) AEp Q -Tải trọng tác dụng lên cọc,T Lp- ChiỊu dµi cäc, m A-DiƯn tÝch tiÕt diƯn cäc, m2 Ep- Mô đun đàn hồi vật liệu cọc,T/m2 E.4.2 Ph|ơng pháp Davisson:sức chịu tải giới hạn cọc tải trọng ứng với độ lún đ|ờng cong tải trọng-Độ lún có đ|ợc lúc thử tĩnh: Sf QL p Ep A 0,0038 d ( m) 120 (E.6) E.4.3 Trong tr|ờng hợp cọc dàI sức chịu tải giới hạn ứng với độ lún: 2QL p - Khi Lp/d>80 : Sf - Khi Lp/d>100 : Sf = 60 y 80 mm 3E p A (E.7) 0,0038 0,02(m) (E.8) Chú thích: Cách xác định Sf nói đIều E4-2 E4-3 thực nh| nêu đIều E4-1 E.4.4 Sức chịu tải trọng nén cho phép xác định theo công thức: Qa Qu FS (E.9) Tiêu chuẩn xây dựng tcxd 205 : 1998 E.4.5 Thông th|ờng hệ sè an toµn FS t 2,0 HƯ sè an toµn cao nên đ|ợc áp dụng cho tr|ờng hợp sau đây: - Đối với cọc ma sát đất dính - Khi đIều kiện điaj chất phức tạp nh|ng số l|ợng cọc thí nghiệm hạn chế - Cọc cát rời, sức chịu tải suy giảm theo tời gian - Khi cần đảm bảo yêu cầu cao độ lún Phụ lục G Tính cọc d|ới tác dụng đồng thời tải trọng đứng tải trọng ngang mô men Tính toán theo ph|ơng pháp SNIP II-17-77 G.1 Tính cọc d|ới tác dụng đông thời tải trọng đứng, ngang mô men theo sơ đồ nêu hình G1,bao gồm: a) Chuyển vị ngang 'n góc xoay, < đầu cọc cần thoả mÃn điều kiÖn sau: 'n d Sgh (G1) < d < gh (G2) Trong đó: ' n < -Những giá trị tính toán t|ơng ứng chuyển vị ngang, m, góc xoay,radian,của đầu cọc,xác đinh theo dẫn đIều G.4 phụ lục Sgh < gh-Những giá trị t|ơng ứng chuyển vị ngang, m, góc xoay, radian, đầu cọc, |ợc qui định từ nhiệm vụ thiết kế nhà công trình b) Tính toán ổn ®Þnh cđa ®Êt nỊn xung quanh cäc, hùc hiƯn theo yêu càu điều phụ lục c) KiĨm tra tiÕt diƯn cđa cäc theo ®é bỊn cđa vật liệu, theo trạng thái giới hạn thứ thứ hai d|ới tác dụng đồng thời lực dọc trục, mô men uốn lực ngang Các Giá trị tính toán mô men uốn, lực ngang lực dọc trục, tác dụng lên tiết diện khác cọc, đ|ợc xác định theo điều G7 phụ lục này.Trong tr|ờng hợp cọc đ|ợc ngàm cứng vào đài, góc xoay < =0, tính toán mô men ngàm theo điều G.8 phụ lục Chú thích:Không cần tính toán độ ổn định đất xung quanh cäc cã bỊ réng tiÕt diƯn d d 0,6m víi chiều dài đất lớn 10d, trừ tr|ờng hợp cọc đ|ợc hạ vào bùn đất sét trạng thái chảy dẻo chảy G.2 Khi tính toán cọc chịu tải trọng ngang, đất quanh cọc đ|ợc xem nh| môi tr|ờng đàn hồi biến dạng tuyến tính đặc tr|ng hệ số Cz,(T/m3) Khi số liệu thí nghiệm, cho phép xác định số liệu tính toán hệ số Cz đất quanh cọc theo công thức: Cz=K.z (G.3) Trong đó: K - Hệ số tỉ lệ,T/m4,đ|ợc lấy theo bảng G1 z - Độ sâu vị trí tiết diện cọc, m, kể từ mặt đất cọc dài cao, kể từ đáy đài cọc đài thấp Bảng G1-Hệ số tỉ lệ k Tiêu chuẩn xây dựng tcxd 205 : 1998 HƯ sè tØ lƯ k,T/m4 cho cäc Lo¹i đất quanh cọc đặc tr|ng Đóng Nhồi, cọc ống cọc chống Sét, sét dẻo chảy (0,75