Chung cư minh toàn thành phố hồ chí minh

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH: KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: CHUNG CƢ MINH TỒN THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Ngƣời hƣớng dẫn : TS TRẦN ANH THIỆN TS PHẠM MỸ Sinh viên thực : BÙI VŨ VỊNH Số thẻ sinh viên : 110150258 Lớp : 15X1C Đà Nẵng, 06/2020 TĨM TẮT Tên đề tài: Khu chung cƣ Minh Tồn – Thành phố Hồ Chí Minh Sinh viên thực hiện: Bùi Vũ Vịnh Số thẻ SV: 110150258 Lớp: 15X1C a) Phần thuyết minh + Kiến trúc (10%): - Trình bày tổng quan cơng trình, vị trí xây dựng - Giới thiệu kiến trúc sơ bộ, công sử dụng cơng trình + Kết cấu (60%) - Tính tốn sàn, cầu thang tầng điển hình - Tính tốn gió tĩnh gió động cơng trình - Tính tốn khung trục ( cột, dầm, cốt đai dầm, cốt treo…) + Thi công (30%) - Thi công cọc khoan nhồi, ép cừ Larsen, đào đất máy - Lập tiến độ thi cơng đài móng - Tính tốn hệ cốp pha đà giáo cho cấu kiện cơng trình - Lập tổng tiến độ thi cơng phần thân cơng trình b) Phần vẽ Tổng số vẽ 16 Bao gồm: + Kiến trúc: vẽ: thể mặt đứng, mặt bên, mặt tầng, mặt cắt + Kết cấu: vẽ: thể kết cấu sàn, cầu thang, khung trục + Thi công: vẽ - Thi công phần ngầm: vẽ - Thi ván khuôn phần thân: vẽ - Tổng tiến độ thi công phần thân biểu đồ nhân lực : vẽ LỜI CẢM ƠN Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ nhƣ chất lƣợng Để đạt đƣợc điều địi hỏi ngƣời cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tƣ sáng tạo, sâu nghiên cứu để phát huy hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trƣờng Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, dƣới giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nhƣ nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ ngƣời làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học đƣợc, em đƣợc giao đề tài tốt nghiệp là: Chung Cƣ Minh Toàn Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: TS Trần Anh Thiện Phần 2: Kết cấu 60% - GVHD: TS Trần Anh Thiện Phần 3: Thi công 30% - GVHD: TS Phạm Mỹ Hoàn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với cơng việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vƣớng mắc khó khăn Tuy nhiên đƣợc hƣớng dẫn tận tình Thầy Cơ giáo hƣớng dẫn giúp em hồn thành đồ án Với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chƣa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục đƣợc bảo Thầy, Cơ để em hồn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trƣờng Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hƣớng dẫn em đề tài tốt nghiệp này, ngƣời xây dựng cho em tảng vững trƣớc vào nghề, vào đời Những em học đƣợc quý giá, không kiến thức mà sống, ngƣời Vẫn biết tri thức vô hạn, kiến thức ngành xây dựng lớn thay đổi ngày, nhƣng với học đƣợc từ Thầy Cơ giúp em tiếp thu vận dụng vào công việc mai sau Đà Nẵng, ngày 29, tháng 6, năm 2020 Sinh viên BÙI VŨ VỊNH CAM ĐOAN Tơi xin cam đoan q trình làm đồ án tốt nghiệp thực nghiêm túc quy định liêm học thuật: - Khơng gian lận, bịa đặt số liệu, kết tính tốn sử dụng Đồ án tốt nghiệp đáng tin cậy hoàn toàn dựa tiêu chuẩn quy phạm thiết kế thi công hành - Trung thực việc trình bày, thể hoạt động học thuật kết từ hoạt động học thuật thân - Chủ động tìm hiểu để tránh hành vi vi phạm liêm học thuật nghiêm túc thực quy định luật sở hữu trí tuệ - Sử dụng sản phẩm học thuật ngƣời khác có trích dẫn nguồn gốc rõ ràng Tơi xin cam đoan số liệu kết nghiên cứu đồ án trung thực chƣa đƣợc sử dụng để bảo vệ học vị Các thơng tin trích dẫn đồ án đƣợc rõ nguồn gốc rõ ràng đƣợc phép công bố Sinh viên thực BÙI VŨ VỊNH MỤC LỤC TÓM TẮT LỜI CẢM ƠN CAM ĐOAN DANH MỤC HÌNH ẢNH DANH MỤC BẢNG BIỂU CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Thông tin chung 1.1.1 Tên cơng trình 1.1.2 Chức cơng trình 1.1.3 Vị trí cơng trình 1.1.4 Hình thức đầu tƣ 1.1.5 Qui mơ cơng trình 1.1.6 Mật độ xây dựng 1.1.7 Hệ số sử dụng đất 1.2 Điều kiện tự nhiên, khí hậu, địa chất thủy văn 1.2.1 Khí hậu : 1.2.2 Độ ẩm: 1.2.3 Chế độ gió : 1.2.4 Địa hình: 1.2.5 Địa chất thuỷ văn : 1.3 Các giải pháp thiết kế: 1.3.1 Giải quy hoạch tổng mặt bằng: 1.3.2 Giải pháp thiết kế kiến trúc 1.3.2.1 Giải pháp mặt 1.3.2.2 Giải pháp mặt đứng: 1.3.2.3 Giải pháp mặt cắt 1.3.2.4 Giải pháp giao thông 1.3.2.5 Hệ thống điện 1.3.2.6 Hệ thống nƣớc 1.3.2.7 Hệ thống thông gió, chiếu sáng 1.3.2.8 Hệ thống phòng cháy, chữa cháy, thoát hiểm 1.3.2.9 Hệ thống chống sét 1.3.2.10 Vệ sinh môi trƣờng CHƢƠNG 2: PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN PHƢjhjƠNG ÁN KẾT CẤU 2.1 Các tiêu chuẩn, qui phạm 2.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu cho cơng trình 2.3 Lựa chọn vật liệu CHƢƠNG 3: TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 3.1 Sơ đồ phân chia ô sàn: 3.2 Các số liệu tính tốn vật liệu: 3.3 Chọn chiều dày sàn: 3.4 Xác định tải trọng: .9 3.4.1 Tĩnh tải sàn: 3.4.2 Trọng lƣợng tƣờng ngăn tƣờng bao che phạm vi ô sàn: 10 3.4.3 Hoạt tải sàn: 10 3.4.4 Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên ô sàn 11 3.5 Xác định nội lực cho ô sàn: 11 3.5.1 Nội lực sàn dầm: 11 3.5.2 Nội lực kê cạnh: 11 3.6 Tính tốn sàn loại kê (S17) 12 3.6.1 Tải trọng (nhƣ tính phần tải trọng) 12 3.6.2 Nội lực 12 3.6.3 Tính cốt thép 12 3.7 Tính ô sàn loại dầm (S20) 14 3.7.1 Sơ đồ tính tốn 14 3.7.2 Tải trọng 14 CHƢƠNG 4: TÍNH TOÁN CẦU THANG 16 4.1 Cấu tạo cầu thang điển hình 16 4.2 Sơ tiết diện cấu kiện 17 4.3 Tính thang Ơ1 17 4.3.1 Tải trọng tác dụng 18 4.3.1.1 Tĩnh tải 18 4.3.1.2 Hoạt tải 19 4.3.2 Tính toán nội lực 19 4.3.3 Tính tốn cốt thép 19 4.3.3.1 Thép chịu Moment dƣơng: 19 4.3.3.2 Thép chịu Moment âm: 20 4.4 Tính chiếu nghỉ Ơ2 20 4.4.1 Tải trọng tác dụng 20 4.4.1.1 Tĩnh tải 20 4.4.1.2 Hoạt tải 20 4.4.2 Tính tốn nội lực 20 4.4.3 Tính tốn cốt thép 21 4.4.3.1 Thép chịu moment dƣơng: 21 4.4.3.2 Tính thép mũ chịu momen âm 22 4.5 Tính chiếu tới Ô3 22 4.5.1 Tải trọng tác dụng 22 4.5.1.1 Tĩnh tải 22 4.5.1.2 Hoạt tải 22 4.5.2 Tính tốn nội lực 22 4.5.2.1 Tải trọng (nhƣ tính phần tải trọng Ô2) 22 4.5.2.2 Nội lực: 22 4.5.3 Tính toán cốt thép 22 4.6 Tính tốn cốn thang C1, C2 22 4.6.1 Tải trọng tác dụng 22 4.6.2 Tính tốn nội lực 23 4.6.3 Tính tốn cốt thép dọc 24 4.6.3.1 Tính thép chịu momen dƣơng 24 4.6.3.2 Tính thép chịu momen âm gối 24 4.6.3.3 Tính tốn cốt đai 24 4.7 Tính toán dầm chiếu tới DCT 26 4.7.1 Tải trọng tác dụng 26 4.7.2 Sơ đồ tính nội lực 26 4.7.3 Tính tốn cốt thép dọc chịu momen dƣơng 27 4.7.4 Tính thép chịu momen âm gối 28 4.7.5 Tính tốn cốt đai 28 4.7.6 Tính cốt treo vị trí cốn thang gác vào 29 4.8 Tính tốn dầm chiếu nghĩ DCN1 29 4.9 Tính tốn dầm chiếu nghỉ DCN2 29 4.9.1 Tải trọng tác dụng 29 4.9.2 Tính tốn cốt thép dọc 30 4.9.2.1 Tính cốt thép dọc chịu momen dƣơng 30 4.9.2.2 Tính thép chịu momen âm gối 31 4.9.2.3 Tính tốn cốt đai 31 CHƢƠNG 5: TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH 34 5.1 Sơ kích thƣớc tiết diện cột, dầm, vách 34 5.2 Tiết diện cột 34 5.3 Tiết diện dầm 35 5.4 Chọn sơ kích thƣớc vách, lõi thang máy 35 5.5 Tải trọng tác dụng vào cơng trình nội lực 35 5.5.1 Tỉnh tải sàn 36 5.5.1.1 Sàn hộ 36 5.5.1.2 Sàn mái 36 5.5.1.3 Tải trọng tƣờng xây 36 5.5.5 Hoạt tải sàn 37 5.6 Tải trọng gió 37 5.6.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió 37 5.6.2 Thành phần động tải trọng gió 38 5.6.3 Tính tốn gió động theo phƣơng X 38 5.6.4 Tính tốn gió động theo phƣơng Y 38 CHƢƠNG 6: TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 40 6.1 Tính tốn cột khung trục 40 6.2 Tổ hợp nội lực 40 6.3 Vật liệu 41 6.4 Trình tự phƣơng pháp tính tốn 41 6.5 Bố trí cốt thép 42 6.5.1 Bố trí cốt thép dọc 42 6.5.2 Bố trí cốt thép đai 42 6.6 Tính tốn cột C2 43 6.7 Tính tốn dầm khung trục 47 6.7.1 Vật liệu 47 6.7.2 Lý thuyết tính tốn 47 6.8 Tính tốn thép đai dầm 47 CHƢƠNG 7: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 49 7.1 Điều kiện địa chất cơng trình 49 7.2 Đánh giá đất 49 7.2.1 Lớp đất 1: Sét pha , có chiều dày 4.5m 49 7.2.2 Lớp 2: Cát pha, chiều dày 5,8m 49 7.2.3 Lớp 3: Cát bụi, chiều dày 8,6m 50 7.2.4 Lớp 4: Cát hạt trung, chiều dày 9,2m 50 7.2.5 Lớp 5: Cát thô lẫn cuội sỏi, chiều dày 26,9m 50 7.3 Xác định tải trọng truyền xuống móng 51 7.4 Thiết kế móng M1 (móng dƣới Cột trục 2): 51 7.4.1 Chọn vật liệu 51 7.4.2 Tải trọng: 52 7.4.3 Chọn kích thƣớc cọc, chiều sâu đặt đáy đài: 52 7.4.3.1 Chọn kích thƣớc cọc: 52 7.4.3.2 Chọn chiều sâu chôn đài: 53 7.4.4 Tính sức chịu tải cọc: 54 7.4.5 Xác định diện tích đáy đài, số lƣợng cọc, bố trí cọc 55 7.4.6 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: 56 7.4.7 Kiểm tra đất mặt phẳng cọc,và kiểm tra lún cho móng: 57 7.4.8 Cƣờng độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng quy ƣớc: 60 7.4.8 Kiểm tra lún cho móng cọc khoan nhồi: 62 7.4.9 Tính tốn độ bền cấu tạo đài cọc: 62 7.4.10 Tính tốn cốt thép: 65 7.4.10.1 Tính cốt thép theo phƣơng x-x 65 7.4.10.2 Tính cốt thép theo phƣơng y-y 66 7.5 Thiết kế móng M2 (móng dƣới Cột trục 2): 66 7.5.1 Tải trọng 66 7.5.1.1 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn 66 7.6 Xác định diện tích đáy đài, số lƣợng cọc, bố trí cọc 67 7.7 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 70 7.8 Xác định ứng suất đáy móng khối quy ƣớc 70 7.9 Cƣờng độ tiêu chuẩn đất đáy khối móng quy ƣớc 73 7.10 Kiểm tra lún cho móng cọc khoan nhồi 74 7.11 Tính toán cốt thép 76 7.11.1 Tính cốt thép theo phƣơng x-x 77 7.11.2 Tính cốt thép theo phƣơng y-y 77 CHƢƠNG 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CƠNG PHẦN NGẦM 77 8.1 Thi cơng cọc khoan nhồi 80 8.1.1 Chọn máy thi công cọc: 80 8.1.2 Máy khoan nhồi: 80 8.1.3 Máy cẩu: 81 8.1.4 Trình tự thi cơng cọc khoan nhồi: 83 8.1.5 Chọn máy bơm bê tông: 83 8.1.6 Số lƣợng xe trộn bê tông tự hành: (n) 84 8.1.7 Thi công cừ Larsen 85 8.1.8 Tính tốn tƣờng cừ thép Larsen 85 8.2 Tính tốn biện pháp kỹ thuật biện pháp thi công đào đất 85 8.2.1 Chọn phƣơng án đào 85 8.2.1.1 Tính khối lƣợng đào đất 85 8.2.1.2 Lựa chọn tổ hợp máy thi công 87 8.2.1.3 Tính hao phí nhân cơng, ca máy 87 8.3 Thiết kế ván khn đài móng tiến độ thi cơng bê tơng đài móng 88 8.3.1 Thiết kế ván khn đài móng 88 8.3.1.1 Ván khuôn đài móng 88 8.3.1.2 Sƣờn ngang 90 8.3.1.3 Sƣờn đứng 90 8.3.2 Tiến độ thi cơng bê tơng đài móng 92 8.3.2.1 Chia phân đoạn thi công 92 8.3.2.2 Tổ chức thi công 92 8.3.2.3 Tính thời gian dây chuyền thi cơng bê tơng đài móng 94 CHƢƠNG 9: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG PHẦN THÂN 96 9.1 Lựa chọn ván khuôn , cột chống nên cho công trình 96 9.2 Thiết kế ván khuôn cột 98 9.2.1 Sơ đồ tính 98 9.2.1.1 Tải trọng tác dụng 99 9.2.1.2 Tính khoảng cách sƣờn dọc lsd 99 9.2.2 Sƣờn dọc 99 9.2.2.1 Sơ đồ tính 99 9.2.2.2 Tải trọng tác dụng 100 9.2.2.3 Tính khoảng cách gơng lg 100 9.2.3 Gông 100 9.2.3.1 Sơ đồ tính 100 9.2.3.2 Tải trọng tác dụng 101 9.2.3.3 Kiểm tra khoảng cách cột chống 101 9.3 Thiết kế ván khn sàn tầng điển hình 102 9.3.1 Sơ đồ tính 102 9.3.2 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn 102 9.3.3 Tính khoảng cách xà gồ lớp 103 9.3.3.1 Sơ đồ tính 103 9.3.3.2 Tải trọng tác dụng 104 9.3.4 Tính khoảng cách xà gồ lớp dƣới lxgd 104 9.3.4.1 Sơ đồ tính 105 9.3.4.2 Tải trọng tác dụng 106 9.3.5 Kiểm tra khoảng cách cột chống 106 9.4 Thiết kế ván khuôn dầm 300x600(mm) 107 9.5 Thiết kế ván khuôn đáy dầm 300x600 107 9.5.1 Sơ đồ tính 107 9.5.2 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn đáy dầm 300x600 mm 108 CHUNG CƢ MINH TỒN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH + Mơ men qn tính: D4   d   .4,834 Jx  Jy  J  1      64   D   64 + Diện tích F    4, 43 4  1     7,81 (cm )    4,83   .(D  d ) .(4,832  4, 432 )   2,91 (cm ) 4 + Bán kính quán tính: i x1  i y2  J  F 7,81  1,64 (cm) 2,91 - Kiểm tra điều kiện ổn định: + Chiều dài tính tốn: lox = loy = l. = 100.1 = 100 cm x  y  l0x 100   61      150 i 1,64 + Kiểm tra điều kiện bền: Với λ = 61 tra bảng φ = 0,823  max  Pc 1879   980,72(kG / cm2 )  R thep  2100(kNG / cm2 )  .F 0,8  0,823  2,91  Vậy ống đảm bảo điều kiện bền ổn định theo phƣơng 9.4 Thiết kế v n khuôn dầm 300x600(mm) - Dầm cao 600 mm - Chiều cao thông thuỷ: h = 3600 - 600 = 3000 (mm) - Sử dụng chống đà 9.5 Thiết kế v n khuôn đ y dầm 300x600 - Dầm 300x600 dọc trục - Với chiều rộng đáy dầm 300mm, dài 7000-400-400= 6200 mm -Ta chọn 300x2500x18 mm,1 300x2500x18 mm 300x1200x18mm 9.5.1 Sơ đồ tính - Ván khuôn đáy dầm làm việc nhƣ dầm đơn giản, gối tựa xà gồ dọc l (M) ql2/8 Hình 9.12 Sơ đồ tính VK đ y dầm 300x600 mm 9.5.2 Tải trọng t c dụng lên v n khuôn đ y dầm 300x600 mm - Tĩnh tải: + Trọng lƣợng thân bê tông SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 118 CHUNG CƢ MINH TỒN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH qbt+ct = γbt+ct.hdc = 2600.0,6 = 1560(kG/m) + Trọng lƣợng ván khuôn gỗ: q vk   vk t vk 1  2. h dc  h s  = 600  0,018 1   (0,6  0,11) = 21,384 kG/m - Hoạt tải: + Hoạt tải ngƣời thiết bị thi công lấy 250 kG/m2 => Tính m bề rộng ván khn là: qsd = 250.1 = 250 kG/m + Hoạt tải đầm rung tra tiêu chuẩn TCVN 4453-1995: qđ1= 200 kG/m2 => Tính m bề rộng ván khn là: qđ1 = 200.1 = 200 kG/m + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phƣơng pháp đổ bê tông đƣờng ống từ máy bơm bê tông: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2 => Tính m bề rộng ván khuôn là: qđ2 = 400.1 = 400 kG/m => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(200;400) = 400 kG/m - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qbt+ct + qvk = 1560+21,384 = 1581,384 (kG/m) - Tải trọng tính tốn: qtt = qbt+ct n1 + qvk.n2 + 0,9.qsd.n3 + 0,9.qđ n4 = 1560.1,2 + 21,384.1,1 + 0,9.250.1,3 + 0,9.400.1,3 = 2656,02(kG/m) 9.5.3 Tính khoảng c ch xà gồ dọc đở đ y dầm - Các đặc trƣng hình học ván khn dầm 300x650 mm: 100.1,82 100.1,83 Wx   54 cm J x   48,6 cm 12 , - Theo điều kiện bền:  M max qtt l 26,56  l       180(kG / cm ) (ngang thớ) Wx 8.Wx  54  l1  180   54  54,11(cm) 26,56 - Theo điều kiện biến dạng: fmax ≤ [ f ] f max  5.q tc l4 l  [f ]  384.E.J x 400 (Đối với bề mặt lộ ngồi) Trong E = 55000 kG/cm2: modun đàn hồi gỗ ngang thớ SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 119 CHUNG CƢ MINH TOÀN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH  l2  384.E.J x 384  55000  48, 3  31,89(cm) 5.400.qtc  400 15,81 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ dọc lxgd = 30 cm a Sơ đồ tính - Xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ dọc đáy dầm dầm liên tục, chịu tải phân bố đều, gối tựa xà gồ ngang b Tải trọng t c dụng - Khoảng cách xà gồ dọc lxgd = 30 cm - Tĩnh tải: + Trọng lƣợng thân bê tông qbt  ct   bt  ct 1.hdc 0,3 0,3  2600   0,6   234(kG / m) 2 + Trọng lƣợng ván khuôn gỗ: q vk   vk t vk 1  2( h dc  hs ) 0,3  600  0, 018  1  2(0,  0,11)   0, =3,208(kG/m) + Trọng lƣợng xà gồ lớp trên: qxg   th Fxg  7850  (0,05  0,05  0,046  0,046)  3( kG / m) - Hoạt tải: + Hoạt tải ngƣời thiết bị thi công lấy 250 kG/m2  q sd  250  0,3  37,5(kG / m) + Hoạt tải đầm rung tra tiêu chuẩn TCVN 4453-1995: qđ1= 200 kG/m2  q đ  200  0,3  30( kG / m) + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phƣơng pháp đổ bê tông đƣờng ống từ máy bơm bê tông: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2  q đ  400  0,3  60(kG / m) => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(30;60) = 60 kG/m - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qbt+ct + qvk + qxg = 234+3,208+3 = 240,21kG/m SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 120 CHUNG CƢ MINH TOÀN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH - Tải trọng tính tốn: qtt = qbt+ct n1 + qvk.n2 + qxg.n2 + 0,9.qsd.n3 + 0,9.qđ n4 = 234.1,2 + 3,208.1,1 + 3.1,1 + 0,9.37,5.1,3 + 0,9.60.1,3 = 401,70 kG/m 9.5.4 Tính khoảng c ch c c xà gồ ngang lxgn - Các đặc trƣng hình học xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm: Jx  Jy  2J 2.14,77 5.53  4,6.4,63   5,91 cm3  14,77 cm Wx  Wy  12 h , - Theo điều kiện bền: M max q tt l2 4,017.l2     []  2100 kG/cm2 Wx 10.Wx 10.5,91  l1  2100.10.5,91  175,77 cm 4,107 - Theo điều kiện biến dạng: f max q tc l4 l   [f ]  128.E.J x 400 (Đối với bề mặt lộ ngoài) - Trong E = 2,1.106 kg/cm2: modun đàn hồi thép 128.E.J x 128.2,1.106.14,77  l2   = 160,51 cm 400.q tc 400.2, - Vậy chọn khoảng cách xà gồ ngang giống khoảng cách cột chống sàn 100 cm a Sơ đồ tính - Xà gồ ngang thép hộp 50x100x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ ngang, gối tựa cột chống - Chọn khoảng cách cột chống trùng với khoảng cách xà gồ ngang Hình 9.13 Sơ đồ tính xà gồ ngang VK dầm 300x600 mm Biểu đồ mômen ( kG.m ) SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 121 CHUNG CƢ MINH TỒN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Phản lực gối ( kG) Chuyển vị Hình 9.14 Biểu đồ nội lực, chuyển vị, phản lực gối xà gồ ngang VK dầm 300x600mm b Tải trọng t c dụng - Khoảng cách xà gồ lớp dƣới lxgd = 80 cm - Tải tập trung: Tải trọng truyền từ xà gồ dọc lên xà gồ ngang: Ptc (xà gồ dọc) = qtc.l = 240,21.0,8 = 192,17 kG Ptt (xà gồ dọc) = qtt.l = 401,70.0,8 = 321,36 kG - Tải phân bố đều: Trọng lƣợng thân xà gồ lớp dƣới: q tcxg = γth.Fxg = 7850.(0,05.0,1-0,046.0,096) = 4,6 kG/m qttxg  qtcxg n = 4,6.1,1 = 5,1 kG/m - Trong n hệ số vƣợc tải tra TCVN 4453-1995: n = 1,1 trƣờng hợp tải trọng thân ván khuôn giàn giáo 9.5.5 Kiểm tra khoảng c ch cột chống - Các đặc trƣng hình học xà gồ lớp dƣới thép hộp 50x100x2 mm: 2J 2.77,52 5.103  4,6.9,63   15,50 cm3 Jx  Jy   77,52 cm Wx  Wy  12 h 10 , - Mơ hình giải tốn phần mềm Sap 2000, ta có đƣợc kết quả: + Momen lớn nhất: Mmax = 41,98 kG.m = 4198 kG.cm + Độ võng lớn nhất: fmax = 0,0001 m = 0,01cm - Theo điều kiện bền:  M max 4198   270,84kG / cm2     2100kG / cm2 (Thỏa mãn) Wx 15,5 - Theo điều kiện biến dạng : f max  0, 01cm   f   l 56   0,14cm (Đối với bề mặt lộ ngoài) ( Thỏa mãn) 400 400 SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 122 CHUNG CƢ MINH TỒN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH 9.5.6 Cột chống - Áp lực lên cột chống bao gồm: Psàn + Pdầm - Giải phần mềm Sap2000, ta có phản lực lớn gối: Pdầm = 344,05 kG, Psàn=1277 kG P = Psàn + Pdầm = 1879 + 325,23 = 2204,23 kG - Dùng chống đà 48,3x2 mm Hình 9.15 Sơ đồ tính cột chống VK sàn + dầm 300x600 mm - Kích thƣớc cột chống: D = 48,3mm; d = 44,3mm; dày 2mm - Các đặc trƣng hình học tiết diện: + Mơ men qn tính: D4 Jx  Jy  J  64 + Diện tích F   d 4  .4,834 1      64   D     4, 43 4  1      7,81 (cm ) 4,83     .(D  d ) .(4,832  4, 432 )   2,91 (cm ) 4 i x1  i y2  + Bán kính quán tính: Kiểm tra điều kiện ổn định: J  F 7,81  1,64 (cm) 2,91 + Chiều dài tính tốn: lox = loy = l. = 100.1 = 100 cm x  y  l0x 100   61      150 i 1,64 + Kiểm tra điều kiện bền: - Với λ = 61 tra bảng φ = 0,823  max  Pc 2204, 23   1150, 47(kG / cm2 )  Rthep  2100(kG / cm2 )  .F 0,8  0,823  2,91  Vậy ống đảm bảo điều kiện bền ổn định theo phƣơng SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 123 CHUNG CƢ MINH TỒN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH 9.6 Thiết kế v n khuôn thành dầm 300x600 - Chiều cao tính tốn ván khn thành dầm là:h = 60-11 = 49 cm (trừ chiều dày sàn) - Thành dầm dài 5900 mm - Ta chọn 490x2500 mm 490x900 mm, bề dày ván 18 mm (tính cho cạnh) 9.6.1 Sơ đồ tính - Coi ván khuôn thành dầm làm việc nhƣ dầm đơn giản nhịp tựa gối tựa xà gồ dọc qtt = 2353 kG/m Hình 9.16 Sơ đồ tính VK thành dầm 300x600 mm 9.6.2 Tải trọng t c dụng - Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông hmax = 49 cm: Theo TCVN 4453-1995 chiều cao đổ lớn 49 cm < Rđ =75cm : qh= .hmax= 2500.0,49 = 1225 kG/m2 - Hoạt tải: + Hoạt tải ngƣời thiết bị thi công lấy qsd = 250 kG/m2 + Hoạt tải đầm rung: qđ1 = 200 kG/m2 + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phƣơng pháp đổ bê tông đƣờng ống từ máy bơm bê tông: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2 => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(200;400) = 400 kG/m Cắt dãi 1m ván khuôn: - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qh.b = 1225.1 = 1225 kG/m - Tải trọng tính tốn: qtt = (q.n1 + 0,9.qsd.n2 + 0,9.qđ.n3).b = (1225.1,3 + 0,9.250.1,3 + 0,9.400.1,3).1 = 2353 kG/m 9.6.3 Tính khoảng c ch xà gồ dọc đở thành dầm - Các đặc trƣng hình học ván khuôn thành dầm 300x650 mm: SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 124 CHUNG CƢ MINH TỒN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Wx  100.1,82 100.1,83  54 cm3 J x   48,6 cm 12 , - Theo điều kiện bền: M max qtt l 23,53  l        180kG / cm (ngang thớ) Wx 8.Wx  54 180   54  57, 49cm 23,53  l1  - Theo điều kiện biến dạng: fmax ≤ [ f ] f max 5.q tc l4 l   [f ]  384.E.J x 400 (Đối với bề mặt lộ ngồi) - Trong E = 55000 kG/cm2: modun đàn hồi gỗ ngang thớ  l2  384.E.J x  5.400.qtc 384  55000  48,  34, 73(cm)  400 12, 25 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ dọc đở thành dầm lxgd = 30cm a Sơ đồ tính - Xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ dọc thành dầm dầm liên tục, chịu tải phân bố đều, gối tựa sƣờn đứng b Tải trọng t c dụng - Vì khoảng cách xà gồ dọc chọn lxgd = 30 cm qtc  1225  0,  367, 5( kG / m) qtt  2353  0,  705, 9( kG / m) 9.6.4 Tính khoảng c ch sƣờn đứng - Các đặc trƣng hình học xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm: 2J 2.14,77 5.53  4,6.4,63   5,91 cm3 Jx  Jy   14,77 cm Wx  Wy  12 h , - Theo điều kiện bền:  M max q l 7, 254  l  tt      2100kG / cm Wx 10.Wx 10  5,91  l1  2100 10  5,91  130,8cm 7, 254 - Theo điều kiện biến dạng: f max  q tc l4 l  [f ]  128.E.J x 400 (Đối với bề mặt lộ ngoài) SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 125 CHUNG CƢ MINH TỒN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH - Trong E = 2,1.106 kg/cm2: modun đàn hồi thép  l2  128.E.J x 128  2,1106 14, 77 3  137, 42cm 400.qtc 400  3,825 - Vậy chọn khoảng cách sƣờn đứng giống khoảng cách xà gồ ngang 100 cm 9.7 Thiết kế ván khuôn cầu thang - Kích thƣớc thang Ơ1 BxL = 1250x3700 mm - Kích thƣớc thang Ơ2 BxL = 700x2800 mm - Dầm chiếu nghỉ có kích thƣớc: 200x300 mm - Chiều dày thang, chiếu nghỉ 110 mm - Độ dốc cầu thang : α = 26,570 9.7.1 Thiết kê ván khuôn dầm chiếu nghỉ - DCN1 (200x300 mm) + Đáy dầm: 200x2500x18 mm, 200x300x18 mm + Thành dầm: 190x2500x18 mm, 190x300x18 mm (Tính cho cạnh) + Tƣơng tự tính tốn nhƣ dầm (300x600) ta chọn khoảng cách xà gồ dọc (20 cm) , xà gồ ngang 80cm , khoảng cách cột chống 130cm - Để tiện cho thi công cầu thang thay cột chống nêm cột chống SK42 9.7.2 Thiết kê ván khn thang Ơ2 - Kích thƣớc Bản thang BxL = 700x2800 mm - Ta chọn 700x2500 mm, 700x300 mm, bề dày ván 18 mm - Tính tốn tƣơng tự sàn tầng ta chọn khoảng cách xà gồ lớp 80 cm theo phƣơng cạnh ngắn ván khuôn,xà gồ lớp dƣới 30 cm - Thay cột chống nêm cột chống đơn SK42 để tiện cho thi công cầu thang - Kiểm tra khả làm việc ván khuôn cột chống tƣơng tự nhƣ phần tính sàn 9.7.3 Thiết kê v n khn cầu thang Ơ1 - Kích thƣớc thang BxL = 1250x3700 mm - Ta chọn 1250x2500 mm, 1250x1200 mm , bề dày ván 18 mm (Tính cho vế thang) - Ở ta bố trí xà gồ lớp: Lớp đặt theo phƣơng cạnh ngắn ván khuôn, lớp dƣới đặt theo phƣơng cạnh dài ván khn - Tính tốn tƣơng tự sàn tầng ta chọn khoảng cách xà gồ lớp thép hộp 50x50x2mm 105 cm xà gồ lớp dƣới 50x100x2(mm) có khoảng cách cột chống 93 cm, 94 cm SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 126 CHUNG CƢ MINH TOÀN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH 9.8 Tính to n cơng xơn đỡ giàn gi o công t c 9.8.1 Kiểm tra cho dầm chữ I - Bố trí dầm cơng xôn chịu lực cho hệ dàn giáo tầng cơng trình tƣơng đƣơng với tối đa 12 tầng dàn giáo chồ - Sử dụng dầm cơng xơn thép hình I 150x75x5x7mm dài 3m đặt phía dƣới chân dàn giáo với khoảng cách 1,6m Khối lƣợng dầm thép 14kg/m Cƣờng độ kháng uốn Wx = 8,56.10-5m3=85,6cm3; Momen quán tính Ix = 6,42.10-6 (m4)=642cm4; Momem tĩnh Sx = 4,91.10-5 m3=49,1cm3 Mỗi dầm thép chữ I đƣợc neo vào sàn bê tơng móc thép Ф14 chơn sẵn - Tải trọng tác dụng lên dầm là: + Trọng lƣợng thân dầm: q1 = 14 (daN/m) + Trọng lƣợng khung giáo có kể giằng chéo là: P1 = 14,5 (daN) + Trọng lƣợng sàn thao tác là: P2 = 9,8 (daN/sàn) + Trọng lƣợng lƣới hứng an toàn tác dụng lên dầm là: P3 = 40 (daN) + Tải trọng xà gồ thép hộp 100x50mm: P4 = 4,58 (daN/m) + Tải trọng tạm thời thi công tổ đội là: P5 = 250 (daN) - Tổ hợp tải trọng tập trung chân giáo tác dụng lên dầm chữ I, với tổng số 12 tầng giá có tối đa tổ thợ làm việc vị trí dầm thì: Ptt1  Ptt  n1.P1 /  n2 P2  n4 .P4 /  n5.P5 / 12 12     14,5  9,8  4,58.1,6  1,1  250.2.1,3  803,128 daN 2   - Tải trọng phân bố trọng lƣợng thân dầm chữ I: qtt = 14.1,1 = 15,4 (daN/m)=0,154(kN/m) - Tải trọng tập trung lƣới hứng an toàn là: P2tt = 40.1,1 = 44 (daN)=0,44(kN) - Hình 9.17 Sơ đồ tính dầm chữ I SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 127 CHUNG CƢ MINH TỒN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Biểu đồ mômen ( kN.m ) Phản lực gối ( kG) Biểu đồ lực cắt ( kN ) huyển vị Hình 9.20 Biểu đồ nội lực, chuyển vị, phản lực gối tựa dầm chữ I - Mơ hình giải tốn phần mềm Sap 2000, ta có đƣợc kết quả: + Momen lớn nhất: Mmax = 14,11 kN.m = 141100 daN.cm + Lực cắt lớn nhất: Qmax = 24,42 kN = 2442 daN - Kiểm tra cho dầm:   M max 141100   1648,36daN / cm2  f  c  2100daN / cm2 Wx 85, Vmax S x 2442  49,1   266,81daN / cm2  f v  c  1250daN / cm2 I x tw 642  0, => Vậy thỏa mãn điều kiện kiểm tra bền - Kiểm tra độ võng cho dầm hình f max  0,138cm   f   155  0, 62cm 250 SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 128 CHUNG CƢ MINH TOÀN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH => Vậy thỏa mãn điều kiện độ võng 9.8.2 Kiểm tra khả chịu lực thép neo - Dựa vào phản lực gối tựa đƣợc tính tốn dựa vào sơ đồ ta có, lực kéo lớn tác dụng lên thép neo Ф14 Fmax = 18,67 (kN) =1867 (daN) Lực kéo tối đa mà cốt thép chịu đƣợc : [F]= Ra.Fa= 2800.1,54=4312 (daN) Ta có [F] = 4312 (daN) > Fmax = 1867 (daN) => Vậy thỏa mãn điều kiện chịu kéo thép neo SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 129 CHUNG CƢ MINH TỒN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CHƢƠNG 10: TỔ CHỨC THI CƠNG PHẦN THÂN CƠNG TRÌNH 10.1 X c định cấu qu trình: - Quá trình thi cơng bê tơng tồn khối gồm q trình thành phần theo thứ tự: Đối với cột, vách: + Gia công lắp đặt cốt thép + Gia công lắp đặt ván khuôn + Đổ bê tông + Tháo ván khuôn Đối với dầm, sàn, cầu thang bộ: + Gia công lắp đặt ván khuôn + Gia công lắp đặt cốt thép + Đổ bê tông + Tháo ván khuôn 10.1.1 Thống kê v n khuôn: (Xem chi tiết bảng thống kê ván khuôn cột phục lục 10) (Xem chi tiết bảng thống kê ván khuôn vách phụ lục 11) (Xem chi tiết bảng thống kê ván khuôn sàn phụ lục 12) (Xem chi tiết bảng thống kê ván khuôn cầu thang phụ lục 13) (Xem chi tiết bảng thống kê ván khuôn dầm phụ lục 14) 10.1.2 Thống kê bê tông cốt thép: (Xem chi tiết thống kê bê tông cột phụ lục 15) (Xem chi tiết thống kê bê tông vách phụ lục 16) (Xem chi tiết thống kê bê tông sàn phụ lục 17) (Xem chi tiết thống kê bê tông cầu thang phụ lục 18) (Xem chi tiết thống kê bê tông dầm phụ lục 19) (Xem chi tiết khối lượng phần thân cơng trình phụ lục 20) 10.1.3 X c định nhu cầu nhân cơng c c qu trình: 10.1.4 Cơng t c sản xuất, lắp dựng th o gỡ v n khuôn: - Căn vào định mức 1776 cơng tác ván khn ta có: (Xem chi tiết tính định mức hao phí lao động cơng tác ván khn phụ lục 21) - Căn vào định mức 726 xác định tỷ lệ % cho thành phần q trình lắp ván khn (Xem chi tiết tỷ lệ phần trăm cho thành phần trình lắp ván khuôn phụ lục 22) - Kết hợp định mức 1776 định mức 726 để xác định hao phí lao động (Xem chi tiết định mức hao phí lao động thành phấn q trình lắp ván khuôn phụ lục 23) (Xem chi tiết hao phí lao động cho cơng tác lắp dựng tháo dỡ ván khuôn phụ lục 24) SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 130 CHUNG CƢ MINH TOÀN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH 10.1.5 Cơng t c sản xuất lắp dựng cốt thép: ( Xem chi tiết hao phí lao động công tác sản xuất lắp dựng cốt thép phụ lục 25) (Xem chi tiết hao phí lao động cho công tác bê tông phụ lục 26) 10.2 Lập tiến độ thực công t c bê tông cốt thép cột, v ch, dầm, sàn, cầu thang: - Nhà 17 tầng, ta phân đợt thi công theo tầng, tầng đợt - Trong trình thi công, sử dụng tổ thợ chuyển nghiệp, tổ thợ đƣợc lấy vào thi công làm việc liên tục với số ngƣời không thay đổi từ tầng hầm đến tầng 16 10.3 Biện ph p thi công phần thân 10.3.1 Công t c cốt thép - Cốt thép đƣợc gia công bãi theo loại cấu kiện đƣợc gắn nhãn sau vận chuyển đến vị trí lắp đặt 10.3.2 Cơng t c v n khn - Ván khn cơng trình sử dụng loại ván khuôn gỗ phủ phim TEKCOM kết hợp vật liệu sẵn có cơng trƣờng 10.3.3 Cơng t c đổ đầm bê tông - Bêtông cột, dầm sàn đựơc đổ máy bơm phun vào khuôn vịi phun 10.3.4 Cơng t c bão dƣỡng bê tơng - Đây công việc quan trọng nhằm làm cho bêtông đạt cƣờng độ yêu cầu đồng thời tránh đƣợc tƣợng co ngót gây nứt cho kết cấu 10.3.5 Công t c th o dỡ v n khuôn - Tùy vào loại bê tông phƣơng pháp bảo dƣỡng mà tháo ván khn sớm hay muộn 10.4 Tính to n chi phí lao động cho c c công t c - Công tác ván khuôn theo Định mức 1776 bao gồm sản xuất lắp dựng Để phân chia chi phí lao động cho công việc thành phần, dựa vào định mức 726 (Xem chi tiết tính tốn chi phí lao động cho công tác phụ lục 27) SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 131 CHUNG CƢ MINH TỒN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TÀI LIỆU THAM KHẢO - Tiêu chuẩn TCVN 2737-1995 Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế - Định mức 1776 ; 726 ịnh mức dự toán cơng trình - Tiêu chuẩn TCXDVN 326-2004, ọc khoan nhồi- Tiêu chuẩn Thi công Nghiệm thu - TCVN 4453-1995 Kết cấu bê tơng bê tơng cốt thép tồn khối – Quy phạm thi côngvà nghiệm thu - TCVN 4447-2012 ông tác đất – Thi công nghiệm thu - TCXDVN 323:2004 Nhà cao tầng – Tiêu chuẩn thiết kế Bộ Xây dựng - TCXD 198:1997 Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối Bộ Xây dựng - TCXD 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo tiêu chuẩn TCVN 2737:1995 - Giáo trình huyên đ Nhà cao tầng – Trịnh Quang Thịnh - Sàn sườn bêtông tồn khối NXB Xây dựng (2008) - Nguyễn Đình Cống - Tính tốn tiết diện cột bêtơng cốt thép NXB Xây dựng (2007) - Nguyễn Đình Cống - Kết cấu Bê tông cốt thép tập ( ác cấu kiện đặc biệt) NXB Đại học quốc gia thành phố Hồ Chí Minh (2005) - Võ Bá Tầm - Lê Xuân Mai – Đỗ Hữu Đạo học đất NXB Xây dựng - Lê Xuân Mai – Đỗ Hữu Đạo N n móng NXB Xây dựng SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 132 ... chiếu tới CHUNG CƢ MINH TỒN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Thơng tin chung 1.1.1 Tên cơng trình Cơng trình mang tên chung cƣ Minh Tồn – thành phố Hồ Chí Minh 1.1.2... quận 3, thành phố Hồ Chí Minh khu đất tƣơng đối cao phẳng, lý tƣởng khơng có dốc, SVTH: BÙI VŨ VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ CHUNG CƢ MINH TỒN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH thuận tiện cho... VỊNH GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN – TS PHẠM MỸ 18 CHUNG CƢ MINH TOÀN – THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH 4.3.1.2 Hoạt tải -Thép TCVN 2737-1995 hoạt tải tiêu chuẩn nhà chung cƣ : p1tc  3(kN / m ) -Hoạt tải phân