Đồ án Thiết kế sản phẩm với CAD sau đây gồm 7 phần, bao gồm: Tính toán động học hệ dẫn động cơ khí, thiết kế bộ truyền bánh răng, thiết kế trục, chọn ổ lăn, tính mối ghép then, các chi tiết phụ. Tham khảo nội dung đồ án để hiểu rõ các nội dung trên.
Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD Mục lục Trang Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD PHẦN TÍNH TỐN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ 1.1 CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN 1.1.1 Chọn kiểu, loại động Chọn động điện để dẫn động máy móc hay thiết bị cơng nghệ giai đoạn trình thiết kế Việc chọn động có ảnh hưởng lớn đến việc lựa chọn, thiết kế hộp giảm tốc, điều kiện sản xuất, điều kiện kinh tế… Do việc chọn loại động quan trọng Động điện: gồm có loại động chiều loại động xoay chiều + Động điện chiều: loại động có ưu điểm thay đổi trị số mơ men vận tốc góc phạm vi rộng, khởi động êm, hãm xoay chiều dễ dàng Tuy nhiên loại khó kiếm, giá thành cao, phải tăng thêm vốn đầu tư để dặt thiết bị chỉnh lưu + Động điện xoay chiều: có loại động xoay chiều pha loại động điện xoay chiều ba pha Động điện xoay chiều pha có cơng suất nhỏ, sử dụng sinh hoạt Trong công nghiệp thường dùng loại động ba pha đồng không đồng So với loại động ba pha không đồng động ba pha đồng có vận tốc góc khơng đổi, thiết bị tương đối phức tạp, gia thành cao cần thiết bị khởi động Thường chì sử dụng cho trường hợp cơng suất lớn, phài mở máy dừng máy Trang Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD Động ba pha khơng đồng gồm có hai kiểu: kiểu roto dây kiểu roto lồng sóc Loại động khơng đồng kiểu dây cho phép điều chỉnh tốc độ phạm vi nhỏ, có dịng điện mở máy thấp cosϕ thấp, giá thành cao, vận hành phức tạp dùng phạm vi hẹp Loại động khơng đồng kiểu lồng sóc có kết cấu đơn giản, giá thành hạ, dễ bảo dưỡng, trực tiếp đầu với lưới điện ba pha mà khơng cần biến đổi dịng Nhưng hiệu suất hệ số cosϕ thấp so với loại động ba pha đồng bộ, không điều chỉnh vận tốc Nhờ có ưu điểm đáp ứng yêu cầu chọn loại động Do đó, ta chọn loại động điện ba pha khơng đồng kiểu dây quấn 1.1.2 Chọn công suất động Công suất động chọn theo điều kiện nhiệt độ nhằm đảm bảo cho nhiệt độ động làm việc không lớn trị số cho phép Để đảm bảo điều kiện phải thỏa mãn yêu cầu sau: Pdmdc ≥ Pdtdc (kw) Trong đó: Pdmdc Pdtdc - Công suất định mức trục động – Công suất đẳng trị trục động Với tải trọng khơng đổi cơng suất đẳng trị trục động xác định: Trang Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD Pdtdc ≥ Plvdc Plvdc = Với : Plvct (kw) η∑ Trong đó: Plvdc Plvct η∑ - Giá trị công suất làm việc động - Giá trị công suất làm việc danh nghĩa trục cơng tác - Hiệu suất chung tồn truyền Ta có: Plvct = - Với : Ft v 6200.2,1 = = 13,02(kw) 103 103 Hiệu suất truyền: ηo η∑ = ηo ηbr ηkn - hiệu suất ổ ηbr ηkn - hiều suất bánh - hiệu suất khớp nối Chọn giá trị hiệu suất theo bảng ta có ηo ηbr ηkn 0,99 0,97 Trang Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD Vậy ta có: η∑ = 0,99 4.0,97 2.1 = 0,904 Công suất làm việc động cơ: Plvct 13,02 P = = = 14,405(kw) η∑ 0,904 dc lv 1.1.3 Chọn động số vòng quay đồng động Số vịng quay trục động cơng tác: Ta có với hệ băng tải: nct = 60.103.v D.π D : Đường kính tang băng tải v : vận tốc vòng quay băng tải (m/s) nct = Ta có: 60.103.v 60.103.2,1 = = 80,214 D.π 500.π (v/ph) Xác định số vòng quay đồng nên dùng cho động Chọn sơ số vòng quay đồng trượt ndb = 1450 ndb = 1500 (v/ph) (kể đến hiệu suất v/p) usb = Khi tỷ số truyền sơ hệ thống : ndb 1450 = = 18,7 nct 80,214 Trang Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD Tra bảng 1.2 ta thấy usb nằm khoảng tỉ số truyền nên dùng (8…40) truyền động bánh trụ hộp giảm tốc hai cấp 1.1.4 Chọn động thực tế Căn vào công suất đẳng trị tính tốn tra bảng P1.1[1] ta chọn động K180M4 Với bảng thông số kỹ thuật động chọn Tên động Công suất Pdtdc Vận tốc Cosϕ η 0,88 87,5 quay (%) IK I dn Tk Tdn 5,5 1,6 (V/ph) (KW) K180M4 15 1450 1.1.5 Kiểm tra điều kiện mở máy, điều kiện tải động a Kiểm tra điều kiện mở máy cho động Khi khởi động động cần sinh công suất đủ lớn để thắng sức ỳ hệ thống Do phải tiến hành kiểm tra điều kiện mở máy động Điều kiện mở máy: Trong đó: dc Pmm = dc Pmm dc Pmm ≥ Pbddc công suất mở máy động (kw) Tk dc Pdm = 1,6.15 = 24(kw) Tdn Trang Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD Pbddc : công suất ban đầu động (kw) Pbddc = kbd Plvdc = 1,5.14,405 = 21,608( kw) Ta thấy dc Pbddc < Pmm ⇒ điều kiện mở máy động thỏa mãn b Kiểm tra điều kiện qua tải cho động Với sơ đồ tải trọng khơng đổi khơng cần kiểm tra điều kiện tải cho động suốt q trình làm việc tải trọng khơng thể lớn công suất cho phép 1.2 Phân phối tỉ số truyền Tỉ số truyền chung toàn hệ thống: u∑ = ndc nct Trong đó: ndc: số vịng quay động chọn (v/ph) ndc= 1450 (v/ph) nct :số vịng quay trục động cơng tác (v/ph) u∑ = Ta có: Mà: 1450 = 18,077 80,214 u∑ = uh ung Với uh; tỉ số truyền truyền hộp giảm tốc ung: tỉ số truyền hộp giảm tốc ung=1 Trang Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD 1.2.1 Tỉ số truyền truyền ngồi hộp giảm tốc Ta có: tỉ số truyền hộp ung = 1.2.2 Tỉ số truyền truyền hộp Ta có u∑ = uh ung uh = u∑ = u∑ = 18,077 ung => Đối với HGT bố trí đồng trục ta tính tỉ số truyền truyền cấp nhanh u1 theo công thức sau: u1 = 1,3494 uh0,6677 0,6023 ψ ba ÷ ψ ba1 = 1,3494 u2 = Vậy ta có 18,0770,6677 0,6023 0,4 0,3 ÷ = 7,839 uh 18,077 = = 2,306 u1 7,839 1.3 Tính tốn thơng số trục 1.3.1 Tính cơng suất trục Cơng suất danh nghĩa trục động tính theo công thức sau Plvct Pdc = P = = 14,405(kw) η∑ dc lv Công suất danh nghĩa trục I,II III xác định theo công thức sau Trang Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD PI = P dc η kn ηo = 14,405.1.0,99 = 14, 261(kw) P II = P I ηbr ηo = 14,261.0,97.0,99 = 13,695( kw) P III = P II ηbr ηo = 13,695.0,97.0,99 = 13,152( kw) Công suất trục công tác P ct = P III ηkn ηo = 13,152.1.0,99 = 13,02( kw) 1.3.2 Tính số vịng quay trục nI = Tốc độ quay trục I ndc = ndc = 1450(v / ph) ukn nI 1450 = = 184,97 u1 7,839 nII = Tốc độ quay trục II: nIII = Tốc độ quay trục III: Tốc độ quay trục công tác: 1.3.3 (v/ph) nII 184,97 = = 80,214 u2 2,306 nIV = nIII = 80,214 (v/ph) (v/ph) Tính mơ men xoắn trục Mơ men xoắn trục xác định dựa vào công thức sau T = 9,55.106 Pi ni Mô men xoắn trục I: TI = 9,55.106 14.261 = 93928,48( N mm) 1450 Trang Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD Mô men xoắn trục II: TII = 9,55.106 13,695 = 707084,926 184,97 (N.mm) Mô men xoắn trục III: TIII = 9,55.106 13,152 = 1565771,89 80,214 (N.mm) Mo men xoắn trục công tác: Tct = 9,55.106 13,02 = 1550114,175 80,214 (N.mm) 1.3.4 Lập bảng kết Các kết tính số liệu đầu vào cho phần tính tốn sau Ta có bảng số liệu thông số: Trục Đ/cơ Công suất (kw) Tỷ số truyền (-) 14,405 I II III Công tác 14,261 13,695 13,152 13,02 7,839 2,306 Trang 10 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD - Trục I có: then 11 lắp đoạn trục d = 26 mm - Trục II có: then 21 lắp đoạn trục có d = 55 mm ; then 22 lắp đoạn trục có d = 60 mm - Trục III có: then 31 lắp đoạn trục có d = 75 mm ; then 32 lắp đoạn trục có d = 65 mm T : mômen xoắn trục, tính phần I - Trục I : T = 93928,48 Nmm - Trục II : T = 707084,92 Nmm - Trục III : T = 1565771,89 Nmm llv , b, h, t : kích thước then, tra bảng 9.1a, ta có : h t1 t2 b d Hình 5.1 Kích thước mối ghép then Bảng 5.1 Bảng thông số then lắp ghép trục Trục then Đường kính Kích thước tiết Chiều sâu rãnh Bán kính góc diện then then lượn rãnh b h t1 t2 rmin rmax Trang 93 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD I II III 11 26 2,8 0,16 0,25 21 55 16 10 4,3 0,25 0,4 22 60 18 11 4,4 0,25 0,4 31 75 20 12 7,5 4,9 0,25 0,4 32 65 18 11 4,4 0,25 0,4 Ta có: llv = lt - b Với lt = (0,8÷0,9)lm - Then 11 có: lm = 75 mm ; - Then 21 có: lm = 82 mm ; then 22 có: lm = 93mm - Then 31 có: lm = 110mm ; then 32 có: lm = 160 mm => lt11 = 60÷67,5 mm ; => lt21 = 65,6÷73,8 mm ; lt22 = 74,4÷83,7 mm => lt31 = 88÷99 mm ; lt32 = 128÷144 mm : Chọn llv11 = 63 mm ; Chọn llv21 = 70 mm ; Chọn llv22 = 80 mm Chọn llv31 = 80 mm ; Chọn llv32 = 140 mm Thay số cơng thức (6.1) ta có: Trên trục I đoạn lắp khớp nối: 2.93928, 48 σ d 11 = 26.55 ( − ) = 43, 79( MPa) < [ σ d ] τ = 2.93928, 48 = 14,33( MPa ) < τ [ v] c11 26.55.8 Trên trục II đoạn lắp bánh lớn: Trang 94 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD 2.707084, 93 σ d 21 = 55.54 ( 10 − ) = 119, 04( MPa) < [ σ d ] τ = 2.707084, 93 = 22,9( MPa ) < τ [ v] c 21 55.54.16 Trên trục II đoạn lắp bánh nhỏ: 2.707084,93 σ d 22 = 60.62(11 − 7) = 95, 04( MPa) < [σ d ]; τ = 2.707084,93 = 16,36( MPa) < [τ ]; v c12 60.62.18 Trên trục III đoạn lắp bánh : 2.1565771,89 σ = = 132,55( MPa) < [ σ d ] d 31 75.70 ( 12 − 7,5 ) τ = 2.1565771,89 = 23,19( MPa ) < τ [ v] c 31 75.70.20 Trên trục III đoạn lắp bánh : 2.1565771,89 σ d 32 = 65.128(11 − 7) = 85,56( MPa) < [σ d ]; τ = 2.1565771,89 = 16,57( MPa) < [τ ]; v c 32 65.128.18 Vậy thỏa mãn bền Trang 95 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD PHẦN CHỌN KHỚP NỐI 6.1.Chọn khớp nối trục động với trục I Động hộp giảm tốc lắp bệ máy Do vậy, việc lắp ráp cho trục động trục I đồng tâm phức tạp Để đảm bảo cho việc truyền momen xoắn từ trục động sang trục I hộp giảm tốc ổn định, ta chọn khớp nối đàn hồi Khớp nối đàn hồi giảm va đập chấn đọng nhờ có phận đàn hồi , đề phòng cộng hưởng dao động xoắn gây lên bù lại độ lệch trục Đường kính trục chỗ lắp khớp nối d = 26 mm Khớp nối chi tiết tiêu chuẩn nên dựa vào momen xoắn Tt ta chọn loại khớp nối Tt = k.T ≤ [T] Trong đó: T – momen xoắn danh nghĩa: T = 93928,48 (N.mm) k – hệ số chế độ làm việc, phụ thuộc vào loại máy công tác, trị số tra bảng 16.1 [2] k = 1,2 ÷1,5 chọn k = 1,5 Tt = 1,5.93928,48 = 140892,722 (N.mm) Tra bảng 16.10a [2] chọn [T] = 250 (N.m) = 250000 (N.mm) Kiểm nghiệm điều kiện bền vòng đàn hồi chốt Điều kiện sức bền dập vòng đàn hồi: σd = 2.k T ≤ [σ ] d Z D0 d c l3 Điều kiện sức bền chốt: Trang 96 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD σu = k T l0 ≤ [σ ] u 0,1.d c3 D0 Z Thông số khớp nối đàn hồi: l1 d l dm D3 D0 D dc d1 l2 B L B1 Hình 5.1 Kích thước khớp nối Bảng 5.1 Thông số khớp nối trục đầu vào hộp giảm tốc T N.m d D dm mm mm mm 250 45 14 80 L mm 75 l d1 D0 mm mm mm 11 75 10 Z nmax B B1 l1 D3 l2 v/ph mm mm mm 38 42 30 28 32 00 Trong đó: Z, D0, l3, l0, dc – tra bảng 16.10 ([2] Tr.68÷69) l0 = l1 + l2/2 = 34 + 15/2 = 41,5 (mm) Trang 97 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD [σd] – ứng suất dập cho phép vịng cao su, lấy σd = 2÷4(MPa) ta chọn σd = (MPa) [σu] – ứng suất cho phép chốt, [σu] = 60÷80 (MPa) ta chọn [σu] = 65 (MPa) => σd = σu = 2.1,5.93928, 48 = 1,14( MPa) ≤ [ σ ] d = ÷ ( MPa ) 6.105.14.28 1,5.93928, 48.41,5 = 33,8( MPa ) ≤ [ σ ] u = 60( MPa ) 0,1.143.105.6 Vậy khớp nối ta chọn đảm bảo 6.2 Chọn khớp nối trục III với trục đỡ bánh đai Để đảm bảo cho việc truyền momen xoắn từ trục bánh sang trục cơng tác ổn định,đề phịng trường hợp tải tăng đột ngột mà hộp giảm tốc đáp ứng ta làm khớp nối để cắt truyền động từ hộp giảm tốc sang trục công tác tác dụng từ tải tới động Ta chọn khớp nối đàn hồi Khớp nối đàn hồi giảm va đập chấn đọng nhờ có phận đàn hồi , đề phòng cộng hưởng dao động xoắn gây lên bù lại độ lệch trục Đường kính trục chỗ lắp khớp nối d = 65 mm Khớp nối chi tiết tiêu chuẩn nên dựa vào momen xoắn Tt ta chọn loại khớp nối Tt = k.T ≤ [T] Trong đó: T – momen xoắn danh nghĩa: T = 1565771,89(N.mm) Trang 98 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD k – hệ số chế độ làm việc, phụ thuộc vào loại máy công tác, trị số tra bảng 16.1 [2] k = 1,2 ÷1,5 chọn k = 1,5 Tt = 1,5.1565771,89 = 2348657,84 (N.mm) Tra bảng 16.10a [2] chọn [T] = 2000 (N.m) Bảng 5.2 bảng thông số khớp nối trục đầu T d D dm N.mm mm mm mm 2000 80 26 16 0 L mm 75 l d1 D0 mm mm 17 14 0 Z nmax mm 00 v/ph 23 B B D3 l2 mm mm mm 70 48 48 48 l1 00 Kiểm nghiệm điều kiện bền vòng đàn hồi chốt Điều kiện sức bền dập vòng đàn hồi: σd = 2.k T ≤ [σ ] d Z D0 d c l3 Điều kiện sức bền chốt: σu = k T l0 ≤ [σ ] u 0,1.d c3 D0 Z Trong đó: Z, D0, l3, l0, dc – tra bảng 16.10 [2] l0 = l1 + l2/2 = 52 + 24/2 = 64 (mm) [σd] – ứng suất dập cho phép vòng cao su, lấy σd = 2÷4(MPa) ta chọn σd = (MPa) Trang 99 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD [σu] – ứng suất cho phép chốt, [σu] = 60÷80 (MPa) ta chọn [σu] = 70 (MPa) => σd = σu = 2.1,5.1565771,89 = 2, 78( MPa) ≤ [ σ ] d = 3( MPa) 8.200.24.44 1,5.1565771,89 = 67,95( MPa) ≤ [ σ ] u = 70( MPa) 0,1.243.200.8 Vậy khớp nối ta chọn đảm bảo Trang 100 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD PHẦN CÁC CHI TIẾT PHỤ 7.1 Tính tốn thiết kế vỏ hộp - Chọn vỏ hộp giảm tốc đúc, vật liệu GX 15-32 - Chọn bề mặt ghép nắp thân bề mặt qua tâm trục Nhờ việc lắp ghép điều chỉnh dễ dàng - Xác định kích thước vỏ hộp a Chiều dày vỏ hộp - Thân hộp: δ = 0,03.a + = 0,03.220 + = 9,6 (mm) > (mm) Chọn δ = 10 mm - Nắp hộp : δ1 = 0,9 δ = 10.0,9 = (mm) Chọn δ1 = 10 mm b Gân tăng cứng - Chiều dày: e = (0,8 ÷1)δ = ÷ 10(mm) chọn e = 10 (mm) - Chiều cao: h < 58 (mm) - Độ dốc: khoảng 2o c Đường kính - Bulông nền, d1: d1 > 0,04.a + 10 = 0,04.220 + 10 = 18,8 (mm) > 12 (mm) Chọn d1 = 20 mm - Bulông cạnh ổ, d2: d2 = (0,7÷0,8)d1 = (0,7÷0,8).20 = 14 ÷ 16 (mm) chọn d2 = 16 (mm) - Bulơng ghép bích lắp thân, d3 : d3 = (0,8÷0,9)d2 = (0,8÷0,9).16 = 12,8÷14,4 (mm) chọn d3 = 14 (mm) Trang 101 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD d Mặt bích ghép lắp thân: - Chiều dày mặt bích thân hộp,S3: S3 = (1,4÷1,8).d3= (1,4÷1,8).14 = 19,6 ÷ 25,2 (mm) chọn S3 = 25 (mm) - Chiều dày bích nắp hộp, S4: S4 = (0,9÷1).S3 = (0,9÷1).25 = 22,5 ÷ 25 chọn S4 = 25 (mm) - Bề rộng bích nắp thân, K3 : K3 = K2 – (3÷5) (mm) ÷ Với K2 = E2+R2 +(3 5) (mm) (- bề rộng mặt ghép cạnh bulông cạnh ổ) E2 = 1,6.d2 =1,6.16 = 25,6 R2 = 1,3.d2 = 1,3.16 = 20,8 ⇒ ÷ ÷ k2 = 25,6 + 20,8 + (3 5) = (49,4 51,4) chọn k2 = 50 (mm) ÷ k3 = 50 - (3 5) = 47 ÷ 45 chọn k3 = 45 (mm) e Mặt đế hộp - Chiều dày khơng có phân lồi: S1 ÷ ÷ ÷ = (1,3 1,5) d1 =(1,3 1,5) 20 = 26 30 (mm) chọn S1 = 30 (mm) - Bề rộng măt đế hộp: K1 ≈ 3.d1 = 3.20 = 60 (mm) q ≥ K1 + 2.δ = 60 + 2.10 = 80(mm) f Khe hở chi tiết Trang 102 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD - Giữa bánh với thành hộp: ÷ Δ = (1 1,2).δ = (1÷1,2).10 = 10÷12 (mm) chọn Δ = 10 (mm) - Giữa đỉnh bánh hộp: Δ1 ≥ (3÷5).δ =(3÷5).10 = 30 ÷ 50 (mm) chọn Δ1 = 50 (mm) - Giữa mặt bên bánh với nhau: Δ2 ≥ δ = 10 (mm) g Số lượng bulơng nền: Z =(L+ B)/(200÷300) = h Kích thước gối trục: - Đường kính tâm ngồi tâm lỗ vít: D2 D3 tra bảng 18.2 ([2] Tr.88) - Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ: K2 = 50 (mm) - Tâm lỗ bulông cạnh ổ: E2 C E2 = 25,6 mm C = D3 / 7.2 Chọn chi tiết phụ 7.2.1 Cửa thăm Để kiểm tra, quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào hộp, đỉnh hộp có cửa thăm Cửa thăm đậy nắp Trên có nuuts thơng , tra theo bảng 18.5 ([2] Tr.92) Bảng 7.1 bảng thông số cửa thăm Trang 103 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD 7.2.2 Nút thông Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên Để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp, ta dùng nuuts thông Nút thông thường nắp cửa thăm vị trí cao hộp giảm tốc, tra theo bảng 18.6 ([2] Tr.93) ØG P lỗ ỉA E L N C M ỉ3 K O ØQ Q H I B ØA R 7.2 Bảng thông số nút thông A B C D E G H I K M N L O P Q R S M27x 3 3 5 2 6 Trang 104 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD 7.2.3 Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc, dầu bơi trơn chứa hộp bị bẩn ( bụi bặm, hạt mài) bị biến chất, cần phải tháo để thay dầu Để tháo dầu cũ cần có lỗ tháo dầu lỗ tháo dầu lúc làm việc nút kín nút tháo dầu Kích thước nút tháo dầu trụ tra theo bảng 18.7 ([2] Tr.93) D d Do m b S L Bảng 7.3 Bảng thông số nút tháo dầu trụ: d b m f L c q D S D0 M20x2 15 28 2,5 17,8 30 22 25, 7.2.4 Kiểm tra mức dầu Chiều cao mức dầu hộp kiểm tra qua thiets bị thị dầu Trang 105 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD 30 L 3 Ø6 1X45° 1X45° 0,5X45° R3 M12 Ø12 Ø5 Ø18 R 7.2.5 Bulơng vịng Để nâng vận chuyển hộp giảm tốc (khi gia công, lắp ghép), nắp thân thường lắp thêm bulông vịng hay móc vịng Kích thước bulong vịng chọn theo trọng lượng hộp giảm tốc, cần làm bulong vòng móc vịng 7.2.6 Chốt định vị Để đảm bảo vị trí tương đối nắp thân trước sau gia công, lắp ráp ta dùng chốt định vị Ta chọn chốt hình trụ, hình dáng kích thước chốt tra theo bảng 18.4b ([2] Tr.91) d, mm c, mm l, mm 0,8 60 7.2.7 Chọn mỡ dầu bôi trơn cho ổ lăn Khi ổ lưn bôi trơn kỹ thuật khơng bị mài mịn chất bơi trơn giúp tránh không đẻ chi tiết kim loại tếp xúc trực tiếp với Ma sát ổ lăn giảm, khả chống mài mòn ổ tăng Trang 106 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD lên, khả tản nhiệt tốt hơn, giảm tiếng ồn, bảo vệ bề mặt không bị han rỉ Chất bôi trơn lựa chọn dựa nhiệt độ làm việc số vịng quay ổ Mỡ bơi trơn có nhiều ưu điểm Dầu giữ ổ dễ hơn, làm việc lâu hơn, độ nhớt bị thay đổi nhiệt, tránh cho ổ khỏi tạp chất độ ẩm Tra bảng 15.15a ([2] Tr.45) chọn loại mỡ T để bôi trơn, mỡ cho vào chiếm 2/3 khoảng trống phận ổ Mỡ đưa vào nhờ vít ten nắp ổ Trang 107 ... 10 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD Số vòng quay(v/ph) 1450 1450 184,67 80,214 80,214 93928,4 707084,926 1565771,8 1550114,175 Mô men (Nmm) Trang 11 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD PHẦN THIẾT KẾ... = với ndc 1450 = = 79,83(v / p) uthuc 7,89.2,302 Trang 45 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD ∆n = nthuc − n 79,83 − 80,21 100% = 100% = 0,05% n 80, 21 Vậy ta có Trang 46 Đồ án thiết kế sản phẩm với. .. kích thước hộp Từ chi? ??u quay trục chọn chi? ??u Trang 47 Đồ án thiết kế sản phẩm với CAD nghiêng cho bánh ta xác định chi? ??u nghiêng hợp lý hình vẽ Chi? ??u nghiêng hợp lý chi? ??u nghiêng bánh truyền hoạt