Nghiên cứu giải pháp cấu tạo và tính toán ổn định biến dạng của công trình đường cấp III trên đất yếu và chịu ngập lũ sâu ở ĐBSCL

CÔNG TRÌNH ĐƯC HOÀN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học : TS LÊ BÁ VINH Cán hướng dẫn khoa học : PGS.TS TRẦN THỊ THANH Cán chấm nhận xét : TS LÊ BÁ KHÁNH Cán chấm nhận xét : TS MAI DI TÁM Luận văn thạc só bảo vệ HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA, ngày 12 tháng 12 năm 2003 Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc Lập  Tự Do  Hạnh Phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên : TRẦN TIẾN QUỐC ĐẠT Ngày, tháng, năm sinh : 04  11 1978 Chuyên ngành : CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU Phái : Nam Nơi sinh : Quảng Ngãi Mã số : 31.10 02 I- TÊN ĐỀ TÀI : NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP CẤU TẠO VÀ TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH – BIẾN DẠNG CỦA CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG CẤP III TRÊN ĐẤT YẾU VÀ CHỊU NGẬP LŨ SÂU Ở ĐBSCL II- NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG : 1- NHIỆM VỤ: Nghiên cứu giải pháp cấu tạo đường đắp giải pháp gia cố đất yếu đường; Nghiên cứu tính toán ổn định với tiêu c,  thí nghiệm cắt phẳng với tiêu Su thí nghiệm cắt cánh (vane shear); Nghiên cứu tìm hệ số an toàn cho đất sét yếu có chiều dày nhỏ so với chiều rộng trung bình đường; Nghiên cứu tính toán tỷ số biến dạng ngang lớn chân taluy đường ymax độ lún S 2- NỘI DUNG: PHẦN I: TỔNG QUAN Chướng : Nghiên cứu tổng quan tình hình xây dựng đường đất yếu nước Chướng : Nghiên cứu tổng quan trình hình thành đặc điểm đất yếu khu vực ĐBSCL PHẦN II: NGHIÊN CỨU ĐI SÂU VÀ PHÁT TRIỂN Chương : Nghiên cứu giải pháp cấu tạo đường cấp III đất yếu vùng ngập lũ sâu Chương : Nghiên cứu sở lý thuyết tính toán ổn định – biến dạng đường đắp đất yếu phương pháp cân giới hạn (LEM) phương pháp phần tử hữu hạn (FEM) Chương : Một số ứng dụng tính toán ổn định–biến dạng đường đắp công trình tương tự PHẦN III: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Chương : Nhận xét, kết luận kiến nghị III- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ IV- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ V – HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : 20-01-2003 : 12-12-2003 : TS LÊ BÁ VINH PGS.TS TRẦN THỊ THANH CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN LÝ NGÀNH TS LÊ BÁ VINH PHÁN PGS.TS TRẦN THỊ THANH CHỦ NHIỆM NGÀNH BỘ MÔN QUẢN GS.TSKH LÊ BÁ LƯƠNG ThS VÕ Nội dung đề cương Luận Văn Thạc Só Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua Ngày 12 tháng 12 năm 2003 PHÒNG ĐÀO TẠO SĐH NGÀNH KHOA QUẢN LÝ LỜI CẢM ƠN Trước tiên, xin gửi lời chân thành cảm ơn đến đấng sinh thành, người nuôi dưỡng cho lớn khôn để hôm hoàn thành luận văn thạc só Em xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc Thầy Giáo Sư Tiến Só Khoa Học Lê Bá Lương tận tình hướng dẫn em suốt thời gian thực luận văn Thầy hết lòng giúp đỡ tạo điều kiện thuận lợi để em hoàn thành luận văn Em xin chân thành cảm ơn Thầy Tiến Só Lê Bá Vinh cô Phó Giáo Sư Tiến Só Trần Thị Thanh tận tình hướng dẫn giúp đỡ suốt thời gian em thực luận văn Em xin chân thành cảm ơn Thầy Tiến Só Mai Di Tám chân tình hướng dẫn để em thực luận văn Em xin chân thành cảm ơn Thầy Giáo Sư Tiến Só Khoa Học Nguyễn Văn Thơ, Thầy Tiến Só Châu Ngọc Ẩn, Thầy Tiến Só Lê Bá Khánh Thầy, Cô phòng Quản Lý Khoa Học Khoa Sau Đại Học giảng dạy, giúp đỡ em suốt năm học cao học hoàn thành luận văn Cuối cùng, em xin chân thành cảm ơn Tiến Só Phạm Văn Long, Giám đốc Công ty Cổ Phần Tư Vấn Xây Dựng Vina MêKông (VMEC) tập thể nhân viên công ty giúp đỡ, tạo điều kiện tốt để em học tập làm việc thời gian em học cao học thực luận văn cao học TÀI LIỆU THAM KHẢO Cơ Học Đất – Lê Quý An, Nguyễn Công Mẫn, Nguyễn Văn Quỳ, Nhà Xuất Bản Giáo Dục 1995 Cơ Học Đất – Vũ Công Ngữ, Nguyễn Văn Dũng, Nhà Xuất Bản Khoa Học Kỹ Thuật 2000 Cơ Học Đất Tập 1&2 – R Whitlow, Nhà Xuất Bản Giáo Dục 1995 Thổ Chất Và Địa Chất Công Trình, Bài giảng, GS.TSKH Nguyễn Văn Thơ Xây Dựng Đê Đập, Đắp Nền Tuyến Dân Cư Trên Đất Yếu Đồng Bằng Sông Cửu Long-GS.TSKH Nguyễn Văn Thơ, TS Trần Thị ThanhNhà Xuất Bản Nông Nghiệp Những Phương Pháp Xây Dựng Công Trình Trên Nền Đất Yếu – Hoàng Văn Tân, Trần Đình Ngô, Phan Xuân Trường, Phạm Xuân, Nguyễn Hải, Nhà Xuất Bản Khoa Học & Kỹ Thuật 1973 Công Trình Trên Đất Yếu Trong Điều Kiện Việt Nam – Pierre Laréral, Nguyễn Thành Long, Lê Bá Lương, Nguyễn Quang Chiêu, Vũ Đức Lục 1989 Tính Toán Nền Móng Công Trình Theo Thời Gian – Lê Bá Lương, Trường Đại Học Bách Khoa Tp.HCM 1981 Nền móng – Châu Ngọc Ẩn – Nhà Xuất Bản Đại Học Quốc Gia Tp.HCM 10 Công Nghệ Mới Xử lý đất yếu (vải địa kỹ thuật bấc thấm) – Nguyễn Viết Trung, Nguyễn Phương Duy, Nguyễn Duy Lâm – Nhà Xuất Bản Giao Thông Vận Tải 11 ng Dụng Vải Và Lưới Địa Kỹ Thuật Trong Xây Dựng Công Trình – Bùi Đức Hợp – Nhà Xuất Bản Giao Thông Vận Tải 12 Hội Nghị Khoa Học Công Nghệ Lần Thứ (25 –26/04/2002) 13 Qui Trình Thiết Kế o Đường Mềm Theo Tiêu Chuẩn TCVN 22 TCN –211-93 Bộ Giao Thông 14 Tiêu Chuẩn Thiết Kế Và Nghiệm Thu Vải Địa Kỹ Thuật Trong Xây Dựng Nền Đắp Trên Đất Yếu, Theo Tiêu Chuẩn 22 TCN –248 –98 Bộ Giao Thông 15 Tiêu Chuẩn Kỹ Thuật Công Trình Giao Thông, Tập VI – Bộ Giao Thông Vận Tải 16 Những Biện Pháp Kỹ Thuật Mới Cải Tạo Đất Yếu Trong Xây Dựng – D.T Bergado, J.C.Chai, M.C.Alfaro, A.S.Balasubramaniam 17 Elements of Soil Mechanics – G.N Smith, Ian G.N Smith, Edinburgh 18 Soil Mechanics in Engineering Practice – Tezaghi, K and Peck, R Bitumen (1967), John Wiley & sons Inc., New York, N.Y 19 An Introduction to The Mechanics of Soil and foundations – John Atkinson, Mcgraw – Hill Book Company 20 Principles of Geotechnical Engineering – Braja M Das 21 Principles of Foundation Engineering – Braja M Das 22 Foundation Analysis and Design – Joseph E Bowles, P E., S.E 23 Geotechnical Aspects of Soft Clay – R.P.Brenner, E.W.Brand – Asian Institute of Technology Bangkok, ThaiLand – July, 1977 24 Soil and foundation, Chengliu-Jackb Evett, Pretice Hall Career & Technology 25 Luận văn tiến só: Behavior Of Geotextile – Reinforced Embankment On Soft Ground – Phạm Văn Long – Asian Institute Of Technology Bangkok, Thailand, January, 1997 TOÙM TẮT LÝ LỊCH HỌC VIÊN : TRẦN TIẾN QUỐC ĐẠT : 04 111978 : Quảng Ngãi : 88/2/7 Phan Sào Nam, P.11, Q.Tân Bình,TpHCM : Công Ty Cổ Phần Tư Vấn Xây Dựng Vina MêKông (VMEC) Điện thoại liên lạc : 9915679 (Cơ quan) 8493647 (Nhà riêng) Họ tên Sinh ngày Nơi sinh Địa liên lạc Nơi công tác QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO 1996-2000 : Sinh Viên Trường Đại Học Bách Khoa-Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng 2001-2003 : Học Viên Cao Học Trường Đại Học Bách Khoa-Ngành Công Trình Trên Đất Yếu QUÁ TRÌNH CÔNG TÁC 2000 - 2002 : Công Tác Tại Công Ty Tư Vấn Thiết Kế Xây Dựng Công Trình Giao Thông Công Chánh 2003 – đến : Công Tác Tại Công Ty Cổ Phần Tư Vấn Xây Dựng Vina MêKông (VMEC) 3 TÓM TẮT LUẬN VĂN Tên đề tài: Nghiên cứu giải pháp cấu tạo tính toán ổn định – biến dạng công trình đường cấp III đất yếu chịu ngập lũ sâu Đồng Bằng Sông Cửu Long Tóm tắt: Phần lớn Đồng sông Cửu Long có tầng trầm tích đất sét yếu dày Tuy nhiên vùng ngập lũ sâu Đồng Bằng Sông Cửu Long (ĐBSCL) chiều dày lớp đất yếu tương đối nhỏ Đặc trưng đất sét yếu có sức chống cắt bé biến dạng lớn Các công trình đường vùng ngập lũ sâu thường có chiều cao đất đắp lớn đắp đất yếu có chiều dày nhỏ Trong nội dung luận án này, tác giả nghiên cứu giải pháp cấu tạo đường đắp giải pháp gia cố đất yếu đường đắp, từ kiến nghị số giải pháp thích hợp cho vùng ngập lũ sâu ĐBSCL Ngoài tác giả nghiên cứu tính toán ổn định cho đường đất yếu phương pháp cân giới hạn (LEM) với tiêu c,  thí nghiệm cắt phẳng với tiêu sức kháng cắt không thoát nước Su thí nghiệm cắt cánh Đồng thời tác giả nghiên cứu chế phá hoại đẩy ngang đất yếu có chiều dày nhỏ đường phương pháp tính hệ số an toàn với tiêu sức kháng cắt không thoát nước Su (u =0) Từ xác định tỷ số chiều dày lớp đất yếu bề rộng trung bình đường trường hợp đất yếu bị phá hoại theo chế bị đẩy ngang 4 SUMMARY OF THESIS Title of thesis: Research on the structural solutions and calculating the stability and deformation of the third grade road construction on soft ground and in deep flooding areas in Mekong Delta Abstract: Mekong Delta is covered by large area of thick and soft clay deposit layer However, the soft clay layer is thin in the deep flooding areas in Mekong Delta The characteristic of soft clay is presented by very low shear strength value and high deformation The road constructions in the deep flooding areas are often built with a high filling height and filled on soft ground in which the thickness of soft clay layer is thin In content of the thesis, the author studies on structural road solutions and soft ground improvement solutions under embankment to propose the suitable solutions for road basement construction in deep flooding areas of Mekong Delta Besides the author studies on calculating the stability of embankment on soft ground by Limited Equilibrium Method (LEM) in which the input datum are calculated with c,  index of direct shear test and undrained shear strength ,Su , of vane shear test At the same time the author also studies on lateral sliding of soft ground of thin soft clay layer thickness under the embankment and studies on calculation methods for safety factor which is calculated with undrained shear strength Su (u =0) From that results, to determine the extreme ratio between the thickness of soft clay layer to average width of embankment in case of that soft ground failure mechanism is lateral sliding one 6 Hình Sức kháng cắt không thoát nước trường Kandla Port, Kandla 7 PHỤ LỤC Các bảng kết tính toán hệ số an toàn FS theo phương pháp khác Trường hợp 1A: Chiều sâu đất yếu D(m) Sức kháng cắt Su (kPa) TEN1 TEN2 RAN BISHOP 12 1.05 0.84 0.88 0.91 12 0.82 0.74 0.76 12 0.75 0.69 0.72 12 0.71 0.67 0.69 Fsmin Trường hợp 1B: Chiều sâu đất yếu D(m) Sức kháng cắt Su (kPa) TEN1 TEN2 RAN BISHOP 13 1.11 0.89 0.90 0.98 14 0.91 0.81 0.81 15 0.86 0.80 0.79 16 0.85 0.81 0.79 Fsmin Trường hợp 1C: Chiều sâu đất yếu D(m) Sức kháng cắt Su (kPa) TEN1 TEN2 RAN BISHOP 14 1.18 0.94 0.92 1.03 16 1.00 0.89 0.87 18 0.98 0.90 0.87 20 0.99 0.93 0.90 Fsmin 8 Trường hợp 1D: Chiều sâu đất yếu D(m) Sức kháng cắt Su (kPa) TEN1 TEN2 RAN BISHOP 15 1.24 0.99 0.95 1.06 18 1.09 0.97 0.92 21 1.09 1.01 0.95 24 1.13 1.06 1.00 Fsmin Trường hợp 2A: Chiều sâu đất yếu D(m) Sức kháng cắt Su (kPa) TEN1 TEN2 RAN BISHOP 12 1.25 1.00 1.07 0.97 12 0.93 0.82 0.84 12 0.82 0.76 0.77 12 0.76 0.72 0.73 Fsmin Trường hợp 2B: Chiều sâu đất yếu D(m) Sức kháng cắt Su (kPa) TEN1 TEN2 RAN BISHOP 13 1.25 1.00 1.07 1.02 14 0.96 0.85 0.86 15 0.88 0.81 0.81 16 0.85 0.80 0.80 Fsmin 9 Trường hợp 2C: Chiều sâu đất yếu D(m) Sức kháng cắt Su (kPa) TEN1 TEN2 RAN BISHOP 14 1.25 1.00 1.07 1.04 15 0.99 0.88 0.87 16 0.93 0.86 0.85 17 0.93 0.88 0.86 Fsmin Trường hợp 2D: Chiều sâu đất yếu D(m) Sức kháng caét Su (kPa) TEN1 TEN2 RAN BISHOP 15 1.25 1.00 1.07 1.06 18 1.02 0.91 0.89 21 0.99 0.92 0.88 24 1.02 0.96 0.92 Fsmin PHUÏ LỤC MẶT CẮT ĐỊA CHẤT ĐÊ SA RÀI BỊ TRƯT TUYẾN ĐÊ - VỊ TRÍ K0+241 GIÁP TUYẾN Đất sét lẫn hữu cơ, xám đen, dẻo cứng Đất sét pha cát, xám xanh xám trắng, vàng nhạt, nâu đỏ, cứng Bùn sét, xám xanh đen, chảy TÊN HỐ KHOAN VỊ TRÍ HỐ KHOAN CAO ĐỘ HỐ KHOAN (m) KHOẢNG CÁCH (m) K/C CỘNG DỒN (m) KT'1 KT'2 KT'3 KT'4 KT'5 KT'6 KT'7 10 PHUÏ LUÏC CÁC BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN ỔN ĐỊNH CỦA QL62 Chiều cao đắp HR =3.5m STT z(m) 1i e1i Isi (1) (2) (3) (4) (5) 0.2 0.885 0.767 1.000 0.4 2.655 0.766 0.999 0.6 4.425 0.766 0.999 0.8 6.195 0.765 0.998 7.965 0.765 0.998 1.2 9.735 0.764 0.997 1.4 11.052 1.988 0.995 1.6 11.916 1.985 0.992 10 1.8 12.780 1.983 0.989 11 13.644 1.98 0.985 12 2.5 15.156 1.974 0.980 13 17.316 1.967 0.965 14 3.5 19.476 1.96 0.949 15 21.636 1.952 0.930 16 4.5 23.796 1.945 0.907 17 25.956 1.939 0.883 18 5.5 28.116 1.933 0.857 19 30.276 1.927 0.831 20 6.5 32.436 1.921 0.815 21 34.596 1.916 0.779 22 7.5 36.756 1.91 0.753 23 38.916 1.905 0.728 24 8.5 42.459 0.618 0.703 25 47.384 0.614 0.680 26 9.5 52.309 0.611 0.658 27 10 57.234 0.608 0.636 28 11 64.621 0.605 0.605 29 12 74.471 0.6 0.568 30 13 84.321 0.596 0.535 zi (6) 2i (7) e2i (8) hi(m) (9) Si(cm) (10) 71.732 71.696 71.660 71.624 71.589 71.553 71.391 71.176 70.939 70.697 70.279 69.262 68.067 66.728 65.053 63.377 61.490 59.633 58.467 55.866 53.992 52.231 50.467 48.808 47.194 45.624 43.427 40.748 38.410 72.617 74.351 76.085 77.819 79.554 81.288 82.443 83.092 83.719 84.341 85.435 86.578 87.543 88.364 88.849 89.333 89.606 89.909 90.903 90.462 90.748 91.147 92.926 96.191 99.502 102.858 108.048 115.219 122.731 0.745 0.744 0.744 0.743 0.743 0.742 1.835 1.834 1.833 1.833 1.831 1.83 1.829 1.828 1.827 1.826 1.826 1.826 1.824 1.825 1.825 1.824 0.592 0.591 0.589 0.588 0.586 0.584 0.582 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 1 0.249 0.249 0.249 0.249 0.249 0.249 1.024 1.012 1.006 0.987 2.404 2.309 2.213 2.100 2.003 1.922 1.824 1.725 1.660 1.560 1.460 1.394 0.803 0.713 0.683 0.622 1.184 1.000 0.877 11 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 94.171 104.021 113.871 123.721 133.571 143.421 153.271 163.121 172.971 182.821 192.671 202.521 0.592 0.588 0.585 0.582 0.578 0.575 0.572 0.569 0.566 0.563 0.56 0.557 0.506 0.477 0.451 0.429 0.407 0.388 0.371 0.354 0.339 0.326 0.313 0.301 36.306 34.201 32.359 30.781 29.202 27.803 26.583 25.364 24.287 23.355 22.422 21.605 130.477 138.222 146.230 154.502 162.773 171.224 179.854 188.485 197.258 206.176 215.093 224.126 0.58 0.577 0.575 0.572 0.569 0.567 0.564 0.561 0.558 0.556 0.554 0.551 Độ lún S 0.754 0.693 0.631 0.632 0.570 0.508 0.509 0.510 0.511 0.448 0.385 0.385 40.517 Chiều cao đắp HR =4.0m STT z(m) 1i(kPa) (1) (2) (3) 0.2 0.885 0.4 2.655 0.6 4.425 0.8 6.195 7.965 1.2 9.735 1.4 11.05 1.6 11.92 10 1.8 12.78 11 13.64 12 2.5 15.16 13 17.32 14 3.5 19.48 15 21.64 16 4.5 23.8 17 25.96 18 5.5 28.12 19 30.28 e1i (4) Isi (5) 0.767 0.766 0.766 0.765 0.765 0.764 1.988 1.985 1.983 1.98 1.974 1.967 1.96 1.952 1.945 1.939 1.933 1.927 0.9998 0.9993 0.9988 0.9983 0.9978 0.9973 0.995 0.992 0.9887 0.9853 0.9795 0.9653 0.9487 0.93 0.9067 0.8833 0.857 0.8311 zi (kPa) 2i (kPa) (6) (7) 81.980 81.939 81.898 81.857 81.816 81.775 81.590 81.344 81.073 80.797 80.319 79.157 77.791 76.260 74.347 72.431 70.274 68.152 82.865 84.594 86.323 88.052 89.781 91.510 92.642 93.260 93.853 94.441 95.475 96.473 97.267 97.896 98.143 98.387 98.390 98.428 e2i (8) hi(m) (9) Si(cm) (10) 0.741 0.741 0.74 0.739 0.739 0.738 1.822 1.821 1.821 1.82 1.818 1.817 1.816 1.816 1.815 1.815 1.815 1.815 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.294 0.285 0.294 0.295 0.295 0.295 1.111 1.099 1.086 1.074 2.623 2.528 2.432 2.304 2.207 2.11 2.012 1.913 12 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 6.5 7.5 8.5 9.5 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 32.44 34.6 36.76 38.92 42.46 47.38 52.31 57.23 64.62 74.47 84.32 94.17 104 113.9 123.7 133.6 143.4 153.3 163.1 173 182.8 192.7 202.5 1.921 1.916 1.91 1.905 0.618 0.614 0.611 0.608 0.605 0.6 0.596 0.592 0.588 0.585 0.582 0.578 0.575 0.572 0.569 0.566 0.563 0.56 0.557 0.8149 0.7786 0.7525 0.728 0.7034 0.6803 0.6578 0.6359 0.6053 0.5679 0.5353 0.506 0.4767 0.451 0.429 0.407 0.3875 0.3705 0.3535 0.3385 0.3255 0.3125 0.3011 66.820 63.847 61.705 59.693 57.677 55.781 53.936 52.142 49.631 46.569 43.897 41.492 39.087 36.982 35.178 33.374 31.775 30.381 28.987 27.757 26.691 25.625 24.692 99.256 98.443 98.461 98.609 100.135 103.164 106.244 109.375 114.252 121.040 128.218 135.663 143.108 150.853 158.899 166.945 175.196 183.652 192.108 200.728 209.512 218.296 227.213 1.814 0.5 1.815 0.5 1.815 0.5 1.815 0.5 0.589 0.5 0.588 0.5 0.587 0.5 0.586 0.5 0.584 0.582 0.58 0.578 0.576 0.573 0.571 0.568 0.565 0.563 0.56 0.557 0.555 0.553 0.551 Độ lún S 1.832 1.732 1.632 1.549 0.896 0.805 0.745 0.684 1.308 1.125 1.003 0.879 0.756 0.757 0.695 0.634 0.635 0.573 0.574 0.575 0.512 0.449 0.385 44.99 zi 2i e2i hi(m) Si(cm) 92.227 92.181 92.135 92.089 92.042 91.996 91.789 91.512 91.208 90.897 93.112 94.836 96.560 98.284 100.007 101.731 102.841 103.428 103.988 104.541 0.738 0.736 0.736 0.735 0.735 0.734 1.81 1.809 1.808 1.808 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.328 0.340 0.340 0.340 0.340 0.340 1.191 1.179 1.173 1.154 Chiều cao đắp HR =4.5m STT z(m) 1i e1i Isi 0.2 0.885 0.767 1.000 0.4 2.655 0.766 0.999 0.6 4.425 0.766 0.999 0.8 6.195 0.765 0.998 7.965 0.765 0.998 1.2 9.735 0.764 0.997 1.4 11.052 1.988 0.995 1.6 11.916 1.985 0.992 10 1.8 12.780 1.983 0.989 11 13.644 1.98 0.985 13 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 7.5 8.5 9.5 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 15.156 17.316 19.476 21.636 23.796 25.956 28.116 30.276 32.436 34.596 36.756 38.916 42.459 47.384 52.309 57.234 64.621 74.471 84.321 94.171 104.021 113.871 123.721 133.571 143.421 153.271 163.121 172.971 182.821 192.671 202.521 1.974 1.967 1.96 1.952 1.945 1.939 1.933 1.927 1.921 1.916 1.91 1.905 0.618 0.614 0.611 0.608 0.605 0.6 0.596 0.592 0.588 0.585 0.582 0.578 0.575 0.572 0.569 0.566 0.563 0.56 0.557 0.980 0.965 0.949 0.930 0.907 0.883 0.857 0.831 0.815 0.779 0.753 0.728 0.703 0.680 0.658 0.636 0.605 0.568 0.535 0.506 0.477 0.451 0.429 0.407 0.388 0.371 0.354 0.339 0.326 0.313 0.301 90.359 89.052 87.515 85.793 83.640 81.484 79.058 76.671 75.172 71.828 69.418 67.154 64.886 62.753 60.677 58.659 55.834 52.390 49.384 46.679 43.973 41.605 39.575 37.546 35.747 34.179 32.610 31.227 30.027 28.828 27.778 105.515 106.368 106.991 107.429 107.436 107.440 107.174 106.947 107.608 106.424 106.174 106.070 107.345 110.137 112.986 115.893 120.455 126.861 133.705 140.850 147.994 155.476 163.296 171.117 179.168 187.450 195.731 204.198 212.848 221.499 230.299 Isi zi 2i 1.807 0.5 1.806 0.5 1.805 0.5 1.805 0.5 1.805 0.5 1.805 0.5 1.805 0.5 1.805 0.5 1.804 0.5 1.806 0.5 1.806 0.5 1.806 0.5 0.587 0.5 0.586 0.5 0.585 0.5 0.584 0.5 0.582 0.58 0.578 0.576 0.574 0.571 0.569 0.567 0.564 0.561 0.559 0.557 0.554 0.552 0.549 Độ lún S 2.808 2.713 2.618 2.490 2.377 2.280 2.182 2.084 2.003 1.886 1.787 1.704 0.958 0.867 0.807 0.746 1.433 1.250 1.128 1.005 0.882 0.883 0.822 0.697 0.698 0.700 0.637 0.575 0.576 0.513 0.514 49.348 Chiều cao đắp HR =5.0m STT z(m) 0.2 1i 0.885 e1i 0.767 1.000 e2i 102.474 103.359 0.734 hi(m) Si(cm) 0.2 0.374 14 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 0.4 0.6 0.8 1.2 1.4 1.6 1.8 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 7.5 8.5 9.5 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 2.655 4.425 6.195 7.965 9.735 11.052 11.916 12.780 13.644 15.156 17.316 19.476 21.636 23.796 25.956 28.116 30.276 32.436 34.596 36.756 38.916 42.459 47.384 52.309 57.234 64.621 74.471 84.321 94.171 104.021 113.871 123.721 133.571 143.421 153.271 163.121 172.971 182.821 192.671 202.521 0.766 0.766 0.765 0.765 0.764 1.988 1.985 1.983 1.98 1.974 1.967 1.96 1.952 1.945 1.939 1.933 1.927 1.921 1.916 1.91 1.905 0.618 0.614 0.611 0.608 0.605 0.6 0.596 0.592 0.588 0.585 0.582 0.578 0.575 0.572 0.569 0.566 0.563 0.56 0.557 0.999 0.999 0.998 0.998 0.997 0.995 0.992 0.989 0.985 0.980 0.965 0.949 0.930 0.907 0.883 0.857 0.831 0.815 0.779 0.753 0.728 0.703 0.680 0.658 0.636 0.605 0.568 0.535 0.506 0.477 0.451 0.429 0.407 0.388 0.371 0.354 0.339 0.326 0.313 0.301 102.423 102.372 102.321 102.269 102.218 101.988 101.680 101.342 100.996 100.399 98.946 97.238 95.325 92.933 90.538 87.843 85.190 83.525 79.809 77.131 74.616 72.096 69.726 67.419 65.177 62.038 58.211 54.872 51.865 48.858 46.228 43.973 41.718 39.719 37.976 36.234 34.696 33.364 32.031 30.864 105.078 106.797 108.516 110.234 111.953 113.040 113.596 114.122 114.640 115.555 116.262 116.714 116.961 116.729 116.494 115.959 115.466 115.961 114.405 113.887 113.532 114.554 117.109 119.728 122.411 126.659 132.682 139.193 146.036 152.879 160.099 167.694 175.289 183.140 191.247 199.355 207.667 216.185 224.702 233.385 0.733 0.733 0.732 0.732 0.732 1.798 1.798 1.797 1.797 1.796 1.795 1.794 1.794 1.794 1.795 1.795 1.796 1.795 1.797 1.798 1.798 0.584 0.583 0.582 0.582 0.58 0.579 0.577 0.575 0.572 0.57 0.568 0.565 0.563 0.56 0.558 0.556 0.553 0.551 0.549 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 1 1 1 1 1 1 1 0.374 0.374 0.374 0.374 0.363 1.272 1.253 1.247 1.228 2.993 2.899 2.804 2.676 2.564 2.450 2.353 2.238 2.157 2.040 1.924 1.842 1.051 0.960 0.900 0.808 1.558 1.313 1.190 1.068 1.008 0.946 0.885 0.824 0.762 0.763 0.701 0.639 0.640 0.577 0.514 15 Độ lún S 53.276 Chiều cao đắp HR =5.5m STT z(m) 1i e1i 0.2 0.885 0.767 0.4 2.655 0.766 0.6 4.425 0.766 0.8 6.195 0.765 7.965 0.765 1.2 9.735 0.764 1.4 11.052 1.988 1.6 11.916 1.985 10 1.8 12.780 1.983 11 13.644 1.98 12 2.5 15.156 1.974 13 17.316 1.967 14 3.5 19.476 1.96 15 21.636 1.952 16 4.5 23.796 1.945 17 25.956 1.939 18 5.5 28.116 1.933 19 30.276 1.927 20 6.5 32.436 1.921 21 34.596 1.916 22 7.5 36.756 1.91 23 38.916 1.905 24 8.5 42.459 0.618 25 47.384 0.614 26 9.5 52.309 0.611 27 10 57.234 0.608 28 11 64.621 0.605 29 12 74.471 0.6 30 13 84.321 0.596 31 14 94.171 0.592 32 15 104.021 0.588 33 16 113.871 0.585 Isi zi 2i e2i hi(m) Si(cm) 1.000 0.999 0.999 0.998 0.998 0.997 0.995 0.992 0.989 0.985 0.980 0.965 0.949 0.930 0.907 0.883 0.857 0.831 0.815 0.779 0.753 0.728 0.703 0.680 0.658 0.636 0.605 0.568 0.535 0.506 0.477 0.451 112.722 112.665 112.609 112.553 112.496 112.440 112.186 111.848 111.476 111.096 110.439 108.841 106.962 104.858 102.227 99.592 96.627 93.709 91.877 87.790 84.844 82.077 79.306 76.698 74.161 71.695 68.242 64.033 60.359 57.052 53.744 50.850 113.607 115.320 117.034 118.748 120.461 122.175 123.238 123.764 124.256 124.740 125.595 126.157 126.438 126.494 126.023 125.548 124.743 123.985 124.313 122.386 121.600 120.993 121.764 124.082 126.470 128.928 132.863 138.504 144.680 151.223 157.765 164.721 0.731 0.731 0.73 0.73 0.729 0.729 1.787 1.787 1.786 1.786 1.785 1.784 1.784 1.784 1.784 1.785 1.786 1.787 1.786 1.788 1.789 1.79 0.582 0.581 0.58 0.58 0.579 0.577 0.575 0.573 0.571 0.569 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 1 1 1 0.407 0.396 0.408 0.397 0.408 0.397 1.345 1.327 1.321 1.302 3.178 3.084 2.973 2.846 2.733 2.620 2.506 2.392 2.311 2.195 2.079 1.979 1.112 1.022 0.962 0.871 1.620 1.438 1.316 1.193 1.071 1.009 16 34 35 36 37 38 39 40 41 42 17 18 19 20 21 22 23 24 25 123.721 133.571 143.421 153.271 163.121 172.971 182.821 192.671 202.521 0.582 0.578 0.575 0.572 0.569 0.566 0.563 0.56 0.557 0.429 0.407 0.388 0.371 0.354 0.339 0.326 0.313 0.301 48.370 45.889 43.691 41.774 39.857 38.166 36.700 35.234 33.951 172.091 179.460 187.112 195.045 202.978 211.137 219.521 227.905 236.472 0.567 0.564 0.562 0.559 0.557 0.555 0.552 0.55 0.548 Độ lún S 0.948 0.887 0.825 0.827 0.765 0.702 0.704 0.641 0.578 57.095 Chiều cao đắp HR =6.0m STT z(m) 0.2 0.4 0.6 0.8 1.2 1.4 1.6 10 1.8 11 12 2.5 13 14 3.5 15 16 4.5 17 18 5.5 19 20 6.5 21 22 7.5 23 24 8.5 25 1i e1i Isi zi 2i e2i hi(m) Si(cm) 0.885 2.655 4.425 6.195 7.965 9.735 11.052 11.916 12.780 13.644 15.156 17.316 19.476 21.636 23.796 25.956 28.116 30.276 32.436 34.596 36.756 38.916 42.459 47.384 0.767 0.766 0.766 0.765 0.765 0.764 1.988 1.985 1.983 1.98 1.974 1.967 1.96 1.952 1.945 1.939 1.933 1.927 1.921 1.916 1.91 1.905 0.618 0.614 1.000 0.999 0.999 0.998 0.998 0.997 0.995 0.992 0.989 0.985 0.980 0.965 0.949 0.930 0.907 0.883 0.857 0.831 0.815 0.779 0.753 0.728 0.703 0.680 122.969 122.908 122.846 122.785 122.723 122.662 122.385 122.016 121.610 121.196 120.479 118.736 116.686 114.390 111.520 108.646 105.411 102.228 100.230 95.771 92.558 89.539 86.515 83.671 123.854 125.563 127.271 128.980 130.688 132.397 133.437 133.932 134.390 134.840 135.635 136.052 136.162 136.026 135.316 134.602 133.527 132.504 132.666 130.367 129.314 128.455 128.974 131.054 0.728 0.728 0.727 0.727 0.726 0.726 1.776 1.775 1.775 1.775 1.774 1.773 1.773 1.773 1.774 1.775 1.776 1.777 1.777 1.779 1.781 1.782 0.58 0.579 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.441 0.430 0.442 0.431 0.442 0.431 1.419 1.407 1.395 1.376 3.362 3.269 3.159 3.032 2.903 2.790 2.676 2.562 2.465 2.349 2.216 2.117 1.174 1.084 17 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 9.5 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 52.309 57.234 64.621 74.471 84.321 94.171 104.021 113.871 123.721 133.571 143.421 153.271 163.121 172.971 182.821 192.671 202.521 0.611 0.608 0.605 0.6 0.596 0.592 0.588 0.585 0.582 0.578 0.575 0.572 0.569 0.566 0.563 0.56 0.557 0.658 0.636 0.605 0.568 0.535 0.506 0.477 0.451 0.429 0.407 0.388 0.371 0.354 0.339 0.326 0.313 0.301 80.903 78.213 74.446 69.854 65.846 62.238 58.630 55.473 52.767 50.061 47.663 45.572 43.481 41.636 40.037 38.438 37.037 133.212 135.446 139.067 144.325 150.167 156.409 162.651 169.344 176.488 183.632 191.084 198.843 206.602 214.607 222.858 231.109 239.558 0.578 0.5 0.578 0.5 0.577 0.575 0.573 0.571 0.57 0.567 0.565 0.563 0.56 0.558 0.556 0.554 0.552 0.549 0.547 Độ lún S PHỤ LỤC 6: CÔNG TRÌNH QUỐC LỘ 62 Hình Biến dạng đất gia cố vải địa kỹ thuật 1.024 0.933 1.745 1.563 1.441 1.319 1.134 1.136 1.075 0.951 0.952 0.891 0.829 0.766 0.704 0.705 0.642 61.181 18 Hình Biến dạng tổng thể đất gia cố vải địa kỹ thuật Hình Chuyển vị ngang đất chân taluy đường gia cố vải địa kỹ thuật 19 Vải địa kỹ thuật Hình Biến dạng đất nền đường có gia cố vải địa kỹ thuật Vải địa kỹ thuật Hình Biến dạng đất nền đường có gia cố vải địa kỹ thuật 20 Hình 10 Chuyển dịch ngang đất chân taluy đường có gia cố vải địa kỹ thuật Hình 5.10 Biểu đồ chuyển dịch ngang đất chân taluy đường ... : NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP CẤU TẠO VÀ TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH – BIẾN DẠNG CỦA CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG CẤP III TRÊN ĐẤT YẾU VÀ CHỊU NGẬP LŨ SÂU Ở ĐBSCL II- NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG : 1- NHIỆM VỤ: Nghiên cứu giải pháp. .. cố đất yếu, tìm giải pháp cấu tạo đường đất yếu nhằm tăng hệ số ổn định giảm biến dạng công trình 1.2 MỤC TIÊU NGHIÊN CỨU : Nghiên cứu giải pháp gia cố đất yếu đường đắp cao giải pháp cấu tạo. .. Nghiên cứu giải pháp cấu tạo đường cấp III đất yếu vùng ngập lũ sâu Chương : Nghiên cứu sở lý thuyết tính toán ổn định – biến dạng đường đắp đất yếu phương pháp cân giới hạn (LEM) phương pháp phần