thư viện tài liệu điện tàu thủy

thường chủ yếu gồm các hệ số ma trận .Những giá trị riêng được xác định bằng các phương trình .Các đặc tính trong mạch của máy có ổn định hay không ổn định phụ thuộc vào các giá trị ri[r]

PHẦN 1 :PHẦN LÝ THUYẾT

1.1.1 Trình bày lý thuyết thực tính tốn máy điện đồng

Để thực tính tốn với máy phát đồng ta cần phải qui đổi đại lượng giá trị tương đối Trong hồ sơ, tài liệu máy điện biết số thơng số có hệ phương trình máy phát đồng việt hệ phương trình tương đối, số khác hệ số tương quan, số thời gian cuộn ổn định khơng tra cứu mà phải tính tốn từ thơng số khác thường hồsơ có thơng số sau : Pn ,Un , In , fn :

Những thông số định mức

r : Điện trở cuộn stator ( )

f

r : Điện trở cuộn kích từ (

 )

Xd : Trở kháng theo trục d Xq : Trở kháng theo trục q

Xs : Trở kháng tản cuộn stato chung cho trục d q ( cho gía trị tương đối )

Xd': Trở kháng độ theo trục d

X"d : Trở kháng siêu độ theo trục d

X"q : Trở kháng siêu độ theo truc q

Td: Hằng số thời gian cuộn kích từ "

d

T : Hằng số thời gian siêu độ cuộn stato theo trục dọc

" q

T : Hằng số thời gian siêu độ cuộn stato theo trục ngang

Như để viết hệ phương trình máy phát đồng cần phải tính tốn thông số : d,q,d' ,g1,g2,TD,TQ

q q q

d d

d i X i

X       

  " 

" ;

Còn trở kháng độ định nghĩa trở kháng siêu q độ khơng tính cuộn ổn định

q

q X

X'  .

Tìm cơng thức tính Xd"và " q

X :

d  Xd.id if iD  d  Xd.id if iD

Ta có :

D d

d d f

f i   X i g1.i

 . f d d d D

D i X i g2.i '

 

 

 .

 f if  d.Xd.id g1.iD 0



'       

D iD d Xd id g if .

Do đặc thù cấu trúc máy phát đồng quán tính cuộn dây đặt roto lớn nhiều quán tính cuộn dây stato

 giả thiết f D 0 so sánh chúng với d

Khi ta tính if,iD theo id: d d d d f i g g g X i      1 '   d d d d d i g g g X i      2 '  

Thay biểu thức tính iD if vào phương trình d ta có:

    d d d d

d g g i

g g

X 

Mặt khác : D ad f ad q Q aq q d D ad d d f ad d X X g X X g X X X X X X X X X    

 1 2

2 ' ; ; ; ;    Trong :

ad S D ad S f ad S d X X X X X X X X X      

Sau biến đổi ta thu biểu thức tính Xd":

DS fS ad S d X X X X X 1 1 "    

1.122

Đại lượng trở kháng độ cuộn stato theo trục dọc Xd' định nghĩa tương tự

như đại lượng trở kháng siêu độ bỏ qua cuộn ổn định

fS ad S d X X X X 1 '   

1.123 

Bằng phép biến đổi tương tự ta nhận cơng thức tính Xq":

QS aq S q X X X X 1 "   

1.124

Từ (1.122), (1.123), (1.124) người ta đưa sơ đồ thay máy phát đồng sau: " d X S X ad

' d X S X ad

X XfS

" q X S X aq

X XQS

Hình 1.12

Từ công thức thu được, người ta đưa phương pháp tính hệ số hệ phương trình

máy phát đồng sau:

; d f ad d X X X   D d ad d X X X '   ; ; f ad X X g  D ad X X g2 

; ; q Q aq q X X X  

* Tính d:

Xd XS  Xad  Xad Xd  XS

Xf XfS Xad; ad fS S d X X X X 1 '    ; 1 ' ad S d fS X X X X     f d ad

d X X

X

 

* Tính TD:

Hằng số thời gian siêu độ cuộn stator cuộn ổn định coi nhau: Td" TD"

Ta có :

b D D D D D r X r L T    b D D D r X T " "   

ad S fS DS D DS fS ad S d X X X X X X X X X X 1 1 1 1 " "        

Tương tự ta nhận được: "

" " " " " " " " Q Q Q Q Q Q Q Q Q b Q Q Q Q Q b Q Q Q Q Q q X X T T X X T T r X r L T r X r L T T T           " ". Q Q q Q X X T T  

Ta có: aq QS

S q X X X X 1 "   

Nên: aq S

QS Q X X X X 1 "   

Nếu máy cho biết

" d

T

1.1.2 Ứng dụng lý thuyết để giải tập sau ĐỀ BÀI : SỐ THỨ TỰ 22

MFĐB MCC 92-4, công suất P = (100 +22 ) kW Trong hồ sơ tài liệu cho:

Un = 440V, f = 60Hz, r = 0,025 (), Xd = 1,56 (tđ), Xq = 0,65 (tđ), XS = 0.051 , 0.25

'  d X , 17 "  d

X , " 0.19



q

X , Tf 1.64(s)

, Td" 0.018(s)

Bài giải Ta có

2 440 2

359.25( ) 3 n b U

3 10 122.10

226, 4( ) 440

b n

n

P

I I A

U

   

359, 25

1,59( ) 226,

b b

b

U Z

I

    

2 2.3,14.60 376,8( / )

b n f rad s

     

Ta có

* 0, 025 0, 016 1,59

b

r r

Z

  

1,56 0,051 1, 46

ad d S

X X  X   

'

1

0, 23

1 1

0, 25 0,051 1, 46 fS

d S ad

X

X X X

  

 

 

 

2

1

2 2

2

0, 23 1, 46 1,69 1, 46

0,81 1,69.1,56

1,56

0,92 1,69

1

3,37

1 1 1

0,17 0, 051 1, 46 0, 23 3,37 1, 46 4,83

1, 46

0, 28 4,83.1,56

1,

f fS ad

ad d

f d ad

f DS

d S ad fS

D DS ad

ad D d

ad D

X X X

X X X X g

X X

X X X X

X X X

X X X

X g

X 



    

  

  

  

   

  

    

   

  46 0,3

4,83

2

0,65 0,051 0,6

1

0,18

1 1

0,19 0,051 0,6 0,18 0,6 0,78

0,6

0,71 0,78.0,65

1

3,37 3,

1 1 1

1, 46 0,051 0, 23 4,83

0,018 3,

aq q S

Q QS aq

QS

q S aq

Q

aq q

Q q

D DS

ad S fS

D

D d

D

X X X

X X X

X

X X X

X X X X

X X

X X X

X T T X                                   

 0,025

1

0,18 0, 23

1 1

0,6 0,051 0,78

0,018 0,06 0, 23

Q QS

qS s

Q Q

Q q d

Q Q

X X

X X

X X

T T T

X X                 

Vậy ta có hệ phương trình máy phát :

* * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * *

0, 016 0,0026 0,016 0,0026

1, 64 0,025 0,06 1,56 0.65 0,81.2 0,92 0,38.2 D D Q d

d d q

q

q q d

f f f

D Q Q

d f d

q q

f f d D

D D d

d u i dt d u i dt d u i dt d i dt d i dt

i i i

i i

i i i

i i                                    * * * * * 0,3 0,71.0,65 D

Q Q q

i

i i

1.2 Trình bày lý thuyết tính tốn động khơng đồng

1.2.1 ĐƯA HỆ PHƯƠNG TRÌNH CỦA ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ VỀ GIÁ TRỊ TƯƠNG ĐỐI

1.2.1.1 CHỌN GIÁ TRỊ SO SÁNH CƠ BẢN - Điện áp stato :

n b U

U 

Biên độ điện áp định mức - Dòng điện :

Ib  2In

- Tổng trở :

b b

b I

U Z 

- Công Suất :

Pb UnIn 2UbIb

3 



Công Suất định mức động - Tốc độ :

b n 2.fn

- Mô Men :

b b b

P M

 

- Từ thông :

b b b b b b b b

U L Z U I L



   

b: Giá trị từ thông định mức động quay không tải với giá trị định mức

- Dòng điện roto :

Qq b Qb

dD b Db

M I

M I

 





Qb Q Qb Db D Db I L I L    

1.2.1.2 THỰC HIỆN CHUYỂN ĐỔI

+ Các pt (3.4), (3.5) viết giá trị tương đối + Từ pt (3.8)

* * * Db D D D dt dt dt dt Q S D D D D Db Q S Db D D D S Q D D S Q D D S i L r d S I L i r d S i r d S d i r                             

(Vỡ D Q Db Qb Db Qb

qQ d I I L L M M              D ) * * *

dt r S Q

D D S T i d        (3.16) Trong Q

Q D D r r L r L

T  

số thời gian mạch rotor + Từ pt(3.9) : Tương tự (3.8) ta nhận được:

* * *

dt r S D

Q Q S T i d       (3.17)

Tr : Được dựng để biểu diễn động không đồng roto lồng sóc hay dây quấn + Từ pt(3.10) :

D dD d d

d L i M i

 Db dD D dD b b d d b d I M i M I L i L      * * * . D d b d

d i i

L L    * * * * . D d d X i i

( Vỡ: X X X X X L L L L q d b d b d b

d    *  * 

 

) + Từ pt (3.11) : Tương tự (3.10)

* * * * . Q q q X i i

 (3.19)

+ Từ pt (3.12) :

Db d Dd Db D D D Db D d Dd D D D i M I L i L i M i L         

Do cách chọn d b

d D b d b D d b D Db D Db I M X L L I M L L M L I L D * D D       * D * * * . d d D d Dd D D i L L M M X i     Đặt :

D d  d Dd L L M M D

: Hệ số tương quan mạch roto stato theo trục dọc, hệ số chung cho hai trục d q

* * * * . . d D

D i X i

  

 (3.20)

+ Từ pt (3.13) : Tương tự (3.12) ta nhận được:

* * * * . . q Q

Q i X i

   (3.21)

D d d Dd q Q Qq L L M M L L M M

qQ D

 



+ Từ pt (3.14) :

dt d T M M r M c e * * * .     (3.22)          b b M M J T 

: Hằng số thời gian khí + Từ pt (3.15) :

               b d q b q d b e d q q d e M i M i M M i i M    

Do b b b

b b b b b I I U P

M

2      

(3.15) 

              b b d q b b q d e I i I i M *    

 Me* d*.iq* q*.id* (3.23)

Như ta nhận 10 phương trình sau viết hệ trục tương đối ngầm định bỏ dấu (*) q S d b d d dt d i r

u   

    (3.24) d S q b q q dt d i r

u   

    (3.25) Q ST r D D S T i d   

dt   (3.26)

(ST: Vận tốc từ trường quay giá trị thật)

D ST r Q Q S T i d   

dt   (3.27)

D d d X.i i

 (3.28)

Q q q X.i i

 (3.29)

d D

D i X..i

   (3.30)

q Q

Q i X..i

dt d T M

M r

M c e



 

(3.32)

d q q d

e i i

M   (3.33)

+ Hệ phương trình viết chung cho động khơng đồng roto lồng sóc roto dây quấn, cuộn stato nối hình Để chuyển từ roto lồng sóc sang roto dây quấn cần giảm giá trị Tr

+ Nếu động không đồng mà cuộn stato nối hình tam giác ta sử dụng phương trình (3.24)  (3.33) với ý :

- Vế trái phương trình (3.24) , (3.25) ta nhân lên lần, vế phải giữ nguyên - Các phương trình lại giữ nguyên

1.2.2 Ứng dụng xây dựng mơ hình động khơng đồng với thông số sau Một động không đồng roto lồng sóc 4A160 M80 M2

Có: Pn = 13,42 Kw, Un = 440V, fn = 60Hz, X =14,27(Ω), Xm =13,96(Ω), r2’ =0,195(Ω), X2’ =1,11Ω),

nn =840 rpm, r = 0,46(Ω) cos =0,8

Bài giải :

 

 

 

 

3

*

*

2

2

359, 26

.10

2 22,01( )

3 os 16,3

2 376,8 / 0,028

0,875

1,11 13,96 15,07 0,

0,9

n b

n

b n

n b

b b

b n

b b

m b

m

U

U V

P

I I A

U c U

Z I

f rad s

r r

Z X X

Z

X X X

X T

r X X X 

 





  





 

  

  

  

 

 



    

 



Như ta có mơ hình động biểu diễn hệ trục dq sau :

1

0,028

376,8

0,028

376,8 d

d d S q

q

q q S d

d

u i

dt d

u i

dt 

 

   



   

Nếu (f=fn) S=1 (tương đối)

0,

D D

ST Q

d i

S

dt 



  

Nếu f= fn ST=376,8

0,

Q D

ST D

d i

S

dt 



  

0,875 0,875

0,9.0,875 0,9.0,875

d d D

q q Q

D d D

Q q Q

i i i i

i i i i

  

  

  

  

 

e c M m

d

M M T T s

dt  

 

     

 

e d q q d

M  i   i

1.3 Dịch báo mã V39 -24

MÔ PHỎNG MÁY ĐIỆN ĐỒNG BỘ Ở TRẠNG THÁI ỔN ĐỊNH NGHIÊN CỨU HỆ THỐNG ĐIỆN

Tóm tắt : Bài báo trình bày mơ hình tốn tuyến tính máy điện đồng với ổn định

khi có kích thích từ hệ thống nguồn Đối với hệ thống lớn phương trình khơng gian trạng thái được sử dụng thường xuyên chúng kết nối với hệ thống thông qua phương trình tuyến tính hóa mơ tả hoạt động hệ thống Các hệ thống hoàn chỉnh thường

MATLAB/SIMULINK , Các hệ thống xấp xỉ cho phép biết giá trị riêng hệ thống đặc biệt quan tâm đến thông sô 35 MVA ,11kV máy đồng cách tăng kích thích sử dụng MATLAB/SIMULINK dể mơ lấy đặc tính

I.GIỚI THIỆU

Thiết kế điều khiển phân tích ổn định máy điện đồng thời gian thực Nếu phương trình hệ thống tuyến tính (đã tuyến tính hóa) tiêu chuẩn đưa đánh giá có tác động thay đổi lưới điện Các phương pháp tốt dùng để mô hàm truyển đạt đánh giá dụng phương pháp gán điểm cực , quĩ đạo tần số , tiểu chuẩn Nyquist , tiểu chuẩn Routh ,Hurwitz ,Đây tiêu chuẩn thường xuyên để dánh giá tính ổn định hệ thống Cho mơ hình khơng gian trạng thái lớn tuyến tính hóa Qua phần mềm MATLAB ta mơ đặc tính

Các mơ hình tốn học hệ thống cho ta đáp ứng , kích thích , khuếch đại thành phần điều khiển ,các mô hình khơng gian trạng thái dược sử dụng thường xun chuyển thành hàm truyền

II HỆ THỐNG

Chế độ máy phát máy đồng

Để tiến hành mô hệ thống ta phải tiến hành bước sau Giả sử ta có mơ hình tốn hình

Các bước tiến hành

Bước :Vẽ sơ đồ cấu trúc hệ thống máy phát đồng Bước 2: Biến đổi mơ hình khối thành mơ hình tốn

A Đặc tính máy đồng

Trạm phát điện lớn sản xuất máy điện đồng ba pha để làm quay máy điện đồng dùng động nước tuabin hydro tuabin ga Các cuộn dây phần ứng máy phát thường đặt stato Các cuộn dây phần cảm đặt lệch khơng gian ,Trên roto có đặt vịng ngắn mạch ,Trên trục có đặt cánh quạt giúp tản nhiệt Kích từ thương lấy dòng điện xoay chiều thơng qua chỉnh lưu để cấp kích từ máy phát đồng gọi máy phát không chổi than

III Mơ hình tốn máy phát đồng

Phương trình tốn học máy phát đồng biến đổi từ hệ trục a,b,c thành hệ truc d,q Bằng cách chuyển đổi tất biến

Ta có ma trận P xác định sau

P=√2

3ơ[

√2

1

√2

1

√2 cos(θ) cos(θ −2

3π) cos(θ+ 3π) sin(θ) sin(θ −2

3π) sin(θ+ 3π)]

(1)

θ=ωR.t+δ+π

2

(2) ωR : tần số góc

δ : Mơ men xoắn góc

Phương trình cân điện áp máy phát

V=− r.i− λ,+Vn (3)

[ Vd

− VF

0

Vq

0 ]

=

[ r 0 θ.Lq θ.k.MQ

0 rF 0

0 rD 0

−θ.Ld − θ.k.MF −θ.k.MD r

0 0 rQ ][

id

iF iD

iq iQ]

−

[ Ld k.MF k.MD 0

k.MF LF MR 0

k.MD MR LD 0

0 0 Lq k.MQ

0 0 k.MQ LQ ][

id

iF

iD iq iQ]

(4)

Trong

Ld = điện cảm tương đương theo trục dọc LQ =điện cảm tương đương theo trục ngang

LD = tự cảm cuộn dây ổn định

LF = độ tự cảm cuộn dây kích từ

KMD = cuộn dây stator ổn định theo trục dọc

KMD = cuộn dây ổn định stato theo trục ngang

RQ = điện trở cuộn dây ổn định

iq =dòng điện phần ứng theo trục ngang

iF = dịng kích từ

iD = dòng điện chạy cuộn ổn định theo trục dọc

id = dòng diện phần ứng theo trục dọc

RD = điện trở cuộn dây ổn định theo trục dọc

RF = điện trở cuộn kích từ

Phương trình dạng khơng gian trạng thái viết lại

Trường hợp

ax

d s s M

L L M  L

ax

q s s M

L L M  L

Gọi R : ma trận điện trở L: ma trận điện cảm N : ma trận hỗ cảm

Hệ thống điều khiển điện áp kích từ máy phát đồng Hệ thống đóng vai trị quan trọng việc hoạt động máy phát ảnh hướng tới hệ thống cấp nguồn Ta có hai hàm truyền quan trọng Đầu tiên hàm truyền máy phát Phương trình máy phát phương trình phi tuyến Hàm truyền lấy gần so với điểm làm việc ổn định trạng thái cân Các phương trình phi tuyến phản ánh thay đổi mạch điện

IV Máy Điện Đồng Bộ Được Kết Nối Với Hệ Thống Trên Một Đường Truyền

Các phương trình vi phân máy điện đồng kết nối với thông qua đường truyền với trở kháng Ze=Re+jωLe phương trình (7) id,iq dịng chiều thu nhờ phương trình tương đương

 

3

d e d e q

 

3 os

q e q e d

v  V C   R i  L i

Nếu máy phát nối với tải máy phát dịng id,iq¸phải thay dòng itd,itq (8) phương trình biểu diễn có thêm tải

 

3

d e td e tq

v  V Sin   R i L i  

3 os

d e tq e d

v  V C   R i   L i

Nếu có điều kiện kết nối máy phát nhận điện áp tất đường dây trừ điện áp rơi điện áp máy phát điện Nếu điều kiện kết nối đường dây nhận đường danh giới điều kiện vị trí trục d q dòng điện , điện áp điện áp kết nối tới máy phát xác định

A Hệ phương trình tuyến tính cho máy điện đồng với hệ thống nhiều đường Bus

Khi hệ thống đường Bus máy điện phải chịu thay đổi nhỏ có phép tốn với không gian trạng thái Đầu tiên xấp xỉ minh họa bơi (7) ,(8) cac biến trạng thái xi xj có giá trị ban đầu xi0 xj0 giá trị thay đổi cac biến xiΔ xjΔ , (7) sử dụng để tuyến tính hóa hệ thống hệ phương trình (9)

  0

os

d e d e q q e e d

v  K C   R i  L i i L L i 

(9)

  0

q e q e d d e e q

v K Sin   R i  L i  i L  L i 

Từ tất biến đổi chỗ nhỏ nên ta có phương trình viết theo dạng ma trận (10)

vKx Mx

(10)

Trong ma trận K ma trận M ma trận số hàm truyền máy điện đồng tập hợp đương bus điện áp

Như hệ , mơ hình khơng gian trạng thái hệ thống (11) (12)

, 1

x M Kx M v 

 

(11)

Và giống

,

Ax+Bu

x 

(12)

Tính ổn định hệ thống xác định cách kiểm tra ma trận hệ số

Ma trận A ma trận đại điện cho tín hiệu đầu vào, x véc tơ n biểu diễn trạng thái hệ thống Ma trận biểu diễn mối quan hệ với Ma trận B theo phương trình tốn học Và điều có lợi cho việc mô tả số đầu vào

V Không gian trạng thái

Hệ thống điều khiển cung cấp kích từ máy phát khơng điều khiển điển áp đầu mà nguồn cung cấp dịng kích từ tốt

1

1

. .

R t

R R

k

v V V

 

    

        

(13)

3

1

. .

F t

F F

k

v E V

 

     

        

(14)

1

. .

A

R e R

A A

K

v V V

 

    

        

(15)

1

E E

FD R FD

E A

S K

E V E

 

     

    

   

(16)

EF

E R S

v V V  V V

Hệ thống điều khiển tỉ lệ tích phân kích từ nhân tố mở rộng KA số thời gian

A

 , Nguồn cung cấp điện áp vào V

R bị giới hạn VRmax VRmin Trong trường hợp tuyến tính hóa ,đầu điện áp máy phát tới điện áp cảm ứng miêu tả khối gain kG số thời gian G giá trị KA thường nằm khoảng 10 tới 400 số thời gian quán tính A nằm khoảng từ 0,02 tới 0,1 giây thường tính gần

khói gain KG khoảng 0,7 tới 1và G từ tới giây từ có tải khơng có tải cịn

R

 nhỏ 0,01 tới 0,06 s

A Một sơ đồ khối cho mô hệ thống

Thuật tốn xây dựng máy đồng có khâu phản hồi hệ thống kích từ cho phép : Mơ hình tốn máy phát đồng với hệ thống kích từ cần thiết yêu cầu 2.Giá trị riêng ma trận hệ thống tính phương trình (1) tới (10)

3 Hồn thành tuyến tính hóa phương trinh mơ hình khơng gian trạng thái hàm truyền đầu dòng điện stato roto sử dụng chương trình MATLAB

4 Phương pháp tọa độ cực dùng để chứng minh hệ thống

5 Quá trình tiếp tục tất điểm cực nằm bên trái mặt phẳng phức Sơ đồ khối biểu diễn bước tiến hành MATLAB biểu diễn hình VI MƠ HÌNH MƠ PHỎNG

Phần mềm MATLAB/SIMULINK dùng để kiểm tra điều kiện máy đồng với nhiều đầu vào

Các m-file simulink kết hợp lệnh

[num,den]=ss2tf(A,B,C,D,1);c=step(num,den,t);plot(t,c);title;xlabel;ylabel Các thông số cho máy phát

35MVA, 11KA kích từ hàm truyền tuyến tính cho bảng I II Cung cấp đầu vào chương trình mơ phỏng, kết mơ miêu tả hình tới hình Đầu dòng điện cảm ứng máy điện đồng biểu diễn hình Dịng stator cuộn ổn định theo trục d biểu diễn hình ,hình

Dáp ứng dao động lớn với cường độ lớn thời gian điều chỉnh dài Nó khơng thể có trạng thái ổn định nhỏ khơng có đáp ứng vừa ý khoảng thời gian Hệ thống có ổn định hay không ổn định không phụ thuộc vào giá trị riêng ma trận A mà dựa vào tọa độ cực hình tất điểm cực có phần thực âm nghiệm phương trình đặc tính hệ thống ổn định Hình đáp ứng điện áp khơng có phản hồi nghiệm phương trình đặc tính 0,02 + 0,4j

Học viện Kỹ thuật, Khoa học Công nghệ giới 3/9/ 2008

VII KẾT LUẬN

Mục đích để giới thiệu đến kỹ thuật viên mơ hình máy đồng với hệ thống kích thích dựa

nghiên cứu ổn định sử dụng mơ máy tính công cụ cho phép tiến hành nghiên cứu kiểm sốt tạm thời Bên cạnh việc có hệ thống thực tế để thử nghiệm trên, mô thường lựa chọn

Hình

Hình Hình

kỹ sư nghiên cứu thực thoáng qua kiểm soát để kiểm tra khái niệm thiết

kế MATLAB / SIMULINK sử dụng giúp việc học tập ngắn mà hầu hết học sinh cần để bắt đầu sử dụng, phân phối rộng rãi nó, chất chung

Điều chứng minh ưu điểm việc sử dụng MATLAB

để phân tích ổn định hệ thống điện ổn định trạn thái khả mô việc ngắn hệ thống điện,bao gồm hành vi điều khiển Bài viết đề cập phần

nghiên cứu tác giả tiếp cận nghiên cứu phần mềm MATLAB Các ứng dụng thực tế nghiên cứu ổn định máy đồng với nhiều tín hiệu đề cập

NHÌN NHẬN

Trước hết tác giả xin cảm ơn cha mẹ mình: U Pann

Nyunt Daw Nyein Nu cho mong muốn tốt họ để tham gia nghiên cứu Tiến sĩ Cảm ơn đặc biệt người hướng dẫn đứng đầu Bộ mơn Kỹ thuật Điện lực, MTU, Liên hiệp cácMyanmar: Aung Myint Myo Dr Các tác giả muốn bày tỏ cảm ơn tới thầy giáo mình: ơng Than Zaw Htwe Ơng Hla Myo Aung Tác giả cảm ơn nhiều

để tất người mà quan tâm để hỗ trợ việc chuẩn bị Tài liệu tham khảo

[1] Paul M Aerson, AA Fouad, "Hệ thống điều khiển điện tính ổn định," Hệ thống điện Kỹ thuật IEEE series, 1997

[2] M K EI Sherbiny D M Mehta, "Động năng, hệ thống ổn định," IEEE Trans; PAS-92:1538 - 46, năm 1973

[3] Hadi Saadat, " Phân tích hệ thống điện" công ty McGraw-Hill, Inc, Năm 1999

[4] Hadi Saadat, "Tính tốn Aids hệ thống kiểm sốt cách sử dụng MATLAB, "McGraw-Hill Companies, Inc, 1993

[5] GT Heydt, "Xác định theo dõi thông số cho

Cơ Khí Điện, Arizona State University, 2002

[6] P Kundur, "Hệ thống điện ổn định kiểm sốt," McGraw-Hill cơng ty, Inc, 1994

[7] Được phép Kinda Nhà máy thủy điện

[8] tốn cơng trình, năm 2001, Giới thiệu MATLAB, Tốn cơng trình, Inc [9] tốn cơng trình, năm 2001, MƠ PHỎNG, Tốn cơng trình, Inc

[10] tốn cơng trình, năm 2001, MƠ PHỎNG gì, Tốn cơng trình, Inc

Tin Win Mon sinh ngày 29 tháng 11 năm 1980 A GTI Giấy chứng nhận năm 2000, Tháng mười Tốt nghiệp 03 tháng 11 năm 2003 với BE (điện Power) xong Cao học vào Tháng Ba năm 2006 với ME (điện Power)

Hiện nay, cô ứng cử viên tiến sĩ Bộ môn Kỹ thuật Điện lực,

MTU, Mandalay, Myanmar Tôi cố gắng để hồn thành luận án tiến sĩ tơi Cơ biểu tình Mandalay GTC từ tháng một, năm 2002

2004 tham dự khóa học Kỹ thuật đặc biệt

MTU Từ tháng Hai, 2004 đến nay, cô giảng viên Trợ lý Hpa-một Đại học Công nghệ, Cục Kỹ thuật Dạy nghề

Giáo dục, Myanmar Bây giờ, cô làm nghiên cứu tiến sỹ Mandalay Đại học công nghệ (MTU), Myanmar với danh hiệu "Mô

Máy đồng học tập ổn định cho hệ thống điện

PHẦN II MÔ PHỎNG VỚI SIMULINK

Dưới đặc tính lấy từ mơ hình

Một số đặc tính khác khối thị

Như tốc độ hệ số động diesel máy phát

Trong màu vàng đường hệ số động diesel Màu hồng tốc dộ động sơ cấp

Bên đặc tính điện áp kích từ điện áp máy phát

Đường màu hồng điện áp kích từ