Bài giảng do an mon dong co dot trong

§å ¸n m«n häc §éng C¬ §èt Trong ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG NHÓM 5 Nội dung thực hiện bao gồm các phần: Phần 1 : Tính toán nhiệt các quá trình => Tìm ra D,S. Phần 2 : Tính toán động lực học và động học cơ cấu biên tay quay. Phần 3 : Tính toán động lực học và động học cơ cấu phân phối khí. Phần 4 : Tính toán các hệ thống phụ như bôi trơn, làm mát… Yêu cầu thiết kế:  Công suất động cơ : N e = 220 (ml)  Số vòng quay : n = 2400 (v/p)  Số xylanh : i = 8  Hệ số thời kì : τ = 2  Dạng buồng đốt : Buồng xoáy Khoa: C¬ §iªn Tr êng §H N«ng NghiÖp - Hµ Néi 1 §å ¸n m«n häc §éng C¬ §èt Trong Phần I TÍNH TOÁN NHIỆT CHO ĐỘNG CƠ ĐIEZEL I. Quá trình nạp. 1. Tính áp suất tuyệt đối cuối thời kỳ nạp Pa. − Tính theo công thức: ) 2 (kG/cm o ε.T 1)-.(ε o .p ' o .T h η o .T r p a p + = (1) Trong đó: P r : Áp suất cuối thời kì xả được tính theo công thức thực nghiệm Pê-trôp P r = 1,033(1+0,55.10 -4 .n) = 1,033(1+0,55.10 -4 .2400) = 1.17 (kG/cm 2 ) T o : Nhiệt độ khí quyển, lấy T o = 273 + t = 273 + 15 = 288 o K t: Nhiệt độ của môi trường t = 15 o C ∆T: Độ đốt nóng thêm (∆T = 10 – 25 o C), lấy ∆T = 14 o C T ' O : Nhiệt độ khối khí quyển đã bị đốt nóng bởi chu trình trước: T ' O = T o +∆T = 302 o K η h : Hệ số nạp đầy, chọn η h = 0,79. ε: Tỷ số nén (ε = 13 ÷ 20), chọn ε = 16,5 p o : Áp suất khí quyển, p o = 1 (kG/cm 2 ) − Thay các giá trị trên vào công thức (1) ta được: ) 2 (kG/cm 0,85 288.5,16 1) - 16,50,79.302.( 1,17.288 a p = + = 2. Thể tích cuối thời kỳ nạp V a . − Theo công thức: V a = ε.V c (2) Sơ bộ lấy V c = 1 đơn vị thể tích (đvtt), thay vào (2) ta được: V a = ε.V c = 16,5.1= 16,5 (đvtt) − Thể tích công tác: V h = V a – V c = 16,5 – 1 = 15,5 (đvtt) 3. Nhiệt độ cuối quá trình nạp T a . Khoa: C¬ §iªn Tr êng §H N«ng NghiÖp - Hµ Néi 2 §å ¸n m«n häc §éng C¬ §èt Trong − Nó được xác định dựa trên cơ sở cân bằng nhiệt lượng của khí mới nạp và phần khí còn lại. − Theo công thức: K o 320 .1,17 850 288 1).1 - 16,5(0,79. 288 16,5.0,85. r .p r T o T o p).1ε.( h η o .T a ε.p a T = + = +− = (3) T r : Nhiệt độ khí còn lại trong xylanh, T r = 850 o K II. Quá trình nén. Quá trình nén là quá trình đoạn nhiệt do không có sự trao đổi nhiệt, lọt khí. Thực tế, có quá trình trao đổi nhiệt, lọt khí → nó là quá trình đa biến. 1. Tính chỉ số đa biến n 1 theo công thức Pê-trôp. 1,368 2400 100 - 1,41 n 100 - 1,41 1 n === 2. Tính áp suất cuối thời kỳ nén p c ) 2 (kG/cm35,39 368,1 5,16.85,0 ε n 1. a p c p === 3. Tính thể tích cuối thời kỳ nén V c Lấy V c = 1 (đvtt) 4. Nhiệt độ cuối thời kỳ nén T c K o 81,978 368,1 5,16.320 1 n .ε a T c T === III. Tính toán quá trình cháy. Trong quá trình cháy các chất khí thay đổi cả về thành phần số lượng và chất lượng. Vì vậy khi nghiên cứu cần so sánh được sự thay đổi về thành phần, nhiệt độ, nhiệt dung trước và sau khi cháy. 1. Số lượng thành phần khí trước khi cháy. − Theo công thức: M c = M r + L (4) Trong đó: M c : Lượng hỗn hợp trước khi cháy (Kmol) M r : Số mol khí còn lại sau khi xả (Kmol)m L: Lượng khí mới nạp (Kmol) * Mồi mới nạp. Khoa: C¬ §iªn Tr êng §H N«ng NghiÖp - Hµ Néi 3 Đồ án môn học Động Cơ Đốt Trong Lng khớ cn thit t chỏy ht 1kg nhờn liu tớnh theo th tớch l: )5( 32 2 O 4 2 H 12 C . 0,21 1 o L += Trong ú: H 2 = 12,6%; O 2 = 0,4%; C = 87,0% Thay vo (5) ta c: (Kmol) 0,49 32 0,004 4 0,126 12 0,87 . 0,21 1 o L = += Thc t lng khụng khớ cn thit t chỏy ht nhiờn liu ln hn: L ot = .L o = 1,4.0,49 = 0,686 (Kmol) + L ot : Lng khụng khớ cn thit thc t. + : H s np tha khụng khớ, ly = 1,4 + Nu trong thnh phn hn hp cú 1kg nhiờn liu lng thỡ s mol mi mi np s l: t m 1 o .L L += , nhng do t s t m 1 thng rt nh nờn khi tớnh toỏn ta cú th b qua. * Khớ cũn li. H s khớ cũn li c xỏc nh t phng trỡnh c tớnh: 0,032 1).0,795850.1.(16, 1,17.288 h 1).-(. o .p r T o .T r p o .L r M = = == Suy ra s mol khớ cũn li trong xy lanh l: M r = L o = 0,032.1,4.0,49 = 0,022 (Kmol) Vy s mol mi mi np: M c = M r + L = 0,022 + 1,4.0,49 = 0,708 (Kmol) 2. S lng thnh phn khớ sau khi chỏy ng c iezel >1 nhiờn liu c t chỏy hon ton. Lng khớ sau khi chỏy l: M z = M + M r (6) + S mol sn phm chỏy M: Khoa: Cơ Điên Tr ờng ĐH Nông Nghiệp - Hà Nội 4 §å ¸n m«n häc §éng C¬ §èt Trong (Kmol)0,72 32 0,004 4 0,126 1,4.0,49 32 2 O 4 2 H o α.L M =++= ++= ⇒ M z = M + M r = 0,73 + 0,022 = 0,752 (Kmol) 3. Phương trình cháy của động cơ điezel. − Phương trình cân bằng nhiệt lượng của khí trước và sau khi cháy: ( ) 7 .Tμ.C = )γ+.(1 o α.L H ξ.Q + T).λ.985,1+C( z ' pcV 1 Trong đó: + C V 1 : Nhiệt dung phân tử trung bình đẳng tích của mồi mới nạp. C V 1 = A 1 + B 1 .T c = 4,815 + 0,4151.10 -3 .T c (Kcal/Kmol.độ) C V 1 = 4,815 + 0,4151.10 -3 .938,66 = 5,205 (Kcal/Kmol.độ) + C P ’ : Nhiệt dung phân tử trung bình đẳng áp của sản phẩm cháy C P ’ = 1,985 + C V ’ + C v ’ là nhiệt dung phân tử tb đẳng tích của sản phẩm cháy − Với α >1 ta có: z T. 4 10). α 3,3 7,3() α 22,0 8,4( ' V C +++= − Thay số vào ta tính được: C V ’ = 4,957 + 6,057.10 -4 .T z (8) Suy ra: C P ’ = 1,985 + 4,957 + 6,057.10 -4 .T z = 6,942 + 6,057.10 -4 .T z (9) + μ: Hệ số biến thiên phần tử tính toán, thể hiện sự thay đổi số mol các khí trước khi cháy so với sau khi cháy. ( ) ( ) γ 1. o L.α 32 2 O 4 2 H γ1. o L.α c M z M μ + +++ == ( ) ( ) 045,1 0,032 1.49,0.4,1 32 004,0 4 126,0 1 γ 1. o L.α 32 2 O 4 2 H 1 = + + += + + += * Tính nhiệt độ của khối khí trong xylanh cuối quá trình cháy T z − Đặt VT pt (7) là: Khoa: C¬ §iªn Tr êng §H N«ng NghiÖp - Hµ Néi 5 §å ¸n m«n häc §éng C¬ §èt Trong )γ1.( o L.α H Q.ξ )λ.985,1 1 V C.( c T 1 S + ++= (10) + Hệ số sử dụng nhiệt: ξ = 0,78 + Năng suất toả nhiệt thấp: Q H = 10000 (kcal/kg nliệu) + Độ tăng áp (λ = 1,1 ÷ 2,2): λ = P z /P c = 1,80 − Thay vào pt (10) : )(Kcal/Kmol 18898,67 )032,01.(49,0.4,1 10000.78,0 )80,1.985,1 205,5.(81,897 1 S = + ++= − Từ phương trình cháy của động cơ ta có: ) z TB. A 985,1.(μ 1 . 1 S ' p C.μ 1 . 1 S z T ++ == (11) .Tz) 4- 6,057.10 2 ,045.(6,941 1 18898,67. z T + = K o 2187,6 z T ⇒ 0 85,18084 - z T.942,6 2 z T. 4- 10.057,6 ⇒ = =+ * Áp suất cuối quá trình cháy P z = λ.P c = 1,8.39,35 = 70,83 (kG/cm 2 ) * Thể tích cuối quá trình cháy V z − Từ pt trạng thái viết cho hai điểm C và Z trên đồ thị trạng thái ta có: V z = ρ.V c Trong đó: c T z T . λ μ ρ = 415,1 81,897 6,2187 . 8,1 045,1 ρ→ == )đvtt( 415,1 1. 81,897 6,2187 . 8,1 045,1 V. T T . λ μ V ⇒ c c z z === IV. Quá trình giãn sinh công. − Ta coi chỉ số đa biến n 2 = const, nó được tính theo công thức Pê-trôp: 27,1 2400 130 22,1 n 130 22,1 2 n =+=+= 1. Áp suất cuối thời kỳ giãn. n2 δ 1 .pp zb = (12) Khoa: C¬ §iªn Tr êng §H N«ng NghiÖp - Hµ Néi 6 §å ¸n m«n häc §éng C¬ §èt Trong − Độ giãn tiếp: 11,66 1,415 16,5 ρ ε V V V V δ z a z b ===== ⇒ ) 2 (kG/cm3,13 1,27 ,6611 1 70,83. b p == 2. Nhiệt độ cuối thời kỳ giãn. K o 1127 11,27 ,6611 1 2187,6. 1 2 n δ 1 . z T b T = − = − = 3. Thể tích cuối thời kỳ giãn. V b = V a = ε.V c = 16,5 (đvtt) 4. Quá trình xả. V r = V c = 1 (đvtt) T r : Nhiệt độ cuối quá trình xả: T r = 850 o K p r : Áp suất cuối quá trình xả: p r = 1,17 kG/cm 2 V. Tính toán áp suất chỉ thị trung bình. 1. Áp suất chỉ thị trung bình tính toán. ( )                   − − − −           − − − +− − = 1 1 n ε 1 1. 1 1 n 1 1 2 n δ 1 1. 1 2 n ρλ. 1 ρλ 1ε c p ' i p ( )                 − − − −         − − − +− − = 11,368 16,5 1 1. 11,368 1 11,27 ,6611 1 1. 11,27 1,8.1,415 11,4151,8 116,5 39,35 = 9,066 (kG/cm 2 ) 2. Áp suất chỉ thị trung bình thực tế p i . − Do có sự lượn tròn đồ thị chỉ thị và do hao tổn công để thực hiện các quá trình phụ (nạp, xả…) cho nên luôn có p i < p i ’ − Có p i = ν .p i ’ – ∆p (p i = 7 ÷ 14) + ν : Hệ số lượn tròn của đồ thị, lấy ν = 0,95 + ∆p: Tổn thất của bơm, ∆p = p r − p a Suy ra: p i = 0,95.9,066 – (1,17 – 0,85) = 8,3 (kG/cm 2 ) VI. Tính toán các chỉ tiêu làm việc cơ bản của động cơ. 1. Hiệu suất chỉ thị η i − Nó đánh gía mức sử dụng nhiệt lượng do đốt cháy nhiên liệu để biến thành công. Khoa: C¬ §iªn Tr êng §H N«ng NghiÖp - Hµ Néi 7 Nhiệt lượng tương đương công sinh ra Đồ án môn học Động Cơ Đốt Trong == H Q427 g F i ( ) 0,413 039,35.1000 1).8,3 16,58.897,81.( 1,985.0,70 H .Q c p i .p1 . c .T c 1,985.M i = = = Vy hiu sut ch th l i = 41,3 % 2. Hiu sut c hc. i p T p i p i p e p i N e N m === (13) Vi ng c kt cu bung xoỏy thỡ: p T = 0,922 + 0,00101.n = 3,346 kG/cm 2 Suy ra: 0,6 8,3 346,33,8 i p T p i p m = = = Vy hiu sut c hc: m = 60 % 3. Cụng sut ch th N i . (ml) 67,663 0,6 220 m e N i N === 4. Hiu sut hiu dng e % 24,8 0,248 0,413.0,6 m . i e ==== 5. Tn tht cụng sut c hc N T N T = N i N e = 366,67 220 = 146,67 (ml) 6. Chi phớ nhiờn liu riờng (g/ml.h) 255 00,248.1000 3 632.10 H .Q e 632 e g === 7. Chi phớ nhiờn liu gi nl/h) (Kg 56,1 3 10 255.220 3 10 e .N e g T G === VII. Tớnh toỏn cõn bng nhit ng c. Phng trỡnh cõn bng nhit ng c: Nhit lng sinh ra bng nhit lng cp vo Q v = Q r . Q H .G T = Q i + Q K + Q H + Q B (14) 1. Nhit lng cp vo. Khoa: Cơ Điên Tr ờng ĐH Nông Nghiệp - Hà Nội 8 Ton b nhit lng a vo ng c §å ¸n m«n häc §éng C¬ §èt Trong Q V = Q H .G T = 10000.56,1 = 561000 (Kcal/h) 2. Nhiệt lượng sinh ra công chỉ thị Q i . Q i = Q V .η i = 561000.0,413 = 231693 (Kcal/h) − Nhiệt lượng biến thành công có ích Q e : Q e = Q V .η e = 561000.0,248 = 139128 (Kcal/h) Q T : Nhiệt lượng mất đi do khắc phục ma sát và truyền động cho hệ thống phụ. Q T = Q i − Q e = 231693 – 139128 = 74565 (Kcal/h) 3. Nhiệt lượng mất đi theo khí xả Q K . Q K = C P ’ .M.G T .T r ’ – C p 1 .α.L o .G T .T o (15) − Nhiệt độ đầu ống xả: T r ’ = 1023 o K − Nhiệt độ khí nạp: T o = 288 o K − Nhiệt dung phân tử trung bình đẳng áp của khí xả: C p ’ = C V ’ + 1,985 = 1,985 + (4,8 + 0,22/α) + (3,3/α +3,7).10 -4 .T r ’ C p ’ = 6,942 + 6,057.10 -4 .1023 = 7,562 (Kcal/kmol.độ) − Nhiệt dung phân tử trung bình đẳng áp của mồi mới nạp: C P 1 = C V 1 + 1,985 = 5,205 + 1,985 = 7,19 (Kcal/kmol.độ) Thay các thông số tìm được vào CT (15) ta được: Q K = 7,562.0,72.56,1.1023 – 7,19.1,4.0,49.56,1.288 = 232778,7 (Kcal/h) 4. Phần nhiệt lượng mất mát do nhiên liệu cháy không hết Q H ’ . Vì α >1 nên Q H ’ = 0 5. Phần nhiệt lượng truyền cho nước làm mát Q B . Từ pt cân bằng nhiệt ta có: Q H .G T = Q i + Q k + Q H ’ + Q B Q B = Q H .G T – Q i – Q K – Q H ’ = 561000 – 231693– 232778,7 Q B = 96528,3 (Kcal/h) VIII. Xác định các kích thước cơ bản của động cơ. – Đường kính piston D và bước chạy piton S. Khoa: C¬ §iªn Tr êng §H N«ng NghiÖp - Hµ Néi 9 §å ¸n m«n häc §éng C¬ §èt Trong – Ta chọn thiết kế loại động cơ có đặc tính sau: + Là loại động cơ Điezel 4 kỳ + Công suất của động cơ: N e = 220 ml + Có hệ số thời kỳ: τ = 2 + Động cơ có 8 xy lanh: i = 8 + Số vòng quay của động cơ: n = 2400 (vg/ph) + Tỉ số: S/D = 0,8 + Buồng đốt thuộc loại buồng xoáy. 1. Xác định đường kính xylanh D và hành trình piston S. – Từ công thức công suất động cơ: .n.i m .η i p e .N450.τ .n.i e p e .Nτ450. h V 450.τ .n.i h .V e p e N ==⇒= ) 3 (dm 07,2 00.88,3.0,6.24 450.2.220 h V ==⇒ – Mặt khác ta có: V h = SπD 2 /4 – Vì S/D = 0,8 → S = 0,8.D thay vào trên ta được: (dm) 1,488 3 0,8.3,14 4.2,07 3 0,8.π h 4.V D 4 3 0,8.π,8 h V ===⇒= – Hành trình piston: S = 0,8.D = 0,8.1,488 = 1,2 (dm) 2. Tính lại các thể tích. ) 3 (dm 0,134 c V r V ) 3 (dm2,211 a V b V ) 3 (dm211,2 16,5.0,134 c ε.V a V ) 3 (dm0,134 15,5 2,07 1ε h V c V == == === == − = – Thể tích cuối quá trình cháy đẳng áp: ) 3 (dm 0,2 41,415.0,13 c .Vρ z V ≈== 3. Công suất riêng của động cơ. – Là công suất danh nghĩa ứng với một đơn vị diện tích đáy của tất cả các piston: Khoa: C¬ §iªn Tr êng §H N«ng NghiÖp - Hµ Néi 10 [...]... Nông Nghiệp 18 Đồ án môn học Động Cơ Đốt Trong 1 p j = A p + A1 .3789,7. cos + cos2 4 = 1 1 (0,02 + 0,03.0,275).3789,7. cos + cos2 10 4 1 = 10,7. cos + cos2 4 (kG/cm 2 ) (21) Tng t trờn ta cú th v c th th hin quan h gia pj = f() H7: th pj = f() th ỏp lc quỏn tớnh: Khoa: Cơ Điên Hà Nội Tr ờng ĐH Nông Nghiệp 19 Đồ án môn học Động Cơ Đốt Trong H8: th ỏp lc quỏn tớnh pj = f(x)... tng ng khi con i trt trờn cung th 2 l max = o = 60o 8,61o = 51,39o Bỏn kớnh ti thiu ca a con i l: rdmin = (1 r).sin1 = (166,32 23,82).sin8,61 o = 21,3 (mm) th dch chuyn S ca xupỏp: + Trờn na biờn dng cam th nh:t a S I = (1 - r).(1 - cos) b 52 = (166,32 - 23,82).(1 - cos) = 247.(1 - cos) (mm) 30 Vi = 0 ữ 1 = 8,61o a SII = [(r + h c - 2).cos + 2 - r] b 52 = [(23,82 +11,88 - 8,4).cos + 8,4... Trong H4 th v = f() 4 V th gia tc piston dv dv d = = 2 r.( cos + cos(2) ) d dt dt 1 j = 37897. cos + cos( 2 ) (dm/s 2 ) 4 j= (19) T pt (19) cho cỏc giỏ tr ca = 0o ữ 720o ta c tng ng cỏc giỏ tr ca gia tc j, t ú ta v c th gia tc ca piston: j = f() Tng t trờn ta cú th v c th ca gia tc ph thuc vo chuyn v x: j = f(x) Khoa: Cơ Điên Hà Nội Tr ờng ĐH Nông Nghiệp 16 Đồ án môn học Động Cơ Đốt Trong. .. Nông Nghiệp 31 Đồ án môn học Động Cơ Đốt Trong Hỡnh 19: th pha phõn phi Trong ú: : Gúc m sm ca xupỏp np Ta chn = 10 o (Vỡ s vũng quay thit k n = 2400 vg/ph, quay nhanh, do yờu cu np y) : Gúc úng mun ca xupỏp np Chn = 40o : Gúc m sm ca xupỏp x Chn = 50o : Gúc úng mun ca xupỏp x Chn = 10o Xupỏp m sm, úng mun s kộo di thi gian np v thoỏt tit din - thi gian s tng lờn 4 Cu to biờn dng ca cam ng... cos2 j 2 4 .D (kG/cm 2 ) + m: Khi lng tnh tin ca c cu: m = mP + m1 mP: Khi lng nhúm pitston m1: Khi lng ca biờn qui i v cht piston Ta cú: j = 37897.(cos + 1 cos2) 4 = 3789,7.(cos + 1 cos2) 4 p = j Suy ra: A= t (dm/s2) (m/s2) 4m 1 3789,7 cos + cos( 2 ) 2 4 D (kG/cm 2 ) m +m 4m p 1 A = =A +A p 1 2 2 .D .D 4 + Ta cú Gb/Fp = 0,030 (kG/cm2) ; Gp/Fp = 0,020 (kG/cm2) G G p p = = F g 10.F p p + A... + h.cos.sin = 5,955 + 2,105.cos450.sin450 = 6,7 cm + Tit din lu thụng cc i: fmax = .dm.b = h.cos.(d2 + h.cos.sin) M = 450 f = .h.(0,707.d2 + 0,353.h) = 3,14.2,105.(0,707.5,955 + 0,353.2,105) = 32,74 cm2 + Bỏn kớnh gúc ln gia thõn v a xupỏp: r = 0,25.d1 = 0,25.6,845 = 1,71 (cm) * Tớnh toỏn vi xupỏp x + Ly d1 = 0,45.D = 0,45.14,88 = 6,696 cm + d2 = 0,87.d1 = 0,87.6,696 = 5,825 cm + h = 0,25.d2/cos450... 8,4 - 23,82] 30 52 = [27,3.cos - 15,42] = 47,32.cos - 26,728 (mm) 30 Vi = o = 60o - + Trờn na biờn dng cam th 2 th ly i xng vi th S trờn biờn dng cam th nht Khoa: Cơ Điên Hà Nội Tr ờng ĐH Nông Nghiệp 35 Đồ án môn học Động Cơ Đốt Trong Hỡnh 21: th hnh trỡnh nõng xupap b Tớnh Tit din thi gian 2 o r 90o Bo 0o Khe h F1 F3 F2 h S = f() Hỡnh 21: th S = f() Tit din thi gian ca quỏ trỡnh x c tớnh... 0,45).D ( i xupỏp x) Do gúc vỏt b mt lm vic ca xupap = 450 nờn ta ly d2 = 0,87.d1 nõng cc i ca xupap h = 0,25.d 2/cos Vỡ m bo lu thụng bỡnh thng thỡ tit din lu thụng cc i fmax phi bng tit din l khớ np: fmax = .d2.h.cos ũng kớnh thõn xupỏp: Ly s b d = (0,2 ữ 0,3).d1 ng kớnh trung bỡnh ca nún ct: dm = d2 + b.sin Khoa: Cơ Điên Hà Nội Tr ờng ĐH Nông Nghiệp 29 Đồ án môn học Động Cơ Đốt Trong Tit din lu... Nông Nghiệp 17 Đồ án môn học Động Cơ Đốt Trong Pj: Lc quỏn tớnh do pitston chuyn ng cú gia tc, õy pitston chuyn ng tnh tin nờn Pj = m.j 1 th ỏp lc quỏn tớnh Khi pitston chuyn ng tnh tin cú gia tc nú to ra lc quỏn tớnh Pj = m.j Cỏc khi lng chuyn ng quay sinh ra lc quỏn tớnh ly tõm Pc = mr.r.2 p lc quỏn tớnh: pj = P j .D 2 = m.j .D 2 4 4 4.m 1 p = r. 2 cos + cos2 j 2 4 .D (kG/cm 2 ) + m: Khi lng... ng tớch: cz (V = const) Chỏy ng ỏp: zz (p = const) Gión n sinh cụng: zb Khoa: Cơ Điên Hà Nội Tr ờng ĐH Nông Nghiệp 22 Đồ án môn học Động Cơ Đốt Trong Quỏ trỡnh x: br *Cỏch v :V cỏc im c bit + im r cú: pr = 1,17 (kG/cm2); Vr = Vc = 1 (vtt) + im a cú: pa = 0,85 (kG/cm2); Va = 16,5 (vtt) + im c cú: pc = 39,35 (kG/cm2); Vc = 1 (vtt) + im z cú : pz = 70,83 (kG/cm2);Vz=1,415 (vtt) V ng cong nộn ộp ac: . häc §éng C¬ §èt Trong       +       +=⇒ .cos2α 4 1 cosα.3789,7. 1 A p A j p )21( ) 2 (kG/cm.cos2α 4 1 cosα10,7. .cos2α 4 1 cosα).3789,7.0,03.0,275. piston – Ta có: j = 37897.(cosα + 4 1 .cos2α) (dm/s 2 ) = 3789,7.(cosα + 4 1 .cos2α) (m/s 2 ) Suy ra: ( ) ) 2 (kG/cm α2cos 4 1 cosα .3789,7. 2 πD 4m j p