Chương 2: TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ MÓNG BĂNGI. SỐ LIỆU TÍNH TOÁNSơ đồ móng băng và số liệu tính toán Giá trị tính toán : Lấy theo giá trị số thứ tự thứ 29, địa chất móng băng số 5 Xác định tải trọng tiêu biểu để đơn giản ta lấy trị tính toán chia cho hệ số vượt tải trung bình n = 1.15Bảng 1.1 Bảng tổng hợp tải trọngCộtNtt (kN)Mtt (kNm)Htt (kN)Ntc (kN)Mtc (kNm)Htc (kN)A1154726210036354B1211996310538655C13761028211978971D1308867411377564E1248997710858667F112382579777150Tổng74205404156452470361Bảng 1.2 Giá trị khoảng cách giữa các điểm đặt lực.L1(m)L2(m)L3(m)L4(m)L5(m)4.25.25.75.24.2 Quy ước chiều dương (+) cua các phần tử lực :+ Lực H hướng từ trái sang phải+ Moment M quay cùng chiều kim đồng hồ+ Lực N hướng từ trên xuống dướiGôm lực về trục trung hoà của móng đề chạy phần mềm.+ Trục trung hoà của móng:h = 0.8 (0.1×0.2×0.75×2 + 0.75×0.3×0.3 + 0.5×0.5×0.25 + 0.5×0.3×0.65)(0.8×0.5+0.2×0.75×2+0.75×0.3) = 0.522 (m)Bảng tải trọng lên móng tại trục trung hoàCộtNtc (kN)Mtc (kNm)A100390.8B1053114.7C1197125.9D1137108.4E1085121.0F97797.2Tổng6452657.9Bảng 1.3 Thống kê số liệu địa chấtLớp đấtTrạng thái tự nhiênĐộ sâu(m)wtt(kNm3)’tt(kNm3)ctt(kNm2)tt(°)TTGH ITTGH IITTGH ITTGH II1Á sét, trạng thái dẻo mềm0.7÷319.810.4515.8 ÷26.418 ÷24.213°31’57’’÷16°10’2’’14°5’16’’÷15°37’22’’1AÁ sét lẫn sỏi laterít, trạng thái dẻo cứng.3÷6.319.910.4516.9÷34.620.6÷30.913°38’34’’÷17°4’53’’14°22’11’’÷16°22’23’’1.2 Vật liệu làm mónga. Kết cấu móng. Cốt thép ( Theo TCVN 5574 – 2018 ):+ Thép chịu lực : Thép CB400V ( ≥thép có gờ, khoãng cách cốt thép ( 70 – 300 ) mm. Có cường độ chịu kéo cốt thép dọc RS = 350 MPa, và thép đai Rsw = 260 MPa.+ Thép cấu tạo : CB300T ( =thép tròn trơn, cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 260 MPa, và cốt thép đai Rsw = 210 MPaBảng 2.1 – Cường độ của thép thanh TTGH ICường độ của thép thanh TTGH INhóm thépCường độ chịu kéo MPaCường độ chịu kéo RswEs(MPa)Cốt dọc RsCốt đai, xiênRswCB240T210170210200000CB300V260210260200000 Bê tông ( Theo TCVN 5574 – 2018 ):+ Cấp độ bền chịu nén của bê tông gia cường cần lấy bằng cấp bê tông của kết cấu được gia cường và không nhỏ hơn B12,5 đối với móng.+ Móng được đúc bằng bê tông B25 (M250) có: Rbt = 1.05 MPa ( Cường độ chịu kéo của bê tông )
Chương 2: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ MĨNG BĂNG I SỐ LIỆU TÍNH TỐN 1.1 Sơ đồ móng băng số liệu tính tốn - Giá trị tính tốn : Lấy theo giá trị số thứ tự thứ 29, địa chất móng băng số - Xác định tải trọng tiêu biểu để đơn giản ta lấy trị tính tốn chia cho hệ số vượt tải trung bình n = 1.15 Bảng 1.1 Bảng tổng hợp tải trọng Mtt Ntc Mtc Htc Cột Ntt (kN) Htt (kN) (kNm) (kN) (kNm) (kN) A 1154 72 62 1003 63 54 B 1211 99 63 1053 86 55 C 1376 102 82 1197 89 71 D 1308 86 74 1137 75 64 E 1248 99 77 1085 86 67 F 1123 82 57 977 71 50 Tổng 7420 540 415 6452 470 361 Bảng 1.2 Giá trị khoảng cách điểm đặt lực - L1(m) L2(m) L3(m) L4(m) L5(m) 4.2 5.2 5.7 5.2 4.2 - Quy ước chiều dương (+) cua phần tử lực : + Lực H hướng từ trái sang phải + Moment M quay chiều kim đồng hồ + Lực N hướng từ xuống Gôm lực trục trung hồ móng đề chạy phần mềm + Trục trung hồ móng: h = 0.8 - = 0.522 (m) Bảng tải trọng lên móng trục trung hoà A Ntc (kN) 1003 B 1053 114.7 C 1197 125.9 D 1137 108.4 E 1085 121.0 F 977 97.2 Tổng 6452 657.9 Cột Lớp đất 1A Trạng thái tự nhiên Độ sâu (m) Á sét, trạng 0.7÷3 thái dẻo mềm Á sét lẫn sỏi laterít, trạng 3÷6.3 thái dẻo cứng Mtc (kNm) 90.8 Bảng 1.3 Thống kê số liệu địa chất ctt(kN/m2) tt w ’tt TTGH TTGH (kN/m ) (kN/m3) I II 15.8 18 19.8 10.45 ÷26.4 ÷24.2 19.9 10.45 16.9 ÷34.6 20.6 ÷30.9 tt(°) TTGH I TTGH II 13°31’57’’ ÷16°10’2’’ 14°5’16’’ ÷15°37’22’’ 13°38’34’’ ÷17°4’53’’ 14°22’11’’ ÷16°22’23’’ 1.2 Vật liệu làm móng a Kết cấu móng - Cốt thép ( Theo TCVN 5574 – 2018 ): + Thép chịu lực : Thép CB400-V ( ≥thép có gờ, khoãng cách cốt thép ( 70 – 300 ) mm Có cường độ chịu kéo cốt thép dọc RS = 350 MPa, thép đai Rsw = 260 MPa + Thép cấu tạo : CB300-T ( =thép tròn trơn, cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 260 MPa, cốt thép đai Rsw = 210 MPa Bảng 2.1 – Cường độ thép TTGH I Cường độ thép TTGH I Cường độ chịu kéo MPa Cường độ chịu Es Nhóm thép Cốt đai, xiên kéo Rsw (MPa) Cốt dọc Rs Rsw CB240-T 210 170 210 200000 CB300-V 260 210 260 200000 - Bê tông ( Theo TCVN 5574 – 2018 ): + Cấp độ bền chịu nén bê tông gia cường cần lấy cấp bê tông kết cấu gia cường khơng nhỏ B12,5 móng + Móng đúc bê tơng B25 (M250) có: * Rbt = 1.05 MPa ( Cường độ chịu kéo bê tông ) * Rb = 14.5 MPa ( Cường độ chịu nén bê tông ) * Môđun đàn hồi E = 30x103 MPa + Bê tơng lót móng : Cấp độ bền≥ B7.5 ; chiều dày ≥ 10cm + Hệ số điều kiện làm việc b = + Trọng lượng trung bình bê tơng đất : tb = 22 kN/m3 + Hệ số vượt trội: n = 1.15 II XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MĨNG 2.1 Xác định chiều sâu chơn móng ( Theo TCVN 9362 – 2012 ) => Chọn chiều sâu đặt móng Df = 2m ( Dựa thí nghiện SPT 2m lớp đất tốt phía trên, xét tính độ lún chọn phân lớp có chiều cao 0.6 chạm mực nước ngầm, tiện cho việc tính tốn.) 2.2 Kích thước sơ móng - Mực nước ngầm độ sâu 3.8m tính từ mặt đất - Chiều dài đầu thừa : Lthừa=1/4Lnhịp÷1/3 Lnhịp =1.05 m ÷ 1,4 m => Chọn Lthừa = 1.2 m => Tổng chiều dài móng băng: L = 26.9 m - Bề rộng móng băng Bm : => Chọn sơ b = m (Chọn sơ kiểm tra lại bước kiểm tra điều kiện lún móng) - Xác định tiết diện cột : Fcột = = = 0.095 m2 = 95000 ( mm2 ) =>Chọn kích thước tiết diện cột bc × hc = ( 350 × 350 ) (mm) - Chiều cao dầm móng h : hdm = ( × ) Li,max = ( × ) × 5.7 = ( 0.475 ÷ 0.95 ) => Chọn hdm = 0.8 (m) ( Để dễ thiết kế thép ) - Bề rộng dầm móng bdm bb = (0.3 ÷ 0.6)×h = (0.3 ÷ 0.6)×0.8 = ( 0.24 ÷ 0.48 ) bb ≥ bc + 100 (mm) bb ≥ 350 + 100 = 450 (mm) => Chọn bb = 500 (mm) - Chọn chiều cao cánh móng : => Chọn = 250 mm (Chiều cao móng đảm bảo điều kiện chịu cắt bê tông phải đảm bảo độ võng cho cánh móng : ≥ 200mm) - Chiều dày lớp bê tông bảo vệ đáy móng ( theo TCVN 5574-2018 ) => Chọn a = 70 mm III KIỂM TRA NỀN THEO TCVN 9362:2012 3.1 Phân loại móng cứng, móng mềm - Xác định môđun đàn hồi đất lớp theo phương pháp SPT + Móng đặt lớp đất 1: Lớp sét dày 3m, = 19.8 kN/m3, Ip = 10.81 + Ứng suất điểm thí nghiệm SPT: = z × × 19.8 = 36.63 kN/m2 + Hệ số điều chĩnh theo độ sâu: CN = = = 1.62 + Giá trị kháng xuyên hiệu chĩnh: N60 = CE × CN × N = 0.6 × 1.62 × = 3.89 Trong đó: CE hệ số hiệu phụ thuộc vào loại chất lượng thiết bị (0.5 – 0.7) N giá trị xuyên tiêu chuẩn Nspt lớp đất => Chọn N60 = + Môđun đàn hồi đất: Es = (860 - 15×Ip)×N60 = (860 - 15×10.81)×4 = 2791 (kN/m2) (Do số dẻo Ip = 10.81 < 30) => Chọn Es = 2800 (kN/m2) - Phân loại móng: + Mơmem qn tính Ix Ix = = = 85.33 (m4) + Hệ số : = = 0.27 Trong k = k0,3 () = 16000 × () = 2400 (kN/m3) (Tra bảng k0,3 = 16 MN/m3, đất sét dẻo mềm) => L = 0.26×26.9 = 7.3 => L = 7.3 Dầm móng dài vơ tận => Móng mềm - Xác định hệ số K1, K2, ………, Kn + Hệ số theo phương đứng: Cz = Trong : Pgl = + Df × (tb – ) = + 2×(22 - 19.8) = 124.33 (kN/m2) => Cz = = = (7770 – 15541) (kN/m3) => Chọn Cz = 14000 kN/m3 - Hệ số : K1 = Kn = Cz × b × K2 = K3 = ……… = Kn-1 = Cz × b × a Trong : a khoảng cách chia nút dầm q trình tính tốn SAP chọn a = 0.1 (m) K1 = Kn = Cz × b × = 14000 × × = 1400 ( kN/m) K2 = K3 = ……… = Kn-1 = Cz × b × a = 14000 × × 0.1 = 700 (kN/m) - Với K độ cứng lò xo chuyển sang tính tốn chương trình SAP2000, đất xem làm việc trạng thái đàn hồi Với lò xo cách khoảng 0,1m, việc chia nhỏ làm cho việc khai báo xuất kết dễ dàng xác - Điều kiện ổn định đáy móng mềm: + Chạy hệ số tải trường hợp + Từ kết phản lực lị xo ta có + Áp lực đáy móng R II m1m2 � A.bm II B.D f II * D.cII � � k tc � Với IItt = 14.088 => ( Tra bảng 14 – TCVN 9362 – 2012 ) + Hệ số điều kiện đất cơng trình : m1 = 1.2 ; m2 = + Hệ số tin cậy : ktc = 1.1 ( TCVN 9362 – 2012 ) 1.1�1 R II 0.293 �2 �19.8 2.18 �2 �22 4.7 �18 192(kN / m2 ) 1.1 Fm = = = 43.6 (m2) bm = = = 1.95 (m) => Chọn bm = 2m (vì nhỏ so với RII chọn nhỏ không thoả điều kiện ổn định nền) => = 188.5 kN/m2 < RII = 192 (kN/m2) (Giá trị nhỏ gần RII nên bề rộng chọn sơ 2m hợp lý) => Thoả điều kiện ổn định 3.1 Kiểm tra độ lún tuyệt đối S ≤ Sgh : - Áp lực gây lún: Pgl = - Độ lún cho phép nhà bê tơng cốt thép tồn khối [S]gh = (cm) (TCVN 9362-2012) - Giá trị độ lún: + Chia lớp đất thành lớp hi = 0.6 (m) + Ứng suất thân : pl,i = bt = × zi + Ứng suất sau có ảnh hưởng móng: p2,i = pl,i + gl,i Với gl,i = Ko,i × Pgl ( Koi phụ thuộc vào x/b z/b móng băng ) + Dựa vào mối quan hệ e p tìm giá trị eli từ pl,i e2i từ p2,i + Tính giá trị độ lún: S = = hi + Bảng quan hệ e-p Áp lực (kPa) 100 200 400 HK5-2 0.618 0.59 0.556 (2 - 4)m HK5-3 0.581 0.556 0.524 (4 - 6)m Hệ số rỗng HK5-4 0.578 0.546 0.501 (6 - 8)m HK5-5 0.551 0.534 0.517 (8 – 10) m 800 0.516 0.483 0.447 0.497 + Bảng giá trị độ lún: gl p1i p2i e1i e2i (kPa) 146 0.6 0.3 0.3 0.983 45.54 45.54 191.91 0.63 0.59 126 0.6 0.9 0.9 0.850 57.42 57.42 183.99 0.63 0.59 99.7 0.6 1.5 1.5 0.670 69.30 69.30 169.06 0.63 0.60 79.2 0.6 2.1 2.1 0.532 72.44 72.44 151.65 0.59 0.57 64.6 0.6 2.7 2.7 0.434 78.71 78.71 143.33 0.59 0.57 54.3 0.6 3.3 3.3 0.365 84.98 84.98 139.32 0.58 0.57 46.7 0.6 3.9 3.9 0.314 91.25 91.25 138.00 0.58 0.57 40.8 0.6 4.5 4.5 0.274 97.52 97.52 138.31 0.58 0.57 36.3 0.6 5.1 5.1 0.244 103.79 103.79 140.12 0.58 0.57 32.6 10 0.6 5.7 5.7 0.219 110.06 110.06 142.66 0.57 0.56 29.6 11 0.6 6.3 6.3 0.199 116.33 116.33 145.96 0.55 0.54 27.1 12 0.6 6.9 6.9 0.182 122.60 122.60 149.69 0.55 0.54 25.0 13 0.6 7.5 7.5 0.168 128.87 128.87 153.88 0.55 0.54 Tổng độ lún Theo điều kiện = = 5.41 > 5, nên ta dừng lại Ta có giá trị: S = 6.7 cm [S] = cm => S < [S] ( Thoả điều kiện ) - Ta giải lặp lần với Sđh = 0.067 m => Cz = 141.67/(0.063) = 4497.46 kN/m => K1 = 449.75 kN/m ; K2 = 899.5 kN/m + Ta tìm Sđh,2 = 6.17 cm (ΔSđh = ×100% = 2% < 5%) + < RII = 192 kN/m2 >0 ( Ta lấy hệ số tính sau lặp lần để làm hệ số tính, tạm nhận kết với sai số 2%) 3.2 Kiểm tra độ lún lệch tuyệt đối: i = ≤ igh - Điều kiện lún lệch tương đối cột (4.6.28 TCVN 9362:2012) + Chạy hệ số tải trường hợp + Ta có sơ đồ chuyển vị móng băng từ SAP2000 Phân lớp Bề dày z (m) 2z/b ko bt (kPa) Si (cm) 1.51 1.30 1.03 0.75 0.61 0.51 0.57 0.50 0.44 0.40 0.20 0.18 0.17 6.7 chấp Cột Chuyển vị (m) A B C D E F -0.0385 -0.0308 -0.028 -0.0276 -0.0309 -0.0377 SA SB 0.0385 0.0308 0.0018 � i gh � � � 0.002 L AB + (thỏa) SB SC 0.0308 0.028 � 0.002 0.00054 � i gh � � L BC + (thỏa) SC SD 0.028 0.0276 0.00007 � i gh � � � 0.002 L CD + (thỏa) SD SE 0.0276 0.0309 � 0.002 0.00063 � i gh � � L DE + (thỏa) SE SF 0.0309 0.0377 � 0.002 0.00162 � i gh � � L EF + (thỏa) Thỏa điều kiện lún lệch tương đối (4.6.28 TCVN 9362:2012) 3.3 Kiểm tra sức chịu tải : + Chạy hệ số tải trường hợp ≤ Trong đó: + tải trọng tính toán lớn ( tổng tải trọng ngoại lực tác dụng trọng lượng đất đáy móng), xác định nhờ phần mềm SAP => kN + sức chịu tải + ktc hệ số tin cậy quan thiết kế quy định tùy theo tính chất quan trọng nhà cơng trình, ý nghĩa nhà cơng trình tận dụng chịu tải nền, mức độ nghiên cứu điều kiện đất đai lấy không nhỏ 1,2 - Theo 4.7.7(TCVN 9362-2012) Sức chịu tải thành phần tải trọng thẳng đứng cho phép xác định cách dùng nghiệm giải tích gồm đất đồng trạng thái ổn định móng có đáy phẳng, cịn phụ tải phía khác móng trị số khơng khác q 25% = b × L ( Ai××I + BI×h× + DI×cI ) Trong đó: � 19,8(kN / m3 ) � �I c 15.8(kN / m ) � �I min 13� 31'57'' � � c 10 � q 3.75 � � Tra bảng ta � + Tại lớp đất có: + ig, iq, ic hệ số ảnh hưởng độ nghiêng tải trọng phụ thuộc vào tanI tan tan = = = = 0.041 tanI = 0.2 = 0.2 => + n , nq , nc hệ số ảnh hưởng tỉ số cạnh đáy móng hình chữ nhật n = = = 13.45 n nq nc + Giá trị sức chịu tải = b×L(AI×b×I + BI×Df× + DI×cI ) = 2×26.9×(0.99×2×19.8 + 4.38×2×22 + 10.22×15.8) = 21155 (kN) Điều kiện : ≤ 11245 (kN) ≤ = 14103 (kN) => Thoả điều kiện ổn định 3.4 Kiểm tra điều kiện trượt - Hệ số an toàn trượt : FStrượt = ≥ [FS]max + Hệ số an tồn [FS]max = (1.2 ÷ 1.5) + Tổng lực chống trượt : = Rd + Eb×b + Tổng lực gây trượt: = Htt + Eb Trong : Ea , Eb áp lực chủ động áp lực bị động ( bỏ qua lực dính ) Ka = tan2(45°- ) = tan2(45°- ) = 0.621 Kb = tan2(45°+ ) = tan2(45°+ ) = 1.61 Ea = Ka(Df)2 = ×0.621××22 = 32.8 (kN/m) Eb = Kb(Df)2 = ×1.61××22 = 85 (kN/m) + Chạy hệ số tải trường hợp Rd lực ma sát móng đất : Rd = (×tana + ca) × bm× lm = (78.71×tan(13°31’57’’) + 18) × × 26.9 = 2145 (kN) Với = 78.71 kN/m2 + Tổng lực chống trượt : = Rd + Eb×bm = 2145 + 85×2 = 2315 (kN) + Tổng lực gây trượt: = Htt + Ea×bm = 415 + 32.8×2 = 480.6 (kN) + Hệ số an toàn trượt: FStrượt = ≥ [FS]max = = 4.8 > (1.2 ÷ 1.5) ( Thỏa điều kiện ) IV KIỂM TRA MÓNG THEO TCVN 5574-2018 4.1 Cánh móng phải đảm bảo điều kiện chịu cắt : (Mục 8.1.3.2) Điều kiện: Q ≤ b1Rbbho Trong : Q lực cắt tiết diện thẳng góc tiết diện b1 = hệ số, kể đến ảnh hưởng đặc điểm trạng thái ứng suất bê tông dải nghiêng lấy 0,3 Rbt = 1.05 (Mpa) = 1050 (kN/m2) + Chạy hệ số tải trường hợp Pttmax(net) = + Xét 1m bề rộng móng ( b = 1m ) Thay vào giá trị ta : Q ≤ Rbtbho Pttmax(net) × × ≤ Rbtbho => 188.12 × × ≤ 0.5×1050×2×(0.4 – 0.07) => 141.09 kN ≤ 346.5 kN => Cánh móng thoả điều kiện chịu cắt 4.2 Cánh móng phải đảm bảo độ võng điều kiện consol f ≤ fu (Mục lục M TCVN 5574-2018) Điều kiện : f ≤ fu - Độ võng: (Bm bd ) 0.5 0.75m 2 E �107 kN / m L bh3 �0.53 Ix 0.0208m 12 12 ql 188.12 �0.754 �f 1.2 �105 m EI x �3 �10 �0.0208 L 0.75 0.01m 75 75 => f < [fu] , đảm bảo độ võng consol V XÁC ĐỊNH NỘI LỰC M,Q TRONG DẦM MÓNG BĂNG - Sử dụng phần mềm SAP để tính tốn nội lực dầm móng Giá trị moment lực cắt tiết diện nguy hiểm: fu Tiết diện M (kN.m) 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 11-11 336.5 -432.7 258.8 -481.2 686.9 -406.8 496.7 -474.1 328.4 -389 341.2 - Biểu đồ moment : - Biểu đồ lực cắt : Q (kN) Trái -418.4 -568.25 -675.1 -641.9 -639.8 -678.1 Phải 700.47 614.97 676.6 642.1 580.4 410.4 VI TÍNH TỐN CỐT THÉP TRONG MĨNG: 6.1 Xác định vị trí trục trung hoà: ho = h – a = 0.8 – 0.07 = 0.73 (m) Mf = b × Rb × Bm × ( ho - ) = 0,9×14,5×103×2×0.2×(0.73 - ) = 3288.6 kNm > Mmax = 686.9 kNm => Mf > Mmax nên trục trung hồ qua cánh, tính cốt thép tiết diện chữ nhật cho tất trường hợp: 6.2 Cốt thép theo phương dọc: Chọn: Thép CB400-V có Rs = 350 (MPa) Bê tơng B25 có Rb = 14,5 (MPa) a Thanh thép số - Dùng mômen mặt cắt 2-2, 4-4, 6-6, 8-8, 10-10 để tính tốn thép - Tiết diện hình chữ T ngược, trục trung hòa qua cánh nên tiết diện tính tốn tiết diện hình chữ nhật lớn b × h = × 0.8 m Trong R 0,8 0,8 0.533 s,el 350 / 200000 1 1 0.0035 b2 s,el biến dạng tương đối cốt thép ứng suất đạt R : s s,el RS 350 ES 200000 b2 biến dạng tương đối bê tông chịu nén ứng suất đạt R , lấy theo b dẫn 6.1.4.2 có tác dụng ngắn hạn tải trọng: b2 0,0035 - Ví dụ tính tốn thép cho mặt cắt 2-2, tính theo cốt đơn + Xác định chiều cao làm việc tiết diện ho ho = h – att = 0.8 – 0.07 = 0.73 (m) + Chiều cao tương đối vùng nén bê tông m = = = 0.0311 = - = - = 0.0316 < R = 0.533 + Tính diện tích tiết diện cốt thép As As = = = 1721 (mm2 ) => Chọn 4ф25 có As = 1964 (mm2) + Kiểm tra hm lng thộp : = = ì 100% = 0.1345 (%) (Theo mục 10.3.3.1 TCVN 5574:2018 ) + = 0.1% để đảm bảo kết cấu ứng xử BTCT + ×100% = 0.533××100% = 1.98% => Thoả điều kiện hàm lượng cốt thép Bảng tính cốt thép: M a As As,tt Vị trí ho m Chọn thép 2 (kNm) (mm) (mm ) (mm ) (%) MC 2-2 432.7 0.07 0.73 0.0311 0.0316 1721 4ф25 1964 0.1345 MC 4-4 481.2 0.07 0.73 0.0346 0.0352 1917 4ф25 1964 0.1345 MC 6-6 406.8 0.07 0.73 0.0292 0.0297 1616 4ф25 1964 0.1345 MC 8-8 474.1 0.07 0.73 0.0341 0.0347 1889 4ф25 1964 0.1345 MC 389 0.07 0.73 0.028 0.0284 1544 4ф25 1964 0.1345 10-10 Khả chịu lực b Thanh thép số (Dùng moment mặt cắt chân cột 1-1, 3-3, 5-5, 7-7, 9-9,11-11 để tính tốn thép.) Tiết diện tính tốn hình chữ nhật nhỏ bb × h = 0.5 × 0.8 m M (kNm) Vị trí MC 1-1 MC 3-3 MC 5-5 MC 7-7 MC 9-9 MC 11-11 a (mm) m ho As (mm2) Chọn thép As,tt (mm2) (%) 0.024 0.024 1333 4ф22 1520 0.42 0.018 0.018 2ф22+2ф1 258.8 0.07 0.73 1023 1162 0.32 0.049 0.050 686.9 0.07 0.73 2758 8ф22 3041 0.83 0.035 0.036 4ф22+2ф1 496.7 0.07 0.73 1980 2029 0.56 0.023 0.023 2ф22+2ф2 328.4 0.07 0.73 1301 1388 0.38 0.024 0.024 2ф22+2ф2 341.2 0.07 0.73 1352 1388 0.38 Để tiết kiệm thép, ta tiến hành cắt thép Vị trí cắt thép phải tuân thủ điều kiện: Nằm ngồi khoảng L/4 tính từ trục khoảng cách vị trí cắt phải lớn h/2 Tính toán khả chịu lực: [M] = mb2Rbbho2 336.5 Tiết diện 0.07 0.73 ( (mm) (mm) m 4ф22 1520 70 730 0.112 0.105 2Φ22 760 70 730 0.056 0.054 2ф22+2ф16 1162 70 730 0.085 0.082 2Φ22 760 70 730 0.056 0.054 Chọn MC 1-1 MC 3-3 [M] 366.67 188.75 284.21 188.75 MC 5-5 MC 7-7 8ф22 3041 70 730 0.223 0.198 4Φ22 1520 70 730 0.112 0.105 2Φ22 760 70 730 0.056 0.054 4ф22+2ф20 2148 70 730 0.158 0.145 4Φ22 1520 70 730 0.112 0.105 2Φ22 760 70 730 0.056 0.054 2ф22+2ф20 1388 70 730 0.102 0.097 2Φ22 760 70 730 0.056 0.054 4ф22 1520 70 730 0.112 0.105 2Φ22 760 70 730 0.056 0.054 MC 9-9 MC 11-11 690.16 366.67 188.75 505.50 366.67 188.75 336.55 188.75 366.67 188.75 c Cốt đai số Lực cắt lớn vị trí chân cột: mặt cắt 1-1, 3-3, 5-5, 7-7, 9-9, 11-11 h0 = h – a = 800 – 70 = 730 mm Tính toán cấu kiện BTCT chịu lực cắt theo TCVN 5574 - 2018 (Mục 8.1.3) Kiểm tra khả chịu ứng suất nén bê tơng khơng có cốt đai Q �b1R b b b h Trong b1 hệ số kể đến dảnh hưởng đặc điểm trạng thái ứng suất bê tông tiết diện nghiêng, lấy 0.3 b1R b bb h o 0.3 �14.5 �103 �0.5 �0.73 1587.75(kN) Q max 700.47(kN) �b1R b b b h 1587.75(kN) => Tiết diện móng đủ chịu ứng suất nén Khả chịu cắt bê tơng khơng có cốt đai: Q b,min 0,5R bt b bh 0,5 �1,05 �103 �0.5 �0.73 191.63(kN) Tại tiết diện có lực cắt , tiết diện bê tơng khơng chịu đủ lực cắt, cần bố trí thêm cốt đai cho hai tiết diện này: + Chọn cốt đai ϕ12a100 : số nhánh cốt đai n = 2, Rsw = 210 MPa, Asw = 226 mm2 Chiều dài nguy hiểm hình chiếu đứng tiết diện nghiêng C crit xác định: Ccrit = ho = 0.65× = (m) => ho = 0.73 m < Ccrit = m < 2ho = 1.46 m Khả chịu cắt tiết diện bê tông cốt thép theo tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất: Qb = = = 419 (kN) Khả chịu cắt cốt đai theo tiết diện nghiêng nguy hiểm Qsw = sw qswCcrit = 0.75××1 = 409.3 (kN) Khả chịu cắt dầm khơng có cốt xiên: Q ≤ Qb + Qsw = 419 + 409.3 = 828.3 (kN) Tiết diện đủ khả kháng cắt, nên không cần sử dụng cốt xiên Kiểm tra bước cốt đai: Sw = min(Sw,c ; Sw,max ; Sct ) Sw,c = 100mm Sct = = = 243 mm ; Sct = 500mm Sw,max = = = 359 mm => Lấy Sw = 100 mm bố trí đoạn L/4 đầu dầm, Sw = 200mm bố trí đoạn L/2 dầm - Để đảm bảo cốt đai chịu lực bao trùm hết vết nứt nghiêng, ta phải bố trí đoạn cốt đai chịu lực đầu dầm lớn ho = 650 mm d Thanh thép số ( theo phương cạnh ngắn ) Phản lực ( tính bề rộng 1m) M = ×1 = ×183.63 × ×1 = 68.86 (kNm) Diện tích cốt thép: As = = = 950 (mm2 ) Chọn thép ф18, As = 255 (mm2) + Số : N = = = ( ) + Khoảng cách : a = = 250 (mm) e Thanh thép số Chọn thép cấu tạo ф10a200 f Thanh thép số Chọn cốt giá 2ф12 ... việc tính tốn.) 2.2 Kích thước sơ móng - Mực nước ngầm độ sâu 3.8m tính từ mặt đất - Chiều dài đầu thừa : Lthừa=1/4Lnhịp÷1/3 Lnhịp =1.05 m ÷ 1,4 m => Chọn Lthừa = 1.2 m => Tổng chiều dài móng băng: ... Chọn chiều cao cánh móng : => Chọn = 250 mm (Chiều cao móng đảm bảo điều kiện chịu cắt bê tông phải đảm bảo độ võng cho cánh móng : ≥ 200mm) - Chiều dày lớp bê tông bảo vệ đáy móng ( theo TCVN 5574-2018... suất sau có ảnh hưởng móng: p2,i = pl,i + gl,i Với gl,i = Ko,i × Pgl ( Koi phụ thuộc vào x/b z/b móng băng ) + Dựa vào mối quan hệ e p tìm giá trị eli từ pl,i e2i từ p2,i + Tính giá trị độ lún: