THÔNG TIN TÀI LIỆU
Đại học Quốc Gia TP.Hồ Chí Minh TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA oOo - CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc Lập -Tự Do - Hạnh Phúc oOo - NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ HỌ VÀ TÊN HỌC VIÊN : NGUYỄN TỪ NGỌC NGÀY THÁNG NĂM SINH: 28-2-1977 CHUYÊN NGÀNH : CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU PHÁI : NAM NƠI SINH: HẢI PHÒNG MÃ SỐ: 00903223 –K.14 I/-TÊN ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU ỔN ĐỊNH & BIẾN DẠNG CỦA ĐƯỜNG VÀO CẦU ĐẮP CAO CẤP 80Km/h TRÊN ĐẤT YẾU VEN SÔNG CẦN THƠ – ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG II/-NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG 1.NHIỆM VỤ: Nghiên cứu ổn định biến dạng đường dẫn vào cầu đắp cao cấp 80 đất yếu, chịu ngập lũ, tuyến Quốc lộ 1A , qua thành TP Cần Thơ vùng phụ cận ven sông Cần Thơ, khu vực ĐBSCL 2.NỘI DUNG: PHẦN 1: TỔNG QUAN Chương 1: Tổng quan ổn định, biến dạng đường dẫn vào cầu đắp cao đất yếu PHẦN 2: NGHIÊN CỨU ĐI SÂU VÀ PHÁT TRIỂN Chương 2: Đất yếu khu vực ven sông Cần Thơ khu vực TP.Cần Thơ vùng phụ cận Chương 3: Nghiên cứu biện pháp xử lý đất yếu dùi đường đắp cao đầu cầu Chương 4: Nghiên cứu sở lý thuyết tính toán ổn định đất yếu dùi đường đắp cao đầu cầu Chương 5: Nghiên cứu sở lý thuyết tính toán biến dạng đất yếu dùi đường đắp cao đầu cầu Chương 6: Tính toán so sánh biện pháp xử lý đất yếu dười đường đắp cao đầu cầu cho công trình cụ thể PHẦN 3: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Chương 7: Nhận xét - Kết luận - kiến nghị III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : ………… IV.NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 28/2/2006 V.HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : TS LÊ BÁ KHÁNH CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN TS LÊ BÁ KHÁNH ThS VÕ PHÁN Nội dung đề cương Luận án cao học thông qua Hội đồng chuyên ngành ngày … tháng … năm 2004 PHÒNG ĐÀO TẠO SAU ĐẠI HỌC TRƯỞNG KHOA LƠIØ CẢM ƠN Em xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc Thầy Tiến Só Lê Bá Khánh tận tình hướng dẫn em suốt thời gian thực luận văn Xin cảm ơn Thầy hết lòng giúp đỡ tạo điều kiện thuận lợi để em hoàn thành luận văn này! Em xin chân thành cảm ơn Thầy Giáo sư Tiến só Lê bá Lương, Thầy Tiến Só Lê Bá Vinh Thầy Tiến Só Võ Phán tận tình hướng dẫn giúp đỡ em suốt thời gian qua! Em xin chân thành cảm ơn Thầy Cô phòng Quản Lý Khoa Học Khoa Sau Đại Học giảng dạy, giúp đỡ em suốt năm học cao học! Cuối cùng, em xin chân thành cảm ơn toàn thể gia đình, Ba mẹ, bè bạn đồng nghiệp, hỗ trợ động viên, tạo điều kiện cho em suốt thời gian học hoàn thành luận văn này! SVTH Nguyễn Từ Ngọc MỤC LỤC MỞ ĐẦU Đặt vấn đề nghiên cứu Nội dung, phương hướng, phạm vi nghiên cứu Trang PHẦN 1: TỔNG QUAN Chương 1: Tổng quan ổn định, biến dạng đường dẫn vào cầu đắp cao đất yếu Hiện tượng, nguyên nhân gây ổn định biến dạng công trình 1.1 Về ổn định 1.2 Về biến dạng Một số cố công trình đất yếu Các nghiên cứu liên quan đến ổn định biến dạng công trình đất yếu Phạm vi nội dung nghiên cứu PHẦN 2: NGHIÊN CỨU ĐI SÂU VÀ PHÁT TRIỂN Chương 2: Đất yếu khu vực ven sông Cần Thơ khu vực TP.Cần Thơ vùng phụ cận Khái niệm đất yếu 11 11 1.1 Các đặc trưng đất yếu 11 1.2 Các loại đất yếu thường gặp 11 Đặc điểm đất sét yếu 11 2.1 Thành phần khoáng 11 2.2 Nước đất 12 2.3 Tính dẻo 12 2.4 Gradien thủy lực ban đầu 12 2.5 Độ bền kết cấu 12 2.6 Biến dạng 13 2.7 Sức chống cắt 13 2.8 Lưu biến 13 Đất yếu khu vực Đồng Bằng Sông Cửu Long 13 3.1 Quá trình hình thành đất sét yếu Đồng Bằng Sông Cửu Long 13 3.2 Khái quát địa chất Đồng Bằng Sông Cửu Long 14 3.3 Sự phân bố khu vực đất yếu Đồng Bằng Sông Cửu Long 16 Ngập lũ Đồng Bằng Sông Cửu Long 20 4.1 Cơ chế lũ Đồng Bằng Sông Cửu Long 20 4.2 Một số kết nghiên cứu đợt lũ tháng 10/2000 20 4.3 Phân vùng lũ Đồng Bằng Sông Cửu Long 23 Khái quát đất yếu khu vực ven Sông Cần Thơ – TP Cần Thơ 24 Thống kê đặc trưng lý để phục vụ tính toán 26 6.1 Chỉ tiêu tiêu chuẩn 26 6.2 Chỉ tiêu tính toán 26 Nhận xét Chương 3: Nghiên cứu biện pháp xử lý đất yếu dùi đường đắp cao đầu cầu Giới thiệu chung biện pháp xử lý đất yếu đường đắp cao 28 30 30 Các biện pháp bố trí xây dựng với đắp tác dụng thời gian tải trọng 31 2.1 Thi công theo giai đoạn 31 2.2 Bệ phản áp 32 2.3 Vải địa kỹ thuật 34 Các biện pháp xử lý thân đất yếu đường thấm thẳng đứng 34 3.1 Giếng cát 35 3.2 Bấc thấm 38 Một số biện pháp xử lý đường chịu ngập lũ 40 Lựa chọn biện pháp xử lý đất yếu đường cho khu vực ven sông Cần Thơ, Thành Phố cần Thơ vùng phụ cận 41 Chương 4: Nghiên cứu sở lý thuyết tính toán ổn định đất yếu dùi đường đắp cao đầu cầu 43 Phương pháp mặt trượt trụ tròn 43 1.1 Phương pháp mặt trượt trụ tròn Fellenius 45 1.2 Phương pháp mặt trượt trụ tròn A.W Bishop 46 Lý thuyết biến dạng tuyến tính (vùng biến dạng dẻo) 47 2.1 Tải trọng phân bố hình chữ nhật 47 2.2 Tải trọng phân bố hình thang tam giác 49 Lý thuyết cân giới hạn 51 Một số phương pháp khác 53 4.1 Phương pháp Jocghenxon 53 4.2 Phương pháp Mandel - Salencon 54 4.3 Phương pháp Pilot - Moreau 55 Phương pháp phần tữ hữu hạn 56 5.1 Nguyên lý chung 56 5.2 Ứng dụng phần mềm FEM 57 Nhận xét 59 Chương 5: Nghiên cứu sở lý thuyết tính toán biến dạng đất yếu dùi đường đắp cao đầu cầu 59 Tổng quan lún thành phần lún 59 Các vùng hoạt động đất 59 2.1 Vùng hoạt động ứng suất 59 2.2 Vùng hoạt động cố kết 61 2.3 Vùng hoạt động từ biến 63 Độ lún tức thời 65 Độ lún chuyển vị ngang 65 Độ lún cố kết 65 5.1 Độ lún ổn định toàn 65 5.2 Độ lún theo tời gian 67 5.2.1 Cố kết thẳng đứng 66 5.2.1 Cố kết theo phương ngang 69 Độ lún từ biến 72 6.1 Trong bán không gian vô hạn 72 6.2 Trong bán không gian hữu hạn 73 Cơ sở lý thuyết tính toán biến dạng phần tử hữu hạn 75 Nhận xét 77 Chương 6: Tính toán so sánh biện pháp xử lý đất yếu dười đường đắp cao đầu cầu cho công trình cụ thể 79 Giới thiệu công trình quy mô thiết kế 79 1.1 Quy mô thiết kế 79 1.2 Điều kiện địa hình, cao độ thiết kế 79 1.3 Điều kiện địa chất đất 79 1.4 Chỉ tiêu lý đất đắp 79 Các lý thuyết áp dụng để tính toán 82 2.1 Tính toán ổn định 82 2.2 Tính toán biến dạng 83 Phân tích đánh giá phương án xử lý đất yếu đường – lựa chọn phương án tối ưu 85 3.1 Các phương án so sánh ổn định 86 3.2 Các phương án so sánh biến dạng thời gian chờ lún 90 3.3 So sánh tính kinh tế phương án 93 3.4 So sánh biện pháp thi công điều kiện thực tế khu vực 95 Phân tích đánh giá chung tất tiêu so sánh cho phương án 95 PHẦN 3: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Chương 7: Nhận xét - Kết luận - kiến nghị 98 Nhận xét – kết luận 98 1.1 Đất yếu Đồng Bằng Sông Cửu Long 98 1.2 Ổn định 98 1.3 Biến dạng 99 1.4 Plaxis, Geo Slope/w 99 1.5 Phương án xử lý đất yếu 100 Kiến nghị 101 TÀI LIỆU THAM KHẢO 102 PHẦN PHỤ LỤC TÍNH TOÁN 104 - ABSTRACT Nowaday, civil projects in Đong Bang Song Cuu Long delta have many problem causes decreasing their longgevity The main reasons are that stability and deformation of soft soil basement haven’t been caculated exactly or people haven’t had effective methods to process and coltrol them To have a part to reseach on methods to repair those problem, this essay was performed by reseach into theories of stability and deformation of soft soil basement, especially consolidate deformation, then using to Can Tho city and surrounding areas Inascending methods were presented to compare and find optimal solutions After stability is controlled, the problem remainning must be processed is deformation and consolidate time Sandy drained, PVD, anti pressure are suitable solutions to decrease consolidate time However, the choosed solutions also depend on other elements, such as project cost or physical geography This essay has three parts, involves seven chapters with appendixes Every chapter has comments about theory and practice - Overview part involves chapter 1, presents and evaluates generally satbility and deformation of high filling section brigde path - Reseach and development part involves five chapters Chapter summarizes results reseach on soft soil in Đong Bang Song Cuu Long delta of other authors Chapter presents methods to process soft soil above high filling section brigde path road basement Chapter 4, chapter present stability and deformation theories of soft soil above high filling section brigde path road basement Chapter is the focus of essay, results of previous chapters are used to caculate a practical project to compare and choose optimal solution - Conclution and petition part involves chapter Relying on the results of previous chapters, especially chapter 6, essay presents conclutions and some problems about caculating deformation, consolidate time formula Finally, essay proposes optimal solutions for Can Tho city and surrounding areas MỞ ĐẦU 1- ĐẶT VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU Đất nước ta chuyển cơng xây dựng phát triển kinh tế, cơng cơng nghiệp hóa, đại hóa Trong mục tiêu chiến lược xây dựng sở hạ tầng, với hệ thống cơng trình cơng cộng, điện nước, viễn thơng, cấp nước, xử lý chất thải… đặc biệt hệ thống giao thông Hệ thống giao thơng đóng vai trị quan trọng, huyết mạch kinh tế quốc dân, thước đo cho mức độ phát triển quốc gia Tuy nhiên, chưa xây dựng hệ thống giao thông đại, đáp ứng tất nhu cầu quốc gia đà phát triển với tốc độ tăng trưởng đứng hàng thứ Châu Á Hệ thống giao thơng nội tỉnh, liên tỉnh, quốc lộ cịn nhiều hạn chế Một nhược điểm lớn vấn đề tuổi thọ cơng trình, đặc biệt cơng trình giao thơng đất yếu Với nhiệm vụ nặng nề đặt cho ngành giao thông nói trên, việc nghiên cứu ổn định biến dạng cơng trình giao thơng đất yếu cần thiết Nhằm tìm biện pháp xử lý đất yếu phù hợp địa chất khu vực nhất, đồng thời đánh giá dự phòng cố hư hại cơng trình, thơng qua tìm giải pháp khắc phục Tùy theo địa hình, địa chất, khí tượng thủy văn mà vùng lại có đặc điểm riêng Trong phạm vi Luận án này, đối tượng chọn nghiên cứu cơng trình đường đắp cao đầu cầu khu vực ven sông Cân Thơ – Thành phố cần Thơ vùng phụ cận thuộc Đồng Bằng Sông Cửu Long Bởi khu vực đồng rộng lớn, hạ lưu sơng MêKơng, có tính chất quan trọng kinh tế xã hội quốc gia lại khu vực có địa chất yếu, thường xuyên xảy cố hư hại cơng trình giao thông, cần phải đầu tư nghiên cứu nghiêm túc có chiều sâu 2-NỘI DUNG, PHƯƠNG HƯỚNG & PHẠM VI NGHIÊN CỨU Nội dung Nghiên cứu ổn định & biến dạng đất yếu đường đắp cao đất yếu, tập trung vào loại công trình thường hay xảy cố hư hại, với thông số cụ thể sau: + Đường vào cầu đắp cao, cấp 80; + Khu vực đất yếu ven sông Cần Thơ – Thành phố Cần Thơ vùng phụ cận thuộc Đồng Bằng Sông Cửu Long Phương hướng - Về ổn định : nghiên cứu lý thuyết ổn định để so sánh, nhận xét ứng dụng thực tế - Về biến dạng : nghiên cứu lý thuyết biến dạng, tập trung chủ yếu vào biến dạng cố kết đất nền, nhận xét việc ứng dụng thực tế tính tốn - Về cấu tạo: dựa nghiên cứu ổn định biến dạng, xây dựng phương án xử lý đất yếu tối ưu địa chất khu vực ven sông Cần Thơ – Thành phố Cần Thơ vùng phụ cận, đáp ứng yêu cầu tuổi thọ cơng trình Phạm vi giới hạn Do hạn chế thời gian, điều kiện thực tế, đề tài nghiên cứu giới hạn phạm vi định: + Khu vực nghiên cứu giới hạn phạm vi cụ thể sau: khu vực ven sông Cần Thơ -Thành phố Cần Thơ vùng phụ cận, với đặc điểm địa chất tương ứng + Chỉ nghiên cứu biến dạng ổn định đất yếu đường, không nghiên cứu cấu tạo đường kết cấu áo đường + Chỉ nêu tình trạng ngập lũ tác động xấu đến đường, không nghiên cứu sâu vấn đề + Chỉ nghiên cứu tính tốn lý thuyết, khơng kể đến tác động tải trọng động đến ứng xử Do giới hạn trên, áp dụng kết qủa nghiên cứu vào cơng trình cụ thể, nên coi sở tính tốn lý thuyết, cần có điều chỉnh định tiến hành thực nghiệm để đánh giá PHẦN I NGHIÊN CỨU TỔNG QUAN i STT Zgl (m) a/z B/2z I 9,5 11 13 9,1500 3,0500 1,8300 1,3071 0,9632 0,8318 0,7038 6,2500 2,0833 1,2500 0,8929 0,6579 0,5682 0,4808 0,4998 0,4942 0,4785 0,4545 0,4189 0,3969 0,3685 16,5 0,5545 0,3788 0,3236 σ z =2I(γH+Ptc) i i i σ z+σ vz (T/m ) (T/m ) (T/m ) 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 1,2120 1,2120 4 4 6,63 6,63 0,47 1,41 2,35 3,29 4,465 5,44 6,74 14,9747 14,8533 14,5083 13,9808 13,1988 15,3459 14,7221 0,511 0,477 0,454 0,486 0,407 0,145 0,211 1,2120 6,63 9,015 13,7356 0,140 2,831 m Cr e0 10,9747 10,8533 10,5083 9,9808 9,1988 8,7159 8,0921 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 0,49 0,49 0,107 0,107 0,107 0,107 0,107 0,050 0,050 7,1056 0,49 0,050 (T/m ) i σ vz Sc (m) Cc σ pz 2 132 PHUÏ LỤC –KẾT QUẢ TÍNH LÚN ỔN ĐỊNH, LÚN GIAI ĐOẠN – PHƯƠNG ÁN CÓ BỆ PHẢN ÁP - Độ lún ổn định theo TN nén nhanh e-p, Hđắp =4.6m - Độ lún ổn định theo TN nén cố kết e-logp, Hđắp =4.6m - Độ lún ổn định giai đoạn Hđắp = 3.15m - Độ lún ổn định giai đoạn Hđắp = 4.51m - Độ lún ổn định giai đoạn Hđắp = 6.1 m (gia tải trước) 133 KẾT QỦA TÍNH LÚN CÁC PHƯONG ÁN CÓ BỆ PHẢN ÁP DỰ TÍNH ĐỘ LÚN TỔNG CỘNG (PP TỔNG PHÂN TỐ - thí nghiệm nén nhanh e-p) * TÍNH LÚN NỀN ĐƯỜNG a=6,9m Hoạt tải tiêu chuẩn tác dụng quy đổi Bề dày phân lớp tính lún Ptc = h=2m T/m Bệ Phản p: B=12m b1=9,9m Hpa=2m mpa=1:1,5 γ=1,800 T/m σiz x i σ vz z e-P (kG/cm2) Lớp h=9,5m Lớp h=16,5m Lớp h=33m γ=0,93 T/m3 0,811 0,802 0,792 0,77 0,737 Lớp h=100m γ=0,9 T/m 0,882 0,875 0,869 0,851 0,824 T/m Lớp Lpa=7m Dung trọng có xét đẩy γ=0,47 T/m γ=0,65 T/m Chiều sâu H=4,6m Hpa=2m apa=3m a1=3m Lpa=7m Các tiêu lýđất đáy đường STT a=6,9m Ptc = ,5 :1 T/m3 =1 pa m γ=1,800 B=12m H=4,6m m=1:1,5 ,5 :1 =1 m Dung trọng đất đắp tiêu chuẩn Bề rộng đường Chiều cao đường Độ dốc mái taluy 0,5 2,288 1,958 1,746 1,474 1,195 1,465 1,367 1,252 1,096 0,927 * Bảng tính lún: STT Zgl (m) 10 11 12 13 9,5 11 13 16,5 17 19 21 23 Nền Đường a/z B/2z 6,9000 6,0000 2,3000 2,0000 1,3800 1,2000 0,9857 0,8571 0,7263 0,6316 0,6273 0,5455 0,5308 0,4615 0,4182 0,3636 0,4059 0,3529 0,3632 0,3158 0,3286 0,2857 0,3000 0,2609 I 0,5 0,4997 0,4924 0,4722 0,4428 0,4011 0,3764 0,3454 0,2983 0,2924 0,2703 0,2508 0,2336 apa/z 3,0000 1,0000 0,6000 0,4286 0,3158 0,2727 0,2308 bpa/z 16,9000 5,6333 3,3800 2,4143 1,7789 1,5364 1,3000 Bệ Phản p Ipa a1/z 0,5 0,5000 3,0000 0,4991 1,0000 0,4960 0,6000 0,4900 0,4286 0,4779 0,3158 0,4684 0,2727 0,4539 0,2308 0,1818 0,1765 0,1579 0,1429 0,1304 1,0242 0,9941 0,8895 0,8048 0,7348 0,4252 0,4209 0,4036 0,3865 0,3697 0,1818 0,1765 0,1579 0,1429 0,1304 b1/z 9,9000 3,3000 1,9800 1,4143 1,0421 0,9000 0,7615 I1 0,5 0,4999 0,4963 0,4851 0,4660 0,4345 0,4138 0,3861 0,6000 0,5824 0,5211 0,4714 0,4304 0,3406 0,3345 0,3118 0,2912 0,2727 Ic=I+Ipa-I1 0,5 0,4998 0,4951 0,4831 0,4667 0,4444 0,4310 0,4133 0,3830 0,3787 0,3621 0,3460 0,3306 i σ z (kG/cm ) 2I(γH+γpaHpa+Ptc) 1,2880 1,2874 1,2755 1,2446 1,2023 1,1449 1,1103 1,0646 0,9865 0,9756 0,9327 0,8913 0,8516 i P1=σ vz (kG/cm ) 0,047 0,141 0,235 0,329 0,4465 0,544 0,674 0,9015 0,948 1,134 1,32 1,506 i i P2=σ z+σ vz (kG/cm ) 1,2880 1,3344 1,4165 1,4796 1,5313 1,5914 1,6543 1,7386 1,8880 1,9236 2,0667 2,2113 2,3576 e1 e2 Sc (cm) 2,2880 2,2570 2,1949 2,1329 2,0709 1,9933 1,3569 1,3270 1,2747 0,7930 0,7891 0,7850 0,7809 1,6677 1,6550 1,6327 1,6156 1,6015 1,5851 1,1499 1,1368 1,1135 0,7717 0,7689 0,7665 0,7641 37,0 35,2 33,0 30,6 27,3 17,6 16,3 14,2 2,4 2,3 2,1 1,9 134 Trang1 STT Zgl (m) 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 25 27 29 33 33 35 37 39 41 43 Nền Đường a/z B/2z 0,2760 0,2556 0,2379 0,2091 0,2091 0,1971 0,1865 0,1769 0,1683 0,1605 0,2400 0,2222 0,2069 0,1818 0,1818 0,1714 0,1622 0,1538 0,1463 0,1395 I 0,2183 0,2047 0,1926 0,1720 0,1720 0,1632 0,1551 0,1478 0,1412 0,1351 apa/z 0,1200 0,1111 0,1034 0,0909 0,0909 0,0857 0,0811 0,0769 0,0732 0,0698 bpa/z 0,6760 0,6259 0,5828 0,5121 0,5121 0,4829 0,4568 0,4333 0,4122 0,3930 Bệ Phản p Ipa a1/z 0,3536 0,1200 0,3383 0,1111 0,3237 0,1034 0,2971 0,0909 0,2971 0,0909 0,2850 0,0857 0,2736 0,0811 0,2630 0,0769 0,2530 0,0732 0,2437 0,0698 b1/z 0,3960 0,3667 0,3414 0,3000 0,3000 0,2829 0,2676 0,2538 0,2415 0,2302 I1 0,2560 0,2409 0,2273 0,2039 0,2039 0,1938 0,1845 0,1761 0,1684 0,1612 Ic=I+Ipa-I1 0,3160 0,3021 0,2890 0,2652 0,2652 0,2543 0,2442 0,2347 0,2259 0,2175 i σ z (kG/cm ) 2I(γH+γpaHpa+Ptc) 0,8139 0,7782 0,7445 0,6831 0,6831 0,6552 0,6291 0,6047 0,5818 0,5604 i P1=σ vz (kG/cm ) 1,692 1,878 2,064 2,436 2,436 2,616 2,796 2,976 3,156 3,336 i i P2=σ z+σ vz (kG/cm ) 2,5059 2,6562 2,8085 3,1191 3,1191 3,2712 3,4251 3,5807 3,7378 3,8964 e1 e2 0,7768 0,7617 0,7727 0,7592 0,7689 0,7567 0,7628 0,7515 0,7628 0,7515 0,8427 0,8338 0,8403 0,8318 0,8378 0,8297 0,8354 0,8275 0,8330 0,8254 Độ lún tổng cộng Độ lún lớp đất yếu Độ lún lớp đất tốt Sc (cm) 1,7 1,5 1,4 1,3 1,3 1,0 0,9 0,9 0,9 0,8 231,3 cm 213,490 17,829 135 Trang2 DỰ TÍNH ĐỘ LÚN CỐ KẾT ỔN ÑÒNH H=4.6m ; Ptc= 1T/M2 (Theo 22TCN 262 -2000) CHUNG CHO PHƯƠNG PHÁP XỬ LÝ ĐẤT YẾU BẰNG: 1.ĐẮP TỪNG LỚP KẾT HP BỆ PHẢN ÁP 2.XỬ LÝ BẰNG GIẾNG CÁT KẾT HP BỆ PHẢN ÁP 3.XỬ LÝ BẰNG BẤC THẤM KẾT HP BỆ PHẢN ÁP Công thức tính Hi i i =1 + e0 n Sc = ∑ ⎡ i σiz + σivz ⎤ ⎢Cclg ⎥(1) σipz ⎦⎥ ⎣⎢ n H Sc = ∑ i i i=1 + e0 ⎡ i σipz σiz + σivz ⎤ i ⎢Cr lg i + Cc lg ⎥(2) σipz ⎥⎦ σvz ⎢⎣ Hi ⎡ i σiz + σivz ⎤ C lg ⎥(3) i ⎢ r σipz ⎦⎥ i =1 + e0 ⎣ ⎢ n Sc = ∑ * TÍNH LÚN NỀN ĐƯỜNG a=6,9m γ=1,800 b1=10,15m i Cr σ pz (kG/cm ) e0 0,107 0,4 2,2383 γ=0,65 T/m 0,490 0,050 0,663 1,2120 γ=0,93 T/m3 0,000 0,000 0,663 0,8403 γ=0,47 T/m Lớp h=16,5m Lớp h=100m i i σ vz σz 1,27 h=9,5m Lpa=7m a1=3m 3 Lớp Hpa=2m apa=3m T/m Lpa=7m Các tiêu lýđất đáy đường Dung trọng STT Chiều sâu Cc có xét đẩy H=4,6m ,5 :1 =1 pa Ptc = T/m h=2m Hpa=2m mpa=1:1,5 a=6,9m Ptc = m Hoạt tải tiêu chuẩn tác dụng quy đổi Bề dày phân lớp tính lún Bệ Phản p: B=12,5m ,5 :1 =1 γ=1,800 T/m3 B=12,5m H=4,6m m=1:1,5 m Dung troïng đất đắp tiêu chuẩn Bề rộng đường Chiều cao đường Độ dốc mái taluy Lớp T/m Lớp T/m3 * Bảng tính lún: Nền Đường Bệ Phaûn Aùp STT Zgl (m) a/z B/2z I apa/z bpa/z Ipa a1/z b1/z I1 9,5 11 13 6,9000 2,3000 1,3800 0,9857 0,7263 0,6273 0,5308 6,2500 2,0833 1,2500 0,8929 0,6579 0,5682 0,4808 0,5 0,4997 0,4930 0,4741 0,4460 0,4056 0,3813 0,3507 3,0000 1,0000 0,6000 0,4286 0,3158 0,2727 0,2308 17,1500 5,7167 3,4300 2,4500 1,8053 1,5591 1,3192 0,5 0,5000 0,4991 0,4962 0,4903 0,4786 0,4694 0,4553 3,0000 1,0000 0,6000 0,4286 0,3158 0,2727 0,2308 10,1500 3,3833 2,0300 1,4500 1,0684 0,9227 0,7808 0,5 0,4999 0,4965 0,4860 0,4677 0,4373 0,4171 0,3899 0,5 0,4998 0,4956 0,4843 0,4686 0,4469 0,4336 0,4161 16,5 0,4182 0,3788 0,3038 0,1818 1,0394 0,4271 0,1818 0,6152 0,3449 0,3859 Ic=I+Ipa-I1 σiz (T/m2) σivz σiz+σivz (T/m ) (T/m ) Sc (m) 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 1,2120 1,2120 4 4 4 6,63 6,63 0,47 1,41 2,35 3,29 4,465 5,44 6,74 16,8800 16,8750 16,7654 16,4767 16,0722 15,5114 17,8001 17,3479 0,552 0,518 0,498 0,539 0,462 0,170 0,254 1,2120 6,63 9,015 16,5719 0,176 3,169 m Cr e0 12,8800 12,8750 12,7654 12,4767 12,0722 11,5114 11,1701 10,7179 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 0,49 0,49 0,107 0,107 0,107 0,107 0,107 0,107 0,050 0,050 9,9419 0,49 0,050 2I(γH+γpaHpa+Ptc) σipz (T/m2) Cc 2 136 DỰ TÍNH ĐỘ LÚN CỐ KẾT ỔN ĐỊNH H=3.15m Công thức tính Hi i i =1 + e0 n Sc = ∑ ⎡ i σiz + σivz ⎤ ⎢Cclg ⎥(1) σipz ⎥⎦ ⎢⎣ n σipz σi + σi ⎤ H ⎡ Sc = ∑ i i ⎢Cir lg i + Cic lg z i vz ⎥(2) σ vz σpz ⎦⎥ i=1 + e ⎣ ⎢ Hi ⎡ i σiz + σivz ⎤ ⎢Cr lg ⎥(3) + ei0 ⎣⎢ σipz ⎦⎥ i =1 n Sc = ∑ * TÍNH LÚN NỀN ĐƯỜNG a=4,725m γ=1,800 b1=7,975m Cr i σ pz (kG/cm ) e0 1,27 0,107 0,4 2,2383 0,490 0,050 0,663 1,2120 0,000 0,000 0,663 0,8403 h=9,5m γ=0,47 T/m h=16,5m γ=0,65 T/m Lớp h=67m γ=0,93 T/m i σ iz Lớp Lpa=7m a1=3m 3 Lớp Hpa=2m apa=3m T/m Lpa=7m Các tiêu lýđất đáy đường Dung trọng STT Chiều sâu Cc có xét đẩy H=3,15m ,5 :1 =1 pa Ptc = T/m h=2m Hpa=2m mpa=1:1,5 a=4,725m Ptc = m Hoạt tải tiêu chuẩn tác dụng quy đổi Bề dày phân lớp tính lún Bệ Phản p: B=12,5m ,5 :1 =1 γ=1,800 T/m3 B=12,5m H=3,15m m=1:1,5 m Dung trọng đất đắp tiêu chuẩn Bề rộng đường Chiều cao đường Độ dốc mái taluy σ vz Lớp T/m Lớp T/m * Bảng tính lún: Bệ Phản p Nền Đường STT Zgl (m) a/z B/2z I apa/z bpa/z Ipa a1/z b1/z I1 9,5 11 13 4,7250 1,5750 0,9450 0,6750 0,4974 0,4295 0,3635 6,2500 2,0833 1,2500 0,8929 0,6579 0,5682 0,4808 0,5 0,4996 0,4911 0,4680 0,4347 0,3889 0,3623 0,3297 3,0000 1,0000 0,6000 0,4286 0,3158 0,2727 0,2308 14,9750 4,9917 2,9950 2,1393 1,5763 1,3614 1,1519 0,5 0,5000 0,4987 0,4946 0,4865 0,4710 0,4593 0,4417 3,0000 1,0000 0,6000 0,4286 0,3158 0,2727 0,2308 7,9750 2,6583 1,5950 1,1393 0,8395 0,7250 0,6135 0,5 0,4997 0,4937 0,4761 0,4484 0,4074 0,3824 0,3508 0,5 0,4998 0,4962 0,4866 0,4728 0,4524 0,4391 0,4206 16,5 0,2864 0,3788 0,2815 0,1818 0,9076 0,4085 0,1818 0,4833 0,3025 0,3875 Ic=I+Ipa-I1 σiz (T/m2) (T/m ) (T/m ) (T/m ) 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 1,2120 1,2120 4 4 4 6,63 6,63 0,47 1,41 2,35 3,29 4,465 5,44 6,74 13,2700 13,2668 13,1988 13,0208 12,7659 12,3878 14,7711 14,4278 Công thức (1) 0,408 0,407 0,402 0,445 0,385 0,135 0,206 1,2120 6,63 9,015 13,8134 0,141 Cc Cr e0 9,2700 9,2668 9,1988 9,0208 8,7659 8,3878 8,1411 7,7978 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 0,49 0,49 0,107 0,107 0,107 0,107 0,107 0,107 0,050 0,050 7,1834 0,49 0,050 2I(γH+γpaHpa+Ptc) σipz σivz σiz+σivz Công thức (2) 0,470 0,437 0,417 0,451 0,382 0,138 0,205 Công thức (3) 0,034 0,034 0,034 0,037 0,032 0,014 0,021 0,135 0,014 Độ lún tổng cộng: 137 Sc (m) 0,470 0,437 0,417 0,451 0,385 0,138 0,206 0,141 2,645 m DỰ TÍNH ĐỘ LÚN CỐ KẾT ỔN ĐỊNH H=4.51m Công thức tính Hi i i =1 + e0 n Sc = ∑ ⎡ i σiz + σivz ⎤ ⎢Cclg ⎥(1) σipz ⎥⎦ ⎢⎣ n σipz σi + σi ⎤ H ⎡ Sc = ∑ i i ⎢Cir lg i + Cic lg z i vz ⎥(2) σ vz σpz ⎦⎥ i=1 + e ⎣ ⎢ Hi ⎡ i σiz + σivz ⎤ ⎢Cr lg ⎥(3) + ei0 ⎣⎢ σipz ⎦⎥ i =1 n Sc = ∑ * TÍNH LÚN NỀN ĐƯỜNG a=6,765m Hoạt tải tiêu chuẩn tác dụng quy đổi Bề dày phân lớp tính lún Bệ Phản p: Ptc = T/m h=2m Hpa=2m mpa=1:1,5 1,27 0,490 0,000 h=9,5m γ=0,47 T/m h=16,5m γ=0,65 T/m Lớp h=67m γ=0,93 T/m H=4,51m ,5 :1 =1 pa b1=10,015m Hpa=2m apa=3m Lpa=7m a1=3m T/m σivz i Lpa=7m Các tiêu lýđất đáy đường Dung trọng STT Chiều sâu Cc có xét đẩy m ,5 :1 =1 γ=1,800 Lớp a=6,765m Ptc = m γ=1,800 B=12,5m H=4,51m m=1:1,5 Lớp B=12,5m T/m3 Dung trọng đất đắp tiêu chuẩn Bề rộng đường Chiều cao đường Độ dốc maùi taluy σz σipz (kG/cm2) e0 0,107 0,4 2,2383 0,050 0,663 1,2120 0,000 0,663 0,8403 Cr Lớp T/m Lớp T/m3 * Bảng tính lún: i Bệ Phản p Nền Đường STT Zgl (m) a/z B/2z I apa/z bpa/z Ipa a1/z b1/z I1 9,5 11 13 6,7650 2,2550 1,3530 0,9664 0,7121 0,6150 0,5204 6,2500 2,0833 1,2500 0,8929 0,6579 0,5682 0,4808 0,5 0,4997 0,4929 0,4738 0,4454 0,4047 0,3803 0,3495 3,0000 1,0000 0,6000 0,4286 0,3158 0,2727 0,2308 17,0150 5,6717 3,4030 2,4307 1,7911 1,5468 1,3088 0,5 0,5000 0,4991 0,4961 0,4901 0,4782 0,4689 0,4546 3,0000 1,0000 0,6000 0,4286 0,3158 0,2727 0,2308 10,0150 3,3383 2,0030 1,4307 1,0542 0,9105 0,7704 0,5 0,4999 0,4964 0,4855 0,4668 0,4358 0,4154 0,3879 0,5 0,4998 0,4956 0,4844 0,4688 0,4471 0,4338 0,4162 16,5 0,4100 0,3788 0,3025 0,1818 1,0312 0,4261 0,1818 0,6070 0,3426 0,3860 Ic=I+Ipa-I1 (T/m2) (T/m2) (T/m2) 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 1,2120 1,2120 4 4 4 6,63 6,63 0,47 1,41 2,35 3,29 4,465 5,44 6,74 15,7180 15,7134 15,6139 15,3521 14,9857 14,4771 16,7969 16,3848 Công thức (1) 0,466 0,464 0,458 0,506 0,438 0,157 0,239 1,2120 6,63 9,015 15,6759 0,166 σ z (T/m ) i Cc Cr e0 11,7180 11,7134 11,6139 11,3521 10,9857 10,4771 10,1669 9,7548 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 0,49 0,49 0,107 0,107 0,107 0,107 0,107 0,107 0,050 0,050 9,0459 0,49 0,050 2I(γH+γpaHpa+Ptc) σ pz i σ vz i i σ z+σ vz Công thức (2) 0,528 0,494 0,473 0,512 0,435 0,160 0,239 Công thức (3) 0,039 0,039 0,039 0,043 0,037 0,016 0,024 0,160 0,017 Độ lún tổng coäng: 138 Sc (m) 0,528 0,494 0,473 0,512 0,438 0,160 0,239 0,166 3,010 m DỰ TÍNH ĐỘ LÚN CỐ KẾT ỔN ĐỊNH H=6.1m Công thức tính Hi ⎡ i σiz + σivz ⎤ C lg ⎥(1) i ⎢ c σipz ⎦⎥ i =1 + e0 ⎣ ⎢ n Sc = ∑ n H Sc = ∑ i i + e0 i=1 ⎡ i σipz σiz + σivz ⎤ i ⎢Cr lg i + Cc lg ⎥(2) σvz σipz ⎦⎥ ⎣⎢ Hi ⎡ i σiz + σivz ⎤ C lg ⎥(3) i ⎢ r σipz ⎦⎥ i =1 + e0 ⎣ ⎢ n Sc = ∑ * TÍNH LÚN NỀN ĐƯỜNG a=9,15m γ=1,800 b1=12,4m Cr i 1,27 0,107 0,4 2,2383 0,050 0,663 1,2120 0,000 0,000 0,663 0,8403 γ=0,65 T/m Lớp h=67m γ=0,93 T/m σ vz e0 σ pz (kG/cm ) 0,490 γ=0,47 T/m h=16,5m i i σz h=9,5m Lớp Lpa=7m a1=3m 3 Lớp Hpa=2m apa=3m T/m Lpa=7m Các tiêu lýđất đáy đường Dung trọng STT Chiều sâu Cc có xét đẩy H=6,1m ,5 :1 =1 pa Ptc = T/m h=2m Hpa=2m mpa=1:1,5 a=9,15m Ptc = m Hoạt tải tiêu chuẩn tác dụng quy đổi Bề dày phân lớp tính lún Bệ Phản p: B=12,5m ,5 :1 =1 γ=1,800 T/m3 B=12,5m H=6,1m m=1:1,5 m Dung trọng đất đắp tiêu chuẩn Bề rộng đường Chiều cao đường Độ dốc mái taluy Lớp T/m Lớp T/m * Bảng tính lún: Bệ Phản p Nền Đường STT Zgl (m) a/z B/2z I apa/z bpa/z Ipa a1/z b1/z I1 9,5 11 13 9,1500 3,0500 1,8300 1,3071 0,9632 0,8318 0,7038 6,2500 2,0833 1,2500 0,8929 0,6579 0,5682 0,4808 0,5 0,4998 0,4942 0,4785 0,4545 0,4189 0,3969 0,3685 3,0000 1,0000 0,6000 0,4286 0,3158 0,2727 0,2308 19,4000 6,4667 3,8800 2,7714 2,0421 1,7636 1,4923 0,5 0,5000 0,4994 0,4973 0,4929 0,4840 0,4768 0,4654 3,0000 1,0000 0,6000 0,4286 0,3158 0,2727 0,2308 12,4000 4,1333 2,4800 1,7714 1,3053 1,1273 0,9538 0,5 0,4999 0,4979 0,4913 0,4790 0,4569 0,4412 0,4188 0,5 0,4998 0,4957 0,4845 0,4684 0,4459 0,4325 0,4151 16,5 0,5545 0,3788 0,3236 0,1818 1,1758 0,4418 0,1818 0,7515 0,3791 0,3863 Ic=I+Ipa-I1 σiz (T/m2) (T/m ) (T/m ) (T/m ) 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 2,2383 1,2120 1,2120 4 4 4 6,63 6,63 0,47 1,41 2,35 3,29 4,465 5,44 6,74 18,5800 18,5746 18,4539 18,1271 17,6578 17,0035 19,2415 18,7344 Công thức (1) 0,523 0,521 0,515 0,569 0,493 0,179 0,275 1,2120 6,63 9,015 17,8949 0,191 Cc Cr e0 14,5800 14,5746 14,4539 14,1271 13,6578 13,0035 12,6115 12,1044 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 1,27 0,49 0,49 0,107 0,107 0,107 0,107 0,107 0,107 0,050 0,050 11,2649 0,49 0,050 2I(γH+γpaHpa+Ptc) σipz σivz σiz+σivz Công thức (2) 0,585 0,551 0,530 0,575 0,490 0,183 0,274 Công thức (3) 0,044 0,044 0,043 0,048 0,042 0,018 0,028 0,185 0,019 Độ lún tổng cộng: 139 Sc (m) 0,585 0,551 0,530 0,575 0,493 0,183 0,275 0,191 3,382 m PHỤ LỤC –TỔNG HP ĐỘ LÚN CỐ KẾT ỔN ĐỊNH, TỪNG GIAI ĐOẠN THỜI GIAN CHỜ LÚN - 1/ Phương án đắp theo giai đoạn, không dùng biện pháp xử lý hỗ trợ - 2/ Phương án đắp theo giai đoạn, kết hợp bấc thấm - 3/ Phương án đắp theo giai đoạn, kết hợp giếng cát - 4/ Phương án đắp theo giai đoạn, kết hợp giếng cát, bệ phản áp 140 ĐỘ LÚN CỐ KẾT TỪNG GIAI ĐOẠN VÀ THỜI GIAN CHỜ LÚN Phương án đắp theo giai đoạn, không dùng biện pháp xử lý hỗ trợ 1/ Độ lún cố kết giai đoạn - Độ cố kết quy đổi đầu giai đoạn 2: tỷ số giữ độ lún cố kết 80% ứng với giai đoạn chia cho độ lún cố kết 100% (ổn định ) giai đoạn - Độ cố kết quy đổi đầu giai đoạn 3: tỷ số giữ độ lún cố kết 85% ứng với giai đoạn chia cho độ lún cố kết 100% (ổn định ) giai đoạn3 - Từ độ có kết quy đổi, ta xác định thời gian cố kết t quy đổi ứng với đầu giai đoạn Thời gian chờ lún thời gian ứng với độ cố kết cuối giai đoạn trừ t quy đổi ĐỘ CỐ KẾT GĐ1 GĐ GĐ3 (%) H=3.15 H=4.51 H=6.1m 80 1,47 1,773 2,264 85 1,562 1,884 2,406 90 1,654 1,995 2,548 100 1,838 2,217 2,831 Độ cố kết quy đổi đầu giai đoạn 66,31 Độ cố kết quy đổi đầu giai đoạn 66,55 hi(m) GÑ I 3,15 GÑ II 4,51 GÑ III 6,1 H(m) 16,5 16,5 16,5 Cv(cm /s) 3,00E-04 3,00E-04 3,00E-04 Uv(%) 80% 85% 90% Tv 0,569 0,696 0,859 t(thaùng) 1993,0 2436,0 3007,8 h(m) 6,1 4,51 Series1 3,15 0,0 500,0 1000,0 1500,0 2000,0 2500,0 3000,0 3500,0 t(thang) Hình : Xây dựng đắp theo giai đoạn 141 ĐỘ LÚN CỐ KẾT TỪNG GIAI ĐOẠN VÀ THỜI GIAN CHỜ LU Phương án đắp theo giai đoạn, kết hợp bấc thấm 1/ Độ lún cố kết giai đoạn - Độ cố kết quy đổi đầu giai đoạn 2: tỷ số giữ độ lún cố kết 80% ứng với giai đoạn chia cho độ lún cố kết 100% (ổn định ) giai đoạn - Độ cố kết quy đổi đầu giai đoạn 3: tỷ số giữ độ lún cố kết 85% ứng với giai đoạn chia cho độ lún cố kết 100% (ổn định ) giai đoạn3 - Từ độ có kết quy đổi, ta xác định thời gian cố kết t quy đổi ứng với đầu giai đoạn chờ lún thời gian ứng với độ cố kết cuối giai đoạn trừ t quy đổi 2/ Tính toán thời gian chờ đợi hai giai đoạn tb 2 D(m) Dạng bố trí De(m) dw (cm) 1,1 Tam giác 1,155 6,5 3,00E-04 h1(m) Uh(%) GÑ I 3,150 80 GÑ II 4,510 85 GÑ III 6,100 90 2,4 2,9 66,31 1,7 1,2 3,6 3,5 66,55 1,7 1,8 5,4 t(thaùng) Uh quy đổi(%) t quy đổi(tháng) ∆t(tháng) t thực (tháng) 2,4 2,4 2,4 Cv (cm /s) Ch (cm /s) 0,0009 h(m) 6,100 4,510 Series1 3,150 t(thang) Hình : Xây dựng đắp theo giai đoạn + bấc thấm 142 ĐỘ LÚN CỐ KẾT TỪNG GIAI ĐOẠN VÀ THỜI GIAN CHỜ LÚN Phương án đắp theo giai đoạn, kết hợp giếng cát 1/ Độ lún cố kết giai đoạn - Độ cố kết quy đổi đầu giai đoạn 2: tỷ số giữ độ lún cố kết 80% ứng với giai đoạn chia cho độ lún cố kết 100% (ổn định ) giai đoạn - Độ cố kết quy đổi đầu giai đoạn 3: tỷ số giữ độ lún cố kết 85% ứng với giai đoạn chia cho độ lún cố kết 100% (ổn định ) giai đoạn3 - Từ độ có kết quy đổi, ta xác định thời gian cố kết t quy đổi ứng với đầu giai đoạn Thời gian chờ lún thời gian ứng với độ cố kết cuối giai đoạn trừ t quy đổi 2/ Tính toán thời gian chờ đợi hai giai đoạn tb Cv (cm2/s) Ch (cm2/s) D(m) Dạng bố trí De(m) dw (cm) 1,6 Tam giác 1,68 40 3,00E-04 GĐ I 3,150 GĐ II 4,510 GÑ III 6,100 80 85 90 1,7 66,31 1,1 0,9 2,6 2,4 66,55 1,1 1,3 3,9 h1(m) Uh(%) t(thaùng) Uquy đổi(%) t quy đổi ∆t(tháng) t thực(tháng) 1,7 1,7 0,0009 h(m) 6,100 4,510 Series1 3,150 t (thang) Hình : Xây dựng đắp theo giai đoạn + giếng cát 143 ĐỘ LÚN CỐ KẾT TỪNG GIAI ĐOẠN VÀ THỜI GIAN CHỜ LÚN Phương án đắp theo giai đoạn, kết hợp giếng cát, bệ phản áp 1/ Độ lún cố kết giai đoạn có bệ phản áp - đắp giai đoạn - Độ cố kết quy đổi đầu giai đoạn 2: tỷ số giữ độ lún cố kết 80% ứng với giai ä q oạn,1 chia cho ị độ lúngcố kết 100%q(ổyn định )gcủa giai đoạn g2 ï gian chờ lún thời gian ứng với độ cố kết cuối giai đoạn trừ t quy đổi ĐỘ CỐ KẾT GĐ1 GĐ2 (%) H=3.15 H=6.1m 80 2,116 2,706 85 90 2,248 2,381 2,875 3,044 62,56 h(m) 100 2,645 3,382 Độ cố kết quy đổi đầu giai đoạn 62,56 2/Tính toán thời gian chờ đợi hai giai đoạn D(m) Dạng bố trí De(m) dw (cm) 1,6 Tam giác 1,68 40 GĐ II 6,100 90 GĐ III h1(m) Uh(%) GĐ I 3,150 80 t(tháng) Uh quy đổi (%) 1,7 2,4 t quy đổi ∆t(tháng) t thực(tháng) 1,7 1,7 tb Cv (cm2/s) Ch (cm2/s) 3,00E-04 0,0009 62,56 1,4 3,1 6,100 Series1 3,150 0,5 1,5 2,5 3,5 t (thang) Hình : Xây dựng đắp theo giai đoạn, giếng cát bệ phản áp144 PHỤ LỤC –KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM CHỈ TIÊU CƠ LÝ CÁC MẪU ĐẤT 145 TÓM TẮT LÝ LỊCH KHOA HỌC Họ tên :NGUYỄN TỪ NGỌC Ngày sinh :28/02/1977 Nơi sinh :Hải Phòng Địa liên lạc :104 cư xá Nguyễn Văn Trỗi, Q.Phú Nhuận, TPHCM Nơi công tác :Khu Công nghệ cao Thành phố Hồ Chí Minh Điện thoại :0983.478.479 QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO Từ 1994 đến 1999 :Học đại học trường ĐH Bách Khoa TP Hồ Chí Minh-khoa Kỹ Thuật Xây Dựng Từ 2003 đến :Học viên cao học trường ĐH Bách Khoa TP Hồ Chí Minh-ngành Công Trình Trên Đất Yếu QUÁ TRÌNH CÔNG TÁC Từ 1999-2001 : Công tác Ban quản lý đầu tư – xây dựng Huyện Cần Giờ – Tp Hồ Chí Minh Từ 2001-2003 :Công tác Công ty Đầu tư - xây dựng cấp thoát nước Từ 2003-nay :Công tác Ban Quản lý Khu Công nghệ cao TP HCM 146 ... vào cầu đắp cao, cấp 80; + Khu vực đất yếu ven sông Cần Thơ – Thành phố Cần Thơ vùng phụ cận thuộc Đồng Bằng Sông Cửu Long Phương h? ?ớng - Về ổn định : nghiên cứu lý thuyết ổn định để so sánh,... h? ??n chế thời gian, điều kiện thực t? ?, đề tài nghiên cứu giới h? ??n phạm vi định: + Khu vực nghiên cứu giới h? ??n phạm vi cụ thể sau: khu vực ven sông Cần Thơ -Thành phố Cần Thơ vùng phụ cận, với đặc... đề nghiên cứu Nội dung, phương h? ?ớng, phạm vi nghiên cứu Trang PHẦN 1: TỔNG QUAN Chương 1: Tổng quan ổn định, biến dạng đường dẫn vào cầu đắp cao đất yếu Hiện tượng, nguyên nhân gây ổn định biến
Ngày đăng: 03/04/2021, 23:07
Xem thêm: