Đang tải... (xem toàn văn)
Tóm tắt - Trên cơ sở nghiên cứu lý thuyết kết hợp với nghiên cứu thực nghiệm về các đặc trưng cường độ của bê tông nhựa và ảnh hưởng của các đặc trưng này đến cường độ của kế[r]
(1)NGHIÊN CỨU ĐỀ XUẤT CÁC TRỊ SỐ ĐẶC TRƯNG CƯỜNG ĐỘ CỦA BÊ TÔNG NHỰA CHẶT 12,5 VÀ 19 TRONG TÍNH TỐN THIẾT KẾ
KẾT CẤU MẶT ĐƯỜNG
A STUDY Of PROPOSING STRENGTH PARAMETERS OF DENSE-GRADED ASPHALT CONCRETE - TYPES 12.5 AND 19 USED FOR PAVEMENT DESIGN
Nguyễn Thanh Cường, Trần Thị Phương Anh, Phạm Ngọc Phương Trường Đại học Bách khoa, Đại học Đà Nẵng
cuong3dan@gmail.com; phuonganhxdcd@gmail.com; pnphuongdb@gmail.com
Tóm tắt - Trên sở nghiên cứu lý thuyết kết hợp với nghiên cứu thực nghiệm đặc trưng cường độ bê tông nhựa ảnh hưởng đặc trưng đến cường độ kết cấu mặt đường mềm, báo trình bày mối quan hệ tiêu cường độ sử dụng thiết kế thi công nghiệm thu mặt đường bê tông nhựa, cụ thể quan hệ mô đun đàn hồi cường độ kéo uốn với tiêu Marshall Từ đó, nhóm tác giả đề xuất trị số mô đun đàn hồi cường độ kéo uốn phù hợp cho loại cấp phối bê tông nhựa sử dụng phổ biến Kết nghiên cứu tạo sở cho việc tính tốn thiết kế kết cấu mặt đường mềm hợp lý hơn, góp phần tiết kiệm vật liệu, giảm chi phí sửa chữa, tăng chất lượng khai thác tính bền vững mặt đường bê tơng nhựa nước ta
Abstract - With the results of both theoretical and practical studies on intensity parameters of asphalt concrete and the influence of these factors on the intensity of flexible pavements, the paper presents the relationship between the intensity indicators used in design and execution of asphalt concrete road pavements especifically the relationship between static elastic modulus, tensile strength and Marshall parameter Thereby, the authors propose elastic modulus values and tensile strength suitable for types of asphalt concrete popularly used in Vietnam The research results provide the basis for properly calculating and designing flexible pavements, contributing to saving materials, reducing repair costs and increasing the quality and the performance of asphalt concrete pavements in our country
Từ khóa - mặt đường; bê tơng nhựa; mơ đun đàn hồi; cường độ kéo uốn; độ chặt; Marshall
Key words - road pavements; asphalt; elastic modulus; tensile strength; compaction coefficient; Marshall
1.Đặt vấn đề
Bê tông nhựa (BTN) loại vật liệu mặt đường cấp cao sử dụng phổ biến Trong thời gian gần đây, nhiều tuyến đường hoàn thành đưa vào khai thác sử dụng xuất nhiều hư hỏng kết cấu BTN, ảnh hưởng lớn đến chất lượng khai thác tuyến đường tạo dư luận xã hội khơng tốt Từ góc độ kết cấu mặt đường thấy nguyên nhân gây hư hỏng mặt đường BTN từ khâu khảo sát, thiết kế; tính tốn lựa chọn kết cấu; cơng nghệ thi cơng vật liệu q trình khai thác, vận hành
Việc đảm bảo chất lượng mặt đường nói chung BTN nói riêng cần phải có hệ thống quản lý chất lượng chặt chẽ từ thiết thi công, điều chưa thể rõ nét tiêu chuẩn kỹ thuật Việt Nam Cụ thể, không thống đặc trưng cường độ thiết kế (chỉ tiêu mô đun đàn hồi E cường độ kéo uốn Rku)
tiêu cường độ nghiệm thu (chỉ tiêu Marshall - S) nên gây số khó khăn cho việc thiết kế kiểm sốt chất lượng thi cơng mặt đường Điều có nghĩa thi công yêu cầu quy định trị số cường độ thiết kế chưa đảm bảo ngược lại
Với mong muốn góp phần nhỏ cải thiện chất lượng BTN nhóm tác giả đề xuất hướng phân tích, hệ thống lại nhóm tiêu cường độ từ bước thiết kế kết cấu đến bước kiểm soát chất lượng thi công nhằm giúp người thiết kế đưa đặc trưng tính tốn phù hợp loại BTN12,5 bê tông nhựa chặt (BTNC) 19 sử dụng phổ biến tuyến đường có mật độ, tải trọng xe chạy lớn khu vực Nếu chất lượng mặt đường cải thiện giúp tăng tuổi thọ kết cấu, hạn chế công tác tu, sửa chữa nhằm tiết kiệm
nguyên vật liệu, nguồn vật liệu hóa thạch, hạn chế nhiễm mơi trường, mục tiêu mà nhóm tác giả mong muốn hướng tới
2.Kết nghiên cứu khảo sát
2.1.Các phương pháp tính tốn thiết kế kết cấu thí nghiệm cường độ mặt đường giới Việt Nam
BTN có độ cứng lực dính sử dụng nhựa đường làm chất liên kết nên có khả chống biến dạng, chịu kéo uốn khả chống trượt tốt so với loại vật liệu mặt đường khác Theo quan điểm tác giả nước Đông Âu Liên Xô cũ, BTN vật liệu đàn hồi nên với móng đường tạo thành bán khơng gian có khả chống biến dạng, từ quan điểm họ xây dựng thành thành phương pháp (PP) tính tốn thiết kế kết cấu mặt đường Ngồi ra, cịn phải kiểm tra khả kéo uốn trượt lớp vật liệu toàn khối Các số liệu phục vụ thiết kế gồm mô đun đàn hồi tĩnh, cường độ kéo uốn vật liệu, khả chống trượt khuyến cáo cần thí nghiệm để xác định thiết kế cho công trình Việt Nam sử dụng phương pháp với việc kiểm tra điều kiện độ võng đàn hồi cho phép, điều kiện trượt khả chịu kéo uốn BTN, theo [1]
Quan điểm thiết kế nước phương Tây, đặc biệt Mỹ có khác quan điểm dựa vào mô đun đàn hồi động BTN [7] số sức chịu tải (CBR) móng đường để tìm số kết cấu, từ tìm chiều dày kết cấu mặt đường theo phương pháp thực nghiệm Các số liệu thiết kế chủ yếu sử dụng tiêu chuẩn ASTM với hệ thống thiết bị đại nhiều trạng thái chịu lực khác
(2)BTN, có nhiều phương pháp thí nghiệm khác thực hiện: phương pháp Hveem, phương pháp Marshall [8], phương pháp SuperPAVE [9] Các phương pháp sử dụng để đánh giá chất lượng BTN từ giai đoạn thiết kế thành phần hỗn hợp thí nghiệm xác định tiêu cường độ khả biến dạng BTN Trong đó, phương pháp Marshall sử dụng Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu vật liệu BTN nóng nước ta nay, theo [2], [3] [8]
2.2.Sơ đồ quy hoạch thí nghiệm
Bảng Bảng sơ đồ quy hoạch thí nghiệm
TT Nội dung Sơ đồ Số lượng
G ia i đ o ạn
Tuyển chọn vật liệu đầu vào: lựa chọn vật liệu sử dụng cho Quốc lộ 1A trạm trộn Công ty 545 với đá Hố Chuồn, cát Hà Nha, bột khống Nghệ An Thí nghiệm tiêu lý theo [3]
Đá: mẫu Cát: mẫu Bột khoáng: mẫu Nhựa: mẫu
Lựa chọn thành phần BTN: Thiết kế thành phần cốt liệu, đúc mẫu với hàm lượng nhựa, thí nghiệm tiêu lý để lựa chọn hàm lượng nhựa tối ưu theo [2], [3], [4] &[5]
+ Chế tạo mẫu trụ: 30 mẫu; + Thí nghiệm mẫu trụ: 30 mẫu G ia i đ o ạn
Chế tạo mẫu thử với thành phần tối ưu thiết kế giai đoạn1 với độ chặt khác Khoan, cắt để tạo mẫu tương ứng
Tấm: 10 mẫu; Trụ: 40 mẫu; Dầm: 20 mẫu Thí nghiệm tiêu
cường độ S, E, Rku theo
[3], [1]
Xác định tương quan tiêu cường độ
Marshall: 20 mẫu; E: 20 mẫu;
Rku: 20
mẫu;
2.3.Kết thí nghiệm giai đoạn 1: thiết kế thành phần BTN
Với phạm vi nghiên cứu loại BTN phổ biến có xét đến điều kiện thi cơng, nghiệm thu để xác định cường độ, nhóm tác giả nghiên cứu cấp phối BTNC12,5 BTNC19 theo hướng dẫn giải pháp khắc phục tượng “hằn lún vệt bánh xe” đường ô tơ có quy mơ giao thơng lớn, theo [4], [5] Kết tương ứng với bước thiết kế sơ theo hướng dẫn [2] sau:
Bảng Thiết kế thành phần vật liệu BTNC12,5
Tỉ lệ phối trộn loại cốt liệu (%) Đá dăm
D12,5
Đá dăm
D9,5 Đá mạt Cát sông
Bột khoáng
24,27 36,00 19,57 14,16 6,00
Tỉ lệ nhựa theo hỗn hợp: 4,30÷5,10%, tối ưu 4,60% Tỉ lệ nhựa theo cốt liệu: 4,49÷5,37%, tối ưu 4,82%
Hình Biểu đồ cấp phối BTN chặt 12,5 Bảng Thiết kế thành phần vật liệu BTNC19
Tỉ lệ phối trộn loại cốt liệu (%) Đá dăm
D19
Đá dăm
D9,5 Đá mạt Cát sơng
Bột khống 37,24 25,53 17,23 15,00 5,00
Tỉ lệ nhựa theo hỗn hợp: 3,80÷4,60%, tối ưu 4,10% Tỉ lệ nhựa theo cốt liệu: 3,95÷4,82%, tối ưu 4,28%
Hình Biểu đồ cấp phối BTN chặt 19
2.4.Kết thí nghiệm giai đoạn 2: phân tích tương quan tiêu cường độ
2.4.1.Chế tạo mẫu thí nghiệm
Với mục đích tạo nhóm mẫu có độ chặt xấp xỉ để thí nghiệm tiêu cường độ, nhóm tác giả tiến hành chế tạo mẫu BTN kích thước 30x30x5cm thiết bị mơ q trình cơng BTN ngồi trường Viện Kỹ Thuật Xây Dựng Hạ Tầng (C.E.I) Các tổ mẫu chế tạo với độ chặt xoay quanh giá giới hạn nghiệm thu BTN, dự kiến độ chặt từ 95% đến 101%, sau gia cơng thành loại mẫu thử tương ứng trình thực hình sau:
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0.01 0.1 10 100
L ợ n g l ọ t q u a sà n g ( % )
Lỗ sàng , logarit (mm) Biểu đồ cấp phối BTN chặt 12,5
QĐ 858 /BGTVT TCVN 8819:2011 Đường thiết kế 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0.01 0.1 1 10 100
L ợ n g l ọ t q u a sà n g ( % )
Lỗ sàng , logarit (mm) Biểu đồ cấp phối BTN chặt 19
QĐ 858 /BGTVT TCVN 8819:2011 Đường thiết kế Marshall : Rku S E Kéo uốn :
Mô đun đàn hồi : BNTC 12,5 Đá 19 Đá 9,5 Cát xay Cát sông Bột khoáng Nhựa BTNC19 Đá 12,5 Đá 9,5 Cát xay Cát sơng Bột khống Nhựa Cốt liệu + hàm lượng nhựa khác
nhau
Cốt liệu + hàm lượng nhựa tối ưu
Tấm 30x30x5c
(3)Hình Cơng tác chế tạo mẫu giai đoạn
2.4.2.Thí nghiệm tiêu vật lý &3 tiêu cường độ Tiến hành thí nghiệm mẫu thử thiết bị phịng thí nghiệm Cầu đường Các thiết bị thí nghiệm thỏa mãn yêu cầu theo quy định, kiểm định đồng có thí nghiệm đối chứng với Trung tâm kỹ thuật đường (RTC3), kết đối chứng sai khác 5%
a.Thí nghiệm xác định kích thước mẫu thử Với mẫu trụ đo chiều cao (H), đường kính (D) vị trí, tính trung bình lần đo sử dụng thước kẹp độ xác 0,1mm Tương tự mẫu dầm đo chiều dài (l), chiều cao (h), chiều rộng (b)
b.Thí nghiệm khối lượng thể tính độ chặt Sử dụng phương pháp bảo hịa bề mặt cân nước thí nghiệm khối lượng thể tính BTN vật liệu có độ rỗng cịn dư <8%, cơng thức xác định:
0,997
(1 )
n mb
s
K A
x
B C TxK
(1)
A: khối lượng mẫu khơ hồn tồn, tính gam (g); B: khối lượng mẫu khơ bề mặt, tính gam (g); C: khối lượng mẫu cân nước, tính gam; Kn: hệ số điều chỉnh khối lượng riêng nước, tra
Bảng 1,[3], phần 5;
Ks hệ số giãn nở nhiệt trung bình BTN, Ks=6x10 -5 ml / ml / oC;
T = 25 - T, với T nhiệt độ nước bể c.Thí nghiệm Marshall
Công thức theo [3]: S = KH.P; F=F0-F1 (2)
KH: hệ số điều chỉnh, nội suy từ Bảng 1, [3], phần 1;
P: lực nén lớn nhất, dùng máy nén 50,8 mm/phút, xác đến 0,1KN; F0, F1: trị số đồng hồ đo độ dẻo
xác đến 0,01mm
d.Thí nghiệm mơ đun đàn hồi
Công thức theo [1]: L pH
E ; 2
D P p
(3)
D đường kính mẫu H chiều cao mẫu
P lực tác dụng lên mẫu dùng máy nén 50 mm/phút, xác đén 0,1KN; lấy tương ứng áp lực p = 0,5 Mpa
L: biến dạng đàn hồi, với độ xác 0,001mm
Hình Thí nghiệm mơ đuyn đàn hồi 300C
e.Thí nghiệm cường độ kéo uốn
Cơng thức tính tốn theo [1]: ku 2 h b
L P
R (4)
Trong P tải trọng phá hoại mẫu, xác định máy nén 100mm/phút, độ xác 0,1KN; L khoảng cách hai gối tựa; b, h chiều rộng chiều cao mẫu, xác định xác đến 0,1mm
Hình Thí nghiệm cường độ kéo uốn 150C
2.5.Kết phân tích tương quan tiêu thí nghiệm nhận xét
Tính tốn kết theo quy định [1], [3], xử lý số liệu phần mềm Excel 2010 gồm bảng tính, vẽ biểu đồ, xác định tương quan thống kê Kết cụ thể sau:
2.5.1.Tương quan độ ổn định độ chặt
Bảng Tổng hợp kết thí nghiệm K(%), S(KN)
Tổ mẫu
Loại BTN
H (mm)
D (mm)
K (%)
S (KN)
F (mm)
1-1 C12,5 49,6 98,4 96,4 3,6 3,5
1-2 C12,5 50,5 98,4 98,2 4,9 3,6
1-3 C12,5 50,7 98,3 98,9 6,5 3,1
1-4 C12,5 51,5 98,3 99,9 7,4 3,6
1-5 C12,5 52,1 98,5 101,3 8,4 3,3
2-1 C19 50,5 98,4 96,2 5,1 3,7
2-2 C19 52,0 98,7 97,6 5,1 3,3
2-3 C19 50,4 98,5 99,5 7,9 3,7
2-4 C19 51,1 98,5 100,5 8,2 3,7
(4)Hình Biểu đồ tương quan S(KN) - K(%)
Biểu đồ Hình cho thấy phương trình có mức độ tương quan tốt, quy luật tăng giảm hợp lý, độ ổn định S BTNC19 cao so với BTNC12,5 độ chặt cỡ đá dăm lớn hàm lượng đá dăm lớn 60% so với 55,2% (theo bảng thiết kế)
2.5.2.Tương quan mô đun đàn hồi độ chặt
Bảng Tổng hợp kết thí nghiệm K(%), E(MPa)
Tổ mẫu
Loại
BTN H (mm) D (mm) K (%)
E (MPa)
1-1 C12,5 101,3 98,4 96,5 206,7
1-2 C12,5 102,1 98,5 98,0 215,3
1-3 C12,5 100,6 98,6 99,0 215,9
1-4 C12,5 102,1 98,1 99,5 221,0
1-5 C12,5 102,9 98,3 101,0 220,3
2-1 C19 100,7 98,3 96,6 217,5
2-2 C19 103,0 98,3 98,0 227,3
2-3 C19 102,4 98,8 99,2 232,7
2-4 C19 103,9 98,6 100,5 237,7
2-5 C19 103,3 98,5 101,5 238,0
Hình Biểu đồ tương quan E(MPa) - K(%)
Tương tự độ ổn định Marshall, mô đun đàn hồi BTNC19 cao BTNC12,5 biểu đồ Hình Đặc biệt trị số mơ đun đàn hồi thấp gần lần trị số tham khảo phụ lục B [1] Tuy vậy, so với số liệu C.E.I tiến hành với cơng trình có vật liệu tương tự lại tương đối phù hợp
2.5.3.Tương quan cường độ kéo uốn độ chặt
Hình Biểu đồ tương quan Rku(MPa) - K(%)
Hình cho thấy khơng giống tiêu S E, Rku có trị
số lớn nhiều so với trị số tham khảo phụ lục B [1]; cường độ kéo uốn BTNC12,5 lại lớn BTNC19 sử dụng cốt liệu nhỏ dẫn đến độ đồng cao hơn, tỉ diện lớn, hàm lượng nhựa lớn mật độ liên kết tốt
Bảng Tổng hợp kết thí nghiệm K(%), Rku(MPa)
Tổ mẫu
Loại BTN
h (mm)
b (mm)
l (mm)
L
(mm K (%)
Rku
(MPa)
1-1 C12,5 49,5 50,2 199,8 140,2 96,2 7,1
1-2 C12,5 49,8 50,6 200,2 140,2 98,0 7,7
1-3 C12,5 48,7 49,9 200,1 140,2 98,8 8,1
1-4 C12,5 49,7 50,3 200,5 140,2 99,6 8,5
1-5 C12,5 46,0 50,4 200,2 140,2 101,1 10,2
2-1 C19 49,4 50,0 203,8 140,4 96,6 5,4
2-2 C19 49,8 50,6 201,3 140,4 98,0 6,6
2-3 C19 49,5 49,5 205,8 140,4 99,6 8,0
2-4 C19 49,7 50,1 204,7 140,4 100,5 7,5
2-5 C19 50,0 51,4 207,9 140,4 101,1 9,0
2.5.4.Tương quan mô đun đàn hồi, cường độ kéo uốn và độ ổn định
Trên sở số liệu thí nghiệm trình bày Bảng 4,5,6, ta thấy độ chặt tổ mẫu xấp xỉ nhau, nhờ xây dựng tương quan mô đun đàn hồi - độ ổn định, cường độ kéo uốn - độ ổn định Hình 7,
Theo Hình 9, 10, biểu đồ cho thấy hệ số tương quan E-S, Rku-S không cao tương quan cường
độ độ chặt, nhiên đạt tốt (trên 80%) Điều cho thấy việc quy định kiểm tra cường độ theo tiêu S trong thiết kế sử dụng tiêu E, Rku
chấp nhận điều kiện nước ta Tuy nhiên, có điều kiện, đề nghị nên thí nghiệm mơ đun đàn hồi giai đoạn thiết kế để có độ tin cậy lớn cho kết cấu.Tương tự kết khảo sát quan hệ cường độ độ chặt, BTNC19 có mơ đun đàn hồi lớn hơn, cường độ kéo uốn nhỏ BTNC12,5 có độ ổn định Marshall
y = 1.0246x - 95.218 R² = 0.9698 y = 0.8761x - 79.641
R² = 0.9337
0 10
95 96 97 98 99 100 101 102
S (KN)
K(%) Đồ thị quan hệ S(KN) - K(%)
BTNC12,5 BTNC19
Linear (BTNC12,5) Linear (BTNC19)
y = 3.1222x - 92.623 R² = 0.8227 y = 4.2709x - 192.88
R² = 0.9395
200 210 220 230 240 250
96 97 98 99 100 101 102
E (MPa)
K(%) Đồ thị quan hệ E (MPa) - K(%)
BTNC12,5 BTNC19
Linear (BTNC12,5) Linear (BTNC19)
y = 0.6096x - 51.877 R² = 0.9203
y = 0.706x - 62.692 R² = 0.8888
4 10 12
95 96 97 98 99 100 101 102
Rku(MPa)
K(%) Đồ thị quan hệ Rku (MPa) - K(%)
BTNC12,5 BTNC19
(5)Hình Biểu đồ tương quan E(MPa) - S(KN)
Hình 10 Biểu đồ tương quan Rku(MPa) - S(KN)
2.6.Đề nghị đặc trưng cường độ dùng tính tốn thiết kế cường độ kết cấu mặt đường
Thơng qua phương trình tương quan biểu đồ Hình 7-10 kết hợp với điều kiện nghiệm thu mặt đường BTN [6] K ≥ 98% S ≥ 6KN; đề nghị sử dụng trị số mô đun đàn hồi 300C cường độ kéo uốn 150C
dùng thiết kế kết cấu mặt đường Bảng
Bảng Bảng đề nghị trị số E & Rku
Loại bê tông nhựa
Từ tường quan
E-K & Rku-K
Từ tường quan
E-S & Rku-S
Trị số chọn (lấy trị số nhỏ) E
(Mpa)
Rku
(Mpa) E (Mpa)
Rku
(Mpa) E (Mpa)
Rku
(Mpa)
C12,5 213 7,9 215 8,2 213 7,9
C19 226 6,5 226 6,6 226 6,5
3.Kết luận
Với phạm vi nghiên cứu loại BTN chặt 12,5 BTN chặt 19, cho thấy có tương quan tiêu cường độ với Các phương trình tương quan tiêu cường độ, tiêu cường độ độ chặt thể biểu đồ Hình 6-10
Kiến nghị sử dụng trị số cường độ tính tốn BTN gồm mơ đun đàn hồi 300C cường độ kéo uốn 150C
thể Bảng Các trị số có khác biệt so với trị số tham khảo phụ lục B [1], giá trị mô đun đàn hồi nhỏ nhiều so với trị số tư vấn thiết kế sử dụng để tính tốn kết cấu mặt đường Như vậy, cơng trình có thí nghiệm xác định cường độ tính tốn bê tơng nhựa theo [1] cần xét đến hệ số quy đổi định chất thi cơng ngồi trường khơng thể đạt điều kiện tốt phịng thí nghiệm
Việc sử dụng phương pháp (PP) xác định cường độ có xét đến điều kiện đánh giá sản phẩm đầu vật liệu BTN cần thiết Tuy nhiên, để sử dụng cho nhiều loại BTN khác nhau, cần mở rộng nhiều loại vật liệu nhiều khu vực khác
TÀI LIỆU THAM KHẢO
[1] 22TCN 211:2006: Áo đường mềm - yêu cầu dẫn thiết kế [2] TCVN8820:2011: Hỗn hợp BTN nóng-thiết kế theo PP Marshall [3] TCVN8860:2011: Bê tông nhựa - Phương pháp thử
[4] Quyết định 858/QĐ-BGTVT việc hướng dẫn áp dụng hệ thống tiêu chuẩn kỹ thuật hành nhằm tăng cường quản lý chất lượng thiết kế thi cơng BTN nóng
[5] Công văn 9297/BGTVT-KHCN việc triển khai giải pháp khắc phục hư hỏng “hằn lún vệt bánh xe”
[6] TCVN8819:2011: Mặt đường BTN nóng - thi công nghiệm thu [7] ASTM D7369–11, Standard Test Method for Determining the
Resilient Modulus of Bituminous Mixtures by Indirect Tension Test [8] AASHTO T 245 - Resistance To Plastic Flow Of Bituminous
Mixtures Using Marshall Apparatus
[9] T Paul Teng, P.E Director, Office of Infrastructure Research and Development, Superpave Mixture Design Guide, 2011
(BBT nhận bài: 30/07/2015, phản biện xong: 13/09/2015)
y = 2.7466x + 198.93 R² = 0.8545 y = 4.1075x + 201.61
R² = 0.8118
200 210 220 230 240 250
3 10
E (MPa)
S(KN) Đồ thị quan hệ E (MPa)-S(KN)
BTNC12,5 BTNC19
Linear (BTNC12,5) Linear (BTNC19)
y = 0.5526x + 4.907 R² = 0.8462
y = 0.67x + 2.5712 R² = 0.8382
4 10 12
3 10
Rku(MPa)
S(KN) Đồ thị quan hệ Rku(MPa)-S(KN)
BTNC12,5 BTNC19