Hình 9. Từ Hình 7, Hình 8 và Hình 9 chúng ta có thể nhận thấy rằng khi nồng độ muội silic trong hỗn hợp bê tông gia tăng dẫn đến một sự gia tăng tương ứng về hàm lượng CSH. Sự gia tăn[r]
(1)ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(96).2015, QUYỂN 155
SỬ DỤNG MUỘI SILIC TRONG SẢN XUẤT BÊ TÔNG SIÊU BỀN USING SILICA FUME IN ULTRA HIGH PERFORMANCE CONCRETE PRODUCTION
Bạch Quốc Sĩ
Trường Cao đẳng công nghệ, Đại học Đà Nẵng; Email: bachquocsi@gmail.com
Tóm tắt - Bê tơng bột hoạt tính (RPC) loại bê tơng siêu bền (UHPC) Nó phát triển năm 1990 nghiên cứu Pháp, người ta sử dụng cốt liệu nhỏ muội silic (SF) để đạt độ chặt bê tơng cao Đặc trưng RPC có tỷ lệ khối lượng nước/xi măng thấp, điều làm cho bê tơng có độ rỗng nhỏ thể tích thành phần rắn cao Những đặc điểm RPC dẫn đến cường độ nén cao Dựa thực nghiệm nén hỗn hợp bê tông khác nhau, báo phân tích ảnh hưởng nồng độ SF lên cường độ nén mẫu thử Sự ảnh hưởng liên quan đến hàm lượng canxi-hydrosilicate (CSH) bê tơng Hàm lượng CSH tính tốn dựa chương trình mơ thủy hóa xi măng, qua định lượng thành phần pha rắn, pha lỏng, loại lỗ rỗng Các mô thủy hóa xác minh lại thơng qua thực nghiệm đo nhiệt bêtông lỗ rổng vữa thủy hóa tạo
Abstract - The Reactive Powder Concrete (RPC) is Ultra-High Performance Concrete (UHPC) It was developed in the years 1990 by a French company which used small aggregates and the ultrafine such as the silica fume (SF) to reache a high compact RPC is characterized via a very low water to cement ratio (W/C) which is the source of the small volume of total pore and high volume of solid components These characteristics RPC can lead up to the high compressive strength in the material concrete Based on the existing experimental data on the compressive strength of the different concrete mixes, the article analyzes the impact of the SF concentration on the compressive strength of the samples This impairment is related to calcium hydrosilicate (CSH) gel content in concrete The CSH content is calculated based on a simulation program for the hydration of the Portland cement (OPC) blended with SF, thereby quantifiable components solid phase, liquid phase as well as the pore in concrete are identified The simulation of hydration of the OPC blended with SF is verified through experiments to measure the heat developed in the concrete and the pore in paste due to the hydration reaction
Từ khóa - mơ hình; vữa xi măng; bê tơng; cường độ nén; thủy hóa
Key words - modeling; cement paste; concrete; compressive strength; hydration
1.Đặt vấn đề
Cường độ nén tiêu quan trọng tính chất bê tông Ngày nay, bê tông cường độ cao (UHPC - Ultra High Performance Concrete) sử dụng rộng rãi tồn giới Bê tơng bột hoạt tính (RPC - Reactive Powder Concrete) loại UHPC Đặc điểm loại bê tông sử dụng cốt liệu nhỏ, dùng nước có bổ sung vật liệu pozzolan muội silic (SF), tro bay xỉ lò cao Phụ gia dẻo (SP) sử dụng RPC để đạt sệt công tác cần thiết
Việc thay xi măng Portland vật liệu pozzolan biết đến việc tiêu thụ calcium hydroxide (Ca(OH)2) phản ứng pozzolanic, qua làm tăng
lượng gel canxi hydrosilicate (CSH) Sự gia tăng bổ sung gel CSH làm giảm lỗ rỗng mao quản bê tơng, điều góp phần vào việc làm tăng cường độ nén Bên cạnh đó, gia tăng cường độ nén bê tơng cịn nhờ vào gia tăng bám dính chất kết dính cốt liệu hạt gia tăng lượng gel CSH
Trong báo này, mơ hình tính tốn hàm lượng CSH xây dựng Các kết thực nghiệm cường độ nén mẫu UHPC (như RPC) có tỉ lệ W/C thấp chứa lượng SF khác phân tích với thay đổi hàm lượng CSH
2.Vật liệu mẫu bê tơng
Vật liệu kết dính sử dụng bao gồm xi măng Portland (OPC) muội silic (SF) Thành phần hóa học, tính chất vật lý thành phần khống ghi Bảng Các đặc tính hỗn hợp bê tơng chứa hàm lượng muội silic khác thể
Bảng Bảng Vật liệu dùng chế tạo bê tông bao gồm: OPC loại CEM I 52,5 N hãng Lafarge Le Havre; SF loại S95 BMD hãng Condensil; bột đá (QB) với cỡ hạt lớn 0,41 mm; cát mịn (SB)
Bảng Thành phần hóa học tính chất vật lý của vật liệu xi măng muội silic
Tỷ lệ thành phần hóa học theo trọng lượng, (%)
Tỷ lệ thành phần khoáng theo trọng lượng, (%)
T_phần OPC SF Thành phần OPC SF
SiO2 21,39 93 C3S 67,5 -
Al2O3 3,66 0,59 C2S 10,7 -
Fe2O3 4,25 - C3A 2,64 -
CaO 64,58 C4AF 12,8 -
MgO 0,96 - CŠH2 1,3 -
Cl 0,02 Tính chất vật lý
SO3 2,63 Thành phần OPC SF
K2O 0,28 - Dung trọng riêng, (g/cm3) 3,2 2,24
Na2O 0,10 0,1 Diện tích bề mặt,
(m2/kg) 3820 17500
LOI 0,09
3.Công việc thực nghiệm
(2)Bảng Tỷ lệ trộn bê tơng có chứa hàm lượng muội silic khác
Nhãn bê tông
Vật liều thành phần Đơn
vị Xi
măng Cát
Muội Silic
Bột đá
Phụ gia
dẻo Nước
B0 */C 1,1 0,00 0,05 0,018 0,16
B1 */C 1,1 0,05 0,05 0,018 0,16
B2 */C 1,1 0,10 0,05 0,018 0,16
B3 */C 1,1 0,15 0,05 0,018 0,16
B4 */C 1,1 0,20 0,05 0,018 0,16
B5 */C 1,1 0,25 0,05 0,018 0,16
B6 */C 1,1 0,30 0,05 0,018 0,16
Ghi chú: *: Xi măng; cát; muội silic; bột đá; phụ gia dẻo; nước C: Xi măng */C: Tỷ lệ khối lượng
Bảng Khối lượng vật liệu m3 bê tông, kg/m3
Nhãn bê tông
Vật liệu thành phần
Xi măng Cát Muội
Silic Bột đá
Phụ gia
dẻo Nước
B0 1083,07 1191,38 54,15 19,49 173,29
B1 1057,32 1163,06 52,86 52,86 19,03 169,17
B2 1032,77 1136,05 103,27 51,63 18,59 165,24
B3 1009,34 1110,27 151,40 50,46 18,16 161,49
B4 986,94 1085,64 197,38 49,34 17,76 157,,91
B5 965,52 1062,07 241,38 48,27 17,37 154,48
B6 945,01 1039,51 283,50 47,25 17,01 151,20
3.1.Sự phát triển nhiệt tốc độ phát triển nhiệt
Sự phát triển nhiệt tốc độ phát triển nhiệt đo nhiệt lượng kế chế độ đẳng nhiệt (TAM-Air) cho mẫu có khối lượng 5-10 gram Các mẫu đựng lọ nhỏ nhựa đặt vào nhiệt lượng kế Các thực nghiệm thực mẫu song song kéo dài ngày (168 giờ) tính từ lúc chế tạo mẫu Sơ đồ đo nhiệt phát triển tốc độ nhiệt phát triển trình bày Hình Nhiệt lượng phát từ thủy hóa xi măng thời điểm t, Q t test, tính sau:
tes tes
t
t t
Q t q t dt (1)
Trong q t test tốc độ nhiệt phát từ mẫu
3.2.Lỗ rỗng thủy hóa xi măng
Trong nghiên cứu này, thí nghiệm đo lỗ rỗng thủy hóa xi măng thực phương pháp đo trọng lượng Phương pháp dựa nguyên tắc lực đẩy Archimedes Các mẫu bê tông khoảng 5÷10 gram nhúng chậu nước chế độ đẳng nhiệt, mẫu đựng lọ nhỏ treo vào cân tiểu ly Sơ đồ đo lỗ rỗng thủy hóa xi măng thể Hình lỗ rỗng thủy hóa xi măng tính tốn theo phương trình sau:
_ 0
W
past H
a
e paste
ter
M t M t
V t
ρ
y pore (2)
Trong đó: M t 0 paste M t paste trọng lượng ban đầu trọng lượng thời gian t mẫu; ρW ater
là trọng lượng riêng nước Từ công thức (2), giá trị
thể tích lỗ rỗng thủy hóa xi măng đơn vị khối lượng chất kết dính tính sau:
_ _
H
H C FS
V t S t
M t M t
0
y pore
y pore (3)
Trong đó: M t 0 C, M t 0 FS khối lượng ban đầu xi măng muội silic mẫu
Hình Sơ đồ đo nhiệt phát triển tốc độ nhiệt phát triển
Hình Sơ đồ đo lỗ rỗng thủy hóa xi măng theo phương pháp trọng lượng
3.3.Cường độ nén bê tông
Cường độ nén bê tông đo qua việc nén mẫu có kích thước 4x4x16 cm theo tiêu chuẩn NF EN 12390 [12] Những mẫu bảo dưỡng khn 48 sau cho thí nghiệm cường độ nén Cường độ nén bê tông xác định tuổi 2, 3, 7, 28 90 ngày Mỗi giá trị cường độ nén kết trung bình ba mẫu thử nghiệm Thử nghiệm cường độ nén mẫu bê tơng thể Hình
4.Mơ hình động học thủy hóa cho xi măng Portland chứa muội silic
4.1.Cơ chế hydrat hóa xi măng chứa silica fume
Các phản ứng hóa học OPC q trình bao gồm phản ứng hóa phức tạp Q trình Tazawa et al (Tazawa 1995) mô tả qua phương trình hóa học cho hợp chất nhiệt độ bình thường, giả định sau:
3 5,3 1,7 1,3
C S HC S H CH [A]
2 4,3 1,7 0,3
C S HC S H CH [B]
3 26 32
C A CSH HC AS H [C]
3 + 0.5 32 + 2H 1.5C A H4 12
C A C AS H S [D]
3 + + 12H C AH4 13
C A CH [E]
4 10 6
C AF CH HC AH C FH [F]
1,7
1, 2,
S CH H C SH [G]
( a ) ( b ) ( c )
Bloc de référence Bouchon
Cellule échantillon de béton
Introduction
(3)ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(96).2015, QUYỂN 157 Các phản ứng hóa học xảy theo trật tự
nhất định mô tả Taylor H.F (Taylor 1997) Khi biết bậc phản ứng thành phần khoáng xi măng muội si lic, mơ hình tính tốn nhiệt phát triển thời điểm t q trình thủy hóa hỗn hợp OPC-SF tính sau:
L C S
Q t Q t Q t (4)
Trong đó: Q t L, Q t C, Q t S nhiệt lượng tỏa thời điểm t tương ứng hỗn hợp OPC-SF, OPC SF Và tốc độ phát triển nhiệt xác định theo công thức sau:
ass com mass com i
i/C S/FS
m i S
L
C FS S
i
d t d t
dQ t
P r t Q P r t Q
dt dt dt
0
ξ ξ
(5)
Trong đó: PC, PSF phần trăm khối lượng
xi măng muội silic khối lượng hỗn hợp chất kết dính; r t 0 i/Cmass tỷ lệ thành phần khoáng thứ i (C3S,
C2S, C3A, C4AF) theo khối lượng xi măng, mass S/FS r t0
là tỷ lệ ôxit silic muội silic theo khối lượng Giá trị
ass
i/C
m
r t0 , mass
S/FS
r t0 lấy Bảng com i
Q nhiệt lượng tỏa tối đa đơn vị khối lượng pha i thủy hóa hồn tồn Một cách tương tự, com
S
Q là nhiệt lượng tỏa tối đa đơn vị khối lượng ơxit silic phản ứng hồn tồn ξ t i, ξ t S bậc thủy hóa pha i ơxit silic ξ t i, ξ t S mô cho hỗn hợp bê tơng Bảng 2; chi tiết mơ hình tính tốn tham khảo [2], kết điển hình cho hỗn hợp bê tơng có nhãn B0 thể Hình
Hình Thử nghiệm cường độ nén bê tơng
Hình Sự phát triển bậc thủy hóa thành phần khoáng trong xi măng xi măng
4.2.Mơ hình phát triển thể tích pha
Sau xác định ξ t i ξ t S, mơ hình tính tốn phát triển thể tích sản phẩm thủy hóa xi măng tính theo cơng thức (6) thể tích lỗ rỗng thủy hóa tính tốn theo cơng thức (7)
molaire molaire
i, i, /j_Stoechiométrie Pro_hy_j
i, i,
/
/
e e
j
j i
S S
S S
V t r M M
V t t
(6)
0 Pore_hy
Por _gel
Pr _ P _cap
Binder Unhy e
o hy ore
V t V t V t
V t V t V
(7)
Trong đó: Pro_hy_j
e
V t thể tích sản phẩm thứ j (j = C S H1,7 4, CH, C AS H6 32, C A H4 S 12, C AH4 13, C AH3 6,
3
C FH) thủy hóa xi măng thời điểm t qua phương trình phản ứng hóa học e (e = [A], [B], [C], [D], [E], [F], [G]);
i, /j_Stoechiométrie
e
S
r tỷ lệ hóa trị pha j pha i (hoặc muội silic) phương trình phản ứng e; molaire
i, , Sj
M phân tử lượng pha i, j, muội silic; i, ,Sj trọng lượng riêng pha i, j, muội silic; V t 0 i,S thể tích ban đầu hỗn hợp vữa xi măng muội silic; V t Pore_hy thể
tích lỗ rỗng bê tơng thủy hóa chất kết dính tạo ra; 0 Binder
V t thể tích ban đầu vữa chất kết dính; V t Unhy V t Pr _o hy thể tích thời điểm t lượng xi măng chưa thủy hóa muội silic chưa thủy hóa; V t Pore_cap
và VPor _gele thể tích thời điểm t lỗ rỗng mao
quản lỗ rỗng gel CSH bê tông Kết thảo luận
5.1.Kết nhiệt phát triển tốc độ phát triển nhiệt
Mô hình phát triển nhiệt tốc độ phát triển nhiệt xác định theo phương trình (8) phương trình (13) Hai đại lượng đem so sánh với kết thực nghiệm mô tả mục 3.1 Sự so sánh thực tất mẫu bê tơng, Hình kết điển hình thực mẫu B4 Chúng ta thấy kết mơ hình kết thực nghiệm tương thích với Điều cho phép tin cậy vào mơ hình động học thủy hóa xi măng Portland có chứa muội silic mơ tả mục
Hình Comparisons between experimental (Exp) and predicted (Model) on heat evolution
and rate of heat evolution for B4
5.2.Kết phát triển thể tích pha đặc lỗ
rỗng thủy hóa xi măng
Giá trị co ngót hóa học bê tơng tính theo cơng
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50
0 12 24 36 48 60 72 84 96 108 120 132 144 156 168 Time: t, [hrs]
D
e
g
re
e
o
f
h
y
d
ra
ti
o
n
,
[
]
C3S C2S C3A C4AF Cim ent B0
-W/C = 0.16 SF/C = 0.00 Mineral constituent of
"Bogue" -C3S = 62,1%
C2S = 14,4% C3A = 2,5% C4AF = 12,9%
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0 12 24 36 48 60 72 84 96 108 120 132 144 156 168 Tem ps: t, [hrs]
Q
(t
)
,
[J
/
g
r
d
ry
_
b
in
d
e
r]
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0
d
Q
(t
)
/
d
t,
[
J
/(
g
r
d
ry
_
b
in
d
e
r)
.(
h
rs
)]
Q(t) - Exp Q(t) - Model dQ(t)/dt - Exp dQ(t)/dt - Model
C3S = 62,1%
C2S = 14,4% C3A = 2,5% C4AF = 12,9% mineral
constituent of "Bogue"
(4)158 Bạch Quốc Sĩ thức (3) thực nghiệm đem so sánh với kết mơ
hình thể tích co ngót hóa học cơng thức (7) tính cho đơn vị khối lượng chất kết dính thể Hình Từ Hình 6, nhận xét mơ hình phát triển thể tích pha hỗn hợp bê tơng đáng tin cậy
Xuất phát từ phương trình (6), kết tính tốn Sự phát triển thể tích pha thành phần vữa chất kết dính theo hàm bậc thủy hóa xi măng hỗn hợp B0 thể Hình Hình Hình thể phát triển hàm lượng CSH hỗn hợp "xi măng - muội silic" theo hàm thời gian theo hàm SF/C tính tốn cho tất mẫu bê tơng B0÷B6
Hình So sánh thực nghiệm (Exp) mơ hình dự kiến (Model) co ngót hóa học cho bê tơng có nhãn B0
Hình Sự phát triển thể tích pha thành phần vữa chất kết dính theo hàm bậc thủy hóa xi măng hỗn hợp B0
Hình Sự phát triển hàm lượng CSH mẫu bê tông
(B0÷B6) theo hàm thời gian
Hình Sự phát triển hàm lượng CSH mẫu bê tông (B0÷B6) theo hàm SF/C
5.3.Cường độ nén bê tơng
Kết thí nghiệm nén, R(t), cho tất mẫu bê tơng B0÷B6 mô tả mục 3.3 ghi Bảng trình bày Hình 10
Từ Hình 7, Hình Hình nhận thấy nồng độ muội silic hỗn hợp bê tông gia tăng dẫn đến gia tăng tương ứng hàm lượng CSH Sự gia tăng hiểu lượng CSH hình thành bổ sung phản ứng pozzolanic theo phương trình [G] Hình cho thấy cường độ nén bê tông đạt cực trị tỷ lệ SF/C 0,2 (tương đương thay 16,7% xi măng muội silic) Điều có cho thấy việc bổ sung lượng lớn muội silic vào xi măng trở nên không đạt hiệu cường độ nén bê tông
Bảng Kết thử cường độ nén mẫu B0÷B6
Nhãn Bê tơng SF C R(t), (MPa)
2 ngày 14 ngày 28 ngày 90 ngày
B0 0,00 65,59 81,45 93,42 97,01 105,39 107,01
B1 0,05 80,70 88,61 95,14 103,28 109,18 110,18
B2 0,10 81,81 90,46 97,67 103,16 110,68 113,84
B3 0,15 81,96 91,90 98,09 104,85 111,79 116,16
B4 0,20 82,31 89,01 100,06 106,17 115,20 122,23
B5 0,25 80,71 87,67 98,98 103,16 111,43 120,65
B6 0,30 80,77 87,85 95,37 100,28 110,97 119,48
Hình 10 Sự phát triển cường độ nén bê tơng (B0÷B6) theo hàm SF/C
6 Kết luận
0 10 11 12
0 12 24 36 48 60 72 84 96 108 120 132 144 156 168 Time, [hrs] H y d ti o n p o re , [ m m
3 /
g r_ d ry _ b in d e r ] Exp Model B0 -W/C = 0.16 SF/C = 0,00 C3S = 62,1%
C2S = 14,4% C3A = 2,5% C4AF = 12,9%
0 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30
Degree of hydration of pure cement : ξcement, [ - ]
0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30
Pore hydrat Eau_cap Eau_ gel C4AH13 CṨH2 C4AṦH12 C6AṦ3H32 C3A CH CSH C3FH6 C4AF C3AH6 C2S C3S Ine rte _C ξultim e
Hydration pore volume
B0 -W/C = 0,16 SF/C = 0,00 C3S = 62,1% C2S = 14,4% C3A = 2,5% C4AF = 12,9%
T h e v o lu m e f c ti o n o f th e p h a s e s o f a b in d e r p a s te , [ - ] 10 12 14 16 18 20
0 18 27 36 45 54 63 72 81 90 Tim e : t , [days]
T h e c o n te n t o f C S H : [ g r/ 0 g r d ry b in d e r ]
B0 B1 B2 B3 B4 B5 B6
0 10 12 14 16 18 20
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 SF/C, [ - ]
T h e c o n te n t o f C S H : [ g r/ 0 g r d ry b in d e r ]
2j 3j 7j 14j 28j 90j
6 10 110 12 13
0 0 0 10 15 0
SF/C ratio, [ - ]
(5)ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(96).2015, QUYỂN 159 Trong nghiên cứu này, cường độ nén bê tơng cho
mẫu có nồng độ muội silic khác phân tích sở thực nghiệm lý thuyết Các kết luận rút sau:
i) Một mơ hình động học cho thủy hóa hỗn hợp "xi măng - muội silic' thiết lập xác minh thông qua đo nhiệt tỏa thủy hóa chất kết dính chế độ đẳng nhiệt;
ii) Các lỗ rỗng thủy hóa xi măng xác định thực nghiệm tính tốn mơ hình phát triển thể tích pha nghiên cứu Mơ hình vi cấu trúc phát triển ý đến thủy hóa thành phần khống xi măng
iii) Bổ sung muội silic sản xuất bê tông làm nâng cao cường độ nén Sự bổ sung đạt hiệu cao thay xi măng muội silic khoảng từ 10%÷16%
iv) Sự gia tăng cường độ nén bê tông bổ sung muội silic vào xi măng nhờ vào gia tăng hàm lượng CSH trình thủy hóa
TÀI LIỆU THAM KHẢO
[1] Aïtcin, P.C (1998), High-Performance Concrete, 1st Ed, E & FN SPON, London, UK
[2] Bach, Quoc Si (2014), Développement, caractérisation et modélisation des Bétons de Poudres Réactives impact environnemental réduit, Thèse de Doctorat, Université de Nantes, France
[3] Bach, Quoc Si., et Khelidj, Abdelhafid (2014), "Effet de la concentration la fumée de silice sur le retrait chimique des BUHP”,
32èmes Rencontres Universitaires de L'AUGC, 21-33
[4] Bentz, D.P (2005), "Modeling the Influence of Limestone Filler on Cement Hydration Using CEMHYD3D”, Cement Concrete compose, 28(2),124–129
[5] Bernard, O., Ulm, L Eric (2003), "A multiscale mictomechanics-hydration model for the early-age elastic properties of cement-based materials”, Cement and Concrete Research, 33,1293-1309 [6] Breugel, K.V (1991), "Simulation of hydration and formation of
structure in hardening cement-based materials”, PhD thesis, Delft University of Technology, Netherlands
[7] Brouwers, H.J.H (2003), "Chemical Reactions in hydrated Ordinary Portland Cement based on the work by Powers and Brownyard”, Proceedings 15th Ibausil, International Conference on Building Materials, Weimar, 553-566
[8] Jennings H M (2000), "A Model for the Microstructure of Calcium Silicate Hydrate in Cement Paste”, Cement and Concrete Research, 30, 101-116
[9] Kishi., T., Maekawa, K (1997), "Multi-component model for hydration heating of blended cement with blast furnace slag and fly ash”, Proceeding of JSCE, 30, 125-139
[10]Mazloom, M., Ramezanianpour, A A., Brooks, J J (2004), "Effect of silica fume on mechanical properties of high-strength concrete”, Cement and Concrete Composites, 26, 347-357 [11]Maekawa, K., Ishida, T., Kishi, T (2008) "Multi-scale Modeling
of Structural Concrete”, 1st Ed, Taylor & Francis, London, UK [12]NF EN 12390, (2012), "Essais pour béton durci”, norme
européenne
[13]Tazawa E., et al (1995), "Chemical Shrinkage and Autogenous shrinkage of hydrating cement paste”, Cement and Concrete Research, 25, 228-292
[14]Taylor, H.F.W (1997), "Cement Chemistry”, 2nd Ed, Thomas Telford Publishing, London, UK