đồ án chính thức CTM 2019 (1)

TRƯỜNG ĐẠI HỌC CƠNG NGHỆ GTVT KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY THIẾT KẾ TRẠM DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI Giảng viên hướng dẫn: LỜI NÓI ĐẦU Đồ án chi tiết máy đồ án quan trọng sinh viên ngành khí chế tạo máy Đồ án thể kiến thức sinh viên vẽ kĩ thuật, dung sai lắp ghép sở thiểt kế máy, giúp sinh viên làm quen với cách thực đồ án cách khoa học tạo sở cho đồ án Hộp giảm tốc cấu sử dụng rộng rãi ngành khí nói riêng cơng nghiệp nói chung Trong mơi trường công nghiệp đại ngày nay, việc thiết kế hộp giảm tốc cho tiết kiệm mà đáp ứng độ bền quan trọng Được phân công cô , em thực đồ án Thiết kế hộp giảm tốc đồng trục để ôn lại kiến thức để tổng hợp lý thuyết học vào hệ thống khí hồn chỉnh Do yếu tố thời gian, kiến thức yếu tố khác nên chắn có nhiều sai sót, mong nhận nhận xét quý báu thầy Xin cám ơn cô Nguyễn Thị Nam thầy Khoa Cơ khí giúp đỡ chúng em hồn thành đồ án này! Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Thiết kế hệ thống dẫn động băng tải hình sau: 1- Động điện; Khớp nối; Hộp giảm tốc; Bộ truyền ngoài; Băng tải Chế độ tải: T1=T; T2=0,9T; T3=0,7T; t1=15s; t2=45s; t3=20s (Chú ý: năm làm việc 300 ngày ca làm việc giờ) Loại Loại Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 Loại Phươn g án HGT 49 Đai-xích P(N) v(m/s) Số ca 4600 1 Thời hạn (Năm) Sinh viên : Hồng Kim Thành 67DCOT21 CHƯƠNG 1: TÍNH TỐN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ 1.1 Tính chọn động điện 1.1.1 Xác định tải trọng tương đương Công suất cần thiết trục động điện Pct tính theo cơng thức : Pt Pct =  : Pt cơng suất tính tốn trục máy cơng tác (kw) hiệu suất truyền tồn hệ thống Tính tốn Pt Công suất làm việc tải trọng thay đổi theo bậc ta có : Pt = Ptđ = Trong đó: P1 cơng suất lớn cơng suất tác dụng lâu dài trục máy công tác: = = = 4,6 (kW) Theo chế độ tải có P=T Mà vận tốc góc khơng đổi P tỉ lệ với T (momen quay) P2 = 0.9.P1 , P3 = 0.7.P1 Pt = Ptđ = = 4,025 (kw) 1.1.2 Tính hiệu suất truyền động Dựa vào bảng 2.3 trang 19 Trị số hiệu suất loại truyền ổ ta chọn : + Hiệu suất truyền đai :đ=0,96 + Hiệu suất cặp bánh trụ (được che kín) : + Hiệu suất cặp ổ lăn: ηol =0,99 +Hiệu suất khớp nối trục: = Vậy ta tính đươc hiệu suất tồn hệ thống η theo công thức : Sinh viên : Hồng Kim Thành 67DCOT21 ol3 ƞ =1.0,993.0,972.0,96=0,88 đ = Cơng Suất trục động làm việc : Pt => Pct =  = = 4,57 (kw) 1.1.3 Xác định sơ số vòng quay đồng động +Tra bảng 2.4 ( trang 21) để chọn tỉ số truyền nên dùng cho truyền hệ, từ tính số vịng quay đồng dựa vào số vịng quay máy cơng tác: Truyền động đai thường =2 tỉ số truyền tồn hệ thống tính theo cơng thức: Với truyền động đai := = 38=24 : + uđ tỉ số truyền truyền đai ta chọn uđ= + uHGT tỉ số truyền bánh trụ hộp giảm tốc cấp ta chọn uHGT=8 +Gọi nlv số vịng quay trục máy cơng tác (trục tang quay đĩa xích quay ) tính theo cơng thức: nlv= == 59,6(vịng/phút) (2.16-tr21) đó: v- vận tốc băng tải xích tải, m/s; D- đường kính tang quay, mm; +Chọn số truyền chung sơ : Vậy số vòng quay sơ động cơ( nsb ) là: nsb= nlv.ut  nsb = (vòng/phút) Chọn số vòng quay đồng động =1500 vòng/phút Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 Với điều kiện chọn động : T : momen tải , Tk : momen khởi động , Tdn: momen danh nghĩa Dựa vào bảng P1.3.các thông số kỹ thuật động 4A Pct=4,57 (kw) =1500 (vòng/phút) ta dùng động 4A112M4Y3 Có =5.5 kW ,=1425 (vịng/phút) =1 1.2 Phân phối tỷ số truyền 1.2.1.Tỷ số truyền truyền hộp giảm tốc - Tỉ số truyền chung hệ thống truyền động tính theo công thức (Theo 3.23 trang 48) Tài Liệu ta có : ut = =≈23,9 1.2.2.Tỉ số truyền truyền hộp giảm tốc -Tính tỉ số truyền cấp nhanh ()và tỉ số truyền cấp chậm () : + Tỉ số truyền hộp giảm tốc(uh) tính theo công thức : uHGT= =23,9/3=8 -Với hộp giảm tốc cấp bánh trụ: uh=u1u2 (1) -Đối với hộp giảm tốc đồng trục ta có: u1= u2 ==2≈2,82 Tính lại uđ= = 1.3 Tính tốn thơng số trục 1.3.1 Tính cơng suất trục Ngun tắc: Pi tính từ trục cơng tác trục động cơ: Công suất danh nghĩa trục I, II, III trục công tác (ct) xác định theo công thức sau: Plv = Ptd = 4,025 (kW) Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 P3= = =4,23 (kw) P2= = =4,4 (kw) P1= = = 4,58 (kw) Pđc= = =4,62 (kw) 3.2 Tính số vịng quay trục n= nđc= 1425 (vòng/phút) n1= = = 1425 (vòng/phút) n2= = = 505,31 (vòng/phút) n3= = = 179,18 (vịng/phút) nlv= = = 59,72 (vịng/phút) 1.3.3 Tính mơmen xoắn trục Ta có : p 9,55 �106 � i ni ta tính được: Ti= Tdc = T1 = T2 = N.mm) T3= (N.mm) Tlv= N.mm) Ta có bảng sau : Bảng 1.1 Các thơng số trục Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 Trục P (KW) Tỉ số truyền i N( vg/ph) Động I II III Công tác 4,62 4,58 4,4 4,23 4,025 2,82 1425 2,82 503,31 T(N.mm) 179,18 59,72 Sinh viên : Hồng Kim Thành 67DCOT21 CHƯƠNG TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN ĐAI 2.1 Chọn loại đai Thiết kế truyền đai cần phải xác định loại đai, kích thước đai bánh đai, khoảng cách trục A, chiều dài đai L lực tác dụng lên trục Do công suất động Pdc = 4.62 KW ud = yêu cầu làm việc êm nên ta hồn tồn chọn đai thang Ta nên chọn loại đai làm vải cao su chất liệu vải cao su làm việc điều kiện mơi trường ẩm ướt (vải cao su chịu ảnh hưởng nhiệt độ độ ẩm), lại có sức bền tính đàn hồi cao Đai vải cao su thích hợp truyền động có vận tốc cao, công suất truyền động nhỏ 2.2 Xác định thơng số hình học chủ yếu truyền đai 2.2.1 Xác định đường kính bánh đai nhỏ D1 Với động có cơng suất 4,62 kw tốc độ động 1425 (vịng/phút ) ta chọn đai có kí hiệu B (đai thang thường ) tốc độ trục dẫn động cho truyền 179,18 (vịng/phút) Theo bảng 4.13-[1] chọn đường kính bánh đai nhỏ d = 250 (mm) .d1.n .250.179,18 60000 Vận tốc đai: v = 60000 = = 2,34 (m/s) < Vmax = 25( m/s) 2.2.2 Xác định đường kính bánh đai lớn D2 Mà ta có d2 = ud.d1.(1-  ) , theo CT (4.2) , Với  - hệ số trượt = 0,02 D2 = 3.250.( 1-0,02) = 735 (mm) Chọn kích thước tiêu chuẩn d2 = 760 (mm) Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 Lực dọc trục: Fat  Fa  119,19(N) i.Fa 1.119,19   4,67.103 Ta có tỉ số: C0 25, 2.10 (với i = có dãy lăn) Nên theo bảng 11.4-[1], với góc   12 ta chọn e = 0,3 Vì vịng quay nên V = Phản lực tác dụng lên ổ: � Fr0  Fx221  Fy21  1829,852  820,882  2005,5(N) � � 2 � Fr1  Fx23  Fy23  1259,062  445,682  1335,61(N) � Theo công thức 11.8-[1], lực dọc trục tác dụng ổ lực Fs0  e.Fr0  0,3.2005,5  601,65(N) � � Fs1  e.Fr1  0,3.1335,61  400,68(N) � hướng tâm Fr gây ra: Tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ: �Fa0  Fs1  Fat  400,68  119,19  519,87(N) �Fa1  Fs0  Fat  601,65  119,19  482,46(N) F F Do � a0 s0 nên lấy Fa0  601,65(N) Xác định hệ số X hệ số tải trọng hướng tâm, Y hệ số tải trọng dọc trục: Fa0 601,65   0,3  e � X  1;Y  V.Fr0 2005,5 Fa1 482,46   0,36  e � X  0, 45;Y  1,81 V.Fr1 1335,61 Tải trọng động quy ước: Q0  (X.V.Fr0  Y.Fa ).k t k d � � Q1  (X.V.Fr1  Y.Fa1).k t kd � Trong đó: k t hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ, k t    105 C k d hệ số kể đến đặc tính tải trọng, tra bảng 11.3[1] k d  1,2 Q0  (1.1.2005,5  0.601,65).1.1,2 Q  2406,6(N) � � �� � Q1  (0,45.1.1335,61  1,81.482,46).1.1,2 � Q1  1769,1(N) � Nên: Tải trọng động tương đương: 66 Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 Qim Li � Qe  m �Li Trong đó: Qi tải trọng động Li thời hạn tính triệu vịng quay, với: 60.n.L hi Li  106 với L hi  16800 (giờ) 60.503,31.16800 � Li   507,33 106 (triệu vòng quay) m = ổ bi 2406,63.507,33  1769,13.507,33 Qe   2135,46(N) 507,33  507,33 Nên: Khả chịu tải động ổ (theo cơng thức 11.1-[1]) ta có: Cd  Qe m Li � Cd  2135,46 507,33  17031,52(N)  17,031(kN)  C  33, 4(kN) Vậy khả chịu tải động ổ đa chọn đảm bảo  Kiểm nghiệm khả chịu tải tĩnh ổ Q t  X Fr  Y0 Fa Trong đó: X ;Y0 hệ số tải trọng hướng tâm, dọc trục Tra bảng 11.6-[1] ta có: X  0,5;Y0  0, 47 Fa  119,19(N);Fr  2005,5(N) � Q t  0,5.2005,5  0, 47.119,19  1058,7(N)  1,058(kN)  C0  25, 2(kN) Vậy khả tải tĩnh ổ đảm bảo 4.2.3 Trên trục III Hình 4.6 Ổ lăn trục III a, Chọn ổ lăn Fa 0 F Ta có r nên theo điều kiện làm việc đồng chọn ổ lăn cho hộp giảm tốc nên ta chọn ổ bi đỡ- chặn có góc tiếp xúc   12 67 Sinh viên : Hồng Kim Thành 67DCOT21 Trên mỡi trục ta chọn cùng loại ổ lăn lấy theo ổ lăn có độ bền Đường kính cần chọn ổ lăn: d = 50 (mm) Tra bảng P2.12-[1] ta chọn ổ lăn đỡ cỡ trung hẹp có kí hiệu 46308 với: d = 50mm; D = 110mm; b = 27mm; r = 3mm; r1 = 1,5mm; C = 56,03kN; C0  44,8kN b, Kiểm nghiệm khả tải ổ  Kiểm nghiệm khả chịu tải động ổ Lực dọc trục: Fat  Fa  i.Fa 0 C Ta có tỉ số: (với i = có dãy lăn) Nên theo bảng 11.4-[1], với góc   12 ta chọn e = 0,3 Vì vịng quay nên V = 2 � Fr0  Fx31  Fy31  2021,96(N) � � 2 � Fr1  Fx33  Fy33  6433,03(N) � Phản lực tác dụng lên ổ: Theo công thức 11.8-[1], lực dọc trục tác dụng ổ lực hướng tâm Fr gây ra: Fs0  e.Fr0  0,3.2021,96  606,588(N) � � Fs1  e.Fr1  0,3.6433,03  1929,9(N) � Tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ: �Fa0  Fs1  Fat  1929,9(N) �Fa1  Fs0  Fat  606,588(N) F F Do � a0 s0 nên lấy Fa0  1929,9(N) Xác định hệ số X hệ số tải trọng hướng tâm, Y hệ số tải trọng dọc trục: Fa0 1929,9   0,95  e � X  0,45;Y  1,81 V.Fr0 2021,96 Fa1 606,588   0,1  e � X  1;Y  V.Fr1 6433,03 Tải trọng động quy ước: 68 Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 Q0  (X.V.Fr0  Y.Fa ).k t k d � � Q1  (X.V.Fr1  Y.Fa1).k t kd � Trong đó: k t hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ, k t    105 C k d hệ số kể đến đặc tính tải trọng, tra bảng 11.3[1] k d  1,2 Q0  (0,45.1.2021,96  1,81.1929,9).1.1,2 � Q0  5283,6(N) � �� � Q  (1.1.6433,03  0.606,588).1.1, Q1  7719,6(N) � Nên: � Tải trọng động tương đương: Qim Li � Qe  m �Li Trong đó: Qi tải trọng động Li thời hạn tính triệu vịng quay, với: 60.n.L hi Li  106 với L hi  16800 (giờ) 60.179,18.16800  180,6 106 (triệu vòng quay) m = ổ bi � Li  3 5283,6 180,6  7719,6 180,6 Qe   6722,2(N) 180,6  180,6 Nên: Khả chịu tải động ổ (theo cơng thức 11.1-[1]) ta có: Cd  Qe m Li � Cd  6722,2.3 180,6  37997,1(N)  37,9(kN)  C  56,03(kN) Vậy khả chịu tải động ổ đa chọn đảm bảo  Kiểm nghiệm khả chịu tải tĩnh ổ Q t  X Fr  Y0 Fa Trong đó: X ;Y0 hệ số tải trọng hướng tâm, dọc trục Tra bảng 11.6-[1] ta có: X  0,5;Y0  0, 47 Fa  0(N);Fr  6433,03(N) � Q t  0,5.6433,03  0, 47.0  3216,5(N)  3, 2(kN)  C  44,8(kN) Vậy khả tải tĩnh ổ đảm bảo Bảng 4.2 Các thông số ở lăn 69 Sinh viên : Hồng Kim Thành 67DCOT21 Trục Kí d(m D(m b(m r1(m r C(kN) C0(kN I hiệu 4630 m) 25 m) 62 m) 17 m) 21 ) 14,9 II 4630 35 80 21 1,2 2,5 33,4 25,2 III 4631 50 110 27 1,5 3,0 56,0 44,80 4.3 Chọn khớp nối đàn hồi Nối trục đàn hồi để truyền chuyển động trục động với I Công suất truyền: 5,5 (kW) Số vịng quay: 1425 (vịng/phút) Mơ men xoắn truyền từ động truyền đến khớp nối: 30692 (N.mm) Đường kính trục động cơ: d = 20(mm) Đường kính trục (trục I) d1 = 16 (mm) Ta chọn kiểu nối trục nối trục vòng đàn hồi Bảng 4.3 Kích thước nối trục vòng đàn hồi: T(Nm d D dm L ) 31,5 90 10 l d1 D0 Z nmax B B1 l1 D3 l2 650 2 2 0 6 Bảng 4.4 Kích thước vòng đàn hồi: T dc dl D2 l l1 l2 l3 h (N.m) 31,5 10 M8 15 42 20 10 15 1,5 70 Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 Kiểm nghiệm sức bền dập vòng đàn hồi: 2.k.T 2.1,5.30962 d    2, 45 � d   (2 �4) Z.D0 d c l3 4.63.10.15 Kiểm nghiệm sức bền chốt: k.T.l0 1,5.30962.25 u    46,07 � u   (60 �80) 0,1.d c D0 Z 0,1.103.63.4 Với l0 = l1+ 0,5.l2 = 20 + 0,5.10 = 25(mm) Vậy vòng đàn hồi nối trục thỏa mãn điều kiện bền CHƯƠNG TÍNH TOÁN KẾT CẤU VỎ HỘP 5.1 Chọn thân máy 5.1.1 Yêu cầu - Chỉ tiêu khối lượng nhỏ độ cứng cao - Vật liệu làm vỏ gang xám GX15-32 - Hộp giảm tốc gồm: thành hộp, nẹp gân, mặt bích, gối đỡ - Bề mặt lắp ghép nắp thân cạo mài để lắp sít, nắp có lớp sơn mỏng sơn đặc biệt - Chọn bề mặt ghép nắp thân: song song mặt đế 71 Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 - Mặt đáy phía lỡ dầu với độ dốc khoảng 20 chỡ tháo dầu lõm xuống 5.1.2 Xác định kích thước vỏ hộp Bảng 5.1 Các kích thước vỏ hộp Tên gọi Biểu thức tính tốn Chiều dày: -Thân hộp, δ δ =0,03a+3=7,8mm -Nắp hộp, δ1 δ 1=0,9 δ = 6mm Gân tăng cứng:- Chiều dày, e=(0,8÷1) δ=7mm e h0,04a+10>12= 16mm -Bulơng cạnh ổ, d2 d2=(0,7÷0,8)d1= 12mm -Bulơng ghép bích thân, d3=(0,8÷0,9)d2 = 10mm d3 d4=(0,6÷0,7)d2 = 8mm -Vít ghép nắp ổ d4 d5=(0,5÷0,6)d2 = 6mm -Vít ghép nắp cửa thăm, d5 Mặt bích ghép nắp thân: -Chiều dày bích thân hộp, S3 S3=(1,4÷1,8)d3= 18mm -Chiều dày bích nắp hộp, S4 S4 = (0,9÷1)S3= 18mm -Bề rộng bích nắp hộp K3 �K2-(3÷5)=45-5=36mm thân, K3 72 Sinh viên : Hồng Kim Thành 67DCOT21 K2=E2+R2+(3÷5)=39mm Bề rộng mặt ghép bu lông E2 �1,6d2=19mm cạnh ổ, K2 R2=1,3d2=15,6mm Tâm lỗ bulông cạnh ổ: E C �D3/2=55mm C( khoảng cách từ tâm bulông đến mép lỗ) h xác định theo kết cấu, phụ thuộc tâm lỡ bulơng kích Chiều cao h thước mặt tựa S1 �(1,3÷1,5)d1=22mm Mặt đế hộp: -Chiều dày: khơng có Dd xác định theo đường kính phần lồi, S1 dao khoét -Khi có phần lồi: Dd ;S1 ;S2 -Bề rộng mặt đế hộp, K1 q S1 �(1,4÷1,7)d1=27mm S2 �(1÷1,1)d1=18mm K1 �3d1=48mm q �K1+2δ=62mm Khe hở chi tiết -Giữa bánh với thành Δ �(1÷1,2) δ=8mm hộp Δ1 �(3÷5) δ=30mm -Giữa đỉnh bánh lớn với Δ �δ=7mm đáy hộp -Giữa mặt bên bánh với Số lượng bulơng nền, z Z=(L+B)/(200÷300)= Bảng 5.2 Kích thước gối trục Trục D D2 D3 I 62 67 97 II 80 71 102 73 Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 III 110 78 125 5.2 Các chi tiết liên quan đến kết cấu vỏ hộp 5.2.1 Chốt định vị Mặt ghép thân nắp nằm mặt phẳng chứa đường tâm trục Lỗ trục (đường kính D) lắp nắp thân hộp gia công đồng thời Dể dảm bảo vị trí tương đối nắp thân trước sau gia công lắp ghép, dùng chốt định vị Nhờ có chốt định vị, xiết bulơng khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ (do sai lệch vị trí tương đối lắp thân), loại trừ nguyên nhân làm ổ chóng bị hỏng 5.2.2 Nắp ổ Che chắn ổ lăn khỏi bụi từ bên 5.2.3 Cửa thăm Để kiểm tra quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào hộp, đỉnh hộp có làm cửa thăm Cửa thăm đậy nắp Trên nắp có thêm nút thơng 5.2.4 Nút thông Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên Để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp, người ta dùng nút thông Nút thông nắp nắp cửa thăm 74 Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 5.2.5 Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn bị biến chất, cần phải thay đầu Để tháo dầu cũ ra, đáy hộp có lỡ tháo dầu Lúc làm việc, lỡ bịt kín nút tháo dầu 5.2.6 Que thăm dầu Để kiểm tra mức dầu hộp ta dùng que thăm dầu: 5.2.7 Vòng móc Dùng để di chuyển hộp giảm tốc cách dễ dàng: Chiều dày: S=(2÷3).δ=20mm Đường kính lỡ vịng: d=(3÷4).δ=24mm 75 Sinh viên : Hồng Kim Thành 67DCOT21 5.2.8 Vít tách nắp thân hợp giảm tốc Có tác dụng tách nắp thân hộp giảm tốc: vít M14x30 5.3 Các chi tiết phụ khác 5.3.1 Vòng phớt Là loại lót kín động gián tiếp nhằm mục đích bảo vệ ổ khỏi bụi bặm, chất bẩn hạt cứng tạp chất khác xâm nhập vào ổ Những chất làm ổ chóng bị mịn bị han gỉ Ngồi vịng phớt cịn đề phịng dầu chảy ngồi Tuổi thọ ổ lăn phụ thuộc nhiều vào vòng phớt Vòng phớt dùng rộng rãi kết cấu đơn giản, thay dễ dàng Tuy nhiên có nhược điểm chóng mịn ma sát lớn bề mặt trục có độ nhám cao 5.3.2 Vịng chắn dầu Để ngăn cách mỡ phận ổ với dầu hộp: 5.4 Tổng kết bu lông Bảng 5.3 Bảng tổng kết bu lông Kiểu lắp bu Bu lông Bu lơng Bu lơng Vít ghép lơng- Đai (d1) cạnh ổ(d2) ghép bích nắp cửa với thân(d3) thăm(d5) ốc 76 Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 Số lượng M16 M10 M12 M8 kí hiệu 5.5 Dung sai và lắp ghép Bảng 5.4 Bảng dung sai lắp ghép Kiểu lắp Bánh răng- Trục I Trục II 30H7 / k6 40H7 / k6 Trục III 55H7 / k6 Trục 45H7 / k6 Nối trục- Trục 18k6 45k6 Bánh đaiTrục Ổ lăn- trục Nắp ổ lăn- Vỏ 25k6 35k6 50k6 60H7 / k6 70H7 / k6 85H7 / k6 hộp 5.6 Phương pháp bôi trơn 5.6.1 Bôi trơn ổ lăn Do ổ làm việc lâu dài,tốc độ làm viêc thấp,nhiệt độ làm việc < 150C nên ta bôi trơn mỡ.Theo bảng 15-15 ta chọn mỡ LGMT2 Ta dùng vịng phớt để che kín ổ lăn 5.6.2 Bôi trơn hộp giảm tốc 77 Sinh viên : Hồng Kim Thành 67DCOT21 Do vận tốc vịng < 12m/s nên ta bôi trơn bắng phương pháp ngâm dầu Chiều sâu ngâm dầu = (0,75 2) h > 10mm Với h : chiều cao chân Ta dùng dầu tuabin để bơi trơn KẾT LUẬN 78 Sinh viên : Hồng Kim Thành 67DCOT21 Qua thời gian làm đồ án môn học chi tiết máy, em nắm cách phân tích cơng việc thiết kế, cách đặt vấn đề cho tốn thiết kế Vì đặc trưng mơn học tính hệ thống truyền động nên qua giúp cho sinh viên có cách sử lý sát thực biết cách kết hợp với kiến thức học để tính tốn Dù cố gắng hoàn thành đồ án, với hướng dẫn cụ thể thầy hướng dẫn hiểu biết hạn chế khơng có kinh nghiệm nên đồ án chắn cịn nhiều sai sót Vì em mong đóng góp ý kiến sửa chữa thầy để đúc rút kinh nghiệm bổ sung kiến thức Em xin cảm ơn thầy cô môn hướng dẫn cô Sinh viên 79 Sinh viên : Hoàng Kim Thành 67DCOT21 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]: Tính tốn Thiết kế hệ thống dẫn động khí, tập Trịnh Chất, Lê Văn Uyển Nhà xuất Giáo dục, 1999 [2]: Tính tốn Thiết kế hệ thống dẫn động khí, tập Trịnh Chất, Lê Văn Uyển Nhà xuất Giáo dục, 1999 [3]: Chi Tiết Máy , tập Nguyễn Trọng Hiệp Nhà suất Giáo dục, Hà nội 1999 [4]: Chi Tiết Máy , tập Nguyễn Trọng Hiệp Nhà suất Giáo dục, Hà nội 1999 80 ... ĐẦU Đồ án chi tiết máy đồ án quan trọng sinh viên ngành khí chế tạo máy Đồ án thể kiến thức sinh viên vẽ kĩ thuật, dung sai lắp ghép sở thiểt kế máy, giúp sinh viên làm quen với cách thực đồ án. .. Được phân công cô , em thực đồ án Thiết kế hộp giảm tốc đồng trục để ôn lại kiến thức để tổng hợp lý thuyết học vào hệ thống khí hồn chỉnh Do yếu tố thời gian, kiến thức yếu tố khác nên chắn có... trọng va đập nhẹ, thay đổi, truyền bánh có thời gian sử dụng năm Đồng thời để tăng khả chống mòn chọn độ rắn bánh nhỏ lớn độ rắn bánh lớn khoảng 10 đến 15 HB Chọn: Bánh bé: thép C45 cải thiện đạt