Đang tải... (xem toàn văn)
EXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POST,EXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POSTEXCEL TÍNH TOÁN HỆ KING POST
CƠNG TRÌNH: HẠNG MỤC: KHU DÂN CƯ PHONG PHÚ - TRẠM XƯ LÝ NƯỚC THẢI BIỆN PHÁP THI CÔNG NỘI DUNG: TÍNH TỐN KẾT CẤU KING POST I CƠ SỞ TÍNH TỐN I.1 TÀI LIỆU THAM KHẢO - Hoạt tải thiết kế : Xe tải thiết kế 10 KN/m2 Máy xúc đào bánh xích CLG930E P= 31800 BxH= 10650 1.2 x LL= kg x 3580 10.0 kg KN/m2 - Quy trình thiết kế cơng trình thiết bị phụ trợ thi công cầu: 22TCN 200-1989 - Báo cáo khảo sát địa chất cơng trình I.2 THƠNG SỐ ĐẦU VÀO - Vật liệu: + Thép hình kết cấu theo AASHTO M270M cấp 250: Cường độ cốt thép + Giới hạn chảy fpy = 250 Mpa + Mô đun đàn hồi Es = 200 000 Mpa - Cao độ mặt đất tự nhiên CĐ1 = +0.00 m - Mực nước ngầm tính tốn MNN = +0.00 m II SƠ ĐỒ HÌNH HỌC TÍNH TỐN Hố khoan HK14 1/17 +0.000 +0.000 -4.550 -28.00 -28.00 +0.000 -4.550 -4.800 -28.00 III TẢI TỌNG TÁC DỤNG Tải trọng thân DC - Tĩnh tãi phận kết cấu phần mềm Midastự động tính toán Áp lực nước - Áp lực nước phần mềm Midastự động tính tốn Áp lưc đất ngang tác dụng lên vách EH - Áp lực đất phần mềm Midastự động tính tốn Áp lực nước đẩy - Áp lực nước đảy phần mềm Midastự động tính tốn Trọng lượng thiết bị thi công - Phân bố xung quanh hố đào có chiều rộng 3m, giá trị 16kn/m2 MƠ HÌNH TÍNH TỐN Mơ tả (Đất dẻo, lẫn thực vật, màu xám nâu.) Độ dày (m) Dung trọng ướt g (kN/m3) Hệ số rỗng e (Cát) 15.00 14.40 2.120 Góc nội ma Lực dính sát (kN/m2) (độ) 3.17 16.50 Độ sệt B (Sét) 1.25 2/17 IV SƠ ĐỒ TÁC DỤNG LỰC Mơ hình tính tốn 1.1.Lớp đất số 3/17 1.1.Cọc H350 dầm H300 4/17 Tải trọng tác dụng 2.1 Tải trọng xe thi cơng IV Kết tính BIỆN PHÁP THI CƠNG Tường cừ Larsen IV X Đơn vị CỌc H350 Dầm H300 30.578 14.201 KN.m/m Lực cắt KN 17.238 13.232 59.768 KN/m Lực dọc KN 38.298 138.523 Moment Y KN.m 43.957 Moment KN.m 36.941 54.251 12.072 KN.m/m Lực cắt KN 14.487 11.088 116.731 KN/m 5/17 a.Cọc H350 Moment My -43.957 Moment Mx 36.941 6/17 Lực cắt Vy 14.487 Lực cắt Vx -17.238 7/17 Lực dọc -38.298 b.Dầm H300 Moment My -30.578 8/17 Moment Mx -54.251 Lực cắt Vy -11.088 9/17 Lực cắt Vx 13.232 Lực dọc 138.523 10/17 http://www.midasuser.com TEL:1-646-852-9286 MIDASIT MEMBER NAME : H300_Mx 2021-03-08 http://www.midasuser.com TEL:1-646-852-9286 MIDASIT MEMBER NAME : H350_My Forces (1) Member Strength (Mn) ø = 0.900 Mn = 619kN·m øMn = 557kN·m (2) Member Strength (Vn) h/tw = 26.00 kv = 5.000 h/tw ≤ 1.10 kv E/Fy Cv = 1.000 øVn = 563kN (3) Required Minimum Force Mux = 278kN·m Vuy = 0.281kN·m (4) Applied Force Mux = 278kN·m Vuy = 0.281kN·m (5) Design Force Moment Distribution Factor for Web : 0.000% Pu.flange = 841kN Mu.web = 0.000kN Vu.web = 281kN High Tension Bolt ( Friction Bolt ) (1) Property Fnt = 621MPa Ab = 641mm² Dμ = 1.130 ø = 1.000 Rn = μ Dmu hsc Tb Ns = 315kN øRn = 315kN/EA (Single Shear) (2) Polar moment of inertia Ip.web = 82,500mm2 Ip.flange = 88,934mm2 Check Web ( Friction Bolt ) (1) Design Force & Properties Mu = 0.000kN·m Vu = 281kN Ip = 82,500mm2 Cx = 100mm Cy = 75.00mm (2) Check High-Tension Bolt Nbolt = 6EA øRn = 315kN/EA ( No of Shear Side = ) Rv = Vu / Nbolt = 46.91kN/EA Rmx = Mu Cx / Ip = 0.000kN/EA Rmy = Mu Cy / Ip = 0.000kN/EA Rmax = (Rv + Rmy )2 + (Rmx )2 = 46.91kN/EA Rmax / øRn = 0.149 < 1.000 → O.K (3) Check Plate tpl = 14.00mm 2021-03-08 Zpl = 274,400mm3 http://www.midasuser.com TEL:1-646-852-9286 MIDASIT MEMBER NAME : H350_My hg = 280mm Ag = 3,920mm2 he = 220mm Ae = 3,075mm øvy Vn1 = øvy 0.6 Fy Ag = 1,168kN øvr Vn2 = øvr 0.6 Fu Anv = 1,107kN øVn = min( øvy Vn1 , øvr Vn2 ) = 1,107kN Vu / øVn = 0.254 < 1.000 → O.K øMn = 123kN·m Mu / øMn = 0.000 < 1.000 → O.K Check Flange ( Friction Bolt ) (1) Design Force & Properties Pu = 841kN Mu = 0.000kN·m Ip = 88,934mm2 Cx = 64.00mm Cy = 135mm (2) Check High-Tension Bolt Nbolt = 6EA øRn = 315kN/EA ( No of Shear Side = ) Rn = Pum / Nbolt = 140kN/EA Rmx = Mu Cx / Ip = 0.000kN/EA Rmy = Mu Cy / Ip = 0.000kN/EA 2 Rmax = (Rn + Rmx ) + (Rmy ) = 140kN/EA Rmax / øRn = 0.445 < 1.000 → O.K (3) Check Plate tpl.ext = 14.00mm Zpl.ext = 428,750mm hg.ext = 350mm Ag.ext = 4,900mm2 he.ext = 290mm Ae.ext = 4,055mm tpl.int = 14.00mm Zpl.int = 50,400mm3 hg.int = 120mm Ag.int = 1,680mm2 he.int = 89.84mm Ae.int = 1,258mm2 Ag = 8,260mm² Ae = 6,571mm² Zpl = 529,550mm3 øty Pn1 = øty Fy Ag = 1,845kN øtr Pn2 = øtr Fu Ae = 1,971kN øPn = min( øty Pn1 , øtr Pn2 ) = 1,845kN Pu / øPn = 0.456 < 1.000 → O.K øvy Vn1 = øvy 0.6 Fy Ag = 1,230kN øvr Vn2 = øvr 0.6 Fu Anv = 1,182kN øVn = min( øvy Vn1 , øvr Vn2 ) = 1,182kN Vu / øVn = 0.000 < 1.000 → O.K øMn = 118kN·m Mu / øMn = 0.000 < 1.000 → O.K Pu Mu + = 0.456 < 1.000 → O.K øPn øMn Check Bearing Strength of Bolt ( Web, Shear ) (1) Design Force Vu = 281kN (2) Calculate Bearing Strength of Bolt General ( mm ) 2021-03-08 Section ( kN ) Plate ( kN ) http://www.midasuser.com TEL:1-646-852-9286 MIDASIT MEMBER NAME : H350_My SN x y Lc Rn Rn.MAX Rn Rn.MAX 01 100 60.00 170 411 411 960 960 02 -100 60.00 24.92 179 411 419 960 03 100 135 170 411 411 960 960 04 -100 135 24.92 179 411 419 960 05 100 210 170 411 411 960 960 06 -100 210 24.92 179 411 419 960 Rn = 1.5 Lc t Fu < 3.0 d t Fu øRn.SEC = 1,329kN øRn.PL = 3,101kN øRn = min( øRn.SEC , øRn.PL ) = 1,329kN ( Section Governing ) (3) Check Bearing Strength Vu / øRn = 0.212 < 1.000 → O.K Check Bearing Strength of Bolt ( Web, Tension ) (1) Design Force Pu = 0.000kN (2) Calculate Bearing Strength of Bolt General ( mm ) Section ( kN ) Plate ( kN ) SN x y Lc Rn Rn.MAX Rn Rn.MAX 01 100 60.00 44.92 323 411 754 960 02 -100 60.00 44.92 323 411 754 960 03 100 135 44.84 323 411 753 960 04 -100 135 44.84 323 411 753 960 05 100 210 44.84 323 411 753 960 06 -100 210 44.84 323 411 753 960 Rn = 1.5 Lc t Fu < 3.0 d t Fu øRn.SEC = 1,453kN øRn.PL = 3,391kN øRn = min( øRn.SEC , øRn.PL ) = 1,453kN ( Section Governing ) (3) Check Bearing Strength Pu / øRn = 0.000 < 1.000 → O.K Check Bearing Strength of Bolt ( Flagne, Tension ) (1) Design Force Pua = 0.000kN ( Force by Axial Load ) Pum = 841kN ( Force by Moment ) Pu = Pua + Pum = 841kN (2) Calculate Bearing Strength of Bolt General ( mm ) Section ( kN ) Plate ( kN ) SN x y Lc Rn Rn.MAX Rn Rn.MAX 01 -95.00 60.00 44.92 512 651 754 960 02 95.00 60.00 44.92 512 651 754 960 03 -135 124 109 651 651 960 960 04 135 124 109 651 651 960 960 05 -95.00 188 97.84 651 651 960 960 06 95.00 188 97.84 651 651 960 960 Rn = 1.5 Lc t Fu < 3.0 d t Fu øRn.SEC = 2,722kN 2021-03-08 http://www.midasuser.com TEL:1-646-852-9286 MIDASIT MEMBER NAME : H350_My øRn.PL = 4,011kN øRn = min( øRn.SEC , øRn.PL ) = 2,722kN ( Section Governing ) (3) Check Bearing Strength Pu / øRn = 0.309 < 1.000 → O.K 2021-03-08 http://www.midasuser.com TEL:1-646-852-9286 MIDASIT MEMBER NAME : H350_Mx Forces (1) Member Strength (Mn) ø = 0.900 Mn = 619kN·m øMn = 557kN·m (2) Member Strength (Vn) h/tw = 26.00 kv = 5.000 h/tw ≤ 1.10 kv E/Fy Cv = 1.000 øVn = 563kN (3) Required Minimum Force Mux = 278kN·m Vuy = 0.281kN·m (4) Applied Force Mux = 278kN·m Vuy = 0.281kN·m (5) Design Force Moment Distribution Factor for Web : 0.000% Pu.flange = 841kN Mu.web = 0.000kN Vu.web = 281kN High Tension Bolt ( Friction Bolt ) (1) Property Fnt = 621MPa Ab = 641mm² Dμ = 1.130 ø = 1.000 Rn = μ Dmu hsc Tb Ns = 315kN øRn = 315kN/EA (Single Shear) (2) Polar moment of inertia Ip.web = 82,500mm2 Ip.flange = 88,934mm2 Check Web ( Friction Bolt ) (1) Design Force & Properties Mu = 0.000kN·m Vu = 281kN Ip = 82,500mm2 Cx = 100mm Cy = 75.00mm (2) Check High-Tension Bolt Nbolt = 6EA øRn = 315kN/EA ( No of Shear Side = ) Rv = Vu / Nbolt = 46.91kN/EA Rmx = Mu Cx / Ip = 0.000kN/EA Rmy = Mu Cy / Ip = 0.000kN/EA Rmax = (Rv + Rmy )2 + (Rmx )2 = 46.91kN/EA Rmax / øRn = 0.149 < 1.000 → O.K (3) Check Plate tpl = 14.00mm 2021-03-08 Zpl = 274,400mm3 http://www.midasuser.com TEL:1-646-852-9286 MIDASIT MEMBER NAME : H350_Mx hg = 280mm Ag = 3,920mm2 he = 220mm Ae = 3,075mm øvy Vn1 = øvy 0.6 Fy Ag = 1,168kN øvr Vn2 = øvr 0.6 Fu Anv = 1,107kN øVn = min( øvy Vn1 , øvr Vn2 ) = 1,107kN Vu / øVn = 0.254 < 1.000 → O.K øMn = 123kN·m Mu / øMn = 0.000 < 1.000 → O.K Check Flange ( Friction Bolt ) (1) Design Force & Properties Pu = 841kN Mu = 0.000kN·m Ip = 88,934mm2 Cx = 64.00mm Cy = 135mm (2) Check High-Tension Bolt Nbolt = 6EA øRn = 315kN/EA ( No of Shear Side = ) Rn = Pum / Nbolt = 140kN/EA Rmx = Mu Cx / Ip = 0.000kN/EA Rmy = Mu Cy / Ip = 0.000kN/EA 2 Rmax = (Rn + Rmx ) + (Rmy ) = 140kN/EA Rmax / øRn = 0.445 < 1.000 → O.K (3) Check Plate tpl.ext = 14.00mm Zpl.ext = 428,750mm hg.ext = 350mm Ag.ext = 4,900mm2 he.ext = 290mm Ae.ext = 4,055mm tpl.int = 14.00mm Zpl.int = 50,400mm3 hg.int = 120mm Ag.int = 1,680mm2 he.int = 89.84mm Ae.int = 1,258mm2 Ag = 8,260mm² Ae = 6,571mm² Zpl = 529,550mm3 øty Pn1 = øty Fy Ag = 1,845kN øtr Pn2 = øtr Fu Ae = 1,971kN øPn = min( øty Pn1 , øtr Pn2 ) = 1,845kN Pu / øPn = 0.456 < 1.000 → O.K øvy Vn1 = øvy 0.6 Fy Ag = 1,230kN øvr Vn2 = øvr 0.6 Fu Anv = 1,182kN øVn = min( øvy Vn1 , øvr Vn2 ) = 1,182kN Vu / øVn = 0.000 < 1.000 → O.K øMn = 118kN·m Mu / øMn = 0.000 < 1.000 → O.K Pu Mu + = 0.456 < 1.000 → O.K øPn øMn Check Bearing Strength of Bolt ( Web, Shear ) (1) Design Force Vu = 281kN (2) Calculate Bearing Strength of Bolt General ( mm ) 2021-03-08 Section ( kN ) Plate ( kN ) http://www.midasuser.com TEL:1-646-852-9286 MIDASIT MEMBER NAME : H350_Mx SN x y Lc Rn Rn.MAX Rn Rn.MAX 01 100 60.00 170 411 411 960 960 02 -100 60.00 24.92 179 411 419 960 03 100 135 170 411 411 960 960 04 -100 135 24.92 179 411 419 960 05 100 210 170 411 411 960 960 06 -100 210 24.92 179 411 419 960 Rn = 1.5 Lc t Fu < 3.0 d t Fu øRn.SEC = 1,329kN øRn.PL = 3,101kN øRn = min( øRn.SEC , øRn.PL ) = 1,329kN ( Section Governing ) (3) Check Bearing Strength Vu / øRn = 0.212 < 1.000 → O.K Check Bearing Strength of Bolt ( Web, Tension ) (1) Design Force Pu = 0.000kN (2) Calculate Bearing Strength of Bolt General ( mm ) Section ( kN ) Plate ( kN ) SN x y Lc Rn Rn.MAX Rn Rn.MAX 01 100 60.00 44.92 323 411 754 960 02 -100 60.00 44.92 323 411 754 960 03 100 135 44.84 323 411 753 960 04 -100 135 44.84 323 411 753 960 05 100 210 44.84 323 411 753 960 06 -100 210 44.84 323 411 753 960 Rn = 1.5 Lc t Fu < 3.0 d t Fu øRn.SEC = 1,453kN øRn.PL = 3,391kN øRn = min( øRn.SEC , øRn.PL ) = 1,453kN ( Section Governing ) (3) Check Bearing Strength Pu / øRn = 0.000 < 1.000 → O.K Check Bearing Strength of Bolt ( Flagne, Tension ) (1) Design Force Pua = 0.000kN ( Force by Axial Load ) Pum = 841kN ( Force by Moment ) Pu = Pua + Pum = 841kN (2) Calculate Bearing Strength of Bolt General ( mm ) Section ( kN ) Plate ( kN ) SN x y Lc Rn Rn.MAX Rn Rn.MAX 01 -95.00 60.00 44.92 512 651 754 960 02 95.00 60.00 44.92 512 651 754 960 03 -135 124 109 651 651 960 960 04 135 124 109 651 651 960 960 05 -95.00 188 97.84 651 651 960 960 06 95.00 188 97.84 651 651 960 960 Rn = 1.5 Lc t Fu < 3.0 d t Fu øRn.SEC = 2,722kN 2021-03-08 http://www.midasuser.com TEL:1-646-852-9286 MIDASIT MEMBER NAME : H350_Mx øRn.PL = 4,011kN øRn = min( øRn.SEC , øRn.PL ) = 2,722kN ( Section Governing ) (3) Check Bearing Strength Pu / øRn = 0.309 < 1.000 → O.K 2021-03-08 ... cấu phần mềm Midastự động tính tốn Áp lực nước - Áp lực nước phần mềm Midastự động tính tốn Áp lưc đất ngang tác dụng lên vách EH - Áp lực đất phần mềm Midastự động tính toán Áp lực nước đẩy - Áp... V.3.Đánh giá kiến nghị - Giá trị tính tốn lập theo vẽ biện pháp thi cơng, sai khác q trình thi công không theo vẽ biện pháp thi công cần đánh giá tính tốn lại - Theo kết tính tốn chuyển vị xảy lớn... Dung trọng ướt g (kN/m3) Hệ số rỗng e (Cát) 15.00 14.40 2.120 Góc nội ma Lực dính sát (kN/m2) (độ) 3.17 16.50 Độ sệt B (Sét) 1.25 2/17 IV SƠ ĐỒ TÁC DỤNG LỰC Mô hình tính tốn 1.1.Lớp đất số 3/17