Thử nghiệm chức năng bảo vệ so lệch máy biến áp dựa trên bản ghi comtrade

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI - NGUYỄN XUÂN PHÚC THỬ NGHIỆM CHỨC NĂNG BẢO VỆ SO LỆCH MÁY BIẾN ÁP DỰA TRÊN BẢN GHI COMTRADE LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT (KỸ THUẬT ĐIỆN) Hà Nội – Năm 2018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI - NGUYỄN XUÂN PHÚC THỬ NGHIỆM CHỨC NĂNG BẢO VỆ SO LỆCH MÁY BIẾN ÁP DỰA TRÊN BẢN GHI COMTRADE CHUYÊN NGÀNH: KỸ THUẬT ĐIỆN LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT (KỸ THUẬT ĐIỆN) NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC TS NGUYỄN ĐỨC HUY Hà Nội – Năm 2018 Mục lục Danh mục bảng 1-iv Danh mục hình vẽ 1-v Mở đầu 1-x Giới thiệu 1-x Tóm tắt nội dung luận văn 1-xi Chương 1: Một số vấn đề bảo vệ Rơ le cho máy biến áp điện lực 1.1 Bảo vệ máy biến áp 1.1.1 Những yêu cầu thiết bị bảo vệ 1.1.2 Các loại hư hỏng chế độ làm việc khơng bình thường MBA 1.1.3 Các dạng cố khác Chương 2: Nguyên lý bảo vệ so lệch 2.1 Nguyên lý bảo vệ so lệch cho máy biến áp điện lực 2.1.1 Đánh giá đại lượng đo lường đo 2.1.2 Đặc tính tác động 2.1.3 Hãm sóng hài 10 2.1.4 Hãm cộng thêm (Add-on stabillization) biến dòng bị bão hòa 12 2.1.5 Cắt nhanh không hãm với cố máy biến áp có dịng lớn 13 2.2 Bảo vệ chống chạm đất hạn chế (REF) 14 2.2.1 Nguyên lý 14 2.2.2 Đánh giá đại lượng đo lường đo 15 2.3 Các yếu tố ảnh hưởng đến bảo vệ so lệch máy biến áp 17 2.3.1 Dịng từ hóa mạch từ q trình đóng điện máy biến áp 17 2.3.2 Các thành phần sóng hài q trình đóng xung kích máy biến áp19 2.3.3 Dịng từ hóa q trình cố ngồi vùng 19 2.3.4 Quá kích thích máy biến áp 20 2.3.5 Bão hòa máy biến dòng 21 2.4 Sơ đồ thuật toán bảo vệ so lệch 22 2.4.1 Quy đổi dòng điện theo tổ đấu dây máy biến áp 22 Chương 3: Giới thiệu hợp CMC356 29 3.1 Giới thiệu 29 3.2 Hướng dẫn sử dụng hợp thí nghiệm CMC 356 29 3.2.1 Các phụ kiện kèm 29 3.1 Hợp CMC356 với cáp nguồn kèm 29 3.1.1 Sơ phần cứng 30 3.1.2 Kết nối hợp với máy tính 30 3.1.3 Chức đầu vào ra, phát dòng áp 31 Chương 4: Kết mô 36 4.1 Mơ hình mơ nhà máy điện gió 36 4.1.1 Máy điện không đồng 36 4.1.2 Back-to-Back converter 38 4.2 Mơ hình điều khiển 39 4.2.1 Điều khiển công suất tốc độ tua-bin 39 4.2.2 Điều khiển biến đổi phía rotor 40 4.2.3 Điều khiển biến đổi phía lưới 41 4.3 Mô hình mơ 41 4.3.1 Khối cố 42 4.3.2 Mơ máy biến dịng 43 4.4 Kết mô 45 4.4.1 Sự cố vùng bảo vệ 45 4.4.2 .Sự cố vùng bảo vệ 51 4.4.3 Nhận xét 57 4.5 So sánh đánh giá ghi mô ghi cố rơle sau thí nghiệm 58 4.5.1 Sự cố ngắn mạch pha A, B, C ngồi vùng phía 22kV 59 4.5.2 Sự cố ngắn mạch pha A,B phía 22kV ngồi vùng bảo vệ 61 4.5.3 Sự cố ngắn mạch pha chạm đất A,B ngồi vùng phía 22kV 63 4.5.4 Sự cố ngắn mạch chạm đất pha A ngồi vùng phía 110kV 65 4.5.5 Sự cố ngắn mạch hai pha A, B ngồi vùng phía 110kV 66 4.5.6 Sự cố ngắn mạch hai pha A, B chạm đất ngồi vùng phía 110kV 68 4.5.7 Sự cố ngắn mạch ba pha A, B,C ngồi vùng phía 110kV 70 4.5.8 Sự cố ngắn mạch pha A,B vùng bảo vệ phía 22kV 71 4.5.9 Sự cố ngắn mạch hai pha A, B chạm đất vùng bảo vệ phía 22kV73 4.5.10 Sự cố ngắn mạch ba pha A,B,C vùng bảo vệ phía 22kV 75 4.5.11 Sự cố ngắn mạch ba pha chạm đất A,B,C vùng bảo vệ phía 110kV 76 4.5.12 Sự cố ngắn mạch hai pha A,B vùng bảo vệ phía 110kV 78 4.5.13 Sự cố ngắn mạch hai pha A,B chạm đất vùng bảo vệ phía 110kV 79 4.5.14 Sự cố ngắn mạch pha A chạm đất vùng bảo vệ phía 110kV 81 4.6 Nhận xét 82 Chương Kết luận 84 Sơ đồ mô CT sử dụng MATLAB/SIMULINK 86 M_file tính tốn tham số đặc tính từ hóa máy biến dịng điện có tỷ số 400/1 87 M_file tính tốn tham số đặc tính từ hóa máy biến dịng điện có tỷ số 2000/1 88 Phiếu chỉnh định rơ le 7UT613 89 Tài liệu tham khảo 91 Danh mục bảng Bảng 1-1: Những dạng hư hỏng bảo vệ thường dùng Bảng 2-1: Ma trận để tính tốn cho dòng so lệch 24 Bảng 4-1: Thông số điều khiển công suất tốc độ tua-bin 39 Bảng 4-2: Thông số điều khiển biến đổi RSC 40 Bảng 4-3: Thông số điều khiển biến đổi GSC 41 Danh mục hình vẽ Hình 2-1: Sơ đồ nguyên lý bảo vệ so lệch máy biến áp Hình 2-2: Đặc tính bảo vệ so lệch rơ le Hình 2-3: Điểm làm việc cố vật cách T6.2016 gây bão hịa hồn tồn BI 12 Hình 2-4: Sơ đồ nguyên lý chức REF 14 Hình 2-5: Đặc tính bảo vệ chống chạm đất hạn chế 17 Hình 2-6: Liên kết từ thông lõi máy biến áp 17 Hình 2-7: Dịng từ hóa máy biến áp q trình đóng xung kích 18 Hình 2-8: Dạng sóng dịng xung kích đóng MBA khơng tải 19 Hình 2-9: Mối quan hệ dịng xung kích hịa máy biến áp song song 20 Hình 2-10: Dịng từ hóa q trình kích thích 21 Hình 2-11: Dạng sóng dịng điện q trình bão hịa biến dịng 22 Hình 2-12: Sơ đồ khối tính tốn dịng so lệch 27 Hình 2-13: Sơ đồ khối tính tốn dịng hãm 27 Hình 2-14: Sơ đồ khối tính tốn dịng hãm hài bậc 28 Hình 2-15: Sơ đồ khối tính tốn dịng hãm hài bậc 28 Hình 3-1: Mặt trước CMC356: 30 Hình 3-2: Mặt sau CMC356: 30 Hình 3-3: Kết nối hợp với máy tính 31 Hình 3-4: Đầu vào hợp 32 Hình 3-5: Đầu phát điện áp hợp CMC 356 32 Hình 3-6: Đầu phát dịng điện hợp CMC 356 32 Hình 3-7: Sơ đồ đầu phát dịng điện hợp CMC 356 33 Hình 3-8: Đầu vào nhị phân tương tự 34 Hình 3-9: Mơ hình thử nghiệm rơ le bảo vệ 34 Hình 3-10: Chức TransPlay phần mềm Test Universe 3.20 35 Hình 4-1: Thông sô cho khối máy phát không đồng 36 Hình 4-2: Mơ hình máy phát điện gió Matlab/Simulink 37 Hình 4-3: Mơ hình điều khiển cơng suất tốc độ tua-bin 39 Hình 4-4: Mơ hình điều khiển biến đổi phía rotor 40 Hình 4-5: Mơ hình điều khiển biến đổi phía lưới 41 Hình 4-6: Sơ đồ mơ 42 Hình 4-7: Sơ đồ mơ sử dụng matlab/simulinkError! Bookmark not defined Hình 4-8: Đặc tính bão hịa máy biến dịng sử dụng mơ 43 Hình 4-9: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 45 Hình 4-10: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 45 Hình 4-11: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 46 Hình 4-12: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 46 Hình 4-13: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 47 Hình 4-14: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 47 Hình 4-15: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 47 Hình 4-16: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 48 Hình 4-17: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 48 Hình 4-18:Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 49 Hình 4-19: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 49 Hình 4-20: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 49 Hình 4-21: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 50 Hình 4-22: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 50 Hình 4-23: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 51 Hình 4-24: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 51 Hình 4-25: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 52 Hình 4-26: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 52 Hình 4-27: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 53 Hình 4-28: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 53 Hình 4-29: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 54 Hình 4-30: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 54 Hình 4-31: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 55 Hình 4-32: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 55 Hình 4-33: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 56 Hình 4-34: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 56 Hình 4-35: Kết mơ dịng điện phía máy biến áp 57 Hình 4-36: Kết mơ dịng điện so lệch đặc tính cắt 57 Hình 4-37: Thí nghiệm bơm dịng áp với rơ le 7UT613 Omicron CMC356 58 Hình 4-38: Kết so sánh dịng điện phía 110kV 59 Hình 4-39: Kết so sánh dịng điện phía 22kV 59 Hình 4-40: Kết so sánh dịng điện so lệch 60 Hình 4-41: Kết so sánh dòng điện so lệch đặc tính cắt 60 Hình 4-42: Dịng điện so lệch ghi nhận rơ le 7UT613 61 Hình 4-43: Kết so sánh dịng điện phía 110kV 61 Hình 4-44: Kết so sánh dịng điện phía 110kV 62 Hình 4-45: Kết so sánh dòng điện so lệch 62 Hình 4-46: Kết so sánh dịng điện so lệch đặc tính cắt 63 Hình 4-47: Kết so sánh dịng điện phía 110kV 63 Hình 4-48: Kết so sánh dịng điện phía 22kV 63 Hình 4-49: Kết so sánh dòng điện so lệch 64 Hình 4-50; Kết so sánh dịng điện so lệch đặc tính cắt 64 Hình 4-51: Kết so sánh dịng điện phía 110kV 65 Hình 4-52: Kết so sánh dịng điện phía 22kV 65 Hình 4-53: Kết so sánh dịng điện so lệch 65 Hình 4-54: Kết so sánh dòng điện so lệch đặc tính cắt 66 Hình 4-55: Kết so sánh dịng điện phía 110kV 66 Hình 4-56: Kết so sánh dịng điện phía 22kV 67 Hình 4-57: Kết so sánh dịng điện so lệch 67 Hình 4-58: Kết so sánh dòng điện so lệch đặc tính cắt 67 Hình 4-59: Kết so sánh dịng điện phía 110kV 68 Hình 4-60: Kết so sánh dịng điện phía 22kV 68 Hình 4-61: Kết so sánh dịng điện so lệch 69 Hình 4-62: Kết so sánh dịng điện so lệch đặc tính cắt 69 Hình 4-63: Kết so sánh dịng điện phía 110kV 70 Hình 4-64: Kết so sánh dịng điện phía 22kV 70 Hình 4-65: Kết so sánh dịng điện so lệch 70 Hình 4-66: Kết so sánh dịng điện so lệch đặc tính cắt 71 Hình 4-67: Kết so sánh dịng điện phía 110kV 71 Hình 4-68: Kết so sánh dịng điện phía 22kV 72 Hình 4-69: Kết so sánh dòng điện so lệch 72 Hình 4-70: Kết so sánh dịng điện so lệch đặc tính cắt 72 Hình 4-71: Kết so sánh dịng điện phía 110kV 73 Hình 4-72: Kết so sánh dịng điện phía 22kV 73 Hình 4-73: Kết so sánh dòng điện so lệch 74 Hình 4-74: Kết so sánh dịng điện so lệch đặc tính cắt 74 Hình 4-75: Kết so sánh dịng điện phía 110kV 75 Hình 4-76: Kết so sánh dịng điện phía 22kV 75 Hình 4-77: Kết so sánh dòng điện so lệch 75 Hình 4-78: Kết so sánh dịng điện so lệch đặc tính cắt 76 Hình 4-79: Kết so sánh dịng điện phía 110kV 76 Hình 4-80: Kết so sánh dịng điện phía 22kV 77 Hình 4-81: Kết so sánh dòng điện so lệch 77 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT Hình 4-85: Kết so sánh dịng điện so lệch đặc tính cắt 4.5.13 Sự cố ngắn mạch hai pha A,B chạm đất vùng bảo vệ phía 110kV Hình 4-86: Kết so sánh dịng điện phía 110kV Nguyễn Xuân Phúc 79 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT Hình 4-87: Kết so sánh dịng điện phía 22kV Hình 4-88: Kết so sánh dịng điện so lệch Hình 4-89:Kết so sánh dịng điện so lệch đặc tính cắt Nguyễn Xuân Phúc 80 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT 4.5.14 Sự cố ngắn mạch pha A chạm đất vùng bảo vệ phía 110kV Hình 4-90: Kết so sánh dịng điện phía 110kV Hình 4-91: Kết so sánh dịng điện phía 22kV Hình 4-92: Kết so sánh dòng điện so lệch Nguyễn Xuân Phúc 81 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT Hình 4-93: Kết so sánh dòng điện so lệch đặc tính cắt 4.6 Nhận xét Trong tất thí nghiệm xét đến sử dụng file mơ chương IV sau bơm vào rơ le bảo vệ so lệch máy biến áp xây dựng luận văn làm việc tin cậy :  Đối với trường hợp ngắn mạch vùng, mô cho thấy điểm làm việc rơ le nằm vùng hãm Do rơ le làm việc tin cậy  Đối với trường hợp ngắn mạch vùng, thời gian điểm làm việc vào vùng tác động ngắn Tuy nhiên có thành phần sóng hài bậc lớn thời gian bắt đầu cố làm cho tín hiệu khóa hãm hài bậc kích hoạt khoảng thời gian nửa chu kì Vì bảo vệ so lệch kết luận dạng cố sau khoảng thời gian 15-20ms Như thấy rơ le bảo vệ so lệch máy biến áp hoạt động đúng, hoàn toàn tin cậy, phù hợp với lý thuyết bảo vệ so lệch máy biến áp Kết so sánh làm việc rơ le so lệch mô rơ le thực tế 7UT613 cho thấy:  Giá trị dòng so lệch tính tốn giá trị rơ le ghi nhận đồng hình dáng giá trị Nguyễn Xuân Phúc 82 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT  Trong trường hợp ngắn mạch ngồi phía 110kV, với dòng chiều tăng cao, dòng điện so lệch rơ le 7UT613 tính cao so với giá trị mô Nguyễn Xuân Phúc 83 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT Chương Kết luận Nguyên lý bảo vệ so lệch nguyên lý bảo vệ có độ chọn lọc tuyệt đối, có độ tin cậy cao Vì bảo vệ so lệch sử dụng làm nguyên lý bảo vệ cho tất phần tử quan trọng hệ thống điện Các yếu tố tạo nên sai số cho nguyên lý bảo vệ so lệch bảo vệ so lệch máy biến áp nói riêng bao gồm thành phần dịng chiều, sóng hài, bão hồ máy biến dịng Luận văn tiến hành nghiên cứu đánh giá làm việc chức bảo vệ so lệch với dạng sóng ngắn mạch gần nhà máy điện gió Đây vị trí dịng ngắn mạch có chứa thành phần chiều cao độ méo dòng điện ngắn mạch cao vị trí khác lưới điện Dạng sóng dịng điện ngắn mạch thử nghiệm với sơ đồ nguyên lý bảo vệ so lệch mơ phần mềm MATLAB/Simulink Đồng thời, dạng sóng dòng điện chuyển đổi sang dạng COMTRADE để thử nghiệm với rơ le so lệch thực tế 7UT613 Để tăng mức độ thực tế cho nghiên cứu, luận văn xét đến mơ hình máy biến dịng bão hồ, đặc tính bão hồ máy biến dịng sử dụng máy biến dòng sử dụng thực tế cho chức bảo vệ so lệch máy biến áp Các kết mô cho thấy hầu hết trường hợp, bảo vệ so lệch làm việc tin cậy, đảm bảo độ nhạy cao ngắn mạch vùng độ an toàn hãm ngắn mạch ngồi vùng bảo vệ Các cố có độ an tồn suy giảm cố phía 110kV, dịng ngắn mạch cấp hồn tồn từ phía nhà máy điện gió Tuy nhiên mức độ an tồn đảm bảo Kết luận văn cho thấy tương đồng cao rơ le so lệch mô rơ le thực tế 7UT613 Trong số trường hợp, rơ le 7UT613 tính dịng hãm cao giá trị mô phỏng, khoảng 10-15% Điều làm tăng tính an tồn cho bảo vệ so lệch Sự khác biệt nằm số yếu tố giải thuật riêng dòng rơ le 7UT, làm tăng mức độ an toàn Nguyễn Xuân Phúc 84 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT Mặt khác, giá trị dòng điện so lệch dịng điện hãm rơ le tính toán lọc bớt thành phần bậc cao Đây yếu tố thuộc bí cơng nghệ riêng hãng chế tạo rơ le nhằm tăng tính ổn định tin cậy Phương pháp luận luận văn mở rộng cho nghiên cứu tiếp theo, để đánh giá làm việc chức bảo vệ khác, bảo vệ khoảng cách, bảo vệ so lệch cái, bảo vệ so lệch cho đường dây nối với nhà máy điện mặt trời nguồn inverter khác Nguyễn Xuân Phúc 85 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT Phụ Lục Sơ đồ mô CT sử dụng MATLAB/SIMULINK Nguyễn Xuân Phúc 86 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT M_file tính tốn tham số đặc tính từ hóa máy biến dịng điện có tỷ số 400/1 s=37; i10=10; Vs=1232; f=50; w=2*f*pi; kphi=1; i0=0.04971; kie=1.2; syms t f=(sin(w*t))^(2*s); TP=eval(int(f,t,0,2*pi)); RP=sqrt(TP/(2*pi)); A=i10*((w/(sqrt(2)*Vs))^s)/RP; B=1/(A^(1/s)); ie= 0:i0*kie:i0*kie*200; phi=(B*ie.^(1/s))*kphi; ie_phi1=[ie;phi]'; ie2= i0*kie*200:-i0*kie:0; phi2=(B*ie2.^(1/s))*kphi; ie_phi2=[-ie2;-phi2]'; ie_phi400_1_976=[ie_phi2;ie_phi1]; Nguyễn Xuân Phúc 87 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT M_file tính tốn tham số đặc tính từ hóa máy biến dịng điện có tỷ số 2000/1 s=41; i10=10; Vs=813; f=50; w=2*f*pi; kphi=0.94; i0=0.01052; kie=1.2; syms t f=(sin(w*t))^(2*s); TP=eval(int(f,t,0,2*pi)); RP=sqrt(TP/(2*pi)); A=i10*((w/(sqrt(2)*Vs))^s)/RP; B=1/(A^(1/s)); ie= 0:i0*kie:i0*kie*200; phi=(B*ie.^(1/s))*kphi; ie_phi1=[ie;phi]'; ie2= i0*kie*200:-i0*kie:0; phi2=(B*ie2.^(1/s))*kphi; ie_phi2=[-ie2;-phi2]'; ie_phi2000_1_600=[ie_phi2;ie_phi1]; Nguyễn Xuân Phúc 88 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT Phiếu chỉnh định rơ le 7UT613 mẫu Nguyễn Xuân Phúc 89 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT Nguyễn Xuân Phúc 90 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT Tài liệu tham khảo [1] IEEE Power Engineering Society Power Systems Relaying Committee., Institute of Electrical and Electronics Engineers., and IEEE-SA Standards Board., IEEE standard common format for transient data exchange (COMTRADE) for power systems Institute of Electrical and Electronics Engineers, 1999 [2] Power Systems Relaying Committee., “Fault current contributions from wind plants,” in 2015 68th Annual Conference for Protective Relay Engineers, 2015, pp 137–227 [3] IEEE, “IEEE guide for Protective Relay Applications to Transmission lines,” EEE Std C37.113-2015 (Revision IEEE Std C37.113-1999), 2015 [4] W A Elmore, Protective relaying theory and applications Marcel Dekker, 2004 [5] Nguyễn Xuân Tùng, “Tài liệu giảng dạy rơ le nhà máy Nhơn Trạch.” [6] D Novosel, G Bartok, G Henneberg, P Mysore, D Tziouvaras, and S Ward, “IEEE PSRC Report on Performance of Relaying During Wide-Area Stressed Conditions,” IEEE Trans Power Deliv., vol 25, no 1, pp 3–16, Jan 2010 [7] D Tziouvaras and D Tziovaras, “Relay performance during major system disturbances,” in 60th Annual Conference for Protective Relay Engineers, 2007, pp 251–270 [8] V H Đặng and Q H Nguyễn, “Mô nhà máy điện gió cơng nghệ máy điện khơng đồng nguồn kép (DFIG) đánh giá ảnh hưởng nhà máy hệ thống rơle bảo vệ”,” Trường ĐHBK Hà Nội, 2015 Nguyễn Xuân Phúc 91 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT Bản ghi cố COMTRADE, file cfg bảo vệ so lệch 7UTxxx test LV Folder 7UT613 V4.0 Var,000179,1997 26,14A,12D 1,iL1-M1,,518,A,0.002304,0.,0.,-618,1250,400.000000,1.000000,S 2,iL2-M1,,519,A,0.002304,0.,0.,-618,1250,400.000000,1.000000,S 3,iL3-M1,,520,A,0.002304,0.,0.,-618,1250,400.000000,1.000000,S 4,3i0-M1,,521,A,0.002304,0.,0.,-618,1250,400.000000,1.000000,S 5,iL1-M2,,522,A,0.002304,0.,0.,-618,1250,2000.000000,1.000000,S 6,iL2-M2,,523,A,0.002304,0.,0.,-618,1250,2000.000000,1.000000,S 7,iL3-M2,,524,A,0.002304,0.,0.,-618,1250,2000.000000,1.000000,S 8,3i0-M2,,525,A,0.002304,0.,0.,-618,1250,2000.000000,1.000000,S 9,IDiff-L1,,182,I/InO,0.018433,0.,0.,-618,1250,1.000000,1.000000,S 10,IDiff-L2,,183,I/InO,0.018433,0.,0.,-618,1250,1.000000,1.000000,S 11,IDiff-L3,,184,I/InO,0.018433,0.,0.,-618,1250,1.000000,1.000000,S 12,IRest-L1,,185,I/InO,0.018433,0.,0.,-618,1250,1.000000,1.000000,S 13,IRest-L2,,186,I/InO,0.018433,0.,0.,-618,1250,1.000000,1.000000,S 14,IRest-L3,,187,I/InO,0.018433,0.,0.,-618,1250,1.000000,1.000000,S 1,Flag Lost,,113,0 2,>Trig.Wave.Cap.,,4,0 3,Relay TRIP,,511,0 4,Relay PICKUP,,501,0 5,Diff picked up,,5631,0 6,Diff> TRIP,,5691,0 7,Diff>> TRIP,,5692,0 8,ThOverload TRIP,,1521,0 9,OvercurrentTRIP,,1791,0 10,O/C Ph L1 PU,,1762,0 11,O/C Ph L2 PU,,1763,0 12,O/C Ph L3 PU,,1764,0 50 Nguyễn Xuân Phúc 92 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT Bản ghi cố COMTRADE file dat Nguyễn Xuân Phúc 93 ... từ Bảo vệ so lệch Rơ le khí (Buchholz) Sự cố thùng dầu máy biến áp Bảo vệ so lệch Rơ le khí (buchholz) Bảo vệ chống chạm đất thùng máy biến áp Quá từ thông Bảo vệ chống từ thông Quá nhiệt Bảo vệ. .. lý bảo vệ so lệch 2.1 Nguyên lý bảo vệ so lệch cho máy biến áp điện lực Các hệ thống bảo vệ so lệch làm việc theo nguyên lý so sánh dòng điện hiểu hệ thống cân dòng Sơ đồ nguyên lý bảo vệ so lệch. .. động 2.1.3 Hãm sóng hài Khi dịng so lệch gây khơng từ cố bên máy biến áp mà từ dòng từ hố máy biến áp đóng máy biến áp, nối song song máy biến áp máy biến áp bị điện áp, chúng sinh thành phần sóng