Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số kết cấu đến uy lực của đạn xuyên thoát vỏ ổn định con quay

Do vậy, khảo sát uy lực xuyên thép theo một số thông số kết cấu cơ bản giúp ta có cái nhìn toàn diện hơn về khả năng ứng dụng của loại đạn xuyên thép thoát vỏ ổn định con quay trê[r]

(1)

NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA MỘT SỐ THÔNG SỐ KẾT CẤU ĐẾN UY LỰC CỦA ĐẠN XUYÊN THOÁT VỎ ỔN ĐỊNH CON QUAY

Nguyễn Đức Tiến1*, Trần Văn Doanh2, Bùi Thị Lộc3

Tóm tắt: Đạn xuyên thoát vỏ ổn định quay sử dụng vật liệu có mật độ cao

độ cứng lớn so với thép từ làm tăng uy lực xuyên đạn Bài báo xây dựng mơ hình tính tốn khảo sát uy lực xun thép đạn xuyên thoát vỏ ổn định quay theo số thông số đặc trưng đạn sở đảm bảo khả sử dụng trên vũ khí có trang bị

Từ khóa: Đạn; Đạn xun vỏ ổn định quay; Xun thép; Ổn định quay 1 ĐẶT VẤN ĐỀ

Sự phát triển công nghệ vật liệu giúp mục tiêu bảo vệ tốt hơn, đạn xuyên thép khó khăn việc tiêu diệt mục tiêu theo yêu cầu chiến kỹ thuật Đạn xuyên thoát vỏ ổn định quay loại đạn phát triển nhằm đáp ứng yêu cầu tốt khả xuyên thép loại đạn xuyên động bắn vũ khí có rãnh xoắn nịng Để tăng uy lực xuyên đạn, người ta sử dụng vật liệu có mật độ cao làm lõi xuyên, thu nhỏ cỡ phần tử xuyên, từ tăng động diện tích xuyên, tăng khả xuyên thép đạn Đây phần kết báo [5] phân tích

Việc thay đổi kích thước hình học mật độ phần tử xuyên làm ảnh hưởng đến khả sử dụng loại đạn vũ khí có: ảnh hưởng đến độ bền nòng, khả ổn định đường bay yêu cầu chiến kỹ thuật đạn – uy lực xuyên thép Đạn xuyên thoát vỏ ổn định quay nhiều nước Nga, Mỹ sử dụng Tuy nhiên, lý thuyết tính tốn cho loại đạn bí mật Do vậy, khảo sát uy lực xuyên thép theo số thông số kết cấu giúp ta có nhìn toàn diện khả ứng dụng loại đạn xuyên thép thoát vỏ ổn định quay loại vũ khí có sẵn trang bị

2 NỘI DUNG

Uy lực xuyên thép đạn đánh giá qua công thức Gia-cốp-đơ-ma [8], trước hết, để đạn sử dụng vũ khí có sẵn trang bị, đạn thiết kế phải đảm bảo điều kiện bền nòng ổn định chuyển động đầu đạn đường bay

2.1 Mơ hình vật lý

Cấu tạo chung đạn xuyên thoát vỏ ổn định quay có dạng đơn giản hình bao gồm: phần tích cực phần vỏ [3] Khi đạn chuyển động khỏi nịng, phần vỏ tách ra, riêng phần tích cực bay đến mục tiêu Các tính tốn liên quan chủ yếu đến phần tích cực đạn

Để thuận tiện cho trình đánh giá sử dụng cho nhiều cỡ đạn khác nhau, ta sử dụng đặc trưng kích thước phần tích cực theo tỷ lệ với cỡ phần tích cực: γtc - khối lượng riêng phần tích cực, kg/m3; dtc – đường kính phần tích cực, m; X

- khoảng cách từ khối tâm đầu đạn đến đáy đạn,

tc

X X

d

 ; H- chiều dài phần mũi phần tích cực,

tc H H

d

 ; L- chiều dài phần tích cực,

tc

L L

d

(2)

1

d dtc

tích cực,

tc A A

d

 ; Z- khoảng cách từ tâm cản O’ đến khối tâm O,

Z A X 0,57.H 0,16    [9]

Hình 1. Cấu tạo chung đầu đạn xuyên

thoát vỏ ổn định quay 1 – Phần tích cực, – Vỏ

Hình 2. Các kích thước phần

tích cực

2.2 Các giả thiết

- Quá trình vỏ khơng ảnh hưởng đến ổn định vận tốc phần tích cực - Các thơng số khí tượng điều kiện chuẩn

- Mật độ vật liệu tồn phần tích cực - Khối lượng tương đối phần vỏ thoát m3v

d không đổi cỡ đạn

- Không xem xét ảnh hưởng thay đổi khối lượng đầu đạn thuốc phóng tới điều kiện bền giá (xung lực lùi súng binh) khối lượng đạn xuyên thoát vỏ nhỏ nhiều so với khối lượng đạn trang bị

2.3 Mơ hình tính tốn

a Điều kiện bền nịng vũ khí có

Điều kiện bền nịng [4]: tk.m vtk 20.tk tb.m vtb 20.tb Hay:

2

tk.Cm.tk.v0.tk tb.C vmtb 0.tb

  

Trong đó: Cm m3 d

 khối lượng tương đối đầu đạn theo cỡ đạn; “tk” – số đạn

được thiết kế; “tb” – số đạn có trang bị; φ – hệ số tăng nặng đầu đạn; m - khối

lượng đầu đạn, kg

1

m C

1

3 m C



      

Trong đó: φ1 = 1,03 1,10 [6] tùy thuộc vào loại vũ khí sử dụng; C 3

d

 

 - khối lượng tương đối thuốc phóng

Ta có:

2

2 tb m.tb 0.tb E.tb

0.tk.max

m.tk tk m.tk tk

.C .v 2.C

v

C . C .



 

  (1)

Trong đó: CE.tb – động miệng nịng tương đối đạn có trang bị

(3)

b Điều kiện ổn định đầu đạn đường bay

Điều kiện ổn định đường bay đầu đạn viết [4], [9]:

2

v m 43

2

v m

4.B Z. .K i

1

.A d .C



  

  (2)

2

43 i si i

H H

i n i n 1,1 0, 343. 0, 042.

d d

   

       

 

 

 

Trong đó: σ – hệ số ổn định quay đầu đạn; Bv – mơ men qn tính xích đạo

đầu đạn, kg.m2; Av – mơ men quán tính cực đầu đạn, kg.m2; η – bước xoắn rãnh nòng

pháo, d (cỡ đạn); Km - hệ số đặc trưng cho lực cản khơng khí lên đầu đạn, kg/m3 [9]; γ –

khối lượng riêng đầu đạn, kg/m3; i43 – hệ số hình dạng đạn theo định luật lực cản 1943;

isi – hệ số hình dạng đạn theo định luật lực cản Xi-a-si; ni – hệ số chuyển đổi hệ số hình

dạng đạn theo vận tốc đầu đạn [9], μ - hệ số quán tính đầu đạn, v 4.A m.d

  ;

Đối với đạn thoát vỏ ổn định quay, sau đạn rời khỏi nịng, phần tích cực khỏi vỏ đầu đạn bay đến mục tiêu Biểu thức (2) viết lại cho phần tích cực, trở thành:

2

v.tc tc tc m.tc 43.tc

tc

v.tc tc tc tc

4.B .Z .K .i

1

.A .d .C



  

  (3) Các đặc trưng cấu tạo phần tích cực tính tốn theo phương pháp Trophimovui [4] tương tự đầu đạn Riêng với ηtc, xác định từ điều kiện

tốc độ quay đầu đạn tốc độ quay phần tích cực với trục đối xứng chúng nhau, vậy:

0

dd tc tc

tc tc tc tc tc

2 .v 2 .v 1 1 .d

hay

.d .d .d .d d

  

          

   

Trong đó: Ωdd: Tốc độ quay quanh trục đầu đạn (rad/s);

Ωtc: Tốc độ quay quanh trục phần tích cực (rad/s)

Đặt: d dtc d

 , ta có: tc

d   

Biểu thức tính tốn hệ số ổn định phần tích cực viết lại:

2

tc v.tc m 43

tc

tc v.tc tc

Z B K i

4

1

C A

d 

 

    

    (4)

Sử dụng giá trị tương đối:

5 vtc

vtc tc tc

B B d 

;

5 vtc

vtc tc tc

A A d 

; Ztc Z dtc tc, tc

3 tc tc

C m

d



Thay vào biểu thức μtc:

5

v.tc v.tc

v.tc tc tc tc

tc

tc tc tc tc tc tc

4.A 4.A .d 4.A .

m d C d d C

 

   

Thay vào (4) ta kết quả:

2

vtc m 43

tc

vtc tc

K i

B

1 Z

A d



 

    

(4)

So sánh biểu thức (2) (5): Hệ pháo đạn có có cấu tạo hệ số ổn định quay khơng phụ thuộc vào đường kính đạn Đạn xun vỏ ổn định quay có d1

thì hệ số ổn định quay đạn giảm nhanh tỷ số

d 

tăng lên, cỡ phần tích cực nhỏ so với cỡ đạn hệ số ổn định quay đạn thấp Tuy nhiên, sử dụng vật liệu có mật độ cao làm tăng hệ số ổn định quay phần tích cực

c Tính tốn uy lực xuyên thép

Với mục đích khảo sát so sánh khả xuyên đạn, ta sử dụng cơng thức Gia-cốp-đơ-ma chưa hiệu chỉnh, cơng thức tính tốn va xun viết trường hợp góc chạm θc = 00 [9]:

0,75 0,75

c 0,5

d .b

v K

m

 (6) Trong đó: vc - vận tốc chạm đầu đạn, m/s; b - chiều dày thép bị phá huỷ, dm; d

– cỡ đạn, dm; K - hệ số đặc trưng cho kết cấu, đặc tính đầu đạn thép có giá trị từ 1600 2200;

Do đạn có phần tích cực xuyên vào mục tiêu, chiều sâu xuyên vào thép phần tích cực:

0,5

0,75 tc c

0,75 tc

m v b

K.d



Đặt bb.d, thay giá trị tương đối, công thức (6) viết thành:

1 1

1

0,5 0,75

0,5 0,75 0,75 0,5 0,75

tc c tc c m.tc c

0,75

0,75 0,75 0,75

tc tc

m v m d .v C .v

b b

d d .K.d d d .K d .K

   

 

        

  

     

(7)

Trong đó: tc

m.tc

m C

d

 - khối lượng tương đối phần tích cực so với cỡ đạn, kg/dm3

Để xác định vận tốc chạm đạn mục tiêu vc, cần giải tốn thuật phóng

ngồi phần tích cực Đạn xuyên tiêu diệt mục tiêu tầm bắn thẳng, chiều cao đường đạn không chiều cao mục tiêu (3m) nên coi Hτ(y) = 1, góc phóng θ

nhỏ nên phương trình vi phân xác định vận tốc phần tích cực cự ly x viết lại sau [11]:

2 43 tc

tc

i d dv

.10 F(v )

dx   m 

Khi đó, đạo hàm vận tốc v đạn theo quãng đường x phụ thuộc vào hàm lực cản F(vτ), cỡ đạn dtc hệ số hình dạng i43

Với xx.d nên dxdx.d, thay vào ta được:

3 43

tc tc i dv

.10 F(v )

dx  C d  (8)

Từ (8), suy giảm vận tốc đạn tính theo quãng đường tương đối tỷ lệ nghịch với khối lượng tương đối đường kính tương đối phần tích cực

(5)

Như vậy, với giá trị lượng miệng nòng xác định, thay đổi chiều dài kích thước phần tích cực, ta xác định sơ tốc miệng nòng lớn theo (1) thỏa mãn điều kiện bền nòng, từ (5) xác định L dtc theo điều kiện ổn định đạn,

xác định tốc độ đạn đường bay theo (8) khả xuyên đạn theo (7) 2.4 Ảnh hưởng số thông số kết cấu đạn xuyên thoát vỏ ổn định quay đến uy lực

2.4.1 Các thông số đầu vào, thông số khảo sát a Các thông số đối tượng khảo sát

- Chọn lượng miệng nòng tương đối để khảo sát đạn 7,62mm×54R bắn súng đại liên PKMS, lượng miệng nòng tương đối súng binh lượng lớn, pháo nòng dài uy lực lớn: CE = 9,57.109 J/m3 [2];

- Bước xoắn rãnh nòng: η = 31,5 (bước xoắn rãnh nòng súng PKMS) [7];

- Hiện nước ta sản xuất vật liệu Các bít Vonfram có mật độ 14700 kg/m3, vật liệu nhiều nước giới sử dụng cho đạn xun cỡ Các thơng số phần tích cực:

+ Khối lượng riêng phần tích cực: γtc = 14700 kg/m3 [1];

+ Chiều dài mũi phần tích cực: H2, 25;

- Khối lượng tương đối phần vỏ thoát: Cm.v = 1600 kg/m3 (tham khảo số liệu số

loại đạn);

- Bản thép mục tiêu đồng nhất, hệ số K công thức Gia-cốp-đơ- ma lấy 1800 b Thông số khảo sát

Thơng số khảo sát: kích thước đường kính tương đối d khối lượng tương đối Cm

của đạn

Phạm vi khảo sát: d=0,4 0,8; Cm = 4000 29000 kg/m3 (tương đương 1,77 12,83 gam

đối với đạn 7,62 mm)

Các kết nhận được: khối lượng tương đối đầu đạn Cm (thỏa mãn điều kiện ổn

định), đường kính lõi xuyên d, hệ số ổn định quay đạn uy lực xuyên thép đạn cự ly

2.4.2 Các kết bình luận

Các kết nhận thể hình 3÷8

Trên sở bảo đảm điều kiện bền nòng, khối lượng tương đối đầu đạn giảm dẫn tới sơ tốc đạn tăng (hình 3), hệ số ổn định quay đạn bị suy giảm tăng khối lượng tương đối đạn (hình 4) Hệ số ổn định quay yêu cầu đạn pháo bắn gián tiếp có giá trị σ = 0,3 0,6 [4], đạn xuyên thép đạn súng giá trị đòi hỏi cao Khảo sát theo hệ số ổn định quay, đưa mối quan hệ khối lượng tương đối đường kính đạn ta thấy rõ điều

Từ đồ thị hình 5, kích thước đường kính phần tích cực, hệ số ổn định quay đạt giá trị khác khối lượng tương đối đầu đạn khác nhau, khối lượng tương đối đầu đạn lớn, hệ số ổn định quay nhỏ

(6)

lư

con quay hai u c hai khồng cách 7,62mm) thay đ lớn với giá trị việc lựa chọn điều kiện cực t

trên th

d 0, 68

ứng với khối l định quay lớn h 5500 kg/m

13127 kg/m 1,80.d Hình 3. lượng t Hình 5. tương đ tích c

Kết tr

con quay hai yêu c hai khồng cách 7,62mm) thay đ

ớn với giá trị ệc lựa chọn điều kiện ực tìm

trên th

d0, 68

Giá tr ứng với khối l

ịnh quay lớn h 5500 kg/m

13127 kg/m Kh 1,80.d

Hình 3.

ợng tương đ

Hình 5.

tương đ tích c

ết tr

con quay hai u c hai khồng cách 7,62mm) thay đ

ớn với giá trị ệc lựa chọn điều kiện ực tìm

trên giới: đạn 100 mm

d0, 68

Giá tr ứng với khối l

ịnh quay lớn h 5500 kg/m

13127 kg/m Khả xuy

1,80.d cự ly 39369.d So sánh với kết tính tốn đạn xuy

Hình 3. M

ương đ

tốc miệng n

Hình 5. M

tương đối đạn v

tích cực theo hệ số ổn định quay. ết tr

ớn với giá trị ệc lựa chọn điều kiện

ìm ph

ế giới: đạn 100 mm

d 0, 68(đo tr

Giá trị kích th ứng với khối l

ịnh quay lớn h 5500 kg/m3

13127 kg/m ả xuy

ở cự ly 39369.d So sánh với kết tính tốn đạn xuy Mối quan hệ khối

ương đ

ốc miệng n

Mối quan hệ khối l ối đạn v

ực theo hệ số ổn định quay. ết đ

con quay hai yêu c hai khồng cách 7,62mm) thay đ

ợc ph

ế giới: đạn 100 mm

d 0, 68(đo tr

ị kích th ứng với khối l

ịnh quay lớn h

3, đ

13127 kg/m3, 7,62 mm M948 c ả xuy

ở cự ly 39369.d So sánh với kết tính tốn đạn xuy ối quan hệ khối

ương đối đầu đạn v ốc miệng n

ối quan hệ khối l ối đạn v

ực theo hệ số ổn định quay. ên đ

ợc phù h ế giới: đạn 100 mm

(đo trực tiếp từ đạn), 7,62mm M948 Mỹ ị kích thư

ứng với khối lượng t ịnh quay lớn h

, đạn 76 mm M331A2 , 7,62 mm M948 c ả xuy

ở cự ly 39369.d So sánh với kết tính toán đạn xuy ối quan hệ khối

ối đầu đạn v ốc miệng n

ối quan hệ khối l ối đạn v

ực theo hệ số ổn định quay. ên đồ thị h

con quay hai yêu c 100

b

7,62mm) thay đổi Ở điều kiện ổn định lựa chọn, uy lực xuy ớn với giá trị

ệc lựa chọn điều kiện

ù hợp với loại đạn xuy ế giới: đạn 100 mm

ực tiếp từ đạn), 7,62mm M948 Mỹ ước đ

ợng t

ịnh quay lớn 0,6 Th ạn 76 mm M331A2 , 7,62 mm M948 c ả xuyên thép c

ối đầu đạn v ốc miệng nòng

ối quan hệ khối l ối đạn đư

ực theo hệ số ổn định quay. thị h

con quay hai yêu cầu trái ng 100

b (c

ổi Ở điều kiện ổn định lựa chọn, uy lực xuy ớn với giá trị

ệc lựa chọn điều kiện

ợp với loại đạn xuy ế giới: đạn 100 mm

ực tiếp từ đạn), 7,62mm M948 Mỹ ớc đư

ợng tương đ ơn 0,6 Th ạn 76 mm M331A2 , 7,62 mm M948 c

ên thép c

ở cự ly 39369.d So sánh với kết tính toán đạn xuy ối quan hệ khối

ối đầu đạn v òng

ối quan hệ khối l à đư

ực theo hệ số ổn định quay. thị hình hình cho th

ầu trái ng 100

b (cự ly 100m đạn 7,62mm) v

ổi Ở điều kiện ổn định lựa chọn, uy lực xuy ớn với giá trị d

ệc lựa chọn điều kiện ổn định, cự ly ti ợp với loại đạn xuy ế giới: đạn 100 mm

ực tiếp từ đạn), 7,62mm M948 Mỹ

ường kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo h ương đ

ơn 0,6 Th ạn 76 mm M331A2 , 7,62 mm M948 c

ên thép c

ối đầu đạn v òng

ối quan hệ khối l à đường kí ực theo hệ số ổn định quay.

ình hình cho th ầu trái ng

ự ly 100m đạn 7,62mm) v ổi Ở điều kiện ổn định lựa chọn, uy lực xuy

d xác đ

ổn định, cự ly ti ợp với loại đạn xuy ế giới: đạn 100 mm БM

ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo h ương đối C

ơn 0,6 Th ạn 76 mm M331A2 , 7,62 mm M948 c

ên thép đạn

ối đầu đạn sơ

ối quan hệ khối l ờng kí ực theo hệ số ổn định quay.

ình hình cho th

ầu trái ngược Quy luật thay đổi uy lực xuy ự ly 100m đạn 7,62mm) v

ổi Ở điều kiện ổn định lựa chọn, uy lực xuy

d xác định Giá trị n ổn định, cự ly ti ợp với loại đạn xuy

БM-8 c

ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo h ối C

ơn 0,6 Thực tế, khối l ạn 76 mm M331A2

, 7,62 mm M948 Mỹ có C đạn

à sơ

ối quan hệ khối lư ờng kính ph ực theo hệ số ổn định quay.

ình hình cho th

ợc Quy luật thay đổi uy lực xuy ự ly 100m đạn 7,62mm) v

ổi Ở điều kiện ổn định lựa chọn, uy lực xuy ịnh Giá trị n

ổn định, cự ly ti ợp với loại đạn xuy

8 Nga có

ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo h ối Cm c

ực tế, khối l ạn 76 mm M331A2

ủa Mỹ có C đạn xuyên b

ở cự ly 39369.d So sánh với kết tính tốn đạn xuy à sơ

ượng nh phần ực theo hệ số ổn định quay.

ình hình cho th

ổn định, cự ly ti ợp với loại đạn xuy

ủa Nga có

ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo h đạn nhỏ h

ực tế, khối l có C Mỹ có C

xuyên b

ở cự ly 39369.d So sánh với kết tính tốn đạn xuy

Hình 4.

tích c

ợng ần ực theo hệ số ổn định quay

ình hình cho th

ổn định, cự ly tiêu di ợp với loại đạn xuy

ủa Nga có

ực tế, khối l có C Mỹ có C

xuyên b

ở cự ly 39369.d So sánh với kết tính tốn đạn xuy

Hình 4.

tích c

ình hình cho th

êu di ợp với loại đạn xuy

ủa Nga có

ực tế, khối lượng t

có Cm = 6401 kg/m

ủa Mỹ có Cm

xuyên cỡ đạt khoảng 2,18.d cự ly 13123.d, cự ly 39369.d So sánh với kết tính tốn đạn xuy

Hình 4.

tích cực v

Hình 6.

và kích thư

ình hình cho thấy, uy lực xuy

êu diệt mục ti ợp với loại đạn xun v

ủa Nga có d 0, 55

ợng t

= 6401 kg/m = 9086 kg/m

ằng cỡ đạt khoảng 2,18.d cự ly 13123.d, cự ly 39369.d So sánh với kết tính tốn đạn xuy

Hình 4. M

ực h lư

Hình 6.

và kích thư kh

ấy, uy lực xuy

ày nằm khoảng 0,55 0,75 t ệt mục ti

ên thoát v

d0, 55

ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo h đạn nhỏ 17000 kg/m

ợng tương đ = 6401 kg/m

= 9086 kg/m

Mối quan hệ đ

à hệ số ổn định quay theo khối lượng t

Hình 6.

và kích thư khối l ấy, uy lực xuy

ằm khoảng 0,55 0,75 t ệt mục ti

ên thoát v

d0, 55

ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo h ơn 17000 kg/m

ương đ = 6401 kg/m

= 9086 kg/m

ối quan hệ đ

ệ số ổn định quay theo khối ợng tương đ

Hình 6. Mối quan hệ uy lực xuy

và kích thư ối lượng t ấy, uy lực xuy

ằm khoảng 0,55 0,75 t ệt mục tiêu Giá tr

ên thoát v

d0, 55, đ ực tiếp từ đạn), 7,62mm M948 Mỹ d 0, 72

ương đối đầu = 6401 kg/m

= 9086 kg/m

ối quan hệ đ

ệ số ổn định quay theo khối ương đ

Mối quan hệ uy lực xuy và kích thước đ

ợng t ấy, uy lực xuy

ợc Quy luật thay đổi uy lực xuy ự ly 100m đạn 7,62mm)

ằm khoảng 0,55 0,75 t Giá tr

ên thoát vỏ ổn định quay đ

d 0, 55, đạn 76 mm M331A2

d0, 72

ối đầu = 6401 kg/m3, đ

= 9086 kg/m3

ối quan hệ đ

ệ số ổn định quay theo khối ương đ

ối quan hệ uy lực xuy

ớc đường kính phần tích cực theo ợng tương đ

ấy, uy lực xuyên thép ợc Quy luật thay đổi uy lực xuy

à b300 ổi Ở điều kiện ổn định lựa chọn, uy lực xuy

ằm khoảng 0,55 0,75 t Giá tr

ỏ ổn định quay đ

d 0, 55 ạn 76 mm M331A2

d0, 72

ối đầu

, đạn 12,7mm Mỹ có C

ối quan hệ đ

ệ số ổn định quay theo khối ương đối đạn

ờng kính phần tích cực theo ương đ

ên thép ợc Quy luật thay đổi uy lực xuy

300

b

ằm khoảng 0,55 0,75 t Giá trị đ

ỏ ổn định quay đ ạn 76 mm M331A2

d0, 72[10] ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo h

ơn 17000 kg/m3 ối đầu

ạn 12,7mm Mỹ có C ằng cỡ đạt khoảng 2,18.d cự ly 13123.d, cự ly 39369.d So sánh với kết tính tốn đạn xuy

ối quan hệ đư

ệ số ổn định quay theo khối ối đạn

ờng kính phần tích cực theo ương đối đạn

ên thép ợc Quy luật thay đổi uy lực xuy

300

b (cự ly 300m đạn ổi Ở điều kiện ổn định lựa chọn, uy lực xuyên thép có th

ằm khoảng 0,55 0,75 t

ị đường kính phần tích ỏ ổn định quay đ

ạn 76 mm M331A2

d 0, 72[10] ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo h

3

với điều ki ối đầu БM

ạn 12,7mm Mỹ có C ằng cỡ đạt khoảng 2,18.d cự ly 13123.d, cự ly 39369.d So sánh với kết tính tốn đạn xuy

ường kính phần ệ số ổn định quay theo khối

ối đạn

ờng kính phần tích cực theo ối đạn

ên thép

ợc Quy luật thay đổi uy lực xuyên thép tương đ ự ly 300m đạn ên thép có th

ờng kính phần tích ỏ ổn định quay đ

ạn 76 mm M331A2

d 0, 72[10] ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo h

ới điều ki БM-8 c

ạn 12,7mm Mỹ có C ằng cỡ đạt khoảng 2,18.d cự ly 13123.d, cự ly 39369.d So sánh với kết tính tốn đạn xuyên b

ờng kính phần ệ số ổn định quay theo khối

ối đạn

ên thép điều kiện ổn địn ên thép tương đ ự ly 300m đạn ên thép có th

ờng kính phần tích ỏ ổn định quay đ

ạn 76 mm M331A2 [10] ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo h

ới điều ki

8 Nga có C ạn 12,7mm Mỹ có C ằng cỡ đạt khoảng 2,18.d cự ly 13123.d,

ên b

ờng kính phần ệ số ổn định quay theo khối

ều kiện ổn địn ên thép tương đ ự ly 300m đạn ên thép có th

ằm khoảng 0,55 0,75 tùy thu ờng kính phần tích ỏ ổn định quay đư

ạn 76 mm M331A2

ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo h ới điều ki

ủa Nga có C ạn 12,7mm Mỹ có C ằng cỡ đạt khoảng 2,18.d cự ly 13123.d,

ên cỡ, uy lực ờng kính phần ệ số ổn định quay theo khối

ều kiện ổn địn ên thép tương đ ự ly 300m đạn ên thép đạt giá trị

ùy thu ờng kính phần tích

được thiết kế ạn 76 mm M331A2 Mỹ có

ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55 0,75, theo hình t ới điều kiện hệ số ổn

ủa Nga có C ạn 12,7mm Mỹ có C ằng cỡ đạt khoảng 2,18.d cự ly 13123.d,

ằng cỡ, uy lực ờng kính phần ệ số ổn định quay theo khối

ối quan hệ uy lực xuyên thép ờng kính phần tích cực theo

ối đạn σ>0. ều kiện ổn địn ên thép tương đ ự ly 300m đạn

ể đạt giá trị ùy thu ờng kính phần tích

ợc thiết kế Mỹ có

ình t ện hệ số ổn Nga có C ạn 12,7mm Mỹ có C ằng cỡ đạt khoảng 2,18.d cự ly 13123.d,

ằng cỡ, uy lực ờng kính phần ệ số ổn định quay theo khối

ên thép ờng kính phần tích cực theo

σ>0. ều kiện ổn địn ên thép tương đối ự ly 300m đạn ể đạt giá trị ùy thuộc v ờng kính phần tích

ợc thiết kế Mỹ có

ình tương ện hệ số ổn Nga có C ạn 12,7mm Mỹ có Cm

ằng cỡ đạt khoảng 2,18.d cự ly 13123.d, ằng cỡ, uy lực ên thép ờng kính phần tích cực theo

σ>0 ều kiện ổn định

ối ự ly 300m đạn ể đạt giá trị ộc vào ờng kính phần tích ợc thiết kế Mỹ có

ương ện hệ số ổn Nga có Cm = m =

ằng cỡ đạt khoảng 2,18.d cự ly 13123.d, ằng cỡ, uy lực ên thép ờng kính phần tích cực theo

h ối ự ly 300m đạn ể đạt giá trị ờng kính phần tích ợc thiết kế Mỹ có

(7)

xuyên thép c

thấy, việc lựa chọn hệ số ổn hiệu cao cho mục đích xuy

thép kích thư

cực theo hệ số ổn định quay đạn

thoát v s

PKMS, súng khác có lư tương t

của đạn thỏa m kính ph

tăng số kích th

định lựa chọn, khả xuy thép [1] [2] [3] [4] [5]

xuyên thép c

ấy, việc lựa chọn hệ số ổn ệu cao cho mục đích xuy

Hình 7.

thép kích thư

ực theo hệ số ổn định quay đạn

Bài báo đ thoát v

cơ sở l

PKMS, súng khác có lư tương t

Từ mơ h đạn thỏa m kính ph

tăng ho ố kích th

ịnh lựa chọn, khả xuy Kết n

thép ổn định quay có trang bị v

[1]

[2] [3] [4] [5]

xuyên thép c

Hình 7.

thép kích thư

Bài báo đ

thoát vỏ ổn định quay thỏa m l

PKMS, súng khác có lư tương tự

ừ mơ h đạn thỏa m kính phần tích cực

hoặc giảm so với đạn xuy ố kích th

ịnh lựa chọn, khả xuy ết n

ổn định quay có trang bị v

Biên b (K56) đ Qu Biên b

xuất loạt "0" năm 2013 Trần Văn Định, 2006

Trần Văn Định, 64

Trần Văn Doanh, Nguyễn Đức Tiến v hư

mới, Tạp chí Khoa xuyên thép c

Hình 7. M

thép kích thư

Bài báo đ

ỏ ổn định quay thỏa m l

PKMS, súng khác có lư ự

ừ mô h đạn thỏa m

ần tích cực

ặc giảm so với đạn xuy ố kích thư

ịnh lựa chọn, khả xuy ết n

Biên b (K56) đ Quốc ph Biên b

ất loạt "0" năm 2013 ần Văn Định, 2006

ần Văn Định, 64 – 76, 151

ần Văn Doanh, Nguyễn Đức Tiến v hướng phát triển v

ới, Tạp chí Khoa xuyên thép đạn xuy

Mối quan hệ uy lực xuy thép kích thư

Bài báo xây d

ỏ ổn định quay thỏa m l

PKMS, súng khác có lư mơ hình tốn

ủa đạn thỏa m ần tích cực

ặc giảm so với đạn xuy ước

ịnh lựa chọn, khả xuy ết có th

Biên kiểm tra, nghiệm thu cấp (K56) đầu l

ốc phòng

Biên kiểm tra, nghiệm thu đạn xuy ất loạt "0" năm 2013

ần Văn Định, ần Văn Định,

76, 151

ần Văn Doanh, Nguyễn Đức Tiến v ớng phát triển v

ới, Tạp chí Khoa đạn xuy ấy, việc lựa chọn hệ số ổn ệu cao cho mục đích xuy

ối quan hệ uy lực xuy thép kích thư

ực theo hệ số ổn định quay đạn cự ly 13123.d

ã xây d

ỏ ổn định quay thỏa m lư

PKMS, súng khác có lư ình tốn

ủa đạn thỏa mãn ần tích cực

ặc giảm so với đạn xuy ớc d

ịnh lựa chọn, khả xuy ày có th

ản kiểm tra, nghiệm thu cấp ầu l

òng

ản kiểm tra, nghiệm thu đạn xuy ất loạt "0" năm 2013

76, 151

ối quan hệ uy lực xuy thép kích thước đ

ực theo hệ số ổn định quay đạn ự ly 13123.d

ã xây d

ỏ ổn định quay thỏa m ượng miệng n PKMS, súng khác có lư

ình tốn ãn ần tích cực d

ặc giảm so với đạn xuy

d kh ịnh lựa chọn, khả xuy

ày có th

ản kiểm tra, nghiệm thu cấp ầu lõi h

òng

76, 151 –

ối quan hệ uy lực xuy ớc đư

ã xây dựng mô h ỏ ổn định quay thỏa m

ợng miệng n PKMS, súng khác có lư

ình tốn xây d điều kiện bền n

d kh ặc giảm so với đạn xuy

d khối l ịnh lựa chọn, khả xuy

ày sử dụng so sánh uy lực xuy ổn định quay có trang bị v

ản kiểm tra, nghiệm thu cấp õi hợp kim cứng xuy

ần Văn Định, C

ần Văn Định, Cơ s 159, 2013

ới, Tạp chí Khoa

ủa đạn xun v ấy, việc lựa chọn hệ số ổn ệu cao cho mục đích xuy

ối quan hệ uy lực xuy ường kính phần tích ực theo hệ số ổn định quay đạn

ự ly 13123.d

ựng mô h ỏ ổn định quay thỏa m

ã xây d ều kiện bền n

d kh ặc giảm so với đạn xuy

ối l ịnh lựa chọn, khả xuy

ể sử dụng so sánh uy lực xuy ổn định quay có trang bị v

ản kiểm tra, nghiệm thu cấp ợp kim cứng xuy

Cấu tạo tác dụng đạn d

Cơ s 159, 2013

ần Văn Doanh, Nguyễn Đức Tiến v ớng phát triển gi

ới, Tạp chí Khoa học v ên v ấy, việc lựa chọn hệ số ổn đ ệu cao cho mục đích xuy

ối quan hệ uy lực xuy ờng kính phần tích ực theo hệ số ổn định quay đạn

ự ly 13123.d

ựng mô h ỏ ổn định quay thỏa m

ã xây d ều kiện bền n

và khối l ặc giảm so với đạn xuy

ối lượng đạn lựa chọn Khi thay đổi ịnh lựa chọn, khả xuyên c

ản kiểm tra, nghiệm thu cấp ợp kim cứng xuy

ản kiểm tra, nghiệm thu đạn xuy ất loạt "0" năm 2013, Nhà máy Z113

ấu tạo tác dụng đạn d

Cơ sở lý thuyết thiết kế đầu đạn pháo 159, 2013

ần Văn Doanh, Nguyễn Đức Tiến v

à giải pháp nâng cao uy lực xuy ọc v

ên thoát v

định quay lớn đạn xuy ệu cao cho mục đích xuyên thép

ựng mơ hình ỏ ổn định quay thỏa mãn ợng miệng nòng t PKMS, súng khác có lư

ã xây dựn ều kiện bền n

ối lư

ặc giảm so với đạn xuyên thép b

ợng đạn lựa chọn Khi thay đổi ên đạn

TÀI LI ản kiểm tra, nghiệm thu cấp

ợp kim cứng xuy

ản kiểm tra, nghiệm thu đạn xuy , Nhà máy Z113 ấu tạo tác dụng đạn d

ở lý thuyết thiết kế đầu đạn pháo 159, 2013

ải pháp nâng cao uy lực xuy ọc K

ên thoát vỏ ổn định quay tăng 70% Kết tr ịnh quay lớn đạn xuy

ên thép

ình đ điều ịng t

PKMS, súng khác có lượng miệng n ựng, ta có th ều kiện bền nịng,

ượng Khả xuy ên thép b

ợng đạn lựa chọn Khi thay đổi đạn

ợp kim cứng xuy

ở lý thuyết thiết kế đầu đạn pháo

ải pháp nâng cao uy lực xuy à Kỹ t

ỏ ổn định quay tăng 70% Kết tr ịnh quay lớn đạn xuy

ên thép

3

đồng dạng tính tốn uy lực xuy ều ki

òng tương đ ợng miệng n g, ta có th

ịng,

ợng Khả xuy ên thép b

ợng đạn lựa chọn Khi thay đổi đạn

ợp kim cứng xuyên áo giáp

ải pháp nâng cao uy lực xuy thuật số 55

ên thép

ối quan hệ uy lực xuyên ờng kính phần tích ực theo hệ số ổn định quay đạn

3 K

ồng dạng tính tốn uy lực xuy kiện bền n

ương đ ợng miệng n g, ta có th

ịng,

ợng Khả xuy

ên thép cỡ có trang bị t ợng đạn lựa chọn Khi thay đổi

ủa đạn có th

ể sử dụng so sánh uy lực xuy ổn định quay có trang bị xu hư

TÀI LIỆU THAM KHẢO ản kiểm tra, nghiệm thu cấp

ên áo giáp

ải pháp nâng cao uy lực xuy ật số 55

ên ờng kính phần tích ực theo hệ số ổn định quay đạn

KẾT LUẬN

ồng dạng tính tốn uy lực xuy ện bền n

ương đối đạn 7,62mm×54R bắn tr ợng miệng n

g, ta chiều h

điều kiện ổn định thay đổi kích th ợng Khả xuy

ằng cỡ có trang bị t ợng đạn lựa chọn Khi thay đổi

có thể đạt giá trị lớn ể sử dụng so sánh uy lực xuy

à xu hư

ỆU THAM KHẢO

ản kiểm tra, nghiệm thu cấp Tổng cục CNQP đạn súng tr ên áo giáp

ản kiểm tra, nghiệm thu đạn xuyên 7,62mm , Nhà máy Z113 - T

ấu tạo tác dụng đạn d

ải pháp nâng cao uy lực xuy ật số 55

c

ẾT LUẬN

ồng dạng tính tốn uy lực xuy ện bền n

ối đạn 7,62mm×54R bắn tr ợng miệng nịng t

ể chiều h

ều kiện ổn định thay đổi kích th ợng Khả xuy

ể đạt giá trị lớn ể sử dụng so sánh uy lực xuy

à xu hư

ỆU THAM KHẢO

ổng cục CNQP đạn súng tr ên áo giáp

ên 7,62mm Tổng ấu tạo tác dụng đạn d

ần Văn Doanh, Nguyễn Đức Tiến Nguy ải pháp nâng cao uy lực xuy

ật số 55, p.157

Hình 8.

thép kích thư

cực theo hệ số ổn định quay đạn

ẾT LUẬN

ồng dạng tính tốn uy lực xuy ện bền nịng,

ối đạn 7,62mm×54R bắn tr ịng t

ể chiều h

à xu hướng thiết kế, cải tiến vũ khí ỆU THAM KHẢO

ổng cục CNQP đạn súng tr ên áo giáp, Nhà máy Z113

ên 7,62mm c

ấu tạo tác dụng đạn dược lục quân

à Nguy ải pháp nâng cao uy lực xuy

, p.157

Hình 8.

thép kích thư

ẾT LUẬN

ồng dạng tính tốn uy lực xuy ịng,

ối đạn 7,62mm×54R bắn tr òng tương đ

ể chiều h

ớng thiết kế, cải tiến vũ khí ỆU THAM KHẢO

ổng cục CNQP đạn súng tr , Nhà máy Z113 ên 7,62mm

cục Công nghiệp Quốc ph ợc lục quân

à Nguy ải pháp nâng cao uy lực xuy

,

p.157-ỏ ổn định quay tăng 70% Kết tr ịnh quay lớn đạn xuy

Hình 8.

thép kích thư

ồng dạng tính tốn uy lực xuy điều kiện ổn định tr ối đạn 7,62mm×54R bắn tr

ương đ ể chiều h

ổng cục CNQP đạn súng tr , Nhà máy Z113 ên 7,62mm - K56 đ

ục Công nghiệp Quốc ph ợc lục quân

à Nguyễn Quang Dũng, ải pháp nâng cao uy lực xuy

-165, 2013

Hình 8. Mối quan hệ uy lực xuy

thép kích thư

ồng dạng tính tốn uy lực xuy ều kiện ổn định tr ối đạn 7,62mm×54R bắn tr

ương đối t ể chiều hư

ều kiện ổn định thay đổi kích th ợng Khả xun thép c

ể đạt giá trị lớn ể sử dụng so sánh uy lực xuyên thép c

ổng cục CNQP đạn súng tr , Nhà máy Z113

K56 đ

ục Công nghiệp Quốc ph ợc lục quân

ễn Quang Dũng, ải pháp nâng cao uy lực xuyên cho súng b

165, 2013

Mối quan hệ uy lực xuy thép kích thư

ực theo hệ số ổn định quay đạn cự ly 39369.d

ồng dạng tính toán uy lực xuy ều kiện ổn định tr ối đạn 7,62mm×54R bắn tr

ối t

ướng thay đổi khả xuy ều kiện ổn định thay đổi kích th

ên thép c ằng cỡ có trang bị t ợng đạn lựa chọn Khi thay đổi d

ể đạt giá trị lớn ên thép c

ớng thiết kế, cải tiến vũ khí

K56 đ

ục Công nghiệp Quốc ph

ợc lục quân, NXB HVKTQS, p.84

ở lý thuyết thiết kế đầu đạn pháo, NXB HVKTQS, p.23

ễn Quang Dũng, ên cho súng b 165, 2013

ỏ ổn định quay tăng 70% Kết tr ịnh quay lớn đạn xuyên thoát v

ối quan hệ uy lực xuy thép kích thước đ

ồng dạng tính tốn uy lực xuy ều kiện ổn định tr ối đạn 7,62mm×54R bắn tr

ối tương đương s

ớng thay đổi khả xuy ều kiện ổn định thay đổi kích th

ên thép c ằng cỡ có trang bị t

d thỏa m ể đạt giá trị lớn

ên thép c

ớng thiết kế, cải tiến vũ khí

K56 đạn xuy ục Công nghiệp Quốc ph

, NXB HVKTQS, p.84 , NXB HVKTQS, p.23 ễn Quang Dũng,

ên cho súng b 165, 2013

ỏ ổn định quay tăng 70% Kết tr ên thoát v

ối quan hệ uy lực xuy ớc đư

ồng dạng tính tốn uy lực xuyên thép c ều kiện ổn định tr ối đạn 7,62mm×54R bắn tr

ương đương s

ên thép đạn xuy ằng cỡ có trang bị t

d ỏa m

ên thép loại đạn xuy ớng thiết kế, cải tiến vũ khí

ổng cục CNQP đạn súng tr , Nhà máy Z113 - T

ạn xuy ục Công nghiệp Quốc ph

ên cho súng b ỏ ổn định quay tăng 70% Kết tr

ên thoát v

ối quan hệ uy lực xuy ớc đường kính phần tích ực theo hệ số ổn định quay đạn

ự ly 39369.d

ên thép c ều kiện ổn định tr ối đạn 7,62mm×54R bắn tr

ương đương s

ủa đạn xuy ằng cỡ có trang bị tùy thu

ỏa mãn m

ủa loại đạn xuy ớng thiết kế, cải tiến vũ khí

ổng cục CNQP đạn súng tr

Tổng cục Công nghiệp ạn xuyên 7,62mm

ục Công nghiệp Quốc ph

ên cho súng binh theo y ỏ ổn định quay tăng 70% Kết tr

ên thoát vỏ không mang lại

ự ly 39369.d

ên thép c ều kiện ổn định đư ối đạn 7,62mm×54R bắn súng đ

ương đương s

ủa đạn xuy ùy thu ãn m

ủa loại đạn xuy ớng thiết kế, cải tiến vũ khí

ổng cục CNQP đạn súng trường 7,62x39mm cục Công nghiệp

ên 7,62mm ục Cơng nghiệp Quốc phịng

, NXB HVKTQS, p.84 , NXB HVKTQS, p.23 ễn Quang Dũng, Nghiên c

ộ binh theo y ỏ ổn định quay tăng 70% Kết tr

ỏ không mang lại

ự ly 39369.d

ên thép đạn xuy ên đư

ên súng đ ương đương cho kết ớng thay đổi khả xuy ều kiện ổn định thay đổi kích th

ủa đạn xuy ùy thuộc v

ãn điều kiện ổn loại đạn xuy ớng thiết kế, cải tiến vũ khí

ờng 7,62x39mm cục Công nghiệp

ên 7,62mm òng

, NXB HVKTQS, p.84 , NXB HVKTQS, p.23

Nghiên c ộ binh theo y ỏ ổn định quay tăng 70% Kết c

ỏ không mang lại

ủa đạn xuy ên đường bay tr

ên súng đ ẽ cho kết ớng thay đổi khả xuy ều kiện ổn định thay đổi kích thư

ủa đạn xuyên dư ộc v

ột điều kiện ổn loại đạn xuy ớng thiết kế, cải tiến vũ khí

ên 7,62mm òng

Nghiên c ộ binh theo y

ên cho ỏ không mang lại

ủa đạn xuy ờng bay tr ên súng đ

ẽ cho kết ớng thay đổi khả xuy

ớc đ ên dư ộc vào thông ột điều kiện ổn loại đạn xuy ớng thiết kế, cải tiến vũ khí

ên 7,62mm - K53 s

Nghiên cứu định ộ binh theo yêu c

ũng cho ỏ không mang lại

ối quan hệ uy lực xuyên ờng kính phần tích ực theo hệ số ổn định quay đạn

ủa đạn xuy ờng bay tr ên súng đại li

ẽ cho kết ớng thay đổi khả xuy

ớc đường ên cỡ thông ột điều kiện ổn loại đạn xuy ớng thiết kế, cải tiến vũ khí

K53 s

, NXB HVKTQS, p.84-, NXB HVKTQSp.84-, p.23 –

ứu định êu c ũng cho ỏ không mang lại

ên ờng kính phần tích ực theo hệ số ổn định quay đạn

ủa đạn xuyên ờng bay ại liên ẽ cho kết ớng thay đổi khả xuyên ờng ới cỡ thông ột điều kiện ổn loại đạn xuyên ớng thiết kế, cải tiến vũ khí

ờng 7,62x39mm cục Công nghiệp K53 sản

-86, 27, ứu định

êu cầu ũng cho ỏ không mang lại

ên ên ên ẽ cho kết ên ờng ới cỡ thông ột điều kiện ổn ên

ờng 7,62x39mm cục Công nghiệp ản

86, 27, ứu định