Thiết kế chung cư nguyễn kim q10

LỜI CẢM ƠN Em xin bày tỏ lòng biết ơn chân thành sâu sắc đến tất thầy cô Trường Đại Học Kó Thuật Công Nghệ Thành Phố Hồ Chí Minh dạy dỗ, truyền đạt tất kiến thức tâm huyết suốt năm em học tập trường Đó hành trang quý báu mà em mang theo rời Giảng Đường Đại Học Em xin chân thành cảm ơn sâu sắc đến Thầy hướng dẫn T.S Tô Văn Lận tận tình giúp đỡ truyền đạt cho em có kiến thức kinh nghiệm lời khuyên q báu để em hoàn thành đồ án Và với lượng kiến thức hạn chế, không tránh khỏi thiếu sót trình làm đề tài em xin mong nhận bảo thêm Thầy Cô góp ý trao đổi bạn bè, để kiến thức em ngày hoàn thiện Lời cuối em xin chúc Thầy Cô lời chúc sức khỏe hạnh phúc TP.HCM Tháng 01/2011 Sinh viên Bùi Minh Tân ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: TS TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 MỤC LỤC THUYẾT MINH PHẦN : KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QT KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH I NHU CẦU XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH II ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG III ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH IV GIẢI PHÁP KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH V ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU KHU VỰC XÂY DỰNG PHẦN : KẾT CẤU CHƯƠNG : THẾ KẾ THÉP SÀN LẦU I SỐ LIỆU TÍNH TỐN II TÍNH Ơ SÀN THUỘC LẠI BẢN DẦM III TÍNH Ơ SÀN THUỘC LOẠI BẢN KÊ CẠNH IV KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CỦA SÀN 13 CHƯƠNG : THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI 20 I SỐ LIỆU TÍNH TỐN 20 II TÍNH TỐN BẢN NẮP HỒ NƯỚC 20 III TÍNH DẦM NẮM HỒ 22 IV TÍNH TỐN THÀNH HỒ…………………………………………………………………26 V TÍNH TỐN BẢN ĐÁY……………………………………………………………………32 VI TÍNH TỐN DẦM ĐÁY………………………………………………………………… 33 CHƯƠNG : THIẾT KẾ CẦU THANG 44 I SỐ LIỆU TÍNH TỐN 44 II TÍNH TỐN BẢN THANG 47 III TÍNH TỐN DẦM THANG D1 49 IV TÍNH TOÁN DẦM THANG D2 52 V TÍNH TỐN DẦM THANG D3 55 CHƯƠNG : TÍNH TỐN CẤU TẠO VÁCH CỨNG .58 I TÍNH TOÁN VÁCH CỨNG 58 CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ THÉP KHUNG TRỤC 66 I SỐ LIỆU TÍNH 61 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 73 III TÍNH TỐN DẦM 78 IV TÍNH THÉP CỘT 93 SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 204 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD : TS TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 CHƯƠNG 7: NỀN MÓNG 101 I GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH 101 II ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT 101 III LỰA CHỌN MẶT CẮT ĐỊA CHẤT ĐỂ TÍNH TỐN 106 A.THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 107 THIẾT KẾ MÓNG DƯỚI HỆ VÁCH CỨNG 107 THIẾT KẾ MÓNG DƯỚI CỘT THUỘC KHUNG TRỤC 131 B.THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP 155 I THIẾT KẾ MÓNG DƯỚI HỆ VÁCH CỨNG 155 II THIẾT KẾ MÓNG DƯỚI CỘT THUỘC KHUNG TRỤC 183 III SO SÁNH, CHỌN PHƯƠNG ÁN CỌC CHO CÔNG TRÌNH 202 I II SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 205 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: TS TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN I : KIẾN TRÚC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG PHẦN I : KIẾN TRÚC CHƯƠNG : TỔNG QUAN VỂ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH I NHU CẦU XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH Ngày nay, với phát triển kinh tế quốc gia,dân số thành thị tăng nhanh, đất dùng cho xây dựng giảm đi, giá đất không ngừng tăng cao, tiến khoa học kỹ thuật xây dựng, phát minh thang máy, giới hóa điện khí hóa xây dựng áp dụng rộng rãi; bên cạnh nhu cầu nhà người dân ngày nâng cao: ngày trước nhu cầu người “ ăn no, mặc ấm” ngày nhu cầu phát triển thành “ ăn ngon, mặc đẹp” Mặt khác, xu hội nhập kinh tế quốc tế, Tp.HCM cần chỉnh trang mặt đô thị : thay dần khu dân cư ổ chuột, chung cư cũ xuống cấp chung cư ngày tiện nghi phù hợp với quy hoạch đô thị thành phố yêu cầu thiết thực Vì lý trên, chung cư NGUYỄN KIM P7- Q10 đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân góp phần vào phát triển chung thành phố II ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG: Cơng trình tọa lạc cụm chung cư NGUYỄN KIM P7-Q10, cơng trình nằm vị trí thống, đẹp có mặt tiền giáp với đường Vĩnh Viễn mặt thứ hai giáp đường nội rộng 10m Vì nằm trục đường giao thơng nên thuận tiện cho việc vận chuyển máy móc thiết bị, xe chở vật liệu xây dựng vào cơng trình cách dễ dàng Hệ thống sở hạ tầng khu vực xây dựng :cấp điện, cấp nước hoàn chỉnh, tạo điều kiện thuận lợi thi công Hiện trạng khu đất xây dựng chung cư cũ tháo dỡ, gặp số khó khăn ban đầu cơng tác thi cơng móng, nhiên trở ngại tiên đoán khắc phục SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: TS TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN I : KIẾN TRÚC B III ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH GIẢI PHÁP VÀ KÍCH THƯỚC MẶT BẰNG Cơng trình có mặt hình chữ nhật kích thước 30m  44m Bảng tiêu quy hoạch khu đất LÔ Q CHUNG CƯ NGUYỄN KIM STT Chỉ tiêu Diện tích đất xây dựng m  Mật độ xây dựng  %  m  Số hộ Dân số (người) Diện tích khu đất 1868 100% Cây 389 20.8% SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 Diện tích sàn xây dựng TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: TS TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN I : KIẾN TRÚC xanh, sân chơi Đường nội 731 39.1% Lô Q (xin xây dựng) 748 40,1% Tầng 748 Tầng lửng 639 Tầng 1-9 7480 Sân thượng 142 9009 88 352 CHỨC NĂNG CỦA MỖI KHỐI NHÀ ­ Tầng hầm sử dụng làm bãi giữ xe cho toàn chung cư, bên cạnh tầng hầm nơi chứa trang thiết bị phục vụ cho chiếu sáng dự phòng máy phát điện … ­ Tầng tầng chủ yếu dùng để kinh doanh dịch vụ, cửa hàng buôn bán giống trung tâm mua sắm Ngoài ra, hai tầng tận dụng để chứa trang thiết bị phòng cháy chữa cháy, nhiều thiết bị khác… ­ Từ lầu đến lầu bao gồm hộ loại A, B,C: đáp ứng nhu cầu nhà người dân ­ Tầng 10 gồm kho chung cư, tầng mái tận dụng để xây dựng hồ chứa nước phục vụ nhu cầu nước sinh hoạt nước chữa cháy cho toàn chung cư IV CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GIẢI PHÁP KÊT CẤU THÂN NHÀ GIẢI PHÁP KẾT CẤU NỀN MÓNG ĐƯỢC CHỌN Giải pháp móng chọn hệ thống móng đơn đặt cọc bê tông cốt thép, cọc sử dụng cọc ép, cọc khoan nhồi Đối với móng hố thang máy sử dụng móng bè cọc GIẢI PHÁP THƠNG THỐNG VÀ CHIẾU SÁNG Bốn mặt cơng trình bố trí cửa sổ để lấy ánh sáng, lấy gió từ thên nhiên, bên hộ có hệ thống đèn chiếu sáng, máy điều hòa GIẢI PHÁP ĐIỆN Nguồn điện cung cấp cho chung cư chủ yếu nguồn điện thành phố (mạng điện quận 10), có nguồn điện dự trữ có cố cúp điện máy phát điện đặt tầng để bảo đảm cung cấp điện 24/24h cho chung cư SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHD: TS TÔ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN I : KIẾN TRÚC Hệ thống cáp điện dược hộp gain kỹ thuật có bảng điều khiển cung cấp điện cho hộ GIẢI PHÁP CẤP - THỐT NƯỚC VÀ PHỊNG HỎA, THOÁT HIỂM Nguồn nước cung cấp cho chung cư nguồn nước thành phố, đưa vào bể nước ngầm chung cư sau dùng máy bơm đưa nước lên hồ nước mái, từ nước cung cấp lại cho hộ Đường ống thoát nước thải cấp nước sử dụng ống nhựa PVC Mái tạo độ dốc để tập trung nước vào sênơ BTCT, sau theo ống dẫn nước để thoát vào hệ thống thoát nước thành phố Hệ thống phòng cháy chữa cháy đảm bảo bình chữa cháy đặt góc phịng hộ đặt vị trí cầu thang bộ, thang máy Mỗi tầng lầu có hai cầu thang hai buồng thang máy bố trí hợp lý, đảm bảo đủ khả thoát hiểm cho người xảy cố cháy nổ Bên cạnh cịn có hệ thống chữa cháy lấy nước từ hồ nước đặt mái CHỐNG SÉT : Hệ thống chống sét kim thu sét bố trí hợp lý mái đảm bảo cho tồn cơng trình khỏi nguy sét đánh THỐT RÁC Rác hộ tập trung đổ gen rác đặt bên hơng buồng thang máy,sau rác đưa xuống gian rác tầng hầm có phận đưa Gian rác thiết kế, bố trí kín đáo tránh gây nhiểm mơi trường xung quanh V ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU KHU VỰC XÂY DỰNG Cơng trình xây dựng Q10 Tp HCM nên chịu ảnh hưởng khí hậu thời tiết Đơng Nam Bộ gồm hai mùa rõ rệt tháng nắng tháng mưa Dự kiến cơng trình xây dựng vào mùa khô nên thuận lợi công tác bảo quản vật tư, thuận lợi thi công cơng trình Tuy nhiên có mưa trái mùa, khơng nên chủ quan mà cần có biện pháp che chắn kịp thời xi măng, bê tông đổ xảy mưa SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHD : TS TÔ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN II: KẾT CẤU CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN LẦU I SỐ LIỆU TÍNH TỐN KÍCH THƯỚC SƠ BỘ Chọn bề dày sàn h  15cm VẬT LIỆU Bê tông sử dụng B25 : R b  145 kG cm , R bt  10,5 kG cm , E b  330000 kG cm Cốt thép nhóm A-I : R s  R sc  2250 kG cm , R sw  1750 kG cm TẢI TRỌNG a Tải trọng thường xuyên lớp cấu tạo sàn Tải trọng Cấu tạo Lớp gạch Granite Tỉnh tải Vữa xi măng lót Mác 75 Sàn bê tơng cốt thép Vữa xi măng trát trần Chiều dày   m   kG m  Hệ số độ tin cậy Tải trọng tính tốn  kG m2  0,01 2200 1,1 24,2 0,02 1800 1,2 43,2 0,15 2500 1,1 412,5 0,015 1800 1,2 32,4 Tổng g1 512,3 b Tải trọng thường xun tường xây Sàn lầu có kích thước 20,8m  35, 7m : s  20,8  35,  742,56m Để đơn giản tính toán, quy tải tường thành tải phân bố sàn dầm ngang, dầm dọc Theo vẽ kiến trúc có Tường Dày 100mm Dày 100mm Dày 200mm Vị trí Phân bố sàn Phân bố dầm Phân bố dầm  m Tổng chiều dài l ( m ) Chiều cao trung bình h (m)   kG m3  0,1 178.35 2,95 1800 0,1 64.7 2,95 1800 0,2 113 2,95 1800 ­ Tải trọng tường 100mm phân bố sàn : g2  g t n    h  l   t 1,1 0,1 2,95 178,35 1800    140, 29 kG m s s 742,56 Vậy tổng tải trọng thường xuyên phân bố sàn : g s  g1  g  512,  140, 29  652,59 ; 653 kG m ­ Tải trọng tường 100mm phân bố dầm : SVTH: BÙI MINH TÂN -MSSV: 105105114 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD : TS TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN II: KẾT CẤU q1  1,11800  0,1  2,95  584,1kG m ­ Tải trọng tường 200mm phân bố dầm : q  1,11800  0,  2,95  1168, kG m PHÂN LOẠI Ô BẢN SÀN : Ô SÀN l1  m  l2  m  S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 3 1,15 5,6 5,6 3,8 3,8 3,8 3,8 5,6 1,15 1,45 1,6 7,8 7,85 3,8 7,8 6,425 4,3 6,2 7,85 4,8 7,85 1,45 3,2 3,3 Tỉ số l2 l1 2,6 2,62 3,304 1,39 1,15 1,13 1,63 2.,07 1,62 1,42 1,26 2,21 2,06 Phân loại Bản dầm Bản dầm Bản dầm Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản dầm Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản dầm Bản dầm Ghi chú: ­ Kích thước sàn xác định từ trục đến trục dầm đỡ sàn ­ xem sàn S13 có mặt hình chữ nhật lớn với l1  1, 6m; l2  3, 25m SVTH: BÙI MINH TÂN -MSSV: 105105114 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD : TS TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN II: KẾT CẤU GIẢ THIẾT TÍNH TỐN: ­ ­ hd  : liên kết ngàm vào dầm hb h Nếu tỉ số d  : liên kết khớp vào dầm hb Trong h d : chiều cao tiết diện dầm liên kết với Nếu tỉ số h b : chiều cao tiết diện ( chiều dày sàn ) II TÍNH Ơ SÀN THUỘC LOẠI BẢN DẦM : S1, S2, S3, S8, S12, S13 TẢI TRỌNG : a Ô S1, S2, S12 Tải trọng thường xuyên : g s  653kG m2 Hoạt tải sử dụng : p s  1,3  150  195kG m b Ơ S3 ( hành lang cầu thang ) Tải trọng thường xuyên : g s  653kG m Hoạt tải sử dụng : ps  1,  300  360kG m 2 SƠ ĐỒ TÍNH: a Ơ S1, S2, S8, S12 Các có tỉ số l2  nên thuộc dầm l1 Cắt theo phương cạnh ngắn dải có bề rộng b  1m để tính, tổng tải trọng tác dụng dải rộng b  1m q s  gs  ps  653  195  848 kG m Theo phương chịu lực ô S1, S2, S8, S12 liên kết với dầm có kích thước: 300  600;300  500 h 500  3,3  : sơ đồ tính hai đầu ngàm Tỉ số d  h b 150 b Ô S3 Tỉ số l2 3,8   3,304  nên thuộc dầm l1 1,15 Cắt theo phương cạnh ngắn dải có bề rộng b  1m để tính, tổng tải trọng tác dụng dải rộng b  1m q s  g s  ps  653  360  1.013 kG m Theo phương chịu lực S3 liên kết với dầm có kích thước: 300  600; 300  500 Tỉ số h d 500   3,3  : sơ đồ tính hai đầu ngàm h b 150 c Ơ S13 : Tỉ số l2 3,3   2, 06  nên thuộc dầm l1 1, Cắt theo phương cạnh ngắn dải có bề rộng b  1m để tính, tổng tải trọng tác dụng dải rộng b  1m q s  g s  ps  653  195  848 kG m Theo phương chịu lực ô S3 liên kết với dầm có kích thước: 300  600; 200  300 SVTH: BÙI MINH TÂN -MSSV: 105105114 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MÓNG tt tt  127,59T ; Pmin  127, 2T Vậy Pmax - Trọng lượng tính tốn cọc: Pc  n  d  l  2,5  1,1  0,352  27  2,5  9,096T - Kiểm tra lực truyền xuống cọc : tt Pmax  Pc  127, 59  9, 096  136, 686T < Q a  238,489T :Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc KIỂM TRA THEO ĐIỀU KIỆN BIẾN DẠNG a ÁP LỰC TIÊU CHUẨN ĐÁY KHỐI MÓNG QUI ƯỚC BẢNG SỐ LIỆU GIÁ TRỊ TIÊU CHUẨN DÙNG ĐỂ TÍNH TỐN ( Bảng giá trị xác định mặt đài móng ) Trường hợp tải N Z max Tổ hợp tc NoZ (T) tc M oX (Tm) tc M oY (Tm) Q tcoX (T) Q tcoY (T) ,M töX , Mtöy , Q töX , Qtöy  COMB29 801.62 -10.352 -1.017 -0.982 -9.59 ,M ytö , Q Xtö ,Q ytö  COMB23 740.29 16.747 1.598 -1.026 -10.52  COMB10 744.17 14.466 3.962 -2.44 -9.278 N tö Z , MX N tö Z ,M ytö , M Y max max ,Q Xtö ,Q ytö - Với quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện rộng hơn, xuất phát từ mép ngồi cọc đáy đài nghiêng góc    tb Trong :  tb    h h i i i  24035' 2,5  160 30 ' 4,5  180  7,  320 45' 9,8  360 20'  25017 ' 2,5  4,5  7,  9,8  ( i : trị tính tốn thứ hai góc ma sát lớp đất thứ i có chiều dày h i mà cọc cắm qua ) Vậy    tb 25017 '   6019 ' 4 Chiều dài đáy khối móng quy ước: SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 189 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: TƠ VĂN LẬN L M  2,1   - ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MÓNG 0,35   26,  tg6019'  8, 21m Chiều rộng đáy khối móng quy ước: BM  1, 05   0,35   26,  tg6019'  7,16m - Chiều cao khối móng quy ước (xác định từ mũi cọc đến cốt mặt đài móng) là: H M  26,  1,5  27, 7m - Xác định trọng lượng khối móng quy ước : o Trọng lượng đài lớp đất từ đáy đài đến cao trình mặt đài : N1tc  L M  BM  h   8,21  7,16  1,5   176,35 o Trọng lượng đất sét pha phạm vi từ cao trình đáy đài đến đáy lớp sét có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến đn): N tc2   LM  BM  n c  d   1,3   tn   L M  BM  n c  d     ñn   8,21  7,16   0,352   1,3  2,14   8, 21  7,16   0,352    1,129  227,03T o Trọng lượng đất sét pha phạm vi chiều dày lớp sét có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến đn): N3tc   LM  BM  n c  d   h   ñn   8,21  7,16   0,352   4,5  0,88  229,87T o Trọng lượng lớp cát pha phạm vi chiều dày lớp cát có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến đn): N tc4   LM  BM  n c  d   h   ñn   8,21  7,16   0,352   7,4  1,001  429,99T o Trọng lượng lớp cát phạm vi chiều dày lớp cát có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến đn) N5tc   LM  BM  n c  d   h   ñn   8,21  7,16   0,352   9,8  1,024  582,53T o Trọng lượng lớp cát thô cuội sỏi phạm vi chiều dày 2m lớp cát có trừ phần cọc chiếm chỗ (có kể đến đn): N tc6   LM  BM  n c  d     ñn   8,21  7,16   0,352    1,124  130, 49T - Trọng lượng tiêu chuẩn cọc phạm vi khối móng quy ước : SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 190 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MÓNG N tcc  n c  d   lc  1  2,5   0,352   27,  1  2,  31,85T - Tổng trọng lượng khối móng quy ước: N tcqö  N1tc  N 2tc  N3tc  N 4tc  N 5tc  N 6tc  N ctc  176,35  227,03  229,87  429,99  582,53  130, 49  31,85  1808,11T  TÍNH TOÁN VỚI TỔ HỢP COMB29 : Tổ hợp Trường hợp tải N - Z max ,M töX , M töy , Q Xtö , Q töy  tc oZ N (T) COMB29 801.62 tc M oX tc M oY tc Q oX tc Q oY (Tm) (Tm) (T) (T) -10.352 -1.017 -0.982 -9.59 Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: tc N tcZ  N oZ  N tcqö  801, 62  1808,11  2609, 73T - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: o Mômen quanh trục X: tc tc M tcX  M oX  QoY H M  10,352  9,59  27,  275,99Tm o Mômen quanh trục Y: tc tc M tcY  M oY  QoX H M  1, 017  0,982  27,7  28, 218Tm - Độ lệch tâm: o Theo trục X: e x  M Ytc 28, 218   0, 01m tc N Z 2609, 73 o Theo trục Y: e y  M tcX 275,99   0,105m tc N Z 2609, 73 - Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc o  max   6.e y   6.e N tcZ 2609,73   0, 01  0,105   1  x   1   L M BM  BM L M  8, 21 7,16  7,16 8, 21  tc Vậy  max  44,74T m ;  tcmin  40, 49T m ,  tctb  42,62T m TÍNH TỐN VỚI TỔ HỢP COMB23 : SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 191 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: TƠ VĂN LẬN Trường hợp tải N - tö Z , M X max ,Mtöy ,QtöX ,Qtöy Tổ hợp  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MÓNG tc NoZ (T) COMB23 740.29 tc M oX tc M oY tc Q oX Q tcoY (Tm) (Tm) (T) (T) 16.747 1.598 -1.026 -10.52 Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: tc tc N tcZ  N oZ  N qö  740, 29  1808,11  2548, 4T - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: Mômen quanh trục X: o tc tc M tcX  M oX  QoY H M  16, 747  10,52  27,  274, 657Tm Mômen quanh trục Y: o tc Y M M - tc oY tc  QoX H M  1, 598  1, 026  27,  26,82Tm Độ lệch tâm: o Theo trục X: e x  M tcY 26,82   0, 01m tc N Z 2548, o Theo trục Y: e y  M tcX 274, 657   0,1078m N tcZ 2548, - o Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc  max  -  6.e 6.e  N tcZ 2548,   0, 01  0,1078   1  x  y    1   LM BM  BM L M  8, 21  7,16  7,16 8, 21  tc Vậy  tcmax  43,92T m ;   38,65T m ;  tctb  41, 28T m SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 192 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHD: TƠ VĂN LẬN  TÍNH TỐN VỚI TỔ HỢP COMB10 : Tổ hợp Trường hợp tải N - ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MÓNG tö Z ,M ytö , M Y max ,Q Xtö ,Q ytö  COMB10 N tcoZ (T) 744.17 M tcoX tc M oY tc Q oX tc Q oY (Tm) (Tm) (T) (T) 14.466 3.962 -2.44 -9.278 Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: tc tc N tcZ  N oZ  N qö  744,17  1808,11  2552, 28T - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: Mômen quanh trục X: o tc X M M tc oX tc  QoY H M  14, 466  9, 278  27,7  242,535Tm Mômen quanh trục Y: o tc tc M tcY  M oY  QoX H M  3,962  2, 44  27,  63,626Tm - Độ lệch tâm: o Theo trục X: e x  M Ytc 63, 626   0, 025m tc N Z 2552, 28 o Theo trục Y: e y  M tcX 242,535   0,095m N tcZ 2552, 28 - Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc  max  o  6.e 6.e  N tcZ 2552, 28   0, 025  0, 095   1  x  y    1  LM BM  BM LM  8, 21 7,16  7,16 8, 21  o - Vậy tcmax  42,81T m2 ; tcmin  39,09T m ; tctb  40,95T m BẢNG TỔNG HỢP ÁP LỰC TIÊU CHUẨN Ở ĐÁY KHỐI MÓNG QUY ƯỚC : Trường hợp tải N N N Z max , M töX , M ytö , Q töX , Q ytö tö Z , MX tö Z ,M ytö , M Y max ,M töy ,Q töX ,Q töy max ,Q töX ,Q ytö    Tổ hợp tc max T m2  tcmin  T m  tctb  T m2  COMB29 44,74 40,49 42,62 COMB23 43,92 38,65 40,95 COMB10 42,81 39,09 41,28 b SỨC CHỊU TẢI ĐẤT NỀN Ở ĐÁY KHỐI MÓNG QUI ƯỚC SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 193 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHD: TÔ VĂN LẬN - ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MĨNG Cường độ tính tốn đất đáy khối móng quy ước: RM  m1m   A.BM  II  B.H M  ,II  D.CII  K tc Trong : o K tc  : tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất o Tra bảng 6.2 ( Sách “Nền móng tầng hầm nhà cao tầng GS TSKH Nguyễn Văn Quảng” ) có: m = 1,4; m 2= 1,0 cơng trình khơng thuộc loại tuyệt đối cứng o Trị tính tốn thứ hai góc ma sát lớp cát thô cuội sỏi  II  360 20' , tra bảng 6.1 ( Sách “Nền móng tầng hầm nhà cao tầng GS TSKH Nguyễn Văn Quảng” ) có A = 1,86 ; B = 8,42 ; D = 10,11 ; - Trọng lượng riêng lớp đất đáy móng khối quy ước trọng lượng riêng đẩy lớp đất thứ :  II   6ñn  1,124 T m3 - Trọng lượng riêng bình quân lớp đất từ đáy móng khối quy ước trở lên:  ,II  1,5  2,14  2, 1,129  4,5  0,88  7, 1, 001  9,8 1, 024  1,124  1, 071T m3 1,  2,5  4,5  7,  9,8  - Lực dính đơn vị đáy khối quy ước: C II  3KPa  0, 3T m - Vậy R M  - So sánh : 1,   1,86  7,16  1,124  8,42  27,5  1,071  10,11  0,3   372,39T m Điều kiện Kết luận tc  44,74  1, 2.R M  446,87 COMB29  max  tctb  42,62  R M  372,39 Thỏa tc  43,92  1, 2.R M  446,87 COMB23  max  tctb  40,95  R M  372,39 Thỏa tc  44,86  1, 2.R M  446,87 COMB10 max  tctb  41,28  R M  372,39 Thỏa Tổ hợp Điều kiện - Vậy tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trường hợp từ chân cọc trở xuống có chiều dày tương đối lớn, đáy khối quy ước có diện tích bé nên ta dùng mơ hình bán khơng gian biến dạng tuyến tính tính tốn độ lún theo phương pháp cộng lún lớp c TÍNH LÚN SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 194 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHD: TÔ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MÓNG ỨNG SUẤT BẢN THÂN - Tại cao trình mực nước ngầm :  btz  2,8  2,14   6, 42 T m - Tại đáy lớp đất sét pha 2:  btz  2,8 1  6.42  1,129 1  7, 25T m - Tại đáy lớp đất sét pha 3:  btz  2,8 1 4,5  7, 25  0,88  4,5  11, 081T m  Tại đáy lớp đất cát pha 4: bt z  2,8 1 4,5  7,4 -  11, 081  1, 001 7,  18, 488T m Tại đáy lớp cát hạt trung 5:  btz  2,8 1 4,5 7,4 9,8  18, 488  1, 024  9,8  28,523T m - Tại đáy khối quy ước:  btz  2,8 1 4,5 7,4 9,8  28,523  1,124   30, 771T m ỨNG SUẤT GÂY LÚN Ở ĐÁY KHỐI QUY ƯỚC Chọn ứng suất trung bình lớn tổ hợp để tính lún   42,62  T m  tc tb  glz    tbtc   bt  42,62  30,771  11,849T m Ứng suất gây lún điểm nằm trục đứng qua trọng tâm o móng khối quy ước độ sâu z đáy khối quy ước:  glzi  K 0i  glz   K 0i 11,849(T m ) TÍNH ĐỘ LÚN - Chia đất đáy khối quy ước thành lớp phân tố có chiều dày hi  BM 7,16   1,79m , h i  1,7m chọn Ta có bảng tính tốn sau: 4  glzi  K 0i  11,849 z (m) LM BM 2z BM K 0i 0,0 1,147 0,00 1,0000 11,849 30,771 1,7 1,147 0,475 0,9389 11,125 32,682 3,4 1,147 0,949 0,7542 8,937 34,593 5,1 1,147 1,425 0,4835 5,729 36,504 Điểm - Độ sâu (T m ) bt(T/m 2) Tại điểm độ sâu z = 5,1m (tính từ đáy khối móng qui ước) có: SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 195 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHD: TÔ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MÓNG  glzi  5,729T m  0, 2.zbti  0,  36,504  7,301T m Vậy giới hạn lấy đến điểm độ sâu 5,1m kể từ đáy móng khối qui ước: - Độ lún xác định công thức: 0,8 gl 0,8  1,7 11,849 5,729  zi h i  (  11,125  8,937  )  0,012m 3400 2 i 1 E i S=  Vậy độ lún tuyệt đối móng chân vách hố thang máy đảm bảo S  1,2cm  Sgh  8cm TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC a CHIỀU CAO ĐÀI , ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG - Chiều cao đài chọn 1.5m - Bê tông đài sử dụng bê tông mác B25 - Kiểm tra điều kiện đâm thủng theo phương ox: vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm ngồi trục cọc (Xem phản lực cọc đặt trục cọc) Lập luận tương tự trường hợp móng cọc khoan nhồi kết luận đài không bị đâm thủng theo phương ox - Kiểm tra điều kiện đâm thủng theo phương oy: vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm trục cọc (Xem phản lực cọc đặt trục cọc) Lập luận tương tự trường hợp móng cọc khoan nhồi kết luận đài khơng bị đâm thủng theo phương ox SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 196 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MĨNG b TÍNH TỐN MÔMEN VÀ THÉP ĐẶT CHO ĐÀI CỌC: Bảng giá trị lực tác dụng lên đầu cọc: ( xác định đáy đài) Trường hợp tải N Z max Tổ hợp tt tt tt NoZ (T) M oX (Tm) M oY (Tm) Q ttoX (T) Q ttoY (T) ,M töX , M töy , Q Xtö , Q töy  COMB29 921.87 -11.905 -1.17 -1.13 -11.03 N tö Z , M X max ,Mtöy ,QtöX ,Qtöy  COMB23 851.34 19.26 1.838 -1.18 -12.1 N tö Z ,M töy , M Y max ,Q töX ,Q töy  COMB10 16.636 4.557 -2.81 -10.67 855.8 SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 197 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHD: TÔ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MÓNG Pitt  N tt M ttX y i M Ytt x i  nc  nc nc  yi  x i2 i 1  Cọc i 1 Tính với tổ hợp TH5, TH3, TH11: xi (m) COM29 COMB23 COMB10 yi x i2 (m) y2i Pitt P itt Pitt (T) (T) (T) tt Pmax (T) -0,525 1,05 0,276 1,103 141,253 119,698 114,517 141,253 0,525 1,05 0,276 1,103 141,283 119,705 119,841 141,283 -0,525 0,276 0,000 136,976 121,945 115,502 136,976 0,525 0,276 0,000 137,005 121,952 120,826 137,005 -0,525 -1,05 0,276 1,103 132,699 124,193 116,487 132,699 0,525 0,276 1,103 132,728 124,199 121,811 132,728 -1,05 nc nc  x i2  1,654 y i 1 i 1 i  4, 41 Khi tính tốn cốt thép cho đài móng, thiên an tồn chọn giá trị lớn lực tác tt dụng lên đầu cọc Pmax (T) tổ hợp để tính Quan niệm tính thép đài: đài xem khối tuyệt đối cứng ngàm vào vị trí chân tường cứng, lực tác dụng lên đài tính thép phản lực đầu cọc Từ sơ đồ bố trí cọc ta nhận thấy cọc bên đặt chân tường SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 198 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHD: TÔ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MĨNG cứng, gây lực nén mà không gây momen cho đài, ta quan tâm đến cọc nằm bên ngồi phạm vi chân tường cứng, đài làm việc conson ngàm chân tường cứng  - Xét bốn mặt ngàm I-I, II-II, III-III, IV-IV hình vẽ Mơmen tương ứng với mặt ngàm I-I: M I  r1  (Pmax  Pmax  Pmax )  0,175  (141.253  136.976  132.699)  71,912Tm - Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II: M II  r2  (Pmax  Pmax  Pmax )  0,175  (141.283  137.005+132.728)  71,928Tm - Mômen tương ứng với mặt ngàm III-III M III  r3  (Pmax  Pmax )  0,70  (141.253  141.283)  197,775Tm - Mômen tương ứng với mặt ngàm IV-IV: M IV  r4  (Pmax  Pmax )  0,70  (132.699  132.728)  185,799Tm - Cốt thép bố trí theo hai phương - Chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm - Chiều cao làm việc: h  150  20   125cm - Chọn thép AIII có Ra =3650 kG/cm2 SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 199 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHD: TÔ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MÓNG  Cốt thép theo phương y đặt bên tính theo cơng thức: A 3s  M III 197,775.105   48,16cm 0,9  h  R s 0,9  125  3650 A 4s  M IV 185,799.105   45,25cm 0,9  h  R s 0,9  125  3650 Chọn cốt thép lớn bố trí chung cho phương y A 3s  48,16cm Chọn 1322 có A s  49, 413cm , khoảng cách hai tim cốt thép cạnh a  140mm , chiều dài 2800   50  2700mm  - Cốt thép theo phương x đặt bên cốt thép theo phương y nên có: Chiều cao làm việc: h  150  20   2,  122,8cm A1s  MI 71,912.105   17,83cm 0,9  h  R s 0,9  122,8  3650 M II 71,928.105 A    17,84cm 0,9  h  R s 0,9  122,8  3650 s Chọn cốt thép lớn bố trí chung cho phương x A s2  17,84cm Chọn 1612 có A s  18,09cm , khoảng cách hai tim cốt thép cạnh a  180mm , chiều dài 1750   50  1650mm 10 KIỂM TRA KHẢ NĂNG VẬN CHUYỂN, CẨU LẮP CỌC Trọng lượng thân cọc q c  n  d  2,5  1,  0,352  2,5  0,3675T m ( Mỗi đoạn cọc dài lc  9m ) a KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN: Moment uốn lớn điểm cọc móc cẩu: SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 200 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MÓNG M  0,043  q c  lc2  0,043  0,3675   1, 28Tm Chọn bề dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép cọc a  2,5cm, h  35  2,5  32,5cm ,Thép dọc sử dụng nhóm A-III : R s  R sc  3650 kG cm Thép yêu cầu M  Tm  h o (cm2) m  A s (cm2) 1,28 32,5 0,0239 0,9879 1,09 Thép dọc cọc bố trí 820 Trong có chịu giá trị mô men ứng với diện tích cốt thép 320 A s  9,42cm  1,09cm (thỏa điều kiện vận chuyển) b KIỂM TRA CỌC KHI LẮP DỰNG: Moment uốn lớn điểm móc cẩu: M  0,086  q c  l2c  0,086  0,3675  92  2,56Tm Chọn bề dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép cọc a  2,5cm, h  35  2,5  32,5cm ,Thép dọc sử dụng nhóm A-III : R s  R sc  3650 kG cm M  Tm  h o (cm2) m SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114  Thép cầu yêu TRANG 201 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MÓNG A s (cm2) 2,56 32,5 0,0478 0,9755 2,21 Tương tự có diện tích cốt thép 320 A s  9, 42cm  2, 21cm (thỏa điều kiện lắp dựng) c KIỂM TRA LỰC CẨU, MĨC CẨU: Chọn thép móc cẩu AIII, 14 có A s  1,54cm Khả chịu lực kéo thép móc cẩu:  N k   R s  A s  3650  1,54  5621kG  5,621T Tải trọng cọc tác dụng vào móc cẩu: N= ql q l 0,3675  = N c c   1,65T   N k   5,621T 2 Vậy dùng móc cẩu 14 loại thép AIII móc cẩu đủ khả chịu lực III.SO SÁNH, CHỌN PHƯƠNG ÁN CỌC CHO CƠNG TRÌNH - Do thời gian có hạn đồ án so sánh phương án cọc thông qua tiêu điều kiện thi công CỌC KHOAN NHỒI  Ưu điểm: o Phương pháp thi công cọc khoan nhồi cho phép điều chỉnh sức chịu tải cọc theo vật liệu xấp xỉ theo cường độ đất nền, từ tận dụng hết khả chịu lực bê tơng o Cọc khoan nhồi đạt đến chiều sâu hàng trăm mét (không hạn chế cọc ép), phát huy triệt để đường kính cọc chiều dài cọc Có khả tiếp thu tải trọng lớn Có khả xuyên qua lớp đất cứng Đường kính cọc lớn làm tăng độ cứng ngang cơng trình o Cọc nhồi khắc phục nhược điểm tiếng ồn, chấn động ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh; Chịu tải trọng lớn làm rung động đất, mặt khác cơng trình có chiều cao lớn (trên 60m) nên giúp cho cơng trình giữ ổn định tốt o Mũi cọc đặt xuống lớp đất số 6, lớp cuội sỏi hồn hồn đảm bảo sức chịu tải độ lún cọc o Giá thành cọc khoan nhồi thời gian gần giảm đáng kể máy móc thiết bị thi công ngày phổ biển  Nhược điểm o Công nghệ thi cơng cọc địi hỏi kỹ thuật cao, chuyên gia có kinh nghiệm o Biện pháp kiểm tra chất lượng bê tông cọc thường phức tạp, tốn SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 202 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006-2011 GVHD: TƠ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7-Q10 PHẦN III: NỀN MĨNG o Ma sát bên thân cọc có phần giảm đáng kể so với cọc đóng cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ o Khi thi cơng cơng trình khơ CỌC BÊTÔNG CỐT THÉP ĐÚC SẴN  Ưu điểm: o Giá thành rẻ o Dễ kiểm tra chất lượng đoạn cọc thử lực ép, xác định sức chịu tải cọc ép qua lực ép cuối  Nhược điểm: o Với chiều dài cọc sử dụng lớn, cơng tác xử lý mối nối địi hỏi độ xác cao o Kích thước sức chịu tải cọc bị hạn chế tiết diện cọc, chiều dài cọc Phạm vi áp dụng cơng trình tính tốn: o Nếu dùng móng cọc bêtơng đúc sẵn cho cọc đặt vào lớp đất 6, việc hạ cọc gặp nhiều khó khăn cần phải xuyên vào lớp cát 4, có chiều dày lớn Rất hay gặp trường hợp chối giả Giải pháp thi công phải ép rung khoan dẫn, giải pháp ép rung có hiệu chiều sâu lớp đất cát cần xuyên cọc nhỏ có độ chặt khơng cao, nên với độ sâu lớn khó áp dụng Đối với giải pháp khoan dẫn, giải làm giảm sức chịu tải cọc, sức kháng ma sát thành giãm nhiều khả phục hồi ma sát hông thấp lớp lớp lớp cát Mặc khác việc khoan dẫn cho độ sâu lớn làm tăng kinh phí thi công lên cao o Phương án cọc ép áp dụng điều kiện thi cơng tương đối khó khăn, so với phương án cọc khoan nhồi, rủi ro giải pháp tương đối lớn KẾT LUẬN - Với tiêu so sánh trên,nhận thấy hai phương án móng có ưu điểm khuyết điểm, nhiên với điều kiện địa chất cụ thể cơng trình tính toán, phương án cọc khoan nhồi phương án tối ưu Vì em định chọn phương án cọc khoan nhồi phương án móng cơng trình phạm vi đồ án SVTH: BÙI MINH TÂN, LỚP 06DXD1, MSSV: 105105114 TRANG 203 ... : thay dần khu dân cư ổ chuột, chung cư cũ xuống cấp chung cư ngày tiện nghi phù hợp với quy hoạch đô thị thành phố yêu cầu thiết thực Vì lý trên, chung cư NGUYỄN KIM P7- Q10 đời nhằm đáp ứng... TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7 -Q10 PHẦN II: KẾT CẤU GIẢ THIẾT TÍNH TỐN: ­ ­ hd  : liên kết ngàm vào dầm hb h Nếu tỉ số d  : liên kết khớp vào dầm hb Trong h d : chiều cao tiết diện dầm liên kết... ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 GVHD : TS TÔ VĂN LẬN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGUYỄN KIM P7 -Q10 PHẦN II: KẾT CẤU CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN LẦU I SỐ LIỆU TÍNH TỐN KÍCH THƯỚC SƠ BỘ Chọn bề dày sàn h 