Thiết kế chung cư KCN điện nam điện ngọc

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG -o0o HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CHUNG CƯ KHU CÔNG NGHIỆP ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC SINH VIÊN : BÙI THANH LÂM LỚP : 09HXD1 MSSV : 09B1040063 THÁNG 05 - 2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG -o0o HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CHUNG CƯ KHU CÔNG NGHIỆP ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC SINH VIÊN : BÙI THANH LÂM LỚP : 09HXD1 MSSV : 09B1040063 THÁNG 05 - 2011 MỤC LỤC PHẦN I: GIỚI THIỆU KIẾN TRÚC I SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ CÔNG TRÌNH II ĐẶC ĐIỂM, VỊ TRÍ, ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN CỦA KHU VỰC XDCT Đặc điểm khu vực xây dựng 2 Vò trí 3 Điều kiện tự nhiên III NỘI DUNG VÀ QUY MÔ ĐẦU TƯ Noäi dung Quy mô đầu tö IV GIẢI PHÁP THIẾT KẾ Giảp pháp thiết kế kiến trúc Giaûi pháp kết cấu Các giải pháp kỹ thuật khác V KẾT LUẬN PHẦN II: TÍNH TOÁN KẾT CẤU CHƯƠNG I: TÍNH TOÁN KẾT CẤU SÀN TẦNG I CHỌN VẬT LIỆU SỬ DỤNG II SƠ ĐỒ SÀN VÀ SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CÁC SÀN Sơ đồ sàn Phân loại sơ đồ tính toán sàn 10 III CHỌN CHIỀU DÀY CỦA BẢN 10 Chieàu dày 10 Cấu tạo lớp sàn 11 IV TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 11 Tónh tải 11 Hoạt tải 13 V TÍNH TOÁN NỘI LỰC VÀ CỐT THÉP SÀN 14 Nội lực 14 Tính toán bố trí thép sàn 16 VI BẢNG TÍNH TOÁN KẾT QUẢ ĐƯC TÍNH TRÊN EXCEL 19 CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN KẾT CẤU CẦU THANG TẦNG 23 I CẤU TẠO CẦU THANG 23 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 23 Tải Trọng Thường Xuyên (tónh tải) 23 Tải Trọng Tạm Thời (hoạt tải) 25 Tổng Tải Trọng Tác Dụng 25 III TÍNH TOÁN CÁC BỘ PHẬN CẦU THANG 26 Tính thang (Vế 1&2) 26 Tính thang (Vế 3) 28 Dầm chiếu nghỉ (DCN) 29 Daàm chiếu tới(DCT) 32 CHƯƠNG III TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC NGẦM 35 A GIỚI THIỆU SƠ LƯC VỀ KÍCH THƯỚC BỂ NƯỚC 35 B CHỌN KÍCH THƯỚC VÀ TIẾT DIỆN CỦA CÁC BỘ PHẬN HỒ NƯỚC 35 I TÍNH BẢN NẮP 36 Tải trọng 36 Xác định nội lực naép 37 Tính cốt thép nắp 38 II TÍNH TOÁN BẢN THÀNH BỂ NƯỚC 38 Tải trọng 38 Xác định nội lực tính cốt thép 39 III TÍNH TOÁN BẢN ĐÁY BỂ NƯỚC 42 Tải trọng tác dụng 42 Kiểm tra khả chịu tải đất 44 Kieåm tra đẩy mực nước ngầm 44 Xác định nội lực tính cốt thép 44 IV TÍNH DẦM NẮP BỂ NƯỚC NGẦM 47 Dầm Nắp Bể (DN1) 47 Dầm Nắp Bể (DN2) 50 Dầm Nắp Bể (DN3) 52 V TÍNH DẦM ĐÁY BỂ NƯỚC 53 Dầm Đáy Bể (DD1) 53 Dầm Đáy Bể (DD2) 54 Dầm Đáy Bể (DD3) 55 CHƯƠNG IV: XÁC ĐỊNH NỘI LỰC, TÍNH TOÁN BỐ TRÍ CỐT THÉP KHUNG TRUÏC 57 I SÔ ÑOÀ KHUNG 57 II CHỌN TIẾT DIỆN KHUNG 57 Chọn tiết diện dầm 57 Choïn tiết diện cột 58 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 58 Tónh tải 58 Hoaït taûi 73 Hoạt tải gió 78 III CÁC TRƯỜNG HP CHẤT TẢI LÊN KHUNG 80 IV TỔ HP 92 V TÍNH CỐT THÉP 97 Nguyên tắt tính toán cốt thép dầm 97 Nguyeân tắt tính toán cốt thép cột 100 PHẦN III: TÍNH TOÁN MÓNG 110 TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC 111 I ĐÁNH GIÁ CHUNG 111 II CHỌN KÍCH THƯỚC VÀ VẬT LIỆU LÀM CỌC 112 III XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 112 Tính Sức chịu tải theo vật lieäu 112 Tính sức chịu tải theo khả chịu lực đất 112 IV THIẾT KẾ MÓNG CỌC M1 (CỘT GIỮA TRỤC E) 115 Nội lực tính toán 115 Xác đinh số lượng cọc 115 Boá trí kiểm tra cọc 115 Tính lún 119 Tính kiểm tra làm việc đài cọc 123 V THIẾT KẾ MÓNG CỌC M2 (CỘT TRỤC F) 124 Nội lực tính toaùn 124 Xác đinh số lượng cọc 125 Bố trí kiểm tra cọc 125 Tính luùn 129 Tính kiểm tra làm việc đài cọc 133 VI KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LẮP 134 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG -o0o - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD KẾT CẤU: KS HUỲNH THANH ĐIỆP GVHD NỀN MÓNG: KS HUỲNH THANH ĐIỆP SINH VIÊN THỰC HIỆN: BÙI THANH LÂM BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ KHOA XÂY DỰNG -o0o - Cộng hòa xã hội chủ nghóa Việt Nam Đọc lập – Tự – Hạnh phúc -o0o - PHIẾU GIAO NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1 SV: BÙI THANH LÂM LỚP: PHẦN IV PHỤ LỤC THUYẾT MINH CHƯƠNG XÁC ĐỊNH NỘI LỰC KHUNG TRỤC GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1 SV: BÙI THANH LÂM LỚP: S5 F S5 E 7000 7000 7400 7400 7000 C S9 S7 6600 6600 35400 D 1650 C 7000 S7 7000 5350 7000 S9 5350 35400 S15 1650 E D S15 B 7400 S5 1200 B 7400 A 7400 S10 7400 1200 7400 F 7400 I SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI TỪ SÀN VÀO KHUNG K5 S10 S5 A 3700 3700 4 3700 5 6 SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI TỪ SÀN VÀO KHUNG K5 (TẦNG 2-9) GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP 3700 SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI TỪ SÀN VÀO KHUNG K5 (TẦNG 1) TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  SV: BÙI THANH LÂM LỚP: Sơ đồ chia lớp tính lún, biểu đồ ứng suất móng M1 5/.Tính kiểm tra làm việc đài cọc a) Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài cọc Chọn vật liệu làm đài cọc : Bêtông B25 có : Rb = 145 (KG/cm2) Thép loại C I : Rs = 2250 (KG/cm2) f=10 Điều kiện chọc thủng: Pct  0,75 Rk u tb h Choïn h = 0,65 m : Chiều cao làm việc đài cọc Ta có giới hạn phạm vi chọc thủng : b ct = b c + h tg a = 0,6 +0,65 tg45 = 1,25 m + Có cọc nằm phạm vi đáy tháp chọc thủng Pcoc : sức chịu tải tính toán mổi cọc Pcọc =Pđn =84,62 (T) Với Pct = 2.Pgh=2 84,62 = 169,24(T) u tb = a c +2b c + 3.h tg a = 2.0,4 + 0,6 + 0,65 = 3,95 m utb : Chu vi trung bình tháp xuyên thủng, lấy chu vi mặt móng cộng với chu vi mặt phẳng nằm giới hạn 450 móng ac : Chiều cao tiết diện cột bc : Bề rộng tiết diện cột => 0,75 R u tb h = 0,75.100.3,95.0,65 = 192,56 T Vaäy Pct = 169,24(T) < 0,75 R u tb h = 192,56 (T ) => Đài cọc không bị chọc thủng Vậy chọn h = 0,65 m # h =0,65 + 0,15 = 0,8 m (thỏa mãn đk chọc thủng) b/.Tính toán chịu uốn : GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                TRANG 124  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  SV: BÙI THANH LÂM LỚP: Đài cọc làm việc console ngàm mép cột chịu tác động tải trọng phản lực cọc hướng lên (lấy Pmax = 81,18 T) *Tính mômen đặt thép cho đài : Chiều cao làm việc đài: h0 = 80-15-5 = 60 cm +Theo mặt cắt I-I Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I thiên an toàn MI-I = ri x 2Pmax = 0,8x x 81,18 = 129,89 (T.m) Diện tích cốt thép tính theo công thức: FI a= M 129,89.105 = = 85,9(cm2) 0,9.Rs ho 0,9.2800.60 Chọn 18 thanhf 25  Fchon= 88,2 (cm 2)  +Theo mặt cắt II-II     Mơmen tương ứng với mặt ngàm II-II và thiên về an tồn .    MII-II = ri x 2Pmax = 0,4 x 2 x 81,18 = 64,94 (T.m) .    Diện tích cốt thép được tính theo cơng thức:    FII a= M 64,94.10 = =42,95 (cm 2).   0,9.R a h o 0,9.2800.60   Chọ 15 thanhf20  Fchon= 47,13 (cm 2)        Theo phương cạnh dài đặt 18f25 a100                Theo phương cạnh ngắn đặt 15f20 a200 V THIẾT KẾ MÓNG CỌC M2 (CỘT TRỤC F) 1/.Nội lực tính toán Tải trọng tính toán từ bảng tổ hợp (Combo18) M = 6,92 (T.m) GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                TRANG 125  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  SV: BÙI THANH LÂM LỚP: N = 357,54 (T) Q = 4,59 (T) * Chuyển tải trọng tính toán đến mặt phẳng đáy đài Mtt = (M + Q x1,2) =6,92 + 4,59x0,8= 10,59(T.m) Ntt = 357,54 (T) Qtt = 4,59 (T) 2/.Xác định số lượng cọc : Số lượng cọc sơ xác định theo công thức : nc =  N tt P gh =1,2 357,54 = 5,07  Chọn nc= cọc 84,62 Với =11.5 hệ số kể đến ảnh hưởng moment Chọn =1.2 3/.Bố trí kiểm tra cọc : Mặt bố trí cọc: Chọn kích thước đài :2,4 x 2,4 m có S = 5,76 m2 Trọng lượng tính toán đài móng: Nttđ = n.F.h.b=1,1.5,76.0,8.2,5 = 12,67 (T) b) Kiểm tra điều kiện chịu tải móng cọc :  Kiểm tra với Combo18 có giá trị nội lực sau: Móng M2 (trục F) - Combo Combo18 N (T) 357,54 M (Tm) 6,92 4,59 Lực dọc tính toán đáy đài: Ntt = 357,54 + 12,67 = 370,21 T GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                Q (T) TRANG 126  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  Pmax= Pmin= SV: BÙI THANH LÂM LỚP: Mô men tính toán đáy đài: Mtt = 6,92 + 0,8.4,59 = 10,59 Tm N tt + nc N tt - nc M tt x max x M tt x max x = i i = 370,21 10,59  0,8 + = 77,34 (T)  Pgh = 84,62 (T)  0,82 370,21 10,59  0,8 = 70,74T>0  0,82 => Thỏa mãn điều kiện chịu lực cọc thỏa điều kiện cọc không bị nhổ  Kiểm tra với Combo13 có giá trị nội lực sau: Móng Combo Combo13 N (T) 334,31 M (Tm) 7,12 Q (T) 4,81 - Lực dọc tính toán đáy đài: Ntt = 334,31 + 12,67 = 346,98 T - Mô men tính toán đáy đài: Mtt = 7,12 + 0,8.4,81 = 10,97 Tm Pmax= Pmin= N tt nc N nc + tt - M tt x max x M tt x max x = i i = 346,98 10,97  0,8 + = 72,83 (T)  Pgh = 84,62 (T)  0,8 346,98 10,97  0,8 = 66,06T>0  0,8 => Thỏa mãn điều kiện chịu lực cọc thỏa điều kiện cọc không bị nhổ b) Kiểm tra sức chịu tải đất đáy khối móng quy ước: * Xác định kích thước khối móng quy ước Xác định tb:  i hi  15,37  3,7  13,93  1,9  13,8  4,9  23,3  5,8  17,52  tb  h 16,3 i Góc truyền lực: a   tb  17,52  4,38 tga = 0,076 Diện tích móng khối quy ước: Fqư=(A1+2.L.tga).(B1+2.L.tga) A1=2,4 m , B1=2,4 m Fqư=(2,4+215,5  0,076)  (2,4+2 15,5 x 0,076 ) =4,764,76 = 22,66 (m2) A qu = 4,76m ; B qu = 4,76m; Hqu = 15,5m GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                TRANG 127  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  SV: BÙI THANH LÂM LỚP: Sơ đồ khối móng quy ước GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                TRANG 128  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  SV: BÙI THANH LÂM LỚP: * Xác định trọng lượng khối móng quy ước Trọng lượng phần đất tính từ đáy đài đến mũi cọc: N1 =[(3,71,04)+(1,91,07)+(4,9x1,04)+(5,81,05)]22,66 = 386,74 (T) Trọng lượng đài đất quanh đài: N2 = (22,66-5,76)1,04  0,8 + 5,76  0,8  2.5 = 25,58 (T) Trọng lượng cọc: N3 = (0.350.352.515.5)x6 = 28,48 (T) Trọng lượng khối quy ước: N = 386,74 + 25,58 + 28,48 = 440,8 (T) * Kieåm tra điều kiện áp lực đáy móng quy ước (với COMB18) Móng M2 (trục F) Combo Combo18 N (T) 357,54 M (Tm) 6,92 Q (T) 4,59 Lực dọc tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước: Ntcqư = 357,54 + 440,8 = 798,34 (T) Moment tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước: Mtc = 6,92 + 4,59 x 16.3 = 81,74 (Tm) Độ lệch tâm: e= M tc N qu tc = 81,74  0,102 (m) 798,34 * Ap lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: tc N qu  6 e  1     Lm Bm  Lm  798,34   0,102   1   4,76  4,76  4,76  tc i => σ tcmax = 39,77 (T/m2); σ tcmin = 30,70 (T/m2); σ tctb = 35,24 (T/m2) * Cường độ đất đáy khối móng quy ước: Rtc  m1m2 ABqu qu  BhM  tb  Dc  ktc Đầu cọc tựa vào lớp đất ta có: C = 0.54 (T/m2) 3dn = 1.05(T/m3) 3 = 23.30 => A=0.68; B=3.72; D= 6.31 (Tra bảng 2.1 sách Nền móng) m1 ; m2 Tra bảng VI-2 [9] có m1 = 1.1; m2 = 1.2 GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                TRANG 129  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1   tb   h i i hi  SV: BUØI THANH LÂM LỚP: 17,067  1.047 (T/m3) 16.3 tc R = 1.1  1.2 (0.68  4.76  1.05 + 3.72  16.3  1.047 + 6.31  0.92 ) = = 95,95 (T/m2) Ta thaáy: tc  max  39,77  1,2 R tc  115,14 (T/m2)  tbtc  35,24  Rtc  95,95 (T/m2) tc   30,70  Vậy lớp đất móng khối quy ước thỏa điều kiện cường độ 4/.Tính lún : Dùng phương pháp cộng lún lớp phân tố để tính lún cho móng: Chia đất đáy khối qui ước thành lớp có chiều dày hi = B/5 Tính lún đến cao trình z có ứng suất gây lún glz = 0.2 ’z  Ứng suất thân:  bt   ihi - Tại đáy lớp đất 1a: (lớp1 mặt nước ngầm)  bt   1a h1a  1,99  2,7 = 5,37 (T/m2) 1a - Tại đáy lớp đất 1b: (lớp1 mặt nước ngầm)  bt   bt  1bh1b  5,37 + 1,04 × 3,1 = 8,59 (T/m2) 1b 1a - Tại đáy lớp đất 2a:  2bta   1btb   2a h2 a  8,59 + 1,07  1,9 = 10,62 (T/m2) - Tại đáy lớp đất 2:  2bt   2bta   h2  10,62 + 1,04  4,9 = 15,72 (T/m2) - Tại đáy lớp đất (đáy móng quy ước) :  3bt,z 0   2bt   3h3  15,72 + 1,05  5,8 = 21,81 (T/m2)  Ứng suất gây lún đáy móng:  zgl0   tbtc   3bt, z0 = 35,24 – 21,81 = 13,43(T/m2) Ứng suất gây lún độ sâu Zi:  zigl   zgl0  K ; Ko : Hệ số phụ thuộc vào tỉ số (L/B; 2Z/B) xác định theo bảng 2-7 trang 69 sách Nền móng Công thức tính lún: S S   Si   e1i  e2i hi 1 e1i Trong đó: e1i – hệ số rỗng ứng với cấp tải trọng ứng suất thân gây lớp thứ i tính từ mặt đất tự nhiên (p1i) GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                TRANG 130  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  SV: BÙI THANH LÂM LỚP: e2i – hệ số rỗng ứng với cấp tải trọng ứng suất gây lún ứng suất thân gây lớp thứ i (p2i) e1i, e2i – xác định cách nội suy từ đường cong nén lún hi – bề dày lớp đất thứ i, chọn i = 1m Hệ số rỗng e ứng với cấp áp lực lớp đất thí nghiệm nén lún, kết thí nghiệm nén lún trình bày bảng 1-1, biểu đồ đường cong nén lún thể hình 1-2 Kết tính lún thể bảng tính lún Bảng 1-1 Kết thí nghiệm nén lún lớp đất (mẫu HK1-10) Lớp đất Ap lực p (t/m2) Hệ số rỗng e 0,574 10 0,534 20 0,516 40 0,498 80 0,478 0.7 0.6 0.574 0.5 0.534 0.516 0.498 0.478 0.4 e Series1 0.3 0.2 0.1 0 20 40 60 80 100 P(t/m2) Hình 1-2 Biểu đồ đường cong nén lún lớp đất GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                TRANG 131  SV: BÙI THANH LÂM GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                LỚP: Vậy độ lún S = Si = 2,446cm < S = 8cm Thỏa mãn điều kiện lún TÍNH ỨNG SUẤT VÀ LÚN MÓNG M2 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  TRANG 132  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  SV: BÙI THANH LÂM GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                LỚP: TRANG 133  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  SV: BÙI THANH LÂM LỚP: A 2a Sơ đồ chia lớp tính lún, biểu đồ ứng suất móng M2 GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                TRANG 134  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  SV: BÙI THANH LÂM LỚP: 5/.Tính kiểm tra làm việc đài cọc a) Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài cọc Chọn vật liệu làm đài cọc : Bêtông B25 có : Rb = 145 (KG/cm2) Thép loại C I : Rs = 2250 (KG/cm2) f=10 Điều kiện chọc thủng: Pct  0,75 Rk utb h Chọn h = 0,65 m : Chiều cao làm việc đài cọc Ta có giới hạn phạm vi chọc thủng : b ct = b c + h tg a = 0,5 +0,65 tg45 = 1,15 m + Có cọc nằm phạm vi đáy tháp chọc thủng Pcoc : sức chịu tải tính toán mổi cọc Pcọc =Pđn =84,62 (T) Với Pct = 2.Pgh=2 84,62 = 169,24(T) u tb = a c +2b c + 3.h tg a = 2.0,4 + 0,5 + 0,65 = 3,75 m utb : Chu vi trung bình tháp xuyên thủng, lấy chu vi mặt móng cộng với chu vi mặt phẳng nằm giới hạn 450 móng ac : Chiều cao tiết diện cột bc : Bề rộng tiết diện cột => 0,75 R u tb h = 0,75.100.3,75.0,65 = 182,8 T Vaäy Pct = 169,24(T) < 0,75 R u tb h = 182,8 (T ) => Đài cọc không bị chọc thủng Vậy chọn h = 0,65 m => h =0,65 + 0,15 = 0,8 m (thỏa mãn đk chọc thủng) b/.Tính toán chịu uốn : GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                TRANG 135  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  SV: BÙI THANH LÂM LỚP: Đài cọc làm việc console ngàm mép cột chịu tác động tải trọng phản lực cọc hướng lên (lấy Pmax = 81,18 T) *Tính mômen đặt thép cho đài : Chiều cao làm việc đài: h0 = 80-15-5 = 60 cm +Theo mặt cắt I-I Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I thiên an toàn MI-I = ri x 2Pmax = 0,55x x 81,18 = 89,30 (T.m) Diện tích cốt thép tính theo công thức: FI a= M 89,3.10 = = 59,06(cm2) 0,9.Rs ho 0,9.2800.60 Chọn 16 thanhf 22 Fchon= 60,82 (cm2) +Theo mặt cắt II-II Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II thiên an toàn MII-II = ri x 2Pmax = 0,6 x x 81,18 = 97,42 (T.m) Dieän tích cốt thép tính theo công thức: FII a= 97,42.10 M = =64,43 (cm2) Choïn 17 thanhf22 Fchon= 64,62 (cm2) 0,9.R a h o 0,9.2800.60 => Theo phương cạnh dài đặt 16f22 a150 Theo phương cạnh ngắn đặt 17f22 a140 VIII KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LẮP Diện tích cọc: AP = 0,35mx0,35m = 0,1225m2 GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                TRANG 136  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  SV: BÙI THANH LÂM LỚP: Trọng lượng đơn vị cọc q = kđ..AP =1,5 x2,5x0,1225 = 0,4594 T/m Khi vận chuyển có kể đến hệ số động k d  1,5  Khi vận chuyển cọc (cọc m): q 0.207L 0.207L L M M M Hình 1-3 Sơ đồ tính biểu đồ momen cọc vận chuyển Mmax = 0.043qL2 = 1,264Tm  Khi lắp dựng cọc: q 0.294L L M M Hình 1-4 Sơ đồ tính biểu đồ momen cọc lắp dựng Mmax = 0.086qL2 = 2,53(Tm) Mkieåm tra = max(M(1),M(2)) = 2,53 (Tm) Thép cọc loại CII có Rs = 2800 (KG/cm2) a = 5cm h0 = 35-5 = 30 cm As = M max 2,53.105 = = 3,61(cm ) Rs ( ho  a ) 2800.(30  5) A s = 3,61(cm ) < 2f18 coù A s = 5,09 (cm2) => Cọc thỏa mãn điều kiện chịu lực vận chuyển cẩu lắp thi công GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                TRANG 137  ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1  SV: BÙI THANH LÂM GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP                                                                LỚP: TRANG 138  ... THANH ĐIỆP TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1 SV: BÙI THANH LÂM LỚP: SƠ ĐỒ KHUNG GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1 SV: BÙI... ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1 SV: BÙI THANH LÂM LỚP: * HOẠT TẢI (HT5) SƠ ĐỒ CHẤT TẢI GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP TRANG 10 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1... ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1 SV: BÙI THANH LÂM LỚP: * HOẠT TẢI (HT7) SƠ ĐỒ CHẤT TẢI GVHD: KS HUỲNH THANH ĐIỆP TRANG 12 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ KHU CN ĐIỆN NAM – ĐIỆN NGỌC 09HXD1