thiết kế chung cư thảo điền quận 2

ĐỒ ÁN TÓT NGHIỆP KSXD KHÓA 08 GVHD: TS.TRẦN CHƯƠNG SVTH: LÊ TRƯƠNG QUỐC VỆ TRANG 154 PHƯƠNG ÁN 2 II. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG KHOAN CỌC NHỒI 1.Tải trọng tác dụng: Sử dụng kết quả chon cặp nội lực ở phần móng cọc ép. a.Móng cột biên(M1) Nội lực Tải TT Tải TC /N/ max (T) 420.376 365.54 Q tư (T) 6.0656 5.27 M tư (Tm) 23.34 20.3 b.Móng cột giữa(M2) Nội lực Tải TT Tải TC /N/ max (T) 479.46 416.9 Q tư (T) 10.18 8.85 M tư (Tm) 39.63 34.5 c.Móng cột giữa(M3 Nội lực Tải TT Tải TC /N/ max (T) 683.2 596 Q tư (T) 9.88 8.6 M tư (Tm) 53.7 46.7 2. Chọn vật liệu và kích thước cọc : - Cọc được đúc bằng cách khoan tạo lổ. Ống vách đặt sâu 3m và dùng dung dòch Bentonite để giữ thành hố khoan không bò sạt lở. - Khoảng cách giữa các cọc chọn  D + 1m - Chọn đường kính cọc khoan nhồi D = 0,8 m => A c = 4 2 D  = 4 8014.3 2  = 5024 cm 2 = 0.5024 m 2 u = mD 512.28.014.3   - Chọn chiều dài cọc là 28m kể cả đoạn ngàm vào đài là 0,5 m . Mũi cọc cắm vào lớp đất thứ 6 là lớp đất tốt một đoạn 7.5m . - Bêtông làm cọc B25 có R b = 14.5 MPa, R bt = 1.05 MPa ĐỒ ÁN TÓT NGHIỆP KSXD KHÓA 08 GVHD: TS.TRẦN CHƯƠNG SVTH: LÊ TRƯƠNG QUỐC VỆ TRANG 155 - Sử dụng thép CII, có cường độ tính toán là 260 MPa. Cường độ tính toán cốt đai là 225 MPa. - Đường kính cốt thép  12mm và bố trí đều chu vi cọc , Dùng đai 8 a200, đai xoắn liên tục. - Theo quy phạm hàm lượng cốt thép trong cọc khoan nhồi   0,40,65% (theo TCXD 205 : 1998 ) ta lấy  min = 0.5% => Diện tích cốt thép F a = 4 2 D  x 0.5% = 4 8014.3 2  x 0.5% = 25.12 cm 2 => Cốt thép trong cọc dùng 1416(F a = 28.14cm 2 ) III. XÁC ĐỊNG SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC : 1. Sức chòu tải của cọc theo điều kiện vật liệu : Sức chòu tải tính toán của cọc theo điều kiện vật liệu được xác đònh theo công thức : Q u = Q VL = ( R u A p + R an A a ) Trong đó  R u : cường độ tính toán của bê tông cọc nhồi được xác đònh như sau : Đối với cọc đổ bê tông trong dung dòch sét : 5.4 R R u  nhưng không lớn hơn 60 daN/cm 2 Với R – Mác thiết kế của bê tông cọc là 350 daN/cm 2 => 2 350 77.77 / 4.5 4.5 u R R kG cm   > 60 daN/cm 2 => nên lấy R u = 60 daN/cm 2  A a : Diện tích tiết diện ngang của cốt thép dọc trục (A a = 28.14 cm 2 )  A p : Diện tích tiết diện cọc =>A p = A c - A a = 5024 – 2814 = 4995.86cm²  R an : Cường độ tính toán của cốt thép, khi thép nhỏ hơn 28mm thì : R an = 5.1 C R nhưng không lớn hơn 2200 daN/cm 2 R C : giới hạn chảy của cốt thép, với thép AII lấy R C = 3000 daN/cm 2  2000 5.1 3000  an R daN/cm 2 =>Vậy khả năng chòu lực của cọc theo vật liệu : ĐỒ ÁN TÓT NGHIỆP KSXD KHÓA 08 GVHD: TS.TRẦN CHƯƠNG SVTH: LÊ TRƯƠNG QUỐC VỆ TRANG 156 Q VL = 60 x 4995.86 + 2000 x 28.14 = 350203.84daN = 350.204 T 2. Sức chòu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền : Ta có công thức xác đònh sức chòu tải cho phép của cọc theo đất nền A.1a phụ lục A TCXD - 205 :1998 tc tc a k Q Q  Trong đó: k tc : Hệ số độ tin cậy lấy bằng 1,75 dựa trên quy phạm Q a : Sức chòu tải của đất nền Q tc = m x( m R x q p x A p + U x  m f x f si x l i ) Với q p : cường độ tính toán chòu tải của đất ở mũi cọc . m : Hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất, lấy bằng 1.0 m R ,m f : Hệ số làm việc của đất ở mũi cọc và ở mặt xung quanh có kể đến phương pháp hạ cọc ( tra bảng A.5 trang 58,59 TCXD – 205 : 1998) => m f = 1.0 ; m R = 0.6(hạ cọc bằng cách đổ bê tông có bentonite) A p : Diện tích tiết diện ngang chân cọc A p = 4 2 D  = 4 8,014,3 2  = 0,5024 m 2 U : Chu vi tiết diện ngang cọc => u =  x d = 3,14 x 0,8 = 2,512 m l i : Chiều dày lớp đất thứ i tiếp xúc với mặt bên của cọc  Xác đònh cường độ chòu tải của đất q p (T/m 2 ) theo TCXD 205-1998 : q p = 0,75 x  x ( ’ I x d p x A 0 k +  x  I x L x B 0 k ) Trong đó : ’ I : Trò tính toán của trọng lượng thể tích đất ở phía dưới mũi cọc (’ I = 1.03T/m 3 )  I : Trò tính toán trung bình của trọng lượng thể tích đất ở phía trên mũi cọc  I = 2.06 3 2.04 7 1.93 12 2 7.5 3 7 12 7.5 i i i h h                = 1.98 T/m 3  ,  , 0 k A , 0 k B là hệ số không thứ nguyên tra bảng A.6 trang 60 TCXD 205 : 1998 phụ thuộc vào góc ma sát trong  và 375.34 8.0 5.27  D L c Với  = 28.14 0 tra bảng A.6 =>  = 0,5685 ;  = 0,2786 ; A 0 k = 21.347 ; B 0 k = 40.039  q p = 0,75 x 0,2786 x(1.03 x 0,8 x 21.347 + 0,5685 x 2 x 32.45 x 40.039) = 312.345 T/m 2 f si : cường độ tính toán của lớp đất thứ i theo mặt xung quanh cọc (tra bảng A.2 : TCXD 205-1998 ) * Xác đònh l i , f si bằng cách chia các lớp đất ra thành các phân tố đồng chất , có chiều dày  2.0 m , như hình vẽ : ĐỒ ÁN TÓT NGHIỆP KSXD KHÓA 08 GVHD: TS.TRẦN CHƯƠNG SVTH: LÊ TRƯƠNG QUỐC VỆ TRANG 157 Các giá trò tra Bảng A.2 TCXD – 205 : 1998 (Trang 55) Lớp đất STT Độ sệt (B) Z(m) f i (T/m 2 ) l i (m) f i xl i (T/m) Sét pha dẻo cứng z1 0.33 3.85 3,4565 2 6.913 z2 0.33 5.85 3,86 2 7.72 Cát pha dẻo Z3 0.41 7.85 4,065 2 8.13 Z4 0.41 9.85 4,236 2 8.4716 Z5 0.41 11.85 4,423 2 8.8466 Z6 0.41 13.85 4,611 2 9.2226 Sét pha dẻo cứng Z7 0.45 15.85 4,811 2 9.6214 Z8 0.45 17.85 5,235 2 10.4694 Z9 0.45 19.85 5,412 2 10.8232 Z10 0.45 21.85 5,588 2 11.1752 Z11 0.45 23.85 5,654 2 11.308 Cát chặt vừa z12 0.45 25.85 8.733 2 17.466 z13 0.45 27.85 9.013 2 18.026 z14 0.45 29.85 9.293 2 18.586 z15 0.45 30.35 9.398 1.5 14.097 Tổng cộng =   ii lf 170.873 ĐỒ ÁN TÓT NGHIỆP KSXD KHÓA 08 GVHD: TS.TRẦN CHƯƠNG SVTH: LÊ TRƯƠNG QUỐC VỆ TRANG 158 2000 27850 29850 30350 1500 2850 1 2 3 4 5 6 Sét xám trắng đốm nâu trạng thái dẻo mềm Sét pha trạng thái dẻo mềm Sét xám trắng trạng thái dẻo cứng 30007000 12000 Cát san lấp Cát trung lẫn sạn sỏi kết cấu chặt vừa Cát pha nâu loang vàng trạng thái dẻo 1000 3850 5850 7850 9850 11850 13850 15850 17850 19850 21850 23850 25850 28000 20002000200020002000 20002000200020002000 20002000 ĐỒ ÁN TÓT NGHIỆP KSXD KHÓA 08 GVHD: TS.TRẦN CHƯƠNG SVTH: LÊ TRƯƠNG QUỐC VỆ TRANG 159 Vậy sức chòu tải của đất nền là : Q tc = m x ( m R x q p x A p + U x  m f x f i x l i ) = 1.0 x (0.6 x 312.345 x 0.5024 + 2.512 x 1.0 x 170.873) = 524.368(T) Sức chòu tải cho phép của cọc theo tính chất cơ lý của đất nền : 524.368 299.639 300( ) 1.75 tc d a tc Q P Q T k      IV. TÍNH TOÁN MÓNG M1,M2 : Ta dùng cặp /M / max , N tư (đã tính ở phương án cọc ép) Nội lực Tải TT Tải TC /N/ max (T) 420.376 365.54 Q tư (T) 6.065 5.27 M tư (Tm) 23.34 20.3 1. Xác đònh sơ bộ kích thước đài cọc : Khoảng cách giữa các cọc trong đài là : a ≥ 3d = 3 x 0.8 = 2.4 m p lực tính toán giả đònh tác dụng lên đế đài do phản lực đầu cọc gây ra : P tt = 2 )3( d Q a  = 2 300 (2.4) = 52.08(T/m 2 ) Diện tích sơ bộ đế đài: F đ = 0 tt tt tb m N P H n     = 420.376 52.08 2 1.5 1.1   = 9.26 m 2 Trong đó :  tb = 2 T/m 3 Dung trọng trung bình của đài và đất trên đài ĐỒ ÁN TÓT NGHIỆP KSXD KHÓA 08 GVHD: TS.TRẦN CHƯƠNG SVTH: LÊ TRƯƠNG QUỐC VỆ TRANG 160 Giả sử: H đ = 1.5m chiều cao đài cọc Trọng lượng của đài và đất trên đài: N tt đ = n x F đ x h đ x  = 1.1 x 9.26 x 1.5 x 2.0= 30.558(T) Lực dọc tính toán xác đònh đến cốt đế đài: N tt = N tt 0 + N tt đ = 420.376+ 30.558= 450.934(T) 2. Xác đònh số lượng cọc : - Lực dọc tính toán xác đònh đến cốt đế đài: N tt = 450.934(T) - Số lượng cọc sơ bộ: n c  k a tt Q N = 1.2x 450.934 300 = 1.8cọc Trong đó : k là hệ số xét đến ảnh hưởng Moment tác động lên móng cọc , giá trò lấy từ 1-1.5 tuỳ vào giá trò Moment ( sách Nền Móng của Châu Ngọc Ẩn ) => Chọn số lượng cọc sơ bộ n c = 2 cọc  Bố trí đài cọc móng M1 như hình vẽ : 4000 800 800 800 2000 800 2000 4200 1600 1000 650 h0 I I 700 - Kích thước đài cọc là l x b : l = 4 m b=1.6m Với : l,b là chiều dài và chiều rộng của đài cọc  Vậy kích thước đài cọc : l x b = 4 x1.6 = 6.4 m 2 3. Xác đònh chiều cao đài cọc : ĐỒ ÁN TÓT NGHIỆP KSXD KHÓA 08 GVHD: TS.TRẦN CHƯƠNG SVTH: LÊ TRƯƠNG QUỐC VỆ TRANG 161 4000 800 800 800 2000 800 2000 4200 1600 1000 650 h0 I I 700 - Chiều dài cọc ngàm vào đài : h 1 = 0.1 (m) - Chiều cao của đài cọc là : h đ = h o +0.1 (m) h o =(L-d-h c )/2 =(3.6-0.8-0.6)/2=1.1(m) => h d = 1.1+0.1 = 1.2(m) => N tt đ = n x F đ x h đ x  = 1.1 x 6.4 x 1.5 x 2= 14.256 (T) 4. Xác đònh giá trò P max ;P min * Lực dọc tính toán xác đònh đến cốt đế đài: N tt = N o tt +N d = 420.376+14.256= 434.6(T)=>N tc = 377.9(T) * Moment tính toán xác đònh tương ứng với trọng tâm tiết diện các cọc tại đế đài: M tt = M tt 0 + Q tt 0 x h * = 23.34 + 6.065 x 1.5 = 32.44 (Tm)=>M tc = 28.2(Tm) (h * là chiều cao tính toán được tính từ cao trình sàn tầng hầm đến đáy đài ) * Tải truyền xuống các cọc dãy biên: max max,min 2 tc tc c i M x N P n x     = 2 377.9 28.2 1.2 2 2 (1.2)    Trong đó : x max = 1.2m n c = 2 2 max 2 2 2 1 2 2 xxxx i   Vậy ta có : P max = 188.95 + 11.75= 200.7 (T) < Q a = 300 (T) => Thỏa mãn điều kiện tải truyền xuống cọc dãy biên. P min = 188.95– 11.75= 177.2(T) > 0 => Không phải kiểm tra theo điều kiện chống nhổ. max min 2 tb P P P    188.95(T) * Tóm lại : Điều kiện chòu tải của móng cọc được kiểm tra thoã mãn , móng làm việc trong điều kiện an toàn. V. TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO MÓNG M1,M2 1.Kiểm tra điều kiện chọc thủng của đài cọc: - Ta có tháp chọc thủng như hình vẽ sau: ĐỒ ÁN TÓT NGHIỆP KSXD KHÓA 08 GVHD: TS.TRẦN CHƯƠNG SVTH: LÊ TRƯƠNG QUỐC VỆ TRANG 162 1500 650 100 1500 800 800 2000 2000 4 5 ° 4 5 ° => Vậy tháp chọc thủng bao phủ lên các đầu cọc đảm bảo điều kiện chọc thủng của đài. 2. Kiểm tra ổn đònh của nền nằm dưới móng khối qui ước : * Xác đònh kích thước khối móng qui ước : Góc ma sát trong trung bình:  tc tb = i i i xh h    = 5432 55443322 hhhh hhhh    = 14.5 3.0 20.7 7.0 12.31 12.0 28.14 5.5 3.0 7.0 12.0 7.5           = 18.55 0 α tb = 4 tc tb  = 0 0 18.906 4.637 4  tg α tb = tg 4.637 0 = 0.081 Chiều dài của đáy móng khối quy ước : A m = a + 2 x L c x tgα tb = 3.2 + 2 x 27.5 x 0.081 = 7.655(m) Bề rộng của khối móng quy ước: B m = b + 2 x L c x tgα tb = 0.8 + 2 x 27.5 x 0.081 = 5.255(m) Với a – khoảng cách giữa hai mép ngoài của cọc theo phương l b – khoảng cách giữa hai mép ngoài của cọc theo phương b a = 3.2m b = 0.8m L c chiều dài của cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc (L c = 27.5m)  F m = B m x A m = 7.655x5.255 = 40.227 (m 2 ) * Xác đònh trọng lượng của khối móng quy ước: Trọng lượng đất phủ trên đài được tính từ đáy đài trở lên : Q 1 = n x F m x  tb x h m = 1.1 x 40.227 x 2 x 1.5 = 132.75 (T) Trọng lượng cọc 0,8m dài 27.5(m) Q 2 = n x n c x F c x L c x  bt =1.1 x 2 x 0.5024 x 27.5 x 2 = 61.0082 (T) Trọng lượng đất đáy đài trở xuống đến mũi cọc Q 3 = n x( F m –n c xF c )   i x h i = 1.1 x( 40.227-2x0.5024) x(1.1 x 3.0 + 1.08 x 70 + 0.96 x 12.0 + 1.03 x5.5) = 1209.98 (T) ĐỒ ÁN TÓT NGHIỆP KSXD KHÓA 08 GVHD: TS.TRẦN CHƯƠNG SVTH: LÊ TRƯƠNG QUỐC VỆ TRANG 163 Trọng lượng móng khối quy ước : Q m = Q 1 + Q 2 + Q 3 = 132.75+61.0082+1209.98 = 1403.73 (T) * Trọng lượng thể tích trung bình của các lớp đất kể từ mũi cọc trở lên mm m tb hF Q    = 1403.73 40.227 29 = 1.203(T/m 3 ) Trong đó : h m là chiều cao móng khối quy ước , từ mặt sàn tầng hầm đến mũi cọc h m = H m + L c = 1.5 + 27.5 = 29(m) * Nội lực tiêu chuẩn gây ra tại đáy móng khối quy ước : N tc = N tc 0 + Q m /n = 365.54+ 1403.73 /1.1 = 1641.66 (T) M tc = M tc 0 + Q tc 0 x (L c + H m ) = 20.3 + 5.27 x (27.5 + 1.5) = 173.13 (Tm) * p lực tiêu chuẩn ở đáy khối móng quy ước : Cường độ tính toán của đất ở đáy khối móng quy ước : R tc =     CDhBBA K mm mm tc ' 21   Trong đó: m 1 : Hệ số điều kiện làm việc của đất nền m 2 : Hệ số điều kiện làm việc của nhà có tác dụng qua lại với nền (Tra bảng 2.2 , trang 65 , sách “Nền và Móng các công trình dân dụng và công nghiệp” của GS.TS. Nguyễn Văn Quảng , L / H = 30.4/37.5 = 0.81 ; cát chặt vừa , no nước => m 1 = 1.1 ; m 2 = 1.2 K tc = 1 Hệ số tin cậy lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đối với đất  II : Góc ma sát trong lớp đất dưới đáy móng khối quy ước ( II = 28.14 0 ) (Tra bảng 2-1 trang 64 sách “Nền Và Móng các công trình dân dụng và công nghiệp” của “GSTS. Nguyễn Văn Quảng”) và nội suy : => A = 0.98 ; B = 4.93 ; D = 7.40  II : Trò tính toán thứ hai trung bình của lớp đất nằm trực tiếp dưới đế móng ’ II : Trò tính toán thứ hai trung bình của trọng lượng thể tích . =>  II = 1.03 (T/m 3 ) ; ’ II =  tb = 1.208 (T/m 3 ) C II : Lực dính đơn vò lớp đất dưới đáy móng khối qui ước (C II =0.49 T/m 2 ) h m : Chiều cao móng khối qui ước (h m = 29m) R tc =   1.1 1.2 0.98 5.68 1.03 4.93 29.5 1.208 7.4 0.49 1          = 244.259 (T/m 2 ) Vậy : 1.2 x R tc = 1.2 x 244.259= 293.11 (T/m 2 ) * Ứng suất trung bình thực tế dưới đáy móng khối qui ước :  tc tb = m tc F N = 1641.66 40.227 = 40.8(T/m 2 ) Nên ta có :  tc tb = 40.8(T/m 2 ) < R tc = 244.259 (T/m 2 ) * Ứng suất cực đại và cực tiểu dưới đáy móng qui ước :  tc max, min = m tc m tc W M F N  = 2 1641.66 173.13 6 40.227 5.255 7.655    [...]... Khi ptc < 20 0 ( daN/m2 )  n = 1.3 ptc (KG/m2) 300 1 .2 pttsàn (KG/m2) 360 P Khách WC Phòng ngủ Phòng ăn Sảnh Cầu thang Ban công 20 0 20 0 20 0 20 0 300 300 300 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 1 .2 240 24 0 24 0 24 0 360 360 360 n Khi ptc ≥ 20 0 ( daN/m2 )  n = 1 .2 HOẠT TẢI TRÊN TỪNG Ô SÀN Ô sàn S1 S2 S3 S4 S5 GVHD:TS TRẦN CHƯƠNG Ptt (KG/m2) 24 0 24 0 24 0 24 0 24 0 Ô sàn S8 S9 S10 S11 S 12 TRANG 10 Ptt (KG/m2 ) 24 0 360 360... 360 24 0 S13 360 c Tổng tải tác dụng lên các ô bản  Đối với bản kê: tt P  ( g tt  p s ).l1 l 2 ( KG )  Đối với bản dầm: tt q  (g tt  ps ).b (KG / m) , b=1m BẢN KÊ 4 CẠNH Ô sàn ptc (KG/m2) n gtt (KG/m2) ptt (KG/m2) l1 (m) l2 (m) Pstt (KG) S1 20 0 1 .2 691.5 24 0 3.5 4.55 14834 S2 20 0 1 .2 896.7 24 0 3.5 3.45 14 322 S3 20 0 1 .2 456.5 24 0 3.5 3.6 8775 S4 20 0 1 .2 896.7 24 0 3.5 3.6 14 322 S5 20 0 1 .2 456.5 24 0... (tầng 2- 10) S10 S11 S11 S11 S11 S2 S3 S3 S3 S3 S2 S4 S5 S5 S6 S6 S6 S9 S9 20 00 1500 S9 1500 I MẶT BẰNG SÀN TẦNG 5000 S1 S2 S 12 S 12 S4 S1 S2 S13 S7 S6 S7 S13 4000 S7 S6 S5 S4 S2 4000 S7 S13 S6 S2 S3 S3 S3 S3 S2 S10 S11 S11 S11 S11 S10 3600 3600 3600 3600 S1 7000 S 12 S1 20 00 S1 1500 S9 1500 4550 3450 8000 720 0 S9 3450 720 0 S 12 3500 S5 4550 1500 S4 S2 3500 S8 S1 5000 S6 S6 1550 4000 24 50 22 000 S13 22 000 24 50... Nên ta có : tctb = 42. 1 (T/m2) < Rtc = 24 4 .25 9 (T/m2) * Ứng suất cực đại và cực tiểu dưới đáy móng qui ước : tcmax, min = Trong đó : Wm = N tc M tc 24 69.4 59.6  6  =  58.6 7.65  7.65 52 Fm Wm Bm  Am 2 7.655  7.65 52  6 6 Vậy : tcmax = 42. 1 + 0.8 = 42. 9 (T/m2) < 1 .2 x Rtc = 29 3.11 (T/m2) tcmin = 42. 1 – 08 = 41.3 (T/m2) > 0 tctb = 42. 1 (T/m2) < Rtc = 24 4 .25 9 (T/m2) => Thõa mãn điều kiện Vậy... = 1 .20 8 (T/m3) CII : Lực dính đơn vò lớp đất dưới đáy móng khối qui ước (CII=0.49 T/m2) hm : Chiều cao móng khối qui ước (hm = 29 .5 m) Rtc = 1.11 .2   0.98  5.68 1.03  4.93  29 .5 1 .20 8  7.4  0.49  1 = 24 4 .25 9 (T/m2) Vậy : 1 .2 x Rtc = 1 .2 x 24 4 .25 9= 29 3.11 (T/m2) * Ứng suất trung bình thực tế dưới đáy móng khối qui ước : tctb = N tc 24 69.4 = = 42. 1 (T/m2) Fm 58.6 Nên ta có : tctb = 42. 1... (m) (m2) ( KG/m3) N (KG/m2) S1 0.1 3. 42 4 13.6 1800 1.3 23 5 S2 0.1 3. 42 6 12. 6 1800 1.3 380 S4 0.1 3. 42 6 12. 6 1800 1.3 380 S6 0 .2 3. 42 3.6 14.4 1800 1.3 307.8 TỔNG TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN SÀN: tt gtt  gttt  gs (KG / m2 ) GVHD:TS TRẦN CHƯƠNG TRANG 9 SVTH: LÊ TRƯƠNG QUỐC VỆ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD Ô sàn KHÓA 08 gtts(KG/m2) gttt(KG/m2) gtt(KG/m2) Ô sàn gtts(KG/m2) gttt (KG/m2) gtt(KG/m2) S1 456.5 23 5 691.5... 8775 S6 300 1 .2 764.3 360 3.6 4 16189 S7 20 0 1 .2 456.5 24 0 4 4.55 126 76 BẢN LOẠI DẦM tc Ô sàn p (KG/m2) n gtt (KG/m2) ptt (KG/m2) l1 (m) l2 (m) qstt (KG/m) S8 20 0 1 .2 456.5 24 0 1.55 3.45 696.5 S9 300 1 .2 456.5 360 1.5 4.55 816.5 S10 300 1 .2 456.5 360 1.5 3.45 816.5 S11 300 1 .2 456.5 360 1.5 3.6 816.5 S 12 300 1 .2 456.5 360 1.5 5.0 816.5 S13 300 1 .2 456.5 360 1.5 4.0 816.5 d Sơ đồ tính Liên kết của bản... , tra bảng G2 TCXD 20 5 : 1998/74  Ao = 2. 441 ; Bo = 1. 621 ; Co = 1.751 1 1 A0   2. 441 = 5.33 x 10-4 (m/T) 3  EJ 0. 423  6 .2 104 1 1   MH  2 B0  1. 621 = 1. 52 x 10-4 (1/T) 2 bd EJ 0. 423  6 .2 104 1 1  C0   1.751 = 0.704 x 10-4 (1/Tm) bd EJ 0. 423  6 .2 104  HH   HM  MM 3 bd - Lực cắt của cọc tại cao trình đáy đài : Qtt = 6.06 T ( đối với 2 cọc) suy ra Hf = 6.06 = 3.03 T 2 - Vì đầu... thành 2 loại: Bản loại dầm (L2/L1 > 2) Bản kê bốn cạnh (L2/L1  2) 4 TÍNH TOÁN CHO Ô BẢN SÀN BẢNG TRA CÁC HỆ SỐ CỦA CÁC Ô BẢN KÊ DỰA VÀO TỶ SỐ L2/L1 Ô sàn l1(m) l2(m) l2/l1 m91 m 92 k91 k 92 S1 3.5 4.55 1.3 0. 020 8 0.0 123 0.0475 0. 028 1 S2 3.45 3.5 1.01 0.0179 0.0179 0.0417 0.0417 S3 3.5 3.6 1.03 0.0184 0.0174 0.0 429 0.0403 S4 3.5 3.6 1.03 0.0184 0.0174 0.0 429 0.0403 S5 3.5 3.6 1.03 0.0184 0.0174 0.0 429 ... xuống các cọc dãy biên: Pmax,min  6 12. 3 59.6  2. 4 N tc M tc  xmax  =  2 4 2  (2. 4) 2 nc  xi GVHD: TS.TRẦN CHƯƠNG SVTH: LÊ TRƯƠNG QUỐC VỆ TRANG 170 ĐỒ ÁN TÓT NGHIỆP KSXD KHÓA 08 Trong đó : xmax = 2. 4 nc = 4 x 2 i 2 2  x 12  x2  2  xmax Vậy ta có : Pmax = 153 + 12. 4= 165.4(T) < Qa = 29 9.639 (T) => Thỏa mãn điều kiện tải truyền xuống cọc dãy biên Pmin = 153– 12. 4= 140.6(T) > 0 => Không phải kiểm . sạn sỏi kết cấu chặt vừa Cát pha nâu loang vàng trạng thái dẻo 1000 3850 5850 7850 9850 11850 13850 15850 17850 19850 21 850 23 850 25 850 28 000 20 0 020 0 020 0 020 0 020 00 20 0 020 0 020 0 020 0 020 00 20 0 020 00 . 11.85 4, 423 2 8.8466 Z6 0.41 13.85 4,611 2 9 .22 26 Sét pha dẻo cứng Z7 0.45 15.85 4,811 2 9. 621 4 Z8 0.45 17.85 5 ,23 5 2 10.4694 Z9 0.45 19.85 5,4 12 2 10. 823 2 Z10 0.45 21 .85 5,588 2 11.17 52. x N P n x     = 2 377.9 28 .2 1 .2 2 2 (1 .2)    Trong đó : x max = 1.2m n c = 2 2 max 2 2 2 1 2 2 xxxx i   Vậy ta có : P max = 188.95 + 11.75= 20 0.7 (T) < Q a = 300 (T)