Thiết kế chung cư daewon hoàn cầu

LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành cảm Ban Giám Hiệu nhà trường, thầy cô khoa Kỹ thuật công trình, tạo thuận lợi để em học tập tốt tiếp thu nhiều kiến thức bổ ích suốt 1,5 năm qua Đặc biệt, em xin chân thành cảm ơn Thầy hướng dẫn Th.S Nguyễn Văn Giang tận tình giúp đỡ, truyền đạt cho em kiến thức, kinh nghiệm lời khuyên bổ ích để em hoàn thành tốt đồ án Với lượng kiến thức hạn chế, tránh khỏi thiếu sót trình làm đề tài, em xin đón nhận lời phê bình quý thầy cô bạn, để kiến thức em ngày hoàn thiện Lời cuối, em xin kính chúc Thầy Cô lời chúc sức khỏe hạnh phúc Tp HCM Tháng 01/2011 Sinh Viên Nguyễn Vy Tùng LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN GIANG MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRUÙC Trang PHẦN II: KẾT CẤU Trang CHƯƠNG 1: CƠ SỞ THIẾT KẾ Trang CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH Trang 2.1 Cấu tạo sàn Trang 2.2 Phân loại sàn công thức tính toán Trang 2.3 Tính toán sàn tầng điển hình Trang 12 CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN CẦU THANG Trang 17 3.1 Tải trọng Trang 18 3.2 Tính thang Trang 19 3.3 Tính dầm chiếu nghỉ Trang 21 CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI Trang 27 4.1 Chọn sơ kích thước bể nước Trang 27 4.2 Xác định tải trọng Trang 27 4.3.Tính toán cấu kiện bể nước mái Trang 29 CHƯƠNG 5: TÍNH KHUNG TRUÏC Trang 45 5.1 Sơ đồ tính Trang 45 5.2 Chọn sơ tiết diện Trang 45 5.3 Tính toán tải trọng truyền vào khung Trang 47 5.4 Tính thép cột khung Trang 49 5.5 Tính thép dầm khung Trang 82 PHẦN III: NỀN MÓNG Trang 91 CHƯƠNG 1: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP Trang 92 1.1 Mặt cắt địa chất công trình Trang 92 1.2 Nội lực tác dụng lên móng Trang 93 1.3 Khả chịu tải cọc theo vật kiệu Trang 94 1.4 Sức chịu tải theo đất Trang 95 1.5 Kiểm tra bố trí thép cọc Trang 96 1.6 Tính móng cột C9 Trang 97 1.7 Tính móng cột C10 Trang 102 CHƯƠNG 2: PHƯƠNG ÁN CỌC KHOAN NHỒI Trang 109 2.1 Nội lực tác dụng lên móng Trang 109 2.2 Sức chịu tải theo phụ lục A Trang 110 2.3 Sức chịu tải theo phụ lục B Trang 111 2.4 Kiểm tra độ ổn định móng khối qui ước Trang 115 2.5 Kieåm tra độ lún cọc Trang 117 2.6 Tính móng cột C3A Trang 118 SVTH: NGUYỄN VY TÙNG LỚP : 08HXD2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG TRÚC SVTH : NGUYỄN VY TÙNG PHẦN KIẾN TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG TRÚC PHẦN KIẾN 1.MỞ ĐẦU : - Trong vài năm gần tình hình đất nước đà phát triển, trung tâm lớn nước Việt Nam đặc biệt Tp Hồ Chí Minh nơi thu hút nhiều nguồn nhân lực, tình hình nhà lớn Vì đời chung cư điều cần thiết cần đẩy mạnh - Về mặt kiến trúc công trình cần phải làm tăng vẻ mỹ quan cho thành phố, đòi hỏi phải có nhà với kiến trúc đẹp tận dụng mang lại vẻ đẹp từ không gian bên nhà, phải tận dụng diện tích, cải tạo mặt cho phù hợp với tình hình thực tế mặt khu vực xung quanh - Cũng xu hướng mục tiêu chung cư DAEWON-HOANCAU đời nhằm đáp ứng nhu cầu ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH Công trình gồm 11 tầng tầng mái chia làm phân khu chức chủ yếu sau: Tầng 1: phần nhà để xe, phần dịch vụ thương mại, khu sinh hoạt cộng đồng, văn phòng bảo vệ, khu kỹ thuật… Các tầng từ tầng – 11 : Khu nhà cho hộ dân cư Tầng mái nơi thoát nước đặt hệ thống bể nước phục vụ sinh hoạt cho toàn công trình 2.1 Giải pháp kiến trúc Kiến trúc công trình thuộc dạng khu nhà cao tầng, đảm bảo yêu cầu phù hợp công năng, đồng thời hài hoà kiến trúc mỹ quan đô thị yêu cầu độ an toàn, vệ sinh… Khu nhà đảm bảo yêu cầu diện tích sử dụng phòng, độ thông thoáng, vệ sinh an toàn sử dụng Chiều cao toàn công trình H = 38.5 m Hình khối kiến trúc mang tính đơn giản phù hợp với môi trường xung quanh, mặt đứng trang trí kết hợp tưòng gạch với khung kính màu tạo đường nét hài hoà cho công trình SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG PHẦN KIẾN TRÚC 2.2 Giải pháp giao thông - Giao thông đứng + Công trình có cầu thang máy từ tầng tới tầng 10 + Có thang chạy xuốt từ tầng tới tầng mái - Giao thông ngang Giải pháp lưu thông theo phương ngang tầng hệ thống hành lang ngang dọc rộng 1.6m Các giải pháp kỹ thuật khác 3.1 Điện tiêu thụ : - Hệ thống tiếp nhận điện từ hệ thống điện thành phố vào nhà thông qua phòng máy điện Từ điện dẫn khắp nơi công trình thông qua mạng lưới điện nội Ngoài bị cố điện dùng máy phát điện dự phòng đặt tầng kỹ thuật để phát 3.2 Hệ thống nước : - Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào bể chứa nước khuôn viên nhà (ngoài sân) hệ bơm nước tự động, nước bơm đến hồ nước mái, từ nước dẫn đến hộ thông qua mạng lưới cấp nước nhà - Hệ thống dẫn nước thải bố trí bên cạnh khu vệ sinh hộ Hệ thống xử lý đưa nước thải vào bể tự hoại bể xử lí nước Ngoài có hệ thống thoát nước mưa cho ban công, bếp hệ thống dẫn nước vào bể xử lí nước Sau xử lý nước thải đưa vào hệ thống thoát nước thành phố 3.3.Thông gió, chiếu sáng : - Bốn mặt công trình điều có thông gió chiếu sáng cho phòng, công trình bố trí giếng trời để lấy ánh sáng tạo thông thoáng cho nhà 3.4 Phòng cháy, thoát hiểm: - Dọc hành lang bố trí hộp chống cháy bình khí CO2 - Các tầng lầu có hai cầu thang thang máy đủ đảm bảo thoát người có cố cháy nổ Bên cạnh mặt mái có hồ nước lớn phòng cháy chữa cháy 3.5 Vận chuyển : - Phương tiện vận chuyển thang máy thang nơi có chức chủ yếu thoát hiểm có cố cháy nổ xảy SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG TRÚC SVTH : NGUYỄN VY TÙNG PHẦN KIẾN TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG TRÚC SVTH : NGUYỄN VY TÙNG PHẦN KIẾN TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG HÌNH SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG HÌNH TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN CHƯƠNG I CƠ SỞ THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH 1.1 TIÊU CHUẨN ĐƯC SỬ DỤNG TRONG THIẾT KẾ: Công việc thiết kế phải tuân theo quy phạm, tiêu chuẩn thiết kế nhà nước Việt Nam quy định nghành xây dựng Những tiêu chuẩn sau sử dụng trình tính toán:  TCVN 2737-1995 : Tiêu chuẩn tải trọng tác động  TCXD 198 - 1997 : Nhà cao tầng –Thiết kế bêtông cốt thép toàn khối  TCXD 205 - 1998 : Móng cọc- tiêu chuẩn thiết kế  TCXD 356 : 2005 : Kết cấu bêtông bêtông cốt thép - Ngoài tiêu chuẩn quy phạm sử dụng số sách, tài liệu chuyên ngành nhiều tác giả khác 1.2 SỬ DỤNG VẬT LIỆU: - Bê tông, dầm, sàn, cột dùng mác B25 (M350) với tiêu sau: + Khối lượng riêng:  = 25 kN/m3 = 2500 daN/m3 + Cường độ chịu nén tính toán : Rb= 14,5 MPa = 145 daN/cm2 + Cường độ chịu kéo tính toán: Rbt= 1,05 MPa = 10.5 daN/cm2 + Mun đàn hồi: Eb =2,4.104 Mpa = 2,4.105 daN/cm2 - Cốt thép loại AI với tiêu : + Cường độ chịu nén tính toán: Rsc = 230 MPa = 2300 daN/cm2 + Cường độ chịu kéo tính toán: Rs = 230 MPa = 2300 daN/cm2 + Cừơng độ tính cốt thép ngang: Rsw= 180 MPa = 1800 daN/cm2 + Modul đàn hồi : Es =2,1x106 daN/cm2 - Cốt thép loại AII với tiêu: + Cường độ chịu nén tính toán Rsc = 280 MPa = 2800 daN/cm2 + Cường độ chịu kéo tính toán Rs = 280 MPa = 2800 daN/cm2 + Cường độ tính cốt thép ngang: Rsw= 220 MPa = 2200 daN/cm2 + Modul đàn hồi Es = 2,1x106 daN/cm2 - Vữa ximăng - cát:  = 16 kN/m3 = 1600 daN/m3 - Gạch xây tường- ceramic:  = 18 kN/m3 = 1800 daN/m3 1.3 Công thức tính toán cốt thép cấu kiện bản: 2.3.1.Cấu kiện chịu uốn tiết diện hình chữ nhật: Tính theo công thức sau: SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG HÌNH α= M R b  b  h02 TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN (1.1) ξ = 1 1 2   Rb bh0 As  (1.2) (1.3) Rs Kieåm tra lại hàm lượng cốt thép : 0.05%   = As R  max= r b bh Rs (1.4) Trong công thức (2.1), (2.2) (2.3): M(daNcm) : giá trị mômen tiết diện cần tính cốt thép b,h (cm) : chiều rộng chiều cao tiết diện ho (cm) : chiều cao làm việc tiết diện, ho= h – a với a khoảng cách bê tông bảo vệ Rb(daN/cm2) : Cường độ chịu nén bêtông Rs(daN/cm2) : Cường độ chịu kéo cốt thép chịu lực 1.4 Tính toán cốt đai: - Theo quy phạm , cần phải tính toán cường độ tiết diện nghiêng theo điều kiện lực cắt : 0,6Rbtbho < Q < 0,35Rbbho - Khi Q < 0,6Rbtbho – lực cắt nhỏ , cấu kiện không bị nứt theo tiết diện nghiêng , cần bố trí cốt đai theo yêu cầu cấu tạo, không cần cốt xiên - Khi Q > 0,35Rbbho – lực cắt lớn , gây ép vỡ bêtông ứng suất nén ; tiết diện cần tăng kích thước trước tính toán Khoảng cách cốt đai theo tính toán là: stt  4 b (1   f   n ) b Rbt bh02 Rsw nAw Q2 Trong đó: b = bê tông nặng  f = tiết diện chữ nhật  n = cấu kiện chịu uốn  b = 0.9 Rbt = 1.15 Mpa = 11.5 daN/cm2 bê tông B25 Aw = diện tích cốt thép làm đai (cm2) Khoảng cách lớn cốt đai:  b  b Rbt bh02 s max  Q ( b = 1.5 bê tông nặng) Khoảng cách cấu tạo cốt đai: SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG MÓNG BÊ TÔNG CỐT 7350 9000 -4.00m 15600 1600 2000 7700 2000 2000 1300 14800 3300 13000 11000 2000 900 MNN 5700 2800 2000 3100 100 -2.00m 4250 1000 1000 500 300 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THEÙP l 0.9 1.3 2 1.6 z (m) 2.8 4.25 5.7 7.35 11 13 14.8 Tổng cộng fi (KN/m2) 24 27.5 41.5 43.35 63.5 66.4 69.2 71.72 fi (KN/m2) 24 27.5 41.5 43.35 63.5 66.4 69.2 71.72 li.4b.fi 57.6 29.7 99.6 67.6 152.4 159.4 166.1 137.7 870 mr.R.F = 0.9×5480×0.3×0.3 = 44.4 T TC PND  870  444  131.4T Sức chịu tải cho phép: SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 96 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP MÓNG BÊ TÔNG CỐT Pdntt 1314   79.6T k 1.65 1.5 Kiểm tra bố trí cốt thép Pctt  a) Trường hợp vận chuyển cọc: Sau tiến hành giải toán dầm đơn giản cân phương trình moment ta tiến hành bố trí móc cẩu điểm cách đầu mũi cọc khoảng cố định cho moment dương lớn moment âm có trị số tuyệt đối lớn Khoảng cách a = 0.207 L (với L : chiều dài cọc ) 0.043ql 0.043ql 1500 a = 0.207l 4000 1500 a = 0.207l Trọng lượng phân bố cọc m dài : q = n  b  h  bt = 1.5  0.3  0.3  25 = 3.375 (KN/m) Trong :  n = 1.5 hệ số vượt tải kể đến vận chuyển cọc gặp đường xấu làm chấn động mạnh cọc cố khác công trường thi công cọc   = 2500 daN/m3 – dung trọng bêtông Moment cẩu lắp cọc : M = 0.043 ql2 = 0.043  3.375  72 = 7.1 (KNm) Diện tích cốt thép dùng cho cẩu lắp: As  M 71000   1.13 mm 0.9 xR s xho 0.9 x 280 x250   Choïn 16 (As = 4.022cm2) Do bố trí thép đối xứng As = As’ = 216 thỏa điều kiện vận chuyển b) Trường hợp dựng cọc : 0.086ql 0.086ql 5000 2000 a = 0.086ql SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 97 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP MÓNG BÊ TÔNG CỐT Moment dựng cọc : M = 0.086 ql2 = 0.086  3.375  72 = 14.2 (KNm) Diện tích cốt thép dùng cho cẩu lắp : (tính gần ) As  M 142000   2.25 mm 0.9 xRs xho 0.9 x 280x 250   Chọn 216 (As = 4.022 cm2) Thỏa điều kiện dựng ép cọc  Tóm lại : ng với hai trường hợp vận chuyển cọc dựng cọc, thép chọn As = As’ = 216 để cấu tạo cọc thỏa c) Tính thép làm móc cẩu cọc : Ta thấy trường hợp nguy hiểm cho móc treo cọc trường hợp dựng lắp lúc sử dụng móc treo nâng toàn trọng lượng cọc Ta có lực để nâng cọc tối thiểu phải : F  q  l = 4.59  = 32.13 (KN)  dieän tích thép : As  F 3213   1.15cm Rs 2800 Vậy ta chọn 14 ( As = 1.539 cm2) làm móc treo thỏa mãn 1.6 Tính móng cột C9 Cặp nội lực tương ứng Qtu kN Ứng suất Nmin 5720.5 Mtu 361.59 -131.2 20675 Mmax 361.59 Ntu 5720.5 -131.2 17111 Mmin -29.369 Ntu 5816 77 19624 SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 98 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP MÓNG BÊ TÔNG CỐT  Chọn số lượng cọc bố trí cọc: - Áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài: P tt 796 P tt  c   983kN / m (3d ) (3  0.3) - Diện tích sơ đáy đài: N tt 4874 Fsb  tt   5.2m p   tb hn 983  20   1.1 - Trọng lượng tính toán sơ đài đất đài: Pd  n tb hm Fm  1.1  20   5.2  228.8kN 100 300 700 2000 700 300 100 - Số lượng cọc sơ bộ: N tt  P 4874  228.8 nc  tt d   6.4coc 796 p Vì momen lệch tâm lớn nên chọn cọc 100 300 600 600 600 600 300 100 3000 Chọn chiều cao đài cọc : m Trọng lượng tính toán đài đất đài: Nđtt = n.Fđ.h.tb = 1.1×1.8×3×2×20 = 237.6 kN Lực dọc tính toán tính đến cốt đế đài: Ntt = 4874 + 237.6 = 5111.6 kN Momen tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: M tt  M 0tt  Q tt h  270  108   378kNm  Kiểm tra tải tác dụng lên đáy đài: N tt M tt xmax tt Pmax   n n  xi2 tt Pmax  tt Pmin  tt i 1 tt tt i 1 tt M x N 5111.6 378  1.2  n max    717.7 kN n  1.2 2  xi M x N  n max n  xi2 i 1 SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 99 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP tt Pmin  MÓNG BÊ TÔNG CỐT N tt M tt x max 5111.6 378  1.2  n    560.2kN n  1.2 2  xi i 1 Pcoc  Fcoc Lcoc    0.3  14  25  31.5 kN tt Pmax  Pcoc  717.7  31.5  749.2 kN  Pcd  796kN (thoûa) tt P  560.2kN  nên kiểm tra điều kiện chống nhổ  Kiềm tra áp lực tác dụng lên đất khối móng quy ước: - Xác định khối móng quy ước: - Ranh giới khối móng quy ước ABCDGóc ma sát trung bình theo chiều dài cọc:   i hi  12o 44'2.8  29 o 7'3.3  15o 39'7.7  18.28o  tb  13.8  hi 18.28 o  4.57 4 Bề rộng khối móng quy ước: LM  2.7  0.3   13.8  tg 4.57  5.2m   tb  BM  1.5  0.3   13.8  tg 4.57  4m - Diện tích KMQU: Fqu= 18.13 m2 - Chiều cao KMQU: hqu= 15.9 m - Trọng lượng KMQU: Qqu=Q1+Q2+Q3 đó: Q1: trọng lượng khối đất có độ cao từ mũi cọc đến đáy đài cọc Q1  ( Fqu  nc  Fcoc ) i hi Xác định  dn (như trên) Q1  ( Fqu  nc  Fc )  i hi (18.13   0.3  0.3) (19.23  1.9  0.9  9.23  9.28  3.3  9.32  7.7)  2551kN Q2: trọng lượng phần cọc nằm KMQU Q  nc Fc Lc  c   0.3  13.8  15  149.04kN Q3: trọng lượng phần móng quy ước từ đáy đài đến mặt đất tự nhiên: Q3  Fqu hm  tb  18.13   20  362.6kN Vaäy: Qqu = Q1 + Q2 + Q3 = 2551+ 149.04 + 362.6 = 3063 kN - Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất mũi cọc: N tt 4870 N tc   Qqu   3063  7298kN 1.15 1.15 M tt Q tt 270 108 M tc   hqu   15.9  1728kNm 1.15 1.15 1.15 1.15 - Độ lệch tâm: M tc 1728 e  tc   0.236m 7298 N - Áp lực tiêu chuẩn đáy KMQU: N tc  6e  7298   0.236  tc 1    max  1   Fqu  L M  18.13  4.9  SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 100 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP MÓNG BÊ TÔNG CỐT tc  max  519 kN/m2 tc   286 kN/m2 519  286  402.5kN / m 2 Cường độ tính toán đất đáy khối qui ước: mm RMKQU  1.1 A.b.  1.1B. ' h  3DC K tc  tbtc    m1 = 0.9, m2 = 0.9   15 39' tra baûng: A = 0.33 B = 2.35 D = 4.85 19 23  2.8  19 28  3.3  19 32  7.7  '  19 29  3  7 0.9  0.9 1.1 0.33  3.9  19.32  1.1  2.35  19.29  13.8  4.85  3.7  3 RMKQU   623( KN / m )   max  519( KN / m ) p lực thân đáy khối qui ước :  bt  19.23  1.9  9.23  0.9  3.3  9.28  9.32  7.7  147( KN / m ) ng suất gây lún đáy khối qui ước :  zgl0   tbtc   bt  402.5  147  255.5( KN / m ) Điểm Độ sâu z(m) 1.48 2.96 4.44 5.92 7.4 8.88 2z/B L/B K0 0.8 1.6 2.4 3.2 4.4 1.324 0.839 0.514 0.31 0.2 0.14 0.11 σgl (KN/m2) 255.5 214.4 131.3 79.2 51.1 35.77 28.1 σtb (KN/m2) 147 161 175 188 202 216 229 Độ lún : 0.8 s    zigl hi  i 1 E i  0.8 x1.48  255.5 28.1   214.4  131.3  79.2  51.1  35.77     0.049m  4.9cm  8cm 15621  2  SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 101 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP MÓNG BÊ TÔNG CỐT Đảm bảo biến dạng +0.00 - B 1000 500 A MNN -4.000 3300 3100 -2.000 7700 4.57 C 147 163 179 195 211 227 234 D 255.5 214.4 131.3 51.1 35.77 79.2 28.1 Kieåm tra xuyên thủng đài cọc: Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện đâm thủng : vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm trục cọc Như đài cọc không bị đâm thủng SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 102 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP MÓNG BÊ TÔNG CỐT 100 1000 700  Tính toán momen đặt thép cho đài cọc : Momen ứng với mặt ngàm I-I: MI = r1(p3 + p6) + r3p8 = 0.85x(717.7 + 717.7) + 0.25x717.7 = 1399 (KNm) Momen ứng với mặt ngàm II-II: MI = r2(p1 + p2 + p3) = 0.45(560.2 + 574 + 717.7) = 638.95 (KNm) Tính thép : MI 1399 AsI    65.3(cm ) 0.9.h0 Ra 0.9 x0.85 x 28 Chọn 18Ø22 a=100 (cm) với As = 68.4 (cm2) M II 638.95 AsII    30.5(cm ) 0.9.h0 Ra 0.9 x0.83x 28 Choïn 15Ø18 a = 200 với As = 37.5 (cm2) 1.7 Tính móng cột C10 Cặp nội lực tương ứng Qtu kN ÖÙng suaát Nmin 4362.4 Mtu -353.57 140.5 13869 Mmax 246.27 Ntu 3518.9 -39.4 15335 Mmin -378.82 Ntu 4108.1 144.7 15741  Chọn số lượng cọc bố trí cọc: - Áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài: P tt 796 P tt  c   983kN / m 2 (3d ) (3  0.3) - Diện tích sơ đáy đài: Fsb  N 0tt 5389.44   5.73m tt p   tb hn 983  20   1.1 SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 103 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP MÓNG BÊ TÔNG CỐT - Trọng lượng tính toán sơ đài đất đài: Pd  n tb hm Fm  1.1  20   5.73  252.12kN - Số lượng cọc sơ bộ: nc  N 0tt  Pd pc tt  5389.44  252.12  7.43coc 796 300 900 2400 900 300 Vaäy chọn cọc 300 1200 1200 300 3000 Chọn chiều cao đài cọc : m Trọng lượng tính toán đài đất đài: Nđtt = n.Fđ.h.tb = 1.1×2.4×3×2×20 = 316.8 kN Lực dọc tính toán tính đến cốt đế đài: Ntt = 5389.44 + 316.8 = 5706.24 kN Momen tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế ñaøi: M tt  M 0tt  Q tt h  288.89  122.6   411.49kNm  Kieåm tra tải tác dụng lên đáy đài: N tt M tt xmax tt Pmax   n n  xi2 i 1 tt Pmax tt N tt M x max 5706.24 411.49  1.2   n    719kN n 1.2 2  xi i 1 tt tt Pmin  N  n tt tt Pmin  M tt x max n x i i 1 tt M x N 5706.24 411.49  1.2  n max    548kN n  1.2 2  xi i 1 Pcoc  Fcoc Lcoc   0.3  14  25  31.5 kN tt Pmax  Pcoc  719  31.5  750kN  Pcd  796kN tt P (thỏa)  548kN  nên kiểm tra điều kiện chống nhổ SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 104 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP MÓNG BÊ TÔNG CỐT  Kiềm tra áp lực tác dụng lên đất khối móng quy ước: - Xác định khối móng quy ước: - Ranh giới khối móng quy ước ABCD Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc:   i hi  12o 44'2.8  29 o 7'3.3  15o 39'7.7  18.28o  tb  13.8  hi 18.28 o  4.57 4 Bề rộng khối móng quy ước: LM  2.4  0.3   13.8  tg 4.57  4.9m BM  1.8  0.3   13.8  tg 4.57  4.3m - Diện tích KMQU: Fqu= 21.07 m2 - Chiều cao KMQU: hqu= 15.9 m - Trọng lượng KMQU: Qqu=Q1 + Q2 + Q3 đó: Q1: trọng lượng khối đất có độ cao từ mũi cọc đến đáy đài coïc Q1  ( Fqu  nc  Fcoc ) i hi   tb  Xác định  dn (như trên) Q1  ( Fqu  nc  Fc )   i hi ( 21.07   0.3  0.3) (19.23  1.9  0.9  9.23  9.28  3.3  9.32  7.7)  2983kN Q2: trọng lượng phần cọc nằm KMQU Q2  nc Fc Lc  c   0.3  13.8  15  167.67 kN Q3: trọng lượng phần móng quy ước từ đáy đài đến mặt đất tự nhiên: Q3  Fqu hm  tb  21.07   20  421.4kN Vaäy: Qqu = Q1 + Q2 + Q3 = 2983 + 167.67 + 421.4 = 3572 kN - Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất mũi cọc: N tt 5389.44 N tc   Qqu   3572  8258kN 1.15 1.15 M tt Q tt 288.89 122.6 M tc   hqu   15.9  1946kNm 1.15 1.15 1.15 1.15 - Độ lệch tâm: M tc 1946 e  tc   0.235m 8259 N - AÙp lực tiêu chuẩn đáy KMQU: N tc  6e  8259   0.235  tc     max  1   Fqu  LM  21 07   tc  max  502 kN/m2 tc   279 kN/m2 502  279  tbtc   390.5kN / m 2 Cường độ tính toán đất đáy khối qui ước: SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 105 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP RMKQU  MÓNG BÊ TÔNG CỐT m1 m2 1.1 A.b.  1.1B. ' h  3DC K tc   m1 = 0.9 , m2 = 0.9   15 39' tra baûng : A = 0.33 B = 2.35 D = 4.85 19.23  2.8  19 28  3.3  19 32  7.7  '  19.29  3  7 0.9  0.9 1.1  0.33  3.9  19.32  1.1  2.35  19.29  13.8  4.85  3.7  3  623( KN / m )   max  502( KN / m ) RMKQU  p lực thân đáy khối qui ước :  bt  19.23  1.9  9.23  0.9  3.3  9.28  9.32  7.7  147( KN / m ) ng suất gây lún đáy khối qui ước :  zgl0   tbtc   bt  390.5  147  243.5( KN / m ) Điểm Độ sâu z(m) 1.72 3.44 5.16 6.88 8.6 10.32 2z/B L/B K0 0.8 1.6 2.4 3.2 4.4 1.14 0.82 0.47 0.28 0.18 0.12 0.1 σgl (KN/m2) 243.5 199.67 114.44 68.18 43.83 29.22 24.35 σtb (KN/m2) 147 163 179 195 211 227 234 Độ lún : 0.8 s    zigl hi  i 1 E i  0.8 x1.72  243.5 24.35   199.67  114.44  68.18  43.83  29.22     0.052m  5.2cm  8cm 15621  2  SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 106 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP MÓNG BÊ TÔNG CỐT Đảm bảo biến dạng B +0.00 - 1000 500 A MNN -4.000 3300 3100 -2.000 7700 4.57 C 147 163 179 195 211 227 234 D 243.5 199.67 114.44 68.18 43.83 29.22 24.35 Kieåm tra xuyên thủng đài cọc: Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện đâm thủng : vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm trục cọc Như đài cọc không bị đâm thủng SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 107 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP MÓNG BÊ TÔNG CỐT 100 1000 800  Tính toán momen đặt thép cho đài coïc : 300 900 2400 900 300 100 1000 800 300 1200 1200 300 3000 SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 108 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP 800 MÓNG BÊ TÔNG CỐT p I-I 600 p II-II Momen ứng với mặt ngàm I-I MI = r1(p3 + p6 + p9 ) = 0.8x(719 + 719 + 719) = 1725.6 (KNm) Momen ứng với mặt ngàm II-II: MII = r2(p1 + p2 + p3) = 0.6(548 + 633.5 + 719) = 1140.3 (KNm) Tính thép : MI 1725.6 AsI    80.56(cm ) 0.9.h0 Ra 0.9 x0.85 x 28 Chọn 23Ø22 a=100 (cm) với As = 87.4 (cm2) M II 1140.3 AsII    54.5(cm ) 0.9.h0 Ra 0.9 x0.83x 28 Choïn 15Ø22 a = 200 với As = 57 (cm2) SVTH : NGUYỄN VY TÙNG TRANG 109 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THÉP SVTH : NGUYỄN VY TÙNG MÓNG BÊ TÔNG CỐT TRANG 110 ... TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN CHƯƠNG I CƠ SỞ THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH 1.1 TIÊU CHUẨN ĐƯC SỬ DỤNG TRONG THIẾT KẾ: Công việc thiết kế phải tuân theo quy phạm, tiêu chuẩn thiết kế nhà nước Việt Nam quy định nghành... TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG TÍNH TỐN KHUNG KHƠNG GIAN CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG KHÔNG GIAN Thiết kế khung giai đoạn quan trọng toàn trình thiết kế thi công xây dựng Đây công tác tạo nên "bộ xương" công... tác động  TCXD 198 - 1997 : Nhà cao tầng ? ?Thiết kế bêtông cốt thép toàn khối  TCXD 205 - 1998 : Móng cọc- tiêu chuẩn thiết kế  TCXD 356 : 2005 : Kết cấu bêtông bêtông cốt thép - Ngoài tiêu