Tính toán thiết kế chung cư p7 q8

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN MỤC LỤC PHẦN I: KIẾN TRÚC I.Tổng quan kiến trúc cơng trình II.Đặc điểm khí hậu III.Phân khu chức IV.Các giải pháp kĩ thuật khác PHẦN II: KẾT CẤU 50% CHƯƠNG I: CÁC NGUN TẮC TÍNH TỐN CHUNG I.NGUN TẮC TÍNH TỐN KẾT CẤU BTCT 1.Lập sơ đồ tính Xác định tải trọng tác dụng Xác định nội lực Tổ hợp nội lực II Ngun tắc chung tính tốn tải trọng tác dụng Xác định tải trọng Nguyên tắc truyền tải CHƯƠNG II: TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH I Sơ đồ cấu tạo dầm II Tính tốn sàn tầng điển hình phương án dầm Mặt sàn tầng điển tình, chọn sơ kích thước dầm Chiều dày sàn hb Tính tốn nội lực bố trí thép cho sàn CHƯƠNG III: TÍNH TỐN DẦM DỌC D6 17 I Sơ đồ tính cấu tạo dầm dọc 17 II.Xác định tải trọng 17 III.Xác định nội lực tính cốt thép 22 VI.Tổ hợp nội lực tính cốt thép .30 CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN CẦU THANG 39 I Tổng quan 39 II.Kích thước tải trọng 40 III Sơ đồ làm việc nội lực cầu thang .41 xác định nội lực chiếu nghỉ 41 xác định nội lực chiếu tới ngiêng .42 IV.Tính thép cho thang 43 V Tính dầm cầu thang 44 SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1040307 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN CHƯƠNG IV: TÍNH BỂ NƯỚC MÁI 48 I Tổng quan 48 II Tính tốn đáy hồ nước mái .48 III Tính toán thành hồ .50 IV Tính nội lực thép cho hệ dầm đáy .52 V Tính tốn nắp hồ nước mái .56 VI Tính nội lực thép cho hệ dầm nắp .57 CHƯƠNG V: TÍNH TỐN KHUNG KHƠNG GIAN 61 I Tổng quan khung nhà cao tầng : .61 II Chọn sơ kích thước cấu kiện 61 III TẢI TRỌNG TÁC DỤNG VÀO HỆ KHUNG .67 PHẦN III: NỀN MÓNG 50% CHƯƠNG V.MÓNG CỌC ÉP .114 CHƯƠNG VI: MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 136 SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1040307 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN PHẦN II:KẾT CẤU (50%) CHƯƠNG 1: CÁC NGUN TẮC TÍNH TỐN CHUNG I NGUN TẮC TÍNH TỐN KẾT CẤU BÊTƠNG CỐT THÉP LẬP SƠ ĐỒ TÍNH - dạng kết cấu dầm, cột, khung,dàn, vòm -dạng liên kết -chiều dài nhịp, chiều cao tầng -sơ chọn kích thước tiết diện cấu kiện XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG - Căn vào qui phạm hướng dần tải trọng tác động xác định tải tác dụng vào cấu kiện - Xác định tất tải trọng tác động tác dụng lên kết cấu XÁC ĐỊNH NỘI LỰC - Đặt tất trường hợp tải tác dụng xảy tác dụng vào cấu kiện - Xác định nội lực trường hợp đặt tải gây TỔ HỢP NỘI LỰC - Tìm giá trị nội lực nguy hiểm xảy cách thiết lập sơ đồ đặt tải giải nội lực sơ đồ gây - Một sơ đồ tĩnh tải - Các sơ đồ hoạt tải nguy hiểm xảy Tại tiết diện tính tìm giá trị nội lực bất lợi tĩnh tải hay vài hoạt tải : T=T0 +  Ti Trong đó: T - giá trị nội lực tổ hợp T0 - giá trị đặt nội lực từ sơ đồ đặt tĩnh tải Ti - giá trị nội lực từ sơ đồ đặt hoạt tải thứ i  - trường hợp hay trường hợp hoạt tải nguy hiểm ( tuỳ loại tổ hợp tải trọng thiết lập) TÍNH TỐN KẾT CẤU BÊ TƠNG THEO TTGH I VÀ II - Tính tốn theo trạng thái giới hạn I: sau xác định nội lực tính tốn M,N,Q tiết diện cấu kiện, tiến hành tính khả chịu lực tiết diện thẳng góc với trục tiết diện nghiên Việc tính tốn theo hai dạng sau: - Kiểm tra khả chịu lực : tiết diện cấu kiện, tiết diện cốt thép có sẵn cần xác định khả chịu lực tiết diện - Tính cốt thép: xác định tiết diện cấu kiện, diện tích cốt thép cần thiết cho tiết diện đảm bảo khả chịu lực - Tính tốn kiểm tra theo trạng thái giới hạn II: kiểm tra độ võng vết nứt SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN II NGUYÊN TẮC CHUNG TÍNH TỐN TẢI TRỌNG TÁC DỤNG XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG - Tĩnh tải: + Trọng lượng thân: chọn sơ tiết diện cấu kiện từ tính trọng lương thân + Trọng lương lớp hồn thiên: vào u cầu cấu tạo tính trọng lượng lớp hoàn thiện + Đối với dầm cịn có tính đến trọng lượng tường xây dầm (nếu có) - Hoạt tải : vào yêu cầu loại cấu kiện, yêu cầu sử dụng mà qui phạm qui định giá trị hoạt tải cụ thể NGUYÊN TẮC TRUYỀN TẢI - Tải từ sàn gồm tĩnh tải hoạt tải truyền vào khung dạng tải hình thang hình tam giác - Tải dầm phụ truyền vào dầm khung dạng tải tập trung (phản lực tập trung mơmen tập trung) - Tải từ dầm truyền vào cột Sau tải trọng từ cột truyền xuống móng CHƯƠNG 2: TÍNH SÀN ĐIỂN HÌNH( LẦU 2-7) I TỔNG QUAN - Cơng trình có nhiều tầng mặt sàn phân làm nhóm: Nhóm 1: sàn tầng hầm, tầng Nhóm 2: sàn từ tầng đến tầng Nhóm 3: sàn tầng kỹ thuật sàn mái - Do nhóm sàn hai chiếm số lượng lớn chọn nhóm sàn hai để tính tốn sàn điển hình - Do cơng trình sử dụng kết cấu khung chịu lực nên dùng phương án sàn BTCT đổ toàn khối giải pháp tương đối tốt sàn có khả chịu tải lớn làm tăng độ cứng , độ ổn định cho tồn cơng trình II TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH PHƯƠNG ÁN SÀN DẦM MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH, SƠ BỘ BỐ TRÍ HỆ DẦM SÀN - Từ vẽ kiến trúc kết hợp với yêu cầu cấu tạo ta bố trí hệ dầm sàn điển sau - Bố trí hệ dầm theo trục, nối cột với tạo thành hệ khung chịu lực cho cơng trình - Bố trí hệ dầm phụ tường ngăn có chiều cao lớn để chịu lực phân bố trọng lượng thân tường SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 3250 1050 3850 2850 2800 2850 4100 1050 3600 2700 4000 6700 4000 2700 E 3700 s11 s7 7300 s9 3600 s6 3450 C 28700 3700 1935 1915 1915 1935 7000 3300 3150 D s 12 1950 B s5 2750 7700 4700 s 10 s8 s1 s2 s3 s 13 s4 3000 3000 s10 A 4300 3850 4375 8150 4125 4100 8500 25400 4650 8750 BỐ TRÍ Ơ BẢN SÀN ĐIỂN HÌNH (TẦNG 2->TẦNG 7) SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN CHỌN SƠ BỘ CHIỀU DÀY SÀN - Quan niệm tính tốn nhà cao tầng xem sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng ngang, bề dày sàn phải đủ lớn để đảm điều kiện sau: + Sàn không bị rung động , biến dạng chịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất ) ảnh hưởng đến cơng sử dụng + Trên sàn , hệ tường ngăn hệ dầm đỡ bố trí sàn mà không làm tăng đáng kể độ võng sàn Chiều dày sàn chọn sơ theo công thức: hs  D l m Với: D = 0.8 ÷ 1.4 : hệ số kinh nghiệm phụ thuộc vào tải trọng; m = 40 ÷ 45 : kê cạnh - chọn ô số có kích thước 4.5 m x 5.5 m để tính: L1 x L2 = 4.5m x 5.5 m ; có L2 / L1 =1.22 3hb=300 ,do liên kết với dầm xung quanh xem la ngàm Vậy thuộc ô số Moment dương lớn bản: M1 = m91P M2 = m92P Moment âm lớn gối: MI = k91 P MII = k92 P SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN P = ( g s + p s ) L1 L2 = (372+180)x4.5x5.5=6292.8 (daN ) l2/l1=5.5/4.5=1.22 tra bảng ( sơ đồ ) ta có : m91= 0.019 ; m92= 0.0173; k 91= 0.043; k92= 0.04 M1 = m91P=0.019x6292.8=255.2 (daN.m/m) M2 = m92P=0.0173x6292.8=238.6 (daN.m/m) MI = k91 P =0.043x6292.8 = 593.2(daN.m/m) MII = k92 P=0.04 x 6292.8 =551.8 (daN.m/m) Các cịn lại tính tốn hồn tồn tương tự kết cho BẢNG KẾT QUẢ HỆ SỐ TRA BẢNG Kí hiệu S1 l1(mm) l2(mm) l2/l1 m91 m92 k91 k92 3550 4770 1.34 0.0206 0.0086 0.0459 0.0191 S2 3550 3380 0.95 0.0207 0.0133 0.0473 0.0303 S3 3550 4150 1.17 0.0209 0.0105 0.047 0.0224 S5 4150 4150 1.0 0.019 0.0167 0.044 0.0388 S6 4500 5500 1.22 0.0185 0.0173 0.043 0.04 S7 3600 3650 1.01 0.0184 0.0175 0.0425 0.0405 S8 3650 4150 1.14 0.0194 0.0161 S12 2500 3700 1.48 0.0209 0.0105 0.0472 0.0225 0.045 0.0372 BẢNG KẾT QUẢ NỘI LỰC CÁC Ơ BẢN gs Kí hiệu ô S1 S2 S3 S5 S6 S7 S8 S12 ps P M1 M2 MI MII (daN/m2) (daN/m2) (daN) (daNm/m) (daNm/m) (daNm/m) (daNm/m) 180 7783.2 160.3 372 66.9 357.2 148.7 500 180 7455.6 154.3 99.2 352.6 225.9 372 180 7038 147.1 73.9 330.8 157.7 372 180 9384 178.3 156.7 412.9 364.1 372 180 13794.5 255.2 238.6 593.2 551.8 372 180 7352.64 135.3 128.7 312.5 297.8 372 180 7948.8 154.2 128.0 357.7 295.7 372 180 4189.68 87.6 44.0 197.8 94.3  ĐỐI VỚI Ơ BẢN DẦM Tính tốn SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : 11 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN Ơ tính theo loại dầm l2 / l1  Tính theo riêng biệt chịu tải trọng toàn phần theo sơ đồ đàn hồi Cắt dải bề rộng 1m theo phương ngắn để tính nội lực theo sơ đồ dầm liên kết đầu tùy vào sơ đồ làm việc mà hai đầu ngàm, đầu ngàm đầu khớp Vì hd>3hb sơ đồ làm việc dầm hai đầu ngàm -Cắt dải rộng 1m theo phương cạnh ngắn, xem dầm đơn giản hai đầu ngàm có kích thước b x h= 100 x 10 (cm) với nhịp dầm l1= 1.5 m Mgoi Mnhip -Tổng tải tác dụng lên sàn: q = (gs+ps)b = (372 + 240) x1 = 612 (daN/m) -Momen dương bản: Mnhịp = q l 24 = 612  1.52 =57.3 (daN.m) 24 Momen âm gối: Mgối = q l 12 = 612  1.52 = 114.75 (daN.m) 12 Tính tốn hồn tồn tương tự cho sàn dầm cịn lại kết cho bảng BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TỐN NỘI LỰC BẢN DẦM Kí hiệu S4 S9 S10 S11 S13 gs(daN/m2) ps(daN/m2) q(daN/m) l1(m) 372 240 612 1.5 372 360 732 1.7 472 180 652 372 360 732 2.6 372 240 612 1.5 Mnhịp(DaNm) 57.4 88.1 108.7 206.2 57.4 Mgối(daNm) 114.8 176.3 217.3 412.4 114.8 d.TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO CÁC Ơ BẢN -Chọn bê tơng mác 300 có Rn=130(daN/cm2) -Thép AI có Ra= 2300(daN/cm2) * Chọn để tính đại diện Đối với mơ men nhịp: M1= 255.2 (daN.m/m) cắt 1m để tính => M1= 255.2 (daN.m/m)x1m = 255.2(daN.m) SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV :08B1030407 Trang : 12 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.s NGUYỄN VIỆT TUẤN FSP: hệ số an toàn cho sức chống mũi cọc, lấy 20  3.0; Đối với cọc khoan nhồi, lấy FSS = 2, FSP =  Sức chịu tải cực hạn ma sát beân QS n QS  u  f Si l i i đó: u - chu vi tiết diện ngang cọc, u  3.768 m; li - chiều dày lớp đất thứ i tiếp xúc với mặt bên cọc; f Si - ma sát đơn vị diện tích mặt bên cọc, tính theo công thức: f Si  c   Vi K Si tg với: c a - lực dính thân cọc đất;  a - góc ma sát cọc đất nền; Cọc BTCT laáy c a  c ,  a   với c ,  lực dính góc ma sát đất nền;  Vi - ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng trọng lượng thân cột đất (có xét đến đẩy lớp đất nằm mực nước ngầm):  Vi    i hi :khi mực nước ngaàm;  Vi   ( i  1)hi :khi có mực nước ngầm; KS hệ số áp lực ngang đất, với cọc khoan nhồi K S  1 sin  [27] Các giá trị tính theo bảng sau: Lớp đất li (m)  i(rad) i V (T/m ) (T/m ) KSi ci fSi (T/m ) (T/m2) QSi (T) 2.6 24.23 2.11 2.74 0.59 3.50 4.228 41.418 6.4 28.61 2.04 12.01 0.52 1.05 4.465 107.663 24.1 28.61 1.04 31.07 0.52 1.05 9.882 897.333 1.1 12.13 0.94 44.12 0.79 4.20 11.688 48.443 16.98 1.07 45.71 0.71 7.05 16.928 127.570 1222.427   sức chịu tải cực hạn sức chống mũi cọc QP QP  AP cN c   vp N q  dN   đó: AP =0 2826 m2 : diện tích tiết diện mũi cọc; đn = 2.07-1 = 1.07 T/m3: dung trọng đất mũi cọc; d = 0.6 m : dường kính tiết diện cọc; c = 7.05 T/m2 : lực dính đất mũi cọc; SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV: B1040307 Trang147 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.s NGUYỄN VIỆT TUẤN VP: ứng suất theo phương thẳng đứng độ sâu mũi cọc;  VP  44.26   1.07  46.4 T/m2; Nc, Nq, N : hệ số sức chịu tải phụ thuộc chủ yếu vào góc ma sát  hình dạng mũi cọc Với = 16058’, tra bảng hệ số chịu tải Terzaghi [27], ta xác định được: Nq = 5.433, Nc = 13.649, N= 2.5 QP  0.2826  7.05  13.649  46.4  5.433  1.07  1.2  2.5  99.34 T Sức chịu tải cho phép: Qa(b )  QS Q 1222.427 99.34  P    644.3 T FS S FS P Sức chịu tải cọc theo đặc trưng đất Qa  Qa( a ) , Qa(b )   644.3 T Xác định số lượng cọc sơ đồ bố trí cọc đài a) Số lượng cọc xác định sơ nc  k N tt 0 đó: Ntt = 1666.05 T : tải trọng tính toán;  - sức chịu tải cọc:   PVL , Qa   743.67 T; k = 11.5 : hệ số kể đến ảnh hưởng mômen nc  1.5  1666.05  3.4 , choïn nc = coïc 743.67 b) Sơ đồ bố trí cọc đài Kiểm tra tải trọng dọc trục tác dụng lên cọc nhóm Tải trọng dọc trục lớn nhỏ công trình tác dụng lên cọc nhóm (theo Điều 6.1.6 TCXD 205 : 1998 ) xác định theo công thức: N tt max, N  nc tt   M  x tt 0y  xi2 max   M  y tt 0x max  yi2 đó: N 0tt  N tt  N d : tải trọng thẳng đứng tính toán đáy đài; Ntt = 1666.05 T; Nđ = 1.1Fñhññ = 1.1(66)2.52.5 = 247.5 T; tt N  1666.05  247.5  1913.55 T; M0y: moâmen xoay quanh trục 0y đáy đài; M 0tty  M y  Qx  hd  4.871  7.173  2.5  22.80 Tm; M0x: moâmen xoay quanh trục 0x đáy đài; M 0ttx  M x  Q y  hd  0.859  1.223  2.5  3.92 Tm; xmax = 1.8m, ymax = 1.8m; SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV: B1040307 Trang148 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.s NGUYỄN VIỆT TUẤN i   1.8  12.96 m; i   1.8  12.96 m; x y 1913.55 22.80  1.8 3.92  1.8    482.10 T; 12.96 12.96 1913.55 22.80  1.8 3.92  1.8     474.68 T 12.96 12.96 tt N max  tt N Kieåm tra: P  Lc Fc  1.1( 2.5  36.2  1.1304)  112.5 T - trọng lượng cọc; tt N max  P  482.10  121.5  603.60 (T) <   743.67 (T) (cọc đủ khả chịu tải); tt  474.68 (T) > (cọc chịu nén); N Như vậy, cọc thiết kế bảo đảm khả chịu tải trọng công trình, cọc chịu nén nên không cần kiểm tra cọc chịu lực nhổ Tính toán cọc chịu tải trọng ngang (theo Phụ Lục G – TCXD 205 : 1998) Tải trọng tính toán: tt Q XC  Q Xtt tt QYC  QYtt (T) (T) 1.79 0.31 a) Tính toán chuyển vị ngang góc xoay đầu cọc Tính toán cọc chịu tải trọng ngang (theo biến dạng) nhằm kiểm tra điều kiện:  n  S gh    gh đó:  n , - chuyển vị ngang (mét) góc xoay (radian) đầu cọc, xác định theo tính toán S gh , gh - giá trị giới hạn cho phép chuyển vị ngang góc xoay đầu cọc, qui định nhiệm vụ thiết kế nhà công trình Chuyển vị ngang  n (mét) góc xoay  (radian) đầu cọc, xác định theo công thức:  n  y0   0l0   0  Hl03 Ml 02 ;  3Eb J Eb J Hl 02 Ml  ; Eb J Eb J Các công thức liên quan: y0  H 0 HH  M 0 HM ;   H 0 MH  M 0 MM ; SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV: B1040307 Trang149 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.s NGUYỄN VIỆT TUẤN A0 ;  Eb I   MH  B0 ;  bd Eb I  C ;  bd Eb I  HH   HM  MM  bd  bd K bc ; Eb I đó: Eb = 290104 T/m2 - môđun đàn hồi bêtông (M.300); bc - chiều rộng qui ước cọc, d = 1.2m > 0.8m lấy bc = d + 1m = 2.2m; I - moâmen quán tính tiết diện ngang cọc: D 3.14  1.2 4 I   0.102 m ; 64 64 K - hệ số tỉ lệ, phụ thuộc vào loại đất xung quanh cọc đặc trưng xác định theo Bảng G.1 - TCXD 205 : 1998 Khi tính toán cọc chịu tải trọng ngang, thực chất cọc làm việc với đoạn cọc có chiều dài l ah tính từ đáy đài cọc gọi chiều sâu ảnh hưởng đất cọc chịu lực ngang Chiều sâu ảnh hưởng xác định theo công thức thực nghiệm: l ah  2d  1   1.2  1  4.4 m Do đoạn cọc có chiều sâu ảnh hưởng qua lớp đất (lớp lớp 4) nên hệ số tỷ lệ K xác định sau: K K F3  K F4 F3  F4 1.Đất đắp 4m 2.Sét dẻo thấp (CL) Đài móng 4.Cát pha sét, pha bụi (SC-SM) K=1000T/m4 F4 4.4m 2.6m F3 1.8m 3.Sét lẫn sạn Laterit (GC-SC) K=1000T/m4 0.692m Sơ đồ xác định hệ số K SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG MSSV: B1040307 Trang150 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: Th.s NGUYỄN VIỆT TUẤN Lớp đất 3: Sét lẫn sạn Laterit, trạng thái cứng  K3 = 1000 T/m4; F3   0.692  2.6  2.1996 m ; Lớp đất 4: Cát pha sét, pha bụi, trạng thái chặt đến chặt vừa  K4 = 1000 T/m4; F4  0.692  1.8  0.6228 m ; 1000  2.1996  1000  0.6228 K  1000 T/m 2.1996  0.6228 1000  2.2  0.38  Hệ số biến daïng:  bd  290  10  0.102 A0, B0, C0 - hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng G.2 - TCXD 205 : 1998 phụ thuộc váo chiều sâu tính đổi phần cọc đất Le: Le   bd L  0.38  36.2  13.76 m; Tra Baûng G.2: A0 = 2.441, B0 = 1.621, C0 = 1.751;  Chuyển vị ngang tiết diện lực H0 = QCtt = 1:  HH   2.441  1.5  10 4 m/T; 0.38  290  10  0.102  Góc xoay tiết diện mômen M0 = MCtt = 1:  MM   1.751  0.15  10 1/(Tm); 0.38  290  10  0.102  Chuyển vị ngang góc xoay tiết diện mômen M0 = MCtt = lực H0 = QCtt = 1:  MH   HM   1.621  0.37  10  1/T; 0.38  290  10  0.102 y vaø  - chuyển vị ngang góc xoay tiết diện ngang cọc cao trình đáy đài (đài thấp); H0, H - giá trị tính toán lực cắt đầu cọc, lấy H0 = H = QCtt; M0, M - giá trị tính toán mômen đầu cọc, lấy M0 = Mng + QCttl0; l0 - chiều dài đoạn cọc (m) từ đáy đài đến mặt đất, cọc đài thấp l  ; Nhận xét: Theo sơ đồ bố trí cọc đài, thấy theo phương đài có số lượng hàng cọc hàng chiều cao đài cọc hđ = 2.5m Do xem cọc ngàm cứng vào đài cọc loại trừ khả xoay đầu cọc (  )[28] Lúc tính toán phải tính đến mômen ngàm Mng tác dụng chổ gặp cọc đài  MH  l 0 MM  M ngX    MM  l 02 Eb I l0 Eb I tt  QYC  SVTH : NGUYỄN NGỌC DŨNG 0.37  10 4  0.31  0.76 Tm; 0.15  10  MSSV: B1040307 Trang151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIEÄP KSXD  MH  l 0 MM  Y M ng   MM  y0 X l 02 Eb I l0 Eb I GVHD: Th.s NGUYỄN VIỆT TUAÁN tt  Q XC  0.37  10 4  1.79  4.42 Tm; 0.15  10   Chuyển vị ngang tiết diện cọc tt Y  Q XC  HH  M ng  HM  1.79  1.5  10 4  4.42  0.37  10 4  1.05  10 4 m; y0 X  0.0105 cm; tt tt y0Y  QYC  HH  M XC  HM  0.31  1.5  10 4  0.76  0.37  10 4  0.18  10 4 m; y0Y  0.0018 cm;  Chuyển vị ngang đầu cọc  nX  y X  0.0105 cm < cm;  nY  y 0Y  0.0018 cm