Thiết kế cao ốc VP petronas

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS SINH VIÊN: NGUYỄN SỸ NHẠC LỚP : 06DXD2 THÁNG 01 - 2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN KẾT CẤU (70%) Th.S TRẦN NGỌC BÍCH GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN NỀN MÓNG (30%) Th.S TRẦN NGỌC BÍCH SINH VIÊN THỰC HIỆN NGUYỄN SỸ NHẠC LỚP : 06DXD2 MSSV : 106104051 LỜI CẢM ƠN Lời em xin chân thành cảm ơn đến toàn thể thầy cô Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP HCM Đặc biệt thầy cô khoa Xây Dựng tận tình giúp đơ,õ hướng dẫn em suốt trình học tập trường, truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận truyền đạt kiến thức, bảo tận tình giáo viên hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn cô Th.S Trần Ngọc Bích, người hướng dẫn cho em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Một lần xin chân thành cám ơn tất thầy cô, gửi lời cảm ơn đến tất người thân, gia đình, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập giúp đỡ em suốt thời gian học, trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS SINH VIÊN: NGUYỄN SỸ NHẠC LỚP : 06DXD2 THÁNG 01 - 2011 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH MỤC LỤC PHẦN A : NỘI LỰC KHUNG KHÔNG GIAN TRỤC I- NỘI LỰC DẦM TRỤC II- NOÄI LỰC CỘT TRỤC 38 PHẦN B : NỘI LỰC KHUNG KHÔNG GIAN TRỤC I- NỘI LỰC DẦM TRỤC 59 II- NỘI LỰC CỘT TRỤC 96 PHẦN C : CÁC BẢNG EXCEL TÍNH THÉP DẦM, CỘT 116 SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH MỤC LỤC PHẦN I : KIẾN TRÚC I MỞ ĐẦU II ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG III ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI TP HỒ CHÍ MINH .2 IV GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG V CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT PHẦN II : KẾT CẤU CHƯƠNG I : KẾT CẤU SÀN( TÍNH SÀN ĐIỂN HÌNH LẦU 5) CHƯƠNG II: CẦU THANG BỘ .10 CHƯƠNG III: HỒ NƯỚC MÁI 17 CHƯƠNG IV: KẾT CẤU KHUNG KHÔNG GIAN 32 PHẦN III : NỀN MÓNG CHƯƠNG I: MẶT CẮT ĐỊA CHẤT VÀ CHỈ TIÊU CƠ LÝ 61 CHƯƠNG II : THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP 63 CHƯƠNG III : THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 85 SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH PHẦN 1: KIẾN TRÚC TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH I MỞ ĐẦU: Ngành xây dựng đời từ sớm nhanh chóng chiếm vị trí thiếu cấu kinh tế công nghiệp quốc gia Trong năm gần đây, tốc độ phát triển nhanh kinh tế, nhu cầu nơi văn phòng làm việc tăng theo Hơn nữa, sách kinh tế mở cửa, ngày nhiều doanh nghiệp nước tìm hội kinh doanh Việt Nam, đặc biệt thành phố Hồ Chí Minh Thành phố Hồ Chí Minh, với vai trò trung tâm kinh tế, khoa học, kỹ thuật lớn nước với nhiều quan đầu ngành, sân bay, bến cảng, khu du lịch vui chơi giải trí bước xây dựng sở hạ tầng Đặc biệt giai đoạn phát triển rầm rộ nhiều công trình lớn nhà cao tầng xây dựng giai đoạn Cao ốc văn phòng PETRONAS số Sau công trình hoàn thành, đưa vào sử dụng với mục đích cho công ty lớn nước thuê làm việc đặt văn phòng đại diện kinh doanh II ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG : Cao ốc PETRONAS đặt 170 Hai Bà Trưng- Phường Đa KaoQ.1 , nằm đoạn đường Trần Cao Vân Nguyễn Thị Minh Khai Vị trí thuận lợi cho việc lưu thông, kinh doanh đầu tư gần trung tâm thành phố, gần sân bay quốc tế, gần cảng III ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI TP HỒ CHÍ MINH Khí hậu TP Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa chia thành mùa: a- Mùa nắng : Từ tháng 12 đến tháng có: Nhiệt độ trung bình : 320C b- Mùa mưa : Từ tháng đến tháng 11 có: Nhiệt độ trung bình : 280C Lượng mưa trung bình: 274,4 mm - Mặt khác: TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -1- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH IV GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG : Tòa nhà gồm tầng với đặc điểm sau : - Mỗi tầng điển hình cao 3,3 m - Mặt hình chữ nhật 39 x 20,5 m , thiết kế dạng hình chữ nhật, tận dụng hết mặt không gian - Tổng chiều cao công trình 34,5 m - Phần lớn diện tích mặt đứng công trình dùng gạch xây tường bao quanh có phần nhỏ kính mặt trước nhà nhằm lấy ánh sáng chiếu vào bên trong, đồng thời tạo nên nét đẹp kiến trúc Chức tầng sau : * Tầng : Nơi sảnh tiếp tân, phòng quản lý, bãi để xe, nhà kho, phòng thiết bị kỹ thuật thang máy, phòng xử lý nước cấp nước thải * Tầng 2, 3, 4, 5, 6, 7, : Văn phòng làm việc * Tầng mái : Có hồ nước mái cung cấp nước cho toàn nhà, sân thượng trồng hoa kiểng V CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT : Thông thoáng : Ngoài việc thông thoáng hệ thống cửa phòng, sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng theo hệ thống lạnh khu xử lý trung tâm Chiếu sáng : Ngoài hệ thống đèn chiếu sáng phòng hành lang, khối nhà chiếu sáng từ hệ thống lấy sáng bên Kết hợp chiếu sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo để lấy sáng tối đa  Hệ thống điện : Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảo bảo cho tất trang thiết bị tòa nhà hoạt động tình mạng lưới điện thành phố bị cắt đột xuất Điện phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh hoạt động liên tục Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng khu vực bảo đảm an toàn có cố xảy  Hệ thống cấp thoát nước : SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -2- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào hồ nước ngầm qua hệ thống bơm để bơm lên bể nước tầng mái nhằm đáp ứng nhu nước cho sinh hoạt tầng Nước thải từ tầng tập trung khu xử lý bể tự hoại đặt ngầm lòng đất Các đường ống đứng qua tầng bọc lớp bảo vệ, ngầm hộp kỹ thuật  Di chuyển phòng hỏa hoạn : Tòa nhà gồm cầu thang bộ, thang máy Tại tầng có đặt hệ thống báo cháy , thiết bị chữa cháy Dọc theo cầu thang có hệ thống ống vòi rồng cứu hỏa Ngoài tòa nhà đặt hệ thống chống sét Hệ thống xử lý rác đặt tầng nhân viên thu gom để đưa hệ thống xử lý rác thải chung thành phố                               SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -3- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH  PHẦN 2: KẾT CẤU CHƯƠNG 1: KẾT CẤU SÀN:(TÍNH SÀN ĐIỂN HÌNH LẦU ) I MẶT BẰNG BỐ TRÍ DẦM, SÀN LẦU 5: F S9 S10 S6 S7 S7 S7 S7 S1 S1 S3 S3 S3 E S3 S12 S11 S15 D +15800 S4 S4 S4 S4 S4 S12 S11 S2 S8 S5 S1 S5 S5 S3 S3 S3 S7 S7 S7 S5 S16 S14 S3 S3 C S15 B S9 S13 S10 A II LỰA CHỌN SƠ ĐỒ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN:  Để thuận tiện cho việc thi công lấy thống bề dày cho tất ô  Dựa vào kích thước tải trọng tác dụng lên sàn lầu ta chia mặt sàn thành 16 ô kí hiệu si (i=116) SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -4- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS M 0tcx 103,36   0,179m N0 577,43 eB  eA  GVHD : TH.S TRAÀN NGỌC BÍCH M 0tcy N0  68,86  0,119m 577,43  Ứng suất tiêu chuẩn đáy khối quy ước  tc max tc  max N qu tc N qu tc  6eB 6e A  1    Bm.Lm  Bm Lm  577,43  x0,179 x0,119    1    43,55 T/m2 5,74 x3,34  3,34 5,74    6eB 6e A  1    Bm.Lm  Bm Lm  577,43  x0,179 x0,119  tc    1    16,69 T/m2 5,74 x3,34  3,34 5,74  43,55  16,69  tbtc   30,12 T/m2  tc  Cường độ tính toán đất đáy móng khối quy ước Cường độ tính toán đất mũi cọc: Rm== m1  m2 (1,1 A.Bm  II  1,1.BxH m  II/  3.D.C II ) K tc Với Ktc= (hệ số độ tin cậy tiến hành khoan khảo sát trường) m1,m2: hệ số điều kiện làm việc đất dạng kết cấu công trình tác động qua lại với đất m1= 1,2 (đất cát vừa mịn) m2= 1,27 (đất cát vừa mịn) Hm= 23,5 m CII= 0,029 T/m2 II: dung trọng đất bên mũi cọc, lấy với đn= 0,989 T/m3  II/ : dung trọng trung bình đất từ đáy móng khối quy ước trở lên  II/ = 0,872 x8  0,87 x5  0,846 x6,5  0.989 x = 0,873 T/m3 21,5 Vaø II= 29010/, Tra bảng (nội suy) tacó: A= 1,065, B= 5,26, D= 7,675  Rm= 1,2 x1,27 (1,1x1,065x3,34 x0,989  1,1x5,26 x 23,5 x0,873  x7,675x0,029) = 187,82 T/m2 tcmax = 43,55 T/m2 < 1,2RMtc=225,38 T/m2 tcmin = 16,69 T/m2 >0 tctb = 30,12 T/m2 h0 = 1,5 – 0,1 = 1,4 m Sử dụng cốt thép AII có Ra = 280 MPa MI= LI x P1= x 132,59= 132,59Tm  Fa= MI 132,59 x10   37,58cm 0,9.Ra h0 0,9 x 2800 x140 Bố trí 10f22a200, Fa=38cm2 - Tính moment theo phương cạnh ngắn B=1,2 m Cốt thép theo phương cạnh ngắn đặt theo cấu tạo Dùng 14, a= 200 để bố trí SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -94- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH g Tính toán cọc chịu tác dụng tải ngang - Xác định lực ngang : - Phân phối tải trọng ngang cọc chịu : 5,12  2,56 T; 3,28 Qtty =  1,64 T; 4,27  2,14 T; 2,73 Qtcy =  1,37 T Qttx = Qtcx = - Xác định chuyển vị ngang - Giả sử đầu cọc ngàm vào đài đầu cọc chịu tác dụng ngang chuyển vị xoay - Momen quán tính tiết diện ngang cọc: I= 1 D   3,14  0,8  0,046m 64 64 - Độ cứng tiết diện ngang cọc: Eb.I= 300  10  0,046 = 138000 Tm - Chiều rộng quy ước bc: Theo TCXD 205-1998 + d  0,8 m  b c= D+1= 0,8 + 1= 1,8 m + d  0,8 m  b c= 1,5D + 0,5 - Chiều dài ảnh hưởng nằm lớp đất thứ 1, lớp đất sét pha trạng thái nửa cứng tra bảng ta hệ số tỷ lệ là: k= 598T/m4 - Hệ số biến dạng:  bd  k bc 598 x1,8   0,38 m-1 Eb I 138000 - Chiều dài tính đổi phần cọc đất: Le= bd.L= 0,38 x 21,5= 8,17 - Các chuyển vị HH, MH, MM cọc cao trình đáy đài ứng lực đơn vị, đặt cao trình đáy đài HH: chuyển vị ngang tiết diện (m/T), H0= T HM: chuyển vị ngang tiết diện (1/T), M0= Tm MH: góc xoay tiết diện (1/T), H0= T SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -95- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH HH: góc xoay tiết diện (1/Tm), M0= Tm - Le= 8,17 > 4, cọc tựa đất  A0= 2,441; B0= 1,621; c0= 1,571 - Công thức tính: 1 A0   2,441  3,22.10-4  E b I 0,38  138000 1 MH= A0   1,621  8,13.10-5  bd Eb I 0,38  138000 HH= MM= bd 1 A0   1,571  3.10-5 0,38  138000  bd Eb I Vì đầu cọc bị ngàm cứng vào bệ tác dụng lực ngang, đầu cọc có momen ngàm M fy    MH xQkx 8,13.10 5 x 2,56   6,94Tm  MM 3.10 5 u xo = Qxk x HH + Myf x HM = 2,56 x3,22.10-4– 6,94 x8,13.10-5 = 2,6 10-4 m = 0,026 cm < cm Thoả điều kiện M xf    MH xQ y K 8,13.10 5 x1,64   -4,44Tm  MM 3.10 5 u yo = Qyk x HH + Mxf x HM = 1,64 x3,22.10-4– 4,44 x8,13.10-5 = 1,67 10-4 m = 0,017 cm < cm Thoả điều kiện Vậy cọc thỏa mãn điều kiện chuyển vị ngang đầu cọc Do cọc ngàm vào đài nên góc xoay đầu cọc Ψ = h Xác định cốt thép cho cọc khoan nhồi Do cọc chủ yếu chịu lực nén nên cốt thép cọc tính theo cấu tạo tiết diện cọc A = 0,502 m2 > 0,5 m2 nên hàm lượng thép cọc lấy 0.4%, đường kính thép dọc ø ≥ 12 mm Vậy diện tích thép dọc cọc là: Fa = 0,4%x5020 = 20,1 cm2 Chọn 12f16, Có Fa= 24,12 cm2 > 20,1 cm2 i Kiểm tra sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc: Sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc xác định theo công thức: (Tham khảo mục TCXD 195-1997 – thiết kế cọc khoan nhồi) Pvl =Ru.F b + Ran.Fa SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -96- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH Trong đó: + Ru = R không lớn 60 kG/cm2 trường hợp cọc đổ bê tông 4,5 nước dung dịch sét với R: mác thiết kế bêtông: R =350 kG/cm2 (B25) => Ru = 77,77 kG/cm2 > 60kG/cm2 => Ru = 60 kG/cm2 = 600T/m2 d2 + Fb =  =0,502 m2  4 R + Ran = c không lớn 2200 kG/cm2 1,5 với Rc – giới hạn chảy cốt theùp => Ran = 3000 = 2000 kG/cm2 < 2200 kG/cm2 1,5 + F a = 24,12 cm2 = 24,12x10-4 m2 - Từ ta có : Pvl = 6000,503 + 20000 24,12x10 -4 = 350T >1,4 Qa=232,88T  Cọc đủ khả chịu lực                       SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -97- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH   TÍNH MÓNG D6: M2 Tải trọng toàn công trình tác dụng xuống móng M2 tổng hợp bảng sau: TẢI TRỌNG TRUYỀN XUỐNG MÓNG M2 Tải Tiêu chuẩn Tính toán Cột 6D 6D NMax (T) 260,3 312,36 MxTư (T) 3,9 4,68 QxTö (T) 8,1 9,72 MyTö (T) 8,1 9,72 QyTư (T) 3,9 4,68 a Xác định sơ kích thước đài cọc: - Tải tính toán: ptb= Qa 166,34 = = 29,17 T/m2 2 (0,8 x3) (3d ) - Dung trọng trung bình đài đất đài: tb= T/m2 - Diện tích đài cọc xác định sơ sau: F b= N tc 260,3   9,95m p tb   tb h 29,17   1,5 - Tính lại trọng lượng bệ tính toán: _ Nbtt =1,1.Fb.h  =1,1 x 9,95 x x 2= 43,78 T N0tt= Ntt + Nbtt= 312,36 + 43,78= 356,14 T b Xaùc định số lượng cọc: tt nctt= N0 356,14 = = 2,14 Qa 166,34 - Khi xét đến ảnh hưởng momen ta tăng số lượng cọc lên  lần: nctt.= 2,14 x 1,2= 2,57 coïc  Choïn : coïc Bố trí cọc mặt đài cọc : SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -98- LỚP: 06DXD2 GVHD : TH.S TRAÀN NGỌC BÍCH 1200 600 100 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHOØNG PETRONAS 100 600 1200 400 3600 500 600 1200 1200 600 100 100 3600 D c Cấu tạo tính toán đài cọc: - Chọn chiều cao sơ đài: hđ= 1,5 m Tải trọng dọc trục lớn nhỏ công trình tác dụng lên cọc nhóm xác định theo công thức: tt Pmax,  tt P nc   M .x tt 0y x i max   M  y tt 0x y max i đó:  Pott – tải trọng thẳng đứng tính toán đáy đài;  Moytt – momen xoay quanh trục Oy đáy đài; M0ytt = My + Qx.h = 9,72 + 9,72 x = 29,16 Tm tt  Mox – momen xoay quanh trục Ox đáy đài; M0xtt = Mx + Qy.h = 4,68 + 4,68 x = 14,04 Tm  xmax – khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Oy;  ymax – khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Ox 356,14 29,16 x1,2 14,04 x1,2 = 98,04 T   4 x1,2 x1,2 356,14 29,16 x1,2 14,04 x1,2 = 80,04 T    4 x1,2 x1,2 tt => p max  tt p SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -99- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH Kiểm tra:  Pmaxtt = 98,04 T < Qa  166,34 T (cọc đủ khả chịu tải)  Pmintt = 80,04T > (cọc chịu nén) Ptb = 89,04T Vậy: Tải tác dụng lên cọc nhỏ sức chịu tải cọc Pmin > nên không cần kiểm tra chống nhổ thiết kế thỏa d Kiểm tra ổn định nằm móng khối quy ước kiểm tra lún: Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước ñoù: n tb=  Hi  hi i 1 n h i i 1 Trong đó: hi: chiều dày lớp đất thứ i mà cọc qua Hi: góc ma sát lớp thứ i Ta có: Lớp 1: II=110 10; h= m Lớp 2: II=130 10; h= m Lớp 3: II=110 32; h= 6,5 m Lớp 4: II=290 10; h= m tctb= = x11,10  x13,10  6,5 x11,32  x 29,10 = 13,250   6,5   tc tb = 13,25 = 3,350, tg= tg3,350= 0,059 - Chiều dài đáy móng khối quy ước:  Lm= l + 2tg( tb ).Lc= (3,6-0,4) + x 21,5 x 0,059= 5,74 m - Bề rộng móng khối quy ước:  Bm= b + 2tg( tb ).Lc= (3,6-0,4) + x 21,5 x 0,059= 5,74 m - Diện tích đáy móng khối quy ước: F m= 5,74 x 5,74 = 32,95 m2 - Xác định trọng lượng khối móng quy ước: Qmqư= Bm.Lm.(h + Lc)tb= 5,74 x 5,74 x (2 + 21,5) x 0,873 = 675,94 T _ Taûi trọng đứng : Ntcqu = Ntc + Qmqư = 260,3 + 675,94= 936,24 T _ Momen tiêu chuẩn tâm đáy khối móng quy ước : SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -100- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS M tc qu GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH  M tc  Q tc xH M Suy ra: M0xtc = 3,9 + 8,1 x (21,5+2) = 194,25 Tm M0ytc = 8,1 + 3,9 x (21,5+2) = 99,75 Tm _ Độ lệch tâm : M 0tcx 194,25   0,207m N0 936,24 eB  eA  M 0tcy N0  99,75  0,107m 936,24  Ứng suất tiêu chuẩn đáy khối quy ước  tc max tc  max N qu tc N qu tc  6eB 6e A  1    Bm.Lm  Bm Lm  936,24  x0,207 x0,107    1    37,74 T/m2 5,74 x5,74  5,74 5,74    6eB 6e A  1    Bm.Lm  Bm Lm  936,24  x0,207 x0,107  tc    1    19,09 T/m2 5,74 x5,74  5,74 5,74  37,74  19,09  tbtc   28,42 T/m2  tc  Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước Cương độ tính toán đất mũi cọc: Rm= m1  m2 (1,1 A.Bm  II  1,1.BxH m  II/  3.D.C II ) K tc Với Ktc= (hệ số độ tin cậy tiến hành khoan khảo sát trường) m1,m2: hệ số điều kiện làm việc đất dạng kết cấu công trình tác động qua lại với đất m1= 1,2 (đất cát vừa mịn) m2= 1,27 (đất cát vừa mịn) hm= 23,5m CII= 0,029T/m2 II: dung trọng đất bên mũi cọc, lấy với đn= 0,989T/m3  II/ : dung trọng trung bình đất từ đáy móng khối quy ước trở lên  II/ = 0,872 x8  0,87 x5  0,846 x6,5  0.989 x = 0,873/m3 21,5 Vaø 2= 29010/, Tra bảng (nội suy) tacó: A= 1,065, B= 5,26, D= 7,675 SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -101- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS  Rm= GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH 1,2 x1,27 (1,1x1,065 x5,74 x0,989  1,1x5,26 x 23,5 x 0,873  x7,675 x0,029 = 192,06T/m2 tcmax = 37,74 T/m2 < 1,2RMtc=230,47 T/m2 tcmin = 19,09 T/m2 >0 tctb = 28,42 T/m2 h0 = 1,5 – 0,1 = 1,4 m Sử dụng cốt thép AII coù Ra = 280 MPa SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -103- Pi (T) 80,04 92,19 98,04 85,89 LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH MI= LI(P2 + P 3)= 0,95(92,19 + 98,04 )= 180,72 Tm  FaI= MI 180,72 x10   51,22cm 0,9.Ra h0 0,9 x2800 x140 Bố trí 14f22a250, Fa=53,2cm2 MII= LII(P3 + P4)= 1(98,04 + 85,89)= 183,93 Tm  FaII= M II 183,93 x10   52,13cm 0,9.Ra h0 0,9 x 2800 x140 Bố trí 14f22a250, Fa=53,2cm2 g Tính toán cọc chịu tác dụng tải ngang - Xác định lực ngang : - Phân phối tải trọng ngang cọc chịu : 9,72  2,43 T; 4,68  1,17 T; Qtty = 8,1  2,03 T; 3,9  0,98 T Qtcy = Qttx = Qtcx = - Xác định momen : - Giả sử đầu cọc ngàm vào đài đầu cọc chịu tác dụng ngang chuyển vị xoay - Momen qn tính tiết diện ngang cọc: I= 1 D   3,14  0,8  0,046m 64 64 - Độ cứng tiết diện ngang cọc: Eb.I= 300  10  0,046 = 138000 Tm2 - Chiều rộng quy ước bc: Theo TCXD 205-1998 + d  0,8 m  bc= D+1= 0,8 + 1= 1,8 m + d < 0,8 m  bc= 1,5D + 0,5 SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -104- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH - Chiều dài ảnh hưởng nằm lớp đất thứ 1, lớp đất sét pha trạng thái nửa cứng tra bảng ta hệ số tỷ lệ là: k= 598T/m4 - Hệ số biến dạng:  bd  k bc 598 x1,8   0,38 m-1 E b I 138000 - Chiều dài tính đổi phần cọc đất: Le= bd.L= 0,38 x 21,5= 8,17 - Các chuyển vị HH, MH, MM cọc cao trình đáy đài ứng lực đơn vị, đặt cao trình đáy đài HH: chuyển vị ngang tiết diện (m/T), H0= T HM: chuyển vị ngang tiết diện (1/T), M0= Tm MH: góc xoay tiết diện (1/T), H0= T HH: góc xoay tiết diện (1/Tm), M0= Tm - Le= 8,17 > 4,  A0= 2,441; B0= 1,621; C0= 1,571 - Cơng thức tính: 1 A0   2,441  3,22.10-4  Eb I 0,38  138000 1 MH= B0   1,621  8,13.10-5  bd Eb I 0,38  138000 1 MM= C   1,571  3.10-5 0,38  138000  bd Eb I HH= bd Vì đầu cọc bị ngàm cứng vào bệ tác dụng lực ngang, đầu cọc có momen ngaøm : M fy    MH xQkx 8,13.10 5 x 2,43   6,59Tm  MM 3.10 5 u xo = Qxk x HH + Myf x HM = 2,43 x3,22.10-4– 6,59 x8,13.10-5 = 2,46 10-4 m = 0,025 cm < cm Thoả điều kiện M xf    MH xQ y K 8,13.10 5 x1,17   -3,17Tm  MM 3.10 5 u yo = Qyk x HH + Mxf x HM = 1,17 x3,22.10-4– 3,17 x8,13.10-5 = 1,19 10-4 m = 0,012 cm < cm Thoả điều kiện Vậy cọc thỏa mãn điều kiện chuyển vị ngang đầu cọc Do cọc ngàm vào đài nên góc xoay đầu cọc Ψ = SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -105- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Tải trọng tác động- tiêu chuẩn thiết kế: TCVN 2737-1995 [2] Móng cọc – tiêu chuẩn thiết kế: TCXD 205-1998 [3] Kết cấu BTCT phần cấu kiện - Võ Bá Tầm [4] Sàn BTCT toàn khối- Nguyễn Đình Cống- NXB Khoa học kỹ thuật, 1998 [5] Sổ tay thực hành kết cấu công trình-Vũ Mạnh Hùng- NXB Xây dựng, 1999 [6] Cơ học đất - Nguyễn Văn Q, Lê Q An, Nguyễn Công Mẫn - NXB Giáo dục, 1995 [7] Nền móng công trình dân dụng công nghiệp - Nguyễn Văn Quãng, Nguyễn Hữu Kháng, Uông Đình Chất- NXB Xây dựng, 1996 [8] Hướng dẫn đồ án móng- Nguyễn Văn Quãng, Nguyễn Hữu KhángNXB Xây dựng, 1996 SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC LỚP: 06DXD2 ... ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS SINH VIÊN: NGUYỄN SỸ NHẠC LỚP : 06DXD2 THÁNG 01 - 2011 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH MỤC... TIÊU CƠ LÝ 61 CHƯƠNG II : THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP 63 CHƯƠNG III : THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHOÀI 85 SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC... LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S TRẦN NGỌC BÍCH Sơ đồ kết cấu biểu đồ nội lực: TH1 VẾ SVTH: NGUYỄN SỸ NHẠC -12- LỚP: 06DXD2 ĐỀ TÀI: CAO ỐC VĂN PHÒNG PETRONAS GVHD : TH.S