Khu tái định cư và lưu trú công nhân thiết kế chung cư 9 tầng

LỜI CẢM ƠN Lời em xin chân thành cảm ơn đến toàn thể thầy cô Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP HCM Đặc biệt thầy cô khoa Kỹ Thuật Công trình tận tình giúp đỡ hướng dẫn em suốt trình học tập trường, truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận truyền đạt kiến thức, bảo tận tình giáo viên hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn thầy TRƯƠNG QUANG THÀNH, người hướng dẫn cho em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Một lần em xin chân thành cảm ơn thầy cô, gửi lời cảm ơn đến tất người thân, gia đình, cảm ơn bạn bè gắn bó học tập giúp đỡ em suốt thời gian học tập, trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp TRƯỚNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGHÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP ĐỀ TÀI KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN KẾT CẤU ( 70% ) THS TRƯƠNG QUANG THÀNH GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN NỀN MÓNG( 30% ) THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: NGUYỄN QUỐC VIỆT LỚP : 08HXD3 MSSV: 08B1040425 NĂM 2011 TRƯỚNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG 0O0 -HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGHÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT LỚP : 08HXD3 MSSV : 08B1040425 THÁNG 01 – 2011 TRƯỚNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG 0O0 -HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGHÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT LỚP : 08HXD3 MSSV : 08B1040425 THÁNG 01 – 2011 ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG CHƯƠNG TỔNG QUAN KIẾN TRÚC 1.1 MỤC ĐÍCH THIẾT KẾ : - Định hướng phát triển, qui hoạch Thành phố Hồ Chí Minh đến năm 2020 thành đô thị vừa đại vừa có sắc Dân tộc, Trung tâm kinh tế, giao dịch Quốc tế Du lịch nước, có vị trí Chính trị quan trọng nước ta phía Nam với nước khu vực Quốc tế Hiện Thành phố Hồ Chí Minh xem thành phố phát triển mặt thành phố có mật độ dân số nhu cầu sinh hoạt cao nước Để giải vấn đề giải Khu Tái Định Cư & Lưu Trú Công Nhân thuộc Khu Công Nghiệp Vónh Lộc xây dựng nhằm giải phần vấn đề tái định cư, giải chổ ở, nhu cầu sinh hoạt, mua xắm hàng ngày …… HÌNH 1.1 ) MÔ HÌNH KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - Chung cư tầng block chung cư thuộc Khu Tái Định Cư & Lưu Trú Công Nhân Trong phần đồ án đề cập vấn đề có liên quan phục vụ cho việc thiết kế chung cư GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 -1- ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG - Được xem chung cư có giải pháp tốt mặt Qui hoạch đô thị, giúp cho việc Quản lý phát triển đô thị không mặt không gian kiến trúc mà phương diện Hành chánh-Xã hội - Tạo điều kiện phát triển hạ tầng kỹ thuật Đô thị theo tiêu chuẩn đại, đảm bảo việc phát triển Đô thị mang tính chất cộng đồng xã hội hóa cao - Nhu cầu nhà nhân dân Quận Bình Tân Thành phố ngày cao, việc xếp, ổn định chỗ cho Cán bộ- Công nhân viên hộ dân cư ngụ chung cư bị xuống cấp, hư hỏng, nhu cầu nhà hộ bị giải tỏa theo yêu cầu qui hoạch chung Quận Bình Tân Thành phố - Tiết kiệm diện tích đất xây dựng, tăng diện tích sàn với số hộ nhiều hơn.Tận dụng triệt để nguồn đất trống, góp phần thực chiến lược đầu tư phát triển nhà TP Hồ Chí Minh, sử dụng đất hiệu điều kiện đất Đô thị nói chung Quận Bình Tân ngày khan HÌNH 1.2 ) MÔ HÌNH CHUNG CƯ TẦNG GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 -2- ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG 1.2 GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH : 1.Vị trí công trình : - Công trình Chung cư tầng thuộc Khu Tái Định Cư & Lưu Trú Công Nhân tọa lạc Khu Công Nghiệp Vónh Lộc - Quận Bình Tân, TP Hồ Chí Minh Quy mô công trình : - Diện tích sàn tầng : + Tầng (trệt) + Tầng + Tầng + Taàng + Taàng - + Tầng Thượng - Tổng diện tích sàn tầng : 1205.22 m2 : 987.11 m2 : 1195.5 m2 : 1087.39 m2 : 1044.7 m2 : 1064.05 m2 : 6583.97 m2 1.3 GIẢI PHÁP BỐ TRÍ MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG : - Công trình bao gồm tầng tầng cao 3,6 m, tầng cao m không tính sân thưọng mái với tổng chiều cao công trình 33.2 m tính từ mặt đất Có tầng sau : tầng 1, tầng lầu, sân thượng tầng mái Hệ thống thang máy gồm buồng thang thang phục vụ nhu cầu lại, thang rác thang vận chuyển hàng tiêu dùng có khối lượng nặng phục vụ cho tầng siêu thị bên Và cầu thang (hai cầu thang phục vụ cho dịch vụ mua sắm tiêu dùng hai cầu thang phụ dùng để thoát hiểm), hành lang tầng lầu rộng, thoáng, chung cư có hệ thống thu rác riêng đưa xuống tầng hầm thang máy chuyển rác…., hộ có ban công, sân phơi tiện nghi khác - Tổng số hộ chung cư 66 - Mỗi hộ gồm: + Một phòng sinh hoạt chung ( phòng khách ) + Hai phòng ngủ + Phòng ăn nấu ăn + Hai phòng vệ sinh + Ban công, sân phơi - Nội thất trang bị: Thiết bị phụ kiện vệ sinh loại tốt, bồn rửa chén đá Granite hay Inox, hộ : hệ thống đèn chiếu sáng lắp đặt đèn trang trí, đèn ngủ, quạt máy, hệ thống dây TV, điện thoại, Intercom… âm sẳn tường, tủ quần áo âm tường gỗ nhân tạo MFC, cầu thang trang bị đèn tự động điện - Mặt bố trí mạch lạc, rõ ràng, thuận tiện cho việc bố trí giao thông - Tận dụng triệt để đất đai, sử dụng cách hợp lý - Công trình có hệ thống hành lang nối liền hộ với đảm bảo thông thoáng tốt giao thông hợp lý tiện lợi, có diện tích phụ GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 -3- ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG - Hình khối công trình tổ chức theo hình khối chữ nhật phát triển theo chiều cao - Chức tầng sau : + Tầng : toàn tầng (trệt) + tầng không bố trí hộ mà mục đích chủ yếu để kinh doanh bố trí sau : - Sảnh : 99.44 m2 - Siêu thị: 1177.35 m2 - Nhà vệ sinh: 27.38 m2 - Phần để xe: 359.08 m2 - Kho : 84.22 m2 - Sinh hoạt cộng đồng : 84.21 m2 - Ban quản lý : 36.03 m2 - Đường giao thông: 201.45 m2 + Từ tầng đến tầng 8: bố trí hộâ, tầng gồm 11 hộ + Sàn mái , buồng thang, phòng kỹ thuật, : Ta bố trí hồ nước mái, hồ có dung tích để phục vụ nước sinh hoạt cho hộ PCCC 1.4 GIẢI PHÁP GIAO THÔNG : - Giao thông tầng chủ yếu dùng hành lang rộng 2.5m - Giao thông đứng liên hệ tầng thông qua hệ thống thang máy cầu thang - Diện tích cầu thang thiết kế đảm bảo yêu cầu thoát người nhanh, an toàn có cố xảy 1.5 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT : Hệ thống điện : - Công trình sử dụng nguồn điện cung cấp từ nguồn điện TP qua hệ thống dây 22 15KV, cable điện từ trạm đấu nối vào tuyến trung khu vực, sau hạ dẫn ngầm vào tủ điện phân phối, công suất tùy theo dung lượng điện sử dụng cho khu vực, hộ lắp đặt điện kế 10-20A, có máy phát điện dự phòng có công suất 320KVA/máy - Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện : Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) Hệ thống cung cấp nước : - Công trình sử dụng nguồn nước từ nguồn : Nước ngầm nước máy Tất chứa bể nước ngầm đặt tầng Sau máy bơm đưa nước lên bể chứa nước đặt mái từ phân phối xuống tầng công trình theo đường ống dẫn nước GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 -4- ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG - Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp Gian Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng Hệ thống thoát nước : - Nước mưa từ mái thoát từ mái ( bề mặt mái tạo dốc ) xuống Sênô sau thoát xuống ống thoát nước mưa ( =140mm) xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sinh hoạt bố trí đường ống riêng Hệ thống ống tập trung hầm tự hoại - Chung cư có hầm tự hoại sức chứa tổng cộng 50m3 để tập trung xử lý nguồn nước thải sinh hoạt trước đưa hệ thống thoát nước chung khu vực ống BTCT 400 500 - Các hố ga lắp đặt chung quanh chung cư, khoảng cách hố ga từ 10 đến 15m, đường dẫn nước thải sử dụng ống BTCT có đường kính ø 400- 500 Hệ thống thông gió chiếu sáng : - Chiếu sáng : + Các hộ, hệ thống giao thông tầng chiếu sáng tự nhiên thông qua cửa kính bố trí bên + Ngoài ra, hệ thống chiếu sáng nhân tạo bố trí cho phủ chỗ cần chiếu sáng + Tóm lại, toàn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên (thông qua cửa sổ mặt tòa nhà) điện lối lên xuống cầu thang, hành lang - Thông gió: + Ở tầng có cửa sổ tạo thông thoáng tự nhiên An toàn phòng cháy chữa cháy : - Hệ thống PCCC : Trang bị dụng cụ, thiết bị phòng cháy chửa cháy theo tiêu chuẩn TCVN 2622-95 qui định nhà nước, cụ thể : Bảng Nội qui hướng dẫn PCCC, ống dẫn nước, hộp đựng dụng cụ, ống cuốn, bình chửa cháy hóa chất, họng nước cứu hoả lắp đặt tầng đầu cầu thang, có hệ thống báo động cháy nối trực tiếp đến phòng bảo vệ Hệ thống thoát rác : - Rác thải chứa gian rác bố trí tầng có thang máy chuyển rác xuống tầng hầm sau có phận đưa rác Gian rác thiết kế kín đáo, kỹ để tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 -5- ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG 1.6 ĐIỀU KIỆN KHÍ HẬU THỦY VĂN : - Khu vực khảo sát nằm TP.HCM nên mang đầy đủ tính chất chung vùng Đây vùng có nhiệt độ nhiệt đới gió mùa, đông lạnh Nhiệt độ cao từ 35 - 40 oC, nhiệ độ trung bình hàng năm 27o C , chênh lệch nhiệt độ tháng cao ( thường tháng 4) thấp ( tháng 12 ) khoảng 10o C, không cần chống lạnh - Khu vực thành phố nắng nhiều, hàng năm có từ 2500 đến 2700 nắng Thời tiết hàng năm chia làm mùa rõ rệt : Mùa mưa mùa khô tương phản rõ rệt, phù hợp với mùa gió không đồng vùng Cường độ mưa lớn + Mùa khô từ tháng 12 đến tháng năm sau + Mùa mưa từ tháng đến tháng 11 + Độ ẩm trung bình 75% đến 80% + hướng gió chủ yếu Đông bắc Tây nam Tháng có sức gió mạnh tháng 11 Tốc độ lớn 2,8m/s + Khu vực TP.HCM nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới  GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 -6- ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG Cọc xuyên qua lớp đất ( đại lượng lấy theo TTGH II) : Lớp : 1 = 15030’= 15.50 ;h1 = 3,9 m Lớp 4a:  = 21005’= 21.080 ;h2 = 4,2 m 0 Lớp 4b:  = 27 25’= 27.42 ;h3 = 7,0 m  h = 3.9 + 4.2 + = 15.1m Tính  tb :  tb = 1 h1   h2    n hn h với : i  tb :góc ma sát trung bình( mà cọc qua) lớp đất tiếp xúc với cọc Xác định góc truyền lực  : =  tc  i h i tb ; với  tc tb   hi 15.5  3.9  21.08  4.2  27.42  = 22.580 15.1  22.58 =>  = tb = = 5.645 = 5038’42” 4  tb = Ta coù : Lqư = L1 + 2Lcọc x tg(5038’42”) = 2.55 + x 17.3 x 0,099 = m Bqö = B1 + 2Lcoïc x tg(5038’42”) = 2.55 + x 17.3 x 0,099 = m b Kiểm tra áp lực đất đáy móng qui ước: Truyền tất lực trọng tâm đáy khối móng qui ước + Thể tích đài cọc: Vđc = 2.8x2.8x1.2 + 9x0,35x0,35x17.3 = 28.48 m3 + Thể tích phần đất: Vđ = 19.5   – 28.48 = 673.52 m3 + Trọng lượng đài cọc : N dctc = 28.48  2500 = 71.2 ( T ) + Trọng lượng lớp đất khối móng qui ước tính từ mặt sàn tầng (bỏ qua trọng lượng đài cọc) : N dtc = Vđ  tb Trong : tb trọng lượng thể tích trung bình lớp đất  h tb =  i i h i 1.879  1.4  1.983  3.4  1.955  3.9  1.902  4.2  1.959  = 1.95 T/m3  tb = 1.4  3.4  3.9  4.2   N dtc = 673.52 x 1.95 = 1313.36 ( T ) + Lực dọc tiêu chuẩn chân cột giaûi khung : N tc = 514.93 ( T ) GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 16 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG  Tổng tải trọng tác dụng đáy khối móng qui ước :  N tc  1313.36 + 71.2 + 514.93 = 1899.49 ( T ) M tc  Mtc = 43.26 ( Tm) + p lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước tải trọng gây :  tbtc =   tc max tc = = N tc Lqu  Bqu N 1899.49 = 52.76 T/m2 66 tc Bqu  Lqu N = + tc Bqu  Lqu - M tc Bqu  Lqu  M tc Bqu  Lqu  = = 1899.49  43.26 + = 53.96 T/m2 66 6 1899.49  43.26 = 51.56 T/m2 66  62 + Xác định áp cường độ chuẩn đáy móng qui ước : RIItc = m1 m (ABqö  II' + B D 'f  II* + DcII ) k tc Trong : + Các đặt trưng đất tại mũi cọc đựơc laáy theo TTGH II:  II' = (1.959 – ) = 0.959 T/m3 (lớp số 4b) cII = 0,025 KG/m2 (lớp số 4b)  II = 27025’ + Hệ số điều kiện làm việc m1=1 ;m2=1 ; ktc = (các hệ số điều kiện làm việc tra bảng 2.25 trang 63 sách HDĐANM Châu Ngọc n) Với  = 27025’= 27.42 ta tra baûng 2.24 trang 62 sách HDĐANM Châu Ngọc Ẩn => A = 0,94 ; B = 4.77 ; D = 7.25  II* : Trọng lượng thân trung bình đất từ mặt đất đến đáy khối móng quy ước:  *II = 1.879  1.4  1.983  3.4  1.955  3.9  1.902  4.2  1.959  = 1.95 T/m3 1.4  3.4  3.9  4.2  => RIItc =  ( 0.94x2.62x0.959 + 4.77x19.5x1.95 + 7.25x0.000025 ) = 183.74 T/m2 Kieåm tra điều kiện : tc = 53.96 T/m2 ≤ 1,2  RIItc = 1,2  183.74 = 220.49 T/m2  max tc = 51.56 T/m2 ≥   tbtc = 52.76 T/m2 ≤ RIItc = 183.74 T/m2  Keát luận: ứng suất đáy móng qui ước thỏa mãn điều kiện ổn định c Kiểm tra biến dạng lún: - Độ lún móng khối qui ước đươc tính theo phương pháp tổng lớp phân tố - Chia đất đáy khối qui ước thành lớp có chiều dày : GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 17 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG hI = Bm = = 1.2 m 5 - Chọn chiều dày lớp đất để tính lún 1.2 m - Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước :  gl   tc tb   bt Trong đó:  tc tb  52.76 ( T/m ) - Xác định  bt :  bt =   i  hi = 1.879x1.4 + 1.983x3.4 + 1.955x3.9 + 1.902x4.2 + 1.959x7 = 38.70 (T /m2) - Ứng suất gây lún :  gl = tctb –  bt = 52.76 – 38.70 = 14.06 T/m2 41.05 43.40 45.75 23100 14.06 13.50 11.25 3600 38.70 1200 1200 1200 Lc = 17,3m 19500 1200 1000 - Sơ đồ tính lún : 8.52 SƠ ĐỒ TÍNH LÚN MÓNG M1 Theo độ sâu z kể từ đáy móng qui ước, ứng suất gây lún giảm dần xác định theo biểu thức  gl z  K o  gl Ko phụ thuộc tỷ số GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH Lmq Bmq độ sâu tương đối 2z Bmq SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 18 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG Theo TCXD 205-1998 qui ước vùng giới hạn vị trí có độ sâu thỏa  zgl  0,2   bt (  i bt   i 1bt  z i   i ) Ta có: Lqư  Bqö  i1   bti  gl   zgl ;  tbgl  z 1 ; p 2i  p1i   tbgl  ; p1i  bt 2 Dựa vào biểu đồ nén cố kết phòng thí nghiệm ( e~P) độ sâu 19-19.5m ta có bảng tính nội suy ta hệ số rỗng e1I e2I p ( T/ m2 ) e 0.679 0.668 10 0.652 20 0.628 40 0.596 80 0.564 Ta có bảng kết tính lún sau: γ c z (m) (T/m ) 0 1.2  tbgl  zgl z/b k0 1.959 14.06 1.959 0.2 0.96 13.50 2 (T/m )  bt (T/m ) 13.78 p1i (T/m ) (T /m ) 38.70 2.4 1.959 0.4 0.80 11.25 3.6 1.959 0.6 0.606 e2i s1 (cm) 39.88 53.65 0.596 0.585 0.827 42.23 54.60 0.594 0.584 0.769 44.58 54.46 0.592 0.584 0.628 43.40 9.88 e1i 41.05 12.37 p2i (T/m2) 8.52 45.75 Toång S = 2.22  zgl = 8.52 (T/m2)  0,2   bt  0.2  45.75  9.15 (T/m2) ta dừng độ sâu e e - Độ lún lớp : Si  1i 2i  hi  e1i  Thỏa điều kiện lún S = Si = 2.22 (cm) < [Sgh] = 8(cm) Tính toán bố trí cốt thép đài móng : a Kiểm tra chọc thủng cột xuống đài: - Vì tháp xuyên không bao trùm tất đầu cọc nên đài cọc có khả bị xuyên thủng - Kiểm tra theo điều kiện xuyên thủng: Pxt  Pcx - Tính Pxt: Pxt  N tt  nn n Trong đó: N1tt = 628.17 ( T ) n: Tổng số cọc GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 19 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG nn: Số cọc nằm tháp xuyeân  Pxt  628.17   418.78(T ) - Tính Pcx: Pcx  0.75 Rbt  2(bc  h0 )  h0  2(hc  h0 )  h0  Pcx  0.75 11 2  (30  105)  105   (80  105)  105 Pcx  554.4(T ) Vaäy Pxt = 418.78(T) < Pcx=554.5(T) Thoã điều kiện xuyên thủng b Tính toán cốt thép cho đài cọc : N1tt = 626.67 ( T ) ; M 1tt = 66.11 ( Tm ) 400 700 300 CỘT BIÊN 300x800 II II 300 1100 1100 300 I 300 1100 150 950 300 300 1100 I CỌC 35x35 300 1100 1100 300 - Tính thép theo phương x : P1x = tt N1tt M y  xmax 626.67 66.11 1.1 + = + = 79.65 ( T )  1.12 nc  xi + Momen tương ứng mặt ngàm I : M1= r  P1x = x 0.7 x 79.65 = 167.27 ( Tm )  Diện tích cốt theùp : Fa1 = M 167.27  10 = 63.21 ( cm2 )  0.9 Ra ho 0.9  2800  105 GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 20 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG  Chọn 26  20 có Fa = 81.64 cm2  Khoảng cách bố trí cốt thép : a = 280/26 = 10 cm - Tính thép theo phương x : P1y = N1tt 626.67 = = 69.63 ( T ) nc + Momen tương ứng mặt ngàm II : M1= r  P1x = x 0.95 x 69.63 = 198.45 ( Tm )  Diện tích cốt thép : Fa2 = M 198.45  10 = 75 ( cm2 )  0.9 Ra ho 0.9  2800  105  Chọn 24  20 có Fa = 81.64 cm2  Khoảng cách bố trí cốt thép : a = 280/24 = 11 cm 8.5 TÍNH TÓAN MÓNG M2: Giá trị nội lực tính móng : Tải trọng xuống móng M1 (với hệ số vượt tải : n =1,15): M ( Tm ) Giá trị tiêu chuẩn 49.87 Giá trị tính toán 57.35 N(T) 584.36 672.01 Q(T) 12.83 14.75 Xác định sơ số lượng cọc : Sơ chọn số lượng cọc: Sức chịu tải cọc theo đất : Qa = 88.48 ( T ) Khoảng cách cọc (3d) ứng suất trung bình đáy đài:  tb  Qa 88.48 = 80.25 ( T/m2)  3d  3  0,352 Diện tích đài chọn sơ : Fđ  672.01  N tt =  17.02 (m2) ( chọn Fđ = 2.8 x 6.1 = 17.08 (m2) )  tb   tb  h m 80.25   1.2 Với :  tb = ~ 2.2 T/ m3 choïn  tb = T/ m3 Trọng lượng đài đất đài : Q = 1,1  tb hm Fñ = 1,121.217.08 = 45.09 ( T ) Số lượng cọc cần thiết là: nc =k  N tt 672.01   45.09 =1,2 = 17.93 (coïc) ( choïn 18 coïc ) Qa 88.48 Trong : k : Hệ số xét đến ảnh hưởng moment tác động lên móng cọc, lấy từ 1,2 đến 1,4 chọn k = 1,2 Qa : Sức chịu tải cọc theo đất GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 21 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG N tt : tải trọng tính toán chân cột  Vậy móng bố trí sau : Tính toán kiểm tra đài cọc: - Chọn sơ chiều cao đài móng h =1.2m - Chọn a = 15 ( cm )  ho = h – a = 120 – 15 = 105 ( cm ) - Chuyển tất lực trọng tâm đáy đài cọc: Qtk = Qđn = 88.48 ( T ) - Chọn sơ chiều cao đài móng h =1.2m N1tt = Ntt +  tb x Fm x Df = 672.01x2 + 2x2.8x6.1x2.2 = 1419.17 ( T ) M 1tt = Mtt + Qtt x h + N1tt  yi = 57.35x2 + 14.75x2x1.2 + = 150.10 ( Tm ) - Xác định áp lực cực đại cực tiểu lên đầu cọc: tt N tt M  x 150.10  2.75 1419.17 Pmax = + y 2max = + = 85.34 ( T )  (0.55  1.65  2.75 ) nc 18  xi tc N tc M  x 150.10  2.75 1419.17 Pmin = - y 2max = = 72.35 ( T )  (0.55  1.65  2.75 ) nc 18  xi xi: khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến tâm đài theo phương x x max : khoảng cách từ tâm cọc chịu nén lớn đến tâm đài theo phương x  x max = max(xi) =1,1 m ; n c : soá lượng cọc Pmax = 85.34 ( T ) < Qđn = 88.48 ( T ) (thoûa) Pmin = 72.35 ( T ) > => Cọc không chịu nhổ, kiểm tra 1100 850 250 1100 300 CỘT GIỮA 400x800 COÏC 35X35 1400 300 1100 2800 1100 1400 300 300 1100 250 850 1250 800 2000 800 1250 6100 MẶT BẰNG BỐ TRÍ CỌC GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 22 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG Kiểm tra cường độ đất mũi cọc biến dạng lún móng: a Xác định khối móng qui ước:  Lqư = L1 + 2Lcọc x tg tb  tb Bqö Lc x tg B1 Lc x tg Bqư = B1 + 2Lcọc x tg Lc x tg L1 Lc x tg Lc = 17.3m 1200 1000 Lqö   Lc x tg L1 Lc x tg Lqư Cọc xuyên qua lớp đất ( đại lượng lấy theo TTGH II) : Lớp : 1 = 15030’= 15.50 ;h1 = 3,9 m Lớp 4a:  = 21005’= 21.080 ;h2 = 4,2 m 0 Lớp 4b:  = 27 25’= 27.42 ;h3 = 7,0 m  h = 3.9 + 4.2 + = 15.1m Tính  tb :  tb = 1 h1   h2    n hn h với : i GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 23 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG  tb :góc ma sát trung bình( mà cọc qua) lớp đất tiếp xúc với cọc Xác định góc truyền lực  :  tc  i h i  = tb ; với  tc tb   hi 15.5  3.9  21.08  4.2  27.42  = 22.580 15.1  22.58 =>  = tb = = 5.645 = 5038’42” 4  tb = Ta có : Lqư = L1 + 2Lcoïc x tg(5038’42”) = 5.85 + x 17.3 x 0,099 = 9.28 m Bqö = B1 + 2Lcoïc x tg(5038’42”) = 2.55 + x 17.3 x 0,099 = 5.98 m b Kiểm tra áp lực đất đáy móng qui ước: Truyền tất lực trọng tâm đáy khối móng qui ước + Thể tích đài cọc: Vđc = 2.8x6.1x1.2 + 18x0,35x0,35x17.3 = 58.64 m3 + Thể tích phần ñaát: Vñ = 19.5  9.28  5.98 – 58.64 = 1023.5 m3 + Trọng lượng đài cọc : N dctc = 58.64  2500 = 146.6 ( T ) + Trọng lượng lớp đất khối móng qui ước tính từ mặt sàn tầng (bỏ qua trọng lượng đài cọc) : N dtc = Vđ  tb Trong : tb trọng lượng thể tích trung bình lớp đất  h tb =  i i h i 1.879  1.4  1.983  3.4  1.955  3.9  1.902  4.2  1.9593  16.8 = 1.95 T/m3 1.2  3.4  3.9  4.2  16.8 => N dtc = 1023.5 x 1.95 = 1998.83 ( T )  tb = + Lực dọc tiêu chuẩn chân cột giaûi khung : N tc = 584.36x2 = 1344.02 ( T )  Tổng tải trọng tác dụng đáy khối móng qui ước :  N tc  146.6 + 1998.83 + 1344.02 = 3486.45 ( T ) M tc  Mtc = 57.35x2 = 114.7 ( Tm) + p lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước tải trọng gây :  tbtc = tc =  max N tc Lqu  Bqu N = 3486.45 = 62.83 T/m2 9.28  5.98 tc Bqu  Lqu + M tc Bqu  Lqu  = 3486.45  114.70 + = 64.17 T/m2 9.28  5.98 5.98  9.28 GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 24 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TAÀNG  tc = N tc Bqu  Lqu - M tc Bqu  Lqu  = 3486.45  114.70 = 61.49 T/m2 9.28  5.98 5.98  9.28 + Xác định áp cường độ chuẩn đáy móng qui ước : RIItc = m1 m (ABqö  II' + B D 'f  II* + DcII ) k tc Trong : + Các đặt trưng đất tại mũi cọc đựơc lấy theo TTGH II:  II' = (1.959 – ) = 0.959 T/m3 (lớp số 4b) cII = 0,025 KG/m2 (lớp số 4b)  II = 27025’ + Hệ số điều kiện làm việc m1=1 ;m2=1 ; ktc = (các hệ số điều kiện làm việc tra bảng 2.25 trang 63 sách HDĐANM Châu Ngọc n) Với  = 27025’= 27.42 ta tra bảng 2.24 trang 62 sách HDĐANM Châu Ngọc Ẩn => A = 0,94 ; B = 4.77 ; D = 7.25  II* : Trọng lượng thân trung bình đất từ mặt đất đến đáy khối móng quy ước:  *II = 1.879  1.4  1.983  3.4  1.955  3.9  1.902  4.2  1.959  = 1.95 T/m3 1.4  3.4  3.9  4.2  => RIItc =  ( 0.94x2.62x0.959 + 4.77x19.5x1.95 + 7.25x0.000025 ) = 183.74 T/m2 Kieåm tra điều kiện : tc = 64.17 T/m2≤ 1,2  RIItc = 1,2  183.74 = 220.49 T/m2  max tc = 61.49 T/m2 ≥   tbtc = 62.83 T/m2≤ RIItc = 183.74 T/m2 c Kieåm tra biến dạng lún: - Độ lún móng khối qui ước đươc tính theo phương pháp tổng lớp phân tố - Chia đất đáy khối qui ước thành lớp có chiều dày : hI = Bm 5.98 = = 1.2 m 5 - Chọn chiều dày lớp đất để tính lún 1.2 m - Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước :  gl   tc tb   bt Trong đó:  tc tb  62.83 T/m - Xác định  bt :  bt =   i  hi = 1.879x1.4 + 1.983x3.4 + 1.955x3.9 + 1.902x4.2 + 1.959x7 = 38.70 (T /m2) GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 25 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG - Ứng suất gây lún :  gl = tctb –  bt = 62.83 – 38.70 = 24.13 T/m2 25500 41.05 1200 24.13 43.40 23.16 45.75 19.30 48.10 14.62 50.45 6000 38.70 1200 1200 1200 1200 Lc = 17,3m 19500 1200 1000 - Sơ đồ tính lún : 10.83 8.11 SƠ ĐỒ TÍNH LÚN MÓNG M2 Theo độ sâu z kể từ đáy móng qui ước, ứng suất gây lún giảm dần xác định theo biểu Lmq 2z thức  gl độ sâu tương đối z  K o  gl Ko phụ thuộc tỷ số Bmq Bmq Theo TCXD 205-1998 qui ước vùng giới hạn vị trí có độ sâu thỏa  zgl  0,2   bt (  i bt   i 1bt  z i   i ) L  i1   bti  gl   zgl 2.62 Ta có: qư  ;  tbgl  z1 ; p 2i  p1i   tbgl  ; p1i  bt Bqö 2.62 Dựa vào biểu đồ nén cố kết phòng thí nghiệm ( e~P) độ sâu 19.5m~26.91m, ta có bảng tính nội suy ta hệ số rỗng e1I e2I p ( T/ m2 ) e 0.679 0.668 10 0.652 GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH 20 0.628 40 0.596 80 0.564 SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 26 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG Ta có bảng kết tính lún nhö sau: γ c z (m) (T/m ) 0 1.20  tbgl  zgl z/b k0 1.959 24.13 1.959 0.20 0.96 23.16 2 (T/m )  bt (T/m ) 23.65 (T /m2) 38.70 2.40 1.959 0.40 0.8 19.30 3.60 1.959 0.60 0.606 14.62 4.80 1.959 0.80 0.449 10.83 6.00 1.959 1.00 0.336 8.11 39.88 63.52 0.596 0.577 1.43 42.23 63.46 0.594 0.577 1.28 44.58 61.54 0.592 0.579 0.98 46.93 59.66 0.590 0.580 0.75 49.28 58.75 0.589 0.581 0.60 50.45  zgl = 8.11 (T/m2)  0,2   bt  0.2  50.45  10.09 - Độ lún lớp : Si  s1 (cm) 48.10 9.47 e2i 45.75 12.73 e1i 43.40 16.96 p2i (T/m2) 41.05 21.23 p1i (T/m2) (T/m2) ta Tổng S = 5.04 dừng độ saâu e1i  e2i  hi  e1i  Thỏa điều kiện lún S = Si = 5.04 (cm) < [Sgh] = 8(cm) Tính toán bố trí cốt thép đài móng : a Kiểm tra chọc thủng cột xuống đài: - Vì tháp xuyên không bao trùm tất đầu cọc nên đài cọc có khả bị xuyên thủng - Kiểm tra theo điều kiện xuyên thủng: Pxt  Pcx - Tính Pxt: Pxt  N tt  nn n Trong đó: N1tt = 1419.17 ( T ) n: Tổng số cọc nn: Số cọc nằm tháp xuyên  Pxt1  Pxt  1419.17   473.06(T ) 18 - Tính Pcx: GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 27 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG Pcx  0.75 Rbt  2(bc  h0 )  h0  2(hc  h0 )  h0  Pcx  0.75 11 2  (40  105) 105   (80  105)  105 Pcx  571.73(T ) Vaäy Pxt = 473.06 (T) < Pcx = 571.73 (T) Thoã điều kiện xuyên thủng b Tính toán cốt thép cho đài cọc : N1tt = 1419.17 ( T ) M 1tt = 150.10 ( Tm ) 3 300 CỘT GIỮA 400x800 I I 3 1 3 1250 800 2800 850 250 1100 1400 1100 1400 300 1100 200 900 300 300 1100 250 850 COÏC 35X35 2000 800 1250 6100 - Tính thép theo phương x : P1x = N1tt 1419.17 = = 78.85 ( T ) 18 nc + Momen tương ứng mặt ngàm I : M1= r  P1x = x 0.9 x 78.85 = 425.79 ( Tm )  Diện tích cốt thép : Fa2 = M 425.79 105 = 160.92 ( cm2 )  0.9 Ra ho 0.9  2800 105  Chọn 52  20 có Fa = 163.28 cm2  Khoảng cách bố trí cốt thép :a = 610/52 = 11 cm - Tính thép theo phương cạnh dài ( a = 6.1m ) ( tính móng lật ngược, xem móng dầm kích thước 1.2m x 2.8m ) + Phản lực đầu cọc : GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 28 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG P1x = tt 150.10  2.75 N1tt M y  xmax 1419.17 + = + = 85.34 ( T ) 18  (0.55  1.65  2.75 ) nc  xi P2x = tt N1tt M y  xmax 150.10  1.65 1419.17 + = + = 82.74 ( T )  (0.552  1.652  2.752 ) nc 18  xi P3x = tt 150.10  0.55 N1tt M y  xmax 1419.17 + = + = 80.14 ( T ) 18  (0.552  1.652  2.752 ) nc  xi + Trọng lượng thân dầm 1.2m x 2.8m khai báo phần mềm ETABS P 1x 300 P 2x 1100 P 3x 250 850 P 3x 1100 1650 P 2x 850 250 2800 P 1x 1100 300 1650 BIỂU ĐỒ MOMEN BIỂU ĐỒ LỰC CẮT GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 29 - ĐỀ TÀI :KHU TÁI ĐỊNH CƯ & LƯU TRÚ CÔNG NHÂN - THIẾT KẾ CHUNG CƯ TẦNG  Diện tích cốt thép : Fgoái = M 124.46  105 = 47.04 ( cm2 )  0.9 Ra ho 0.9  2800  105  Chọn 15  20 có Fa = 47.1 cm2  Khoảng cách bố trí cốt thép :a = 280/15 = 18 cm c.Tính toán cốt đai : _Với a = 15 cm lớp bêtông bảo vệ cốt thép ta có : Qmax = 156320 ( KG ) _Cường độ chịu cắt bêtông : Q1 = k1 × Rk × b × h0 = 0.6 × 11 × 280 × 105 = 194040 (KG ) _Để đảm bảo bề rộng khe nứt thì: (Điều kiện hạn chế lực cắt) Qmax < k0Rnbh0 = 0.35 x 155 x 280 x 105 = 1594950 (KG )  Vaäy k1Rkbh0 < Qmax < k0Rnbh0 nên cần tính cốt đai _Dùng đai 8, nhánh có F = 0.503 cm2 R = 1800 KG/cm2 _Tính bước cốt đai :  Rk  b  h02 utt = Rañ.n.fñ u1  R ad  n  f d  Qmax  10  280  1052  18.3cm 1563202 1.5  Rk  b  h02 1.5  10  280  105   296.22cm umax= Qmax 156320 = 1800   0.503  _Khoaûng cách đai lấy theo cấu tạo : _Đối với h > 45cm : uct ≤ h / = 150 / = 50 cm vaø uct ≤ 30 cm  Choïn uct =15 cm ; u = (utt, umax, uct) _Vậy khoảng l/4 nhịp đầu dầm lấy u =150 mm , nhịp lấy u = 200 mm _Tính lại qd : qd  Rad  n  f d 1800   0.503   120.72 KGcm U 15 _Khả chịu lực cốt đai bêtông: Qdb   Rk  b  h02  q d   11 280  1052  120.72  181092KG Q = 156320 < Qdb = 181092 KG Vậy cốt đai bêtông đủ chịu lực cắt, không cần tính cốt xiên  GVHD : THS TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : NGUYỄN QUỐC VIỆT – 08HXD3 - 30 - ... 2 .96 2 .96 2 .96 2 .96 12 .9 19 20 21 22 23 24 25 26 27 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92... TRƯƠNG QUANG THÀNH k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 k91 k92 m91 m92 0.0281 0.0208 0.0123... 33 693 488 .9 693 488 .9 693 488 .9 693 488 .9 693 488 .9 693 488 .9 693 488 .9 714. 39 693 488 .9 714. 39 693 488 .9 714. 39 693 488 .9 714. 39 693 488 .9 755.81 693 488 .9 755.81 693 488 .9 755.81 693 488 .9 755.81