Thiết kế trung tâm thương mại ninh thuận

PHẦN KIẾN TRÚC (0%) GVHD: THẦY NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN KẾT CẤU (70%) GVHD: THẦY NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN NỀN MÓNG (30%) GVHD: THẦY NGUYỄN TRÍ DŨNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHĨA 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦNII: KẾT CẤU CHƯƠNG V TÍNH KHUNG TRỤC I XÁC ĐỊNH SƠ ĐỒ KHUNG :  Sơ đồ khung trục cấu kiện cột dầm ( theo kiến trúc)  Liên kết cột dầm liên kết cứng, liên kết cột với móng ngàm mặt móng  Chiều dài nhịp l, chiều cao tầng h hình vẽ: SƠ ĐỒ KÍCH THƯỚC KHUNG TRỤC SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 107 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦNII: KẾT CẤU Chọn tiết diện dầm khung * Nhịp 7,4m : - Chiều cao tiết diện: 1 1 hd  (  )l  (  )740 =(74-57)cm => Choïn hd  60cm 10 13 10 13 - Bề rộng tiết diện: 1 1 bd  (  )hd  (  )60  bd  (20  30)cm Choïn bd =30cm 3 *Nhịp 3,2m : - Chiều cao tiết diện: hd  ( 1 1  )l  (  )320 => hd (32-25)cm 10 13 10 13 Đối với bd chọn thống bd = 30cm Đối với hd chọn tiết diện: - Nhịp L= 7,4m chọn hd  60cm - Nhịp L=3.2m chọn hd  40cm * Dầm mái: Nhịp AB, CD (hd x bd ) = (500x250) cm , nhòp BC (hd x bd ) = (400x250) cm Sơ đồ kích thước tiết diện nhịp khung thể hình vẽ sơ đồ khung 2.Chọn tiết diện cột khung Theo công thức : Fc  k.N Rn Fc : diện tích cột sơ N : Lực nén tác dụng lên cột Rn : cường độ chịu nén BT k : hệ số k=1 SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 108 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦNII: KẾT CẤU BẢNG TÍNH TOÁN TĨNH TẢI TÊN Ô CÁC LỚP TẠO THÀNH BẢN Lớp ceramic 400X400 1,2,4,5,7,8, Lớp vữa xi măng lót gạch Bản bêtông cốt thép chịu lực 10,11,12 Lớp vữa xi măng trát trần  HỆ SOÁ (m) (daN/m3) n 0,008 2500 1,10 22,0 0,02 1800 1,30 46,8 0,1 2500 1,10 275,0 0,015 1800 1,30 35,1 CỘNG 3,6,13 TĨNH  TẢI (daN/m2) 378,9 Lớp gạch chống trơn 200X200 0,01 2500 1,10 27,5 Lớp vữa xi măng lót gạch 0,02 1800 1,30 46,8 Bản bê tông cốt thép chịu lực 0,1 2500 1,10 275,0 0,015 1800 1,30 35,1 Lớp vữa xi măng trát trần Thiết bị vệ sinh 30,0 Tường ngăn khu vệ sinh qui đổi 185,0 CỘNG 599,4 BẢNG TÍNH TOÁN HOẠT TẢI Ô BẢN 1,2,5 4,7,8,9,10,11,12 3,6,13 CHỨC NĂNG SỬ DỤNG Ptc (daN/m2) HỆ SỐ n Ptt(daN/m2) Phòng 150 1,20 240 Hành lang 300 1,20 360 Phòng vệ sinh 150 1,20 240 Do công trình có tổng số tầng dự kiến chọn cột theo cấp tiết diện a Ta có tiết diện cột trục B,C: * Chọn tiết diện cột tầng 7,8,9 => n =3 Theo chương I phần sàn ta có SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 109 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦNII: KẾT CẤU Sàn Ô2: Tónh tải: g = 378,9 (daN/m2) Hoạt tải: p = 240 (daN/m2)  qs2 =378,9 + 240 = 618,9 (daN/m2) Sàn Ô13: Tónh tải: g = 599,4 (daN/m2) Hoạt tải: p = 240 (daN/m2) => qs13 = 599,4 + 240 = 839,4 (daN/m2) Sàn Ô12: Tónh tải: Hoạt taûi: g = 378,9 (daN/m2) p = 360 (daN/m2) => qs12 = 378,9 + 360 = 738,9 (daN/m2) N1 = a1.b1.qs2.n + a2.b2.qs13.n + a3.b3.qs12.n = 1,8x4,4 x 618,9x3+ 1,9x4,4x839,4x3+1,5x4,4x738,9x3 = 50387,4(daN) Fc  k N 1x50387,4   438,15 cm2 Rn 115 Choïn ( hcxbc) = (30x40) cm2 => Fc = 1200 cm2 * Chọn tiết diện cột tầng ,5,6 => n=3 N2 = a1.b1.qs2.n + a2.b2.qs13.n + a3.b3.qs12.n + N1 =1,8x4,4x618,9x3+1,9x4,4x839,3x3+1,5x4,4x738,9x3+50387,4 = 100763,3(daN) SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 110 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN Fc  GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦNII: KẾT CẤU k N 1x100763,3   876,2 cm2 Rn 115 Choïn ( hcxbc) = (30x50) cm2 => Fc = 1500 cm2 * Chọn tiết diện cột taàng 1,2,3 => n=3 N2 = a1.b1.qs2.n + a2.b2.qs13.n + a3.b3.qs12.n + N1 =1,8x4,4x618,9x3+1,9x4,4x839,3x3+1,5x4,4x738,9x3+100763,3 = 151139,2(daN) Fc  k N 1x151139,2   1314,2cm2 Rn 115 Choïn ( hcxbc) = (30x80) cm2 => Fc = 1800 cm2 Vậy ta có: * Cấp cột tầng 3 tiết diện (30x60)cm * Cấp cột tầng 6 tiết diện (30x50)cm * Cấp cột tầng  tiết diện (30x40)cm b Ta có tiết diện cột trục A,D * Chọn tiết diện cột tầng 7,8,9 => n =3 Theo chương I phần sàn ta có Sàn Ô2: Tónh tải: g = 378,9 (daN/m2) Hoạt tải: p = 240 (daN/m2) => qs2 =378,9 + 240 = 618,9 (daN/m2) SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 111 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦNII: KẾT CẤU N1 = a1.b1.qs2.n = 3,7x4,4 x 618,9x3 = 30227(daN) Fc  k N 1x30227   262,8 cm Rn 115 Choïn ( hcxbc) = (30x35) cm2 => Fc = 1050 cm2 * Chọn tiết diện cột tầng 4,5,6 => n=3 N2 = a1.b1.qs2.n + N1 =3,7x4,4x618,9x3 + 30227= 60454 (daN) Fc  k N 1x 60454   525,7 cm2 Rn 115 Choïn ( hcxbc) = (30x45) cm2 => Fc = 1350 cm2 * Chọn tiết diện cột tầng 1,2,3 => n=3 N2 = a1.b1.qs2.n + N1 =3,7x4,4x618,9x3 + 60454= 90681 (daN) Fc  k N 1x90681   788,5cm2 Rn 115 Choïn ( hcxbc) = (30x55) cm2 => Fc = 1650 cm2 Vậy ta có: * Cấp cột biên tầng 3 tiết diện (30x55)cm * Cấp cột biên tầng 6 tiết diện (30x45)cm * Cấp cột biên tầng  tiết diện (30x35)cm SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 112 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦNII: KẾT CẤU SƠ ĐỒ NÚT VÀ PHẦN TỬ KHUNG II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TRUYỀN LÊN DẦM KHUNG SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 113 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦNII: KẾT CẤU Nguyên tắc truyền tải - Nếu hai bên có sàn tải trọng truyền lên dầm cộng dồn - Để đơn giản hóa việc qui tải, mặt khác để thiên an toàn ta không trừ phần lỗ cửa tính tải trọng tương - Để đơn giản tính toán, tính khung toàn tải trọng sàn kê truyền vào dầm theo dạng hình thang hình tam giác chuyển phân bố điều tương đương công thức sau * Với tải phân bố dạng tam giác : qtđ = q s l1 * Với tải phân bố dạng hình thang : qtđ = (1     )qs Với   l1 l1 2l2 Sàn Ô2:   l1 4,4  =0,4 2l2 x5,5 Sàn Ô12:   l1 3,2 =0,36  2l2 x 4,4 *Tải trọng tác dụng lên 1m2 sàn, mái LOẠI SÀN CÁC LỚP TẠO THÀNH   HỆ SỐ TĨNH TÃI (m) (daN/m3) n (daN/m2) 1.1 66 Lớp gạch nem : 2x25x1.2 0.04 Sàn Mái Lớp gạch thông tâm : 0.2 850 1.1 187 Lớp bêtông tạo dốc 0.11 2200 1.1 266.2 Sàn bêtông cốt thép: 0.1 2500 1.1 275 0.015 1800 1,30 35.1 Lớp trát dày 15: 829.3 CỘNG Tải trọng 1m Sàn sảnh tầng 2, Sàn sê noâ SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 114 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN TÊN Ô BẢN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦNII: KẾT CẤU CÁC LỚP TẠO THÀNH   HỆ SỐ TĨNH TÃI (m) (daN/m3) n (daN/m2) Sàn Lớp vữa láng : 20 0.02 1800 1.3 46.8 sênô Sàn bêtông cốt thép: 0.08 2500 1.1 220 Lớp vữa xi măng trát trần 0,015 1800 1,3 35,10 302 CỘNG * Tải trọng m tường: LOẠI CÁC LỚP TẠO THÀNH TƯỜNG Dày 200   HỆ SỐ TĨNH TÃI (m) (daN/m3) n (daN/m2) Khối xây gạch 0.20 1800 1,1 396 Vữa trát mặt dày 15 0.03 1800 1,3 70.2 466.2 CỘNG Dày 100 Khối xây gạch 0.10 1800 1,1 198 Vữa trát mặt dày 15 0.03 1800 1,3 70.2 268.2 CỘNG Tónh tải 1m cấu kiện CẤU KIỆN Dầm khung 300x600 Dầm khung 300x400 CÁC LỚP TẠO THÀNH GIÁ TRỊ TỔNG (daN/m) (daN/m) -BT: 0,3x(0,6-0,1)x2500x1,1 412,5 - Traùt [(0,5x2)+0,3].0,015x1800x1,3 45,63 -BT: 0,3x(0,40-0,1)x2500x1,1 247,5 - Traùt [(0,3x2+0,3].0,015x1800x1,3 31,59 Dầm sê nô -BT: 0,25x(0,35-0,08)x2500x1,1 186 250x350 - Trát [(0,27x2].0,015x1800x1,3 18.95 Giằng Dọc -BT: 0,20x(0,35-0,1)x2500x1,1 137.5 - Trát [(0.35-0.1)x2].0,015x1800x1,3 17.55 -BT: 0,25x(0,4-0,1)x2500x1,1 206,25 200x350 Dầm Dọc SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 458,13 279,09 204,95 155.05 236 Trang 115 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUAÄN 2,8 3,5 e  e2i  h S  1i i 1 e1i 1,2785 1,5982 0,648 0,5275 10,325 8,405 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III: NỀN MÓNG 49,904 50,425 9,365 7,653 0,00143 0,00116 Dựa vào thí nghiệm nén cố kết tính độ lún lớp nhö sau: Si = ( e1i  e 2i ).h  e1i n 5 Độ lún : S   S i i 1 Toång S = 0,985 cm < [Sgh] = cm Kieåm tra chọc thủng Để kiểm tra điều kiện chọc thủng vẽ hình tháp từ mép cột nghiêng 45o Nếu cọc năm phạm vi tháp không cần kiểm tra diều kiện chọc thủng Nếu có cọc nằm phải kiểm tra cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 249 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III: NỀN MÓNG Q≤ [Q] = b.ho.Rk -Trong đó: Q tổng phản lực cọc nằm tiết diện nghiêng ( không kể trọng lượng thân cọc ) Q N  M n coc  x max  xi x h: chieàu cao làm việc tiết diện h= hđài – 15 cm b: trung bình cộng cạnh cạnh mặt nghiêng Rk: cường độ chịu kéo tính toán bêtông  : hệ số không thứ nguyên:  = 0,7  ( h0 ) c = 0,7  ( 1,3 ) 0,65 =1,56 C: khoaûng cách từ mép cột tới mép gần cọc nằm tháp chọc thủng C 0,5 ho, chọn c = 0,5 h0 =0,5 x1,3= 0,65 Q1  N  M x n x x coc Q2  x SVTH: PHẠM THỊ DỊU 705,88 51,055 x (1,9)   110,55 (T) 12,96  705,88 51,055 x(0)   117,65 (T) 12,96 i N  M x n x coc  i MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 250 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN Q3  N  M x n x  705,88 51,055 x1,9   124,7 (T) 12,96 N  M x n x  705,88 51,055 x1,9   124,7 (T) 12,96 N  M x n x  705,88 51,055 x(0)   117,65 (T) 12,96 N  M x n x  705,88 51,055 x (1,9)   110,55 (T) 12,96 x coc Q4  i x i x coc Q6  coc Q5  i x coc i GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III: NỀN MÓNG => Q = Q2+Q5 = 117,65+117,65 =235,3 (T) [Q] = b.ho.Rk = 2x1,56x(2,8/2+ 0,3/2) x0,75x110 =398,97 (T) Ta coù: Q =235,3 (T) ≤ [Q]= 398,97 (T) móng thoả mãn điều kiện chọc thủng Tính cốt thép cho đài cọc * Cốt thép theo phương cạnh ngắn : Sơ đồ tính xem đài cọc công xôn có đầu tự đầu ngàm mép cột SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 251 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III: NỀN MÓNG Mômen ngàm xác định theo côngthức: n M   ri Pi i 1 Với Pi phản lực đầu cọc thứ i lên đài cọc ri: khoảng cách từ tim cọc đến mép ngàm Pi = P1+ P2+P3 = 110,55+ 117,65+ 124,7 =352,9(T) - Moment cực đại (tại ngàm): M max = 0,85xPi = 0,85x352,9= 299,9 (T.m) -Diện tích tiết diện ngang cốt thép là: => Fa = M 299,9  10   91,56(cm )  Ra h0 0.9  2800  130 Chọn 30Þ20a170 có Fch = 94,2cm2 Tính thép theo phương dọc : Xem móng tiết diện chịu nén uốn ( với tiết diện Hb x B), lúc hai cột đóng vai trò gối đờ, lực tác dụng phản lực cọc Có sơ đồ tính sau : SƠ ĐỒ PHÂN BỐ LỰC P1= (Q1+Q6) = 110,55+ 110,55 = 221,1 (T) P2= (Q2+Q5) = 124,7+ 124,7 = 249,4 (T) SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 252 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III: NỀN MÓNG P3= (Q3+Q4) = 117,65+ 117,65 = 235,53 (T) SƠ ĐỒ PHÂN BỐ LỰC Sử dụng phần mền Sap2000 tính nội lực cho đài móng : SƠ ĐỒ MÔMEN MÓNG M1 SƠ ĐỒ LỰC CẮT MÓNG M1 Tính thép theo phương dọc : -Diện tích tiết diện cốt thép là: => Fa = M  Ra h0 Trong đó: M : mômen tiết diện dang xét h0 : chiều cao làm việc tiết diện Ra : cương độ tính toán thép -Diện tích tiết diện cốt thép đáy đài ( lớp dưới) theo phương dọc: => Fa = SVTH: PHẠM THÒ DÒU M 37,93  10   11,58(cm )  Ra h0 0.9  2800 130 MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 253 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III: NỀN MÓNG Chọn thép cấu tạo 17Þ12a200 có Fch = 19,227cm2 -Diện tích tiết diện cốt thép mặt đài ( lớp trên) theo phương dọc: => Fa = M 160,79 10   49,08(cm )  Ra h0 0.9  2800 130 Chọn 20Þ18a170 có Fch = 50,9cm2 Tính toán coc chịu tác dụng tải ngang - Giả sử đầu cọc ngàm vào đài đầu cọc chuyển vị ngang, chuyển vị xoay - Tải trọng ngang truyền xuống đầu cọc : Qttx= 10,95 (T) ; Mômen truyền xuống đầu cọc : Mttx= 34,63(Tm) ; Phân phối tải trọng chp cọc chịu ; tt Q 10,95 Hx = x   1,825(T ) 6 - Hệ số biến dạng:  bd  k bc 50 1,4 5  0.332 m 1 Eb j 2,7 x10 x0,0064   - Mômen quán tính tiết diện ngang coïc: J D 64  3,14 x0,6 =0,0064(m4) 64 - Độ cứng tiết diện ngang cọc: Eb.J = 2,7106 0.0064 = 17168Tm2 - Chiều rộng quy ước bc: Theo TCXD 205-1998 d  0.8 m  bc = d+1 = 1+ = d  0.8 m  bc = 1.5d+0.5 => bc= 1,5x0,6+0,5=1,4m - Hệ số tỷ lệ k coâng thức: Cz = k.z - Chiều daøi ảnh hưởng: lah =2(d+1)=2(0,6+1) = 3,2 SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III: NỀN MÓNG - Chiều dài ảnh hưởng nằm lớp đất thứ lớp sét pha cát IL= 0,3  k = 50 T/m4 - Hệ số biến dạng:  bd  k bc 50 1,4 5  0.332 m 1 Eb j 2,7 x10 x0,0064   - Chiều daøi tính đổi phần cọc đất : Le = bd.L = 0,33222 = 7,304 (m) - Caùc chuyển vị HH, HM, MH, MM cọc cao trình đáy đài ứng lực đơn vị đặt cao trình đáy đài HH : chuyển vị ngang tiết diện (m/T) Ho = 1(T) HM : chuyển vị ngang tiết diện (1/T) Mo = 1(T.m) MH : goùc xoay tiết diện (1/T) Ho = 1(T) MM : goùc xoay tiết diện (1/T.m) Mo = 1(T.m) Le = 7,304 > 4, cọc tựa lên đất Ao = 2,441; Bo = 1,621; Co = 1,751 - Công thức tính:  HH  1 A0   2.441  3,8 10 3 m / T   Eb I 0.332  17168 bd  MH   HM   MM  1 B0   1.621  0.86  10 3 1 / T   Eb I 0.332  17168 bd 1 C0   1.751  0,307  10 3 1 / T   bd Eb I 0.332  17168 - Lực cắt cọc cao trình đáy đài: Qtt = 10,95T (đối với 64 cọc) => Tải ngang đầu cọc : H0 = 10,95/6 = 1,825 T - Vì đầu cọc bị ngàm cứng vào đài tác dụng lực ngang, đầu cọc có xuất momen gọi momen ngaøm:  MH Mn   L20  L0  MM  Eb I 0,86 x10 3 Hf   1,825  4,91T m  3 L0 , 307 x 10  MM  Eb I (Vì cọc đài thấp L0=0) SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 255 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III: NỀN MÓNG - Chuyển vị ngang yo(m) cao trình đáy đài: yott = H0.HH + M0.HM = 1,8253,8x10-3 +4,910,86x10-3= 0.097 m = 0,97(cm)   H   MH  M   MM    1,825  0.85  10 3  5,11 0.307  10 3  3,12  10 3 rad  - Chuyển vị cọc cao trình đặt lực ngang Hf: H f L30 M f L = 0.0097 m = 0,97cm (Vì L0=0) Δ n =y0 +ψ0 L0 + + 3E b I 2E b I n = 0.96 cm < Sgh = cm Vậy cọc thỏa ñiều kiện chuyển vị ngang - Moâmen uốn Mz(Tm) caùc tiết diện cọc: Mz = bd2EbJyoA3 - bdEbJoB3 + M0C3 + Z 0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,51 1,81 2,11 2,41 2,71 3,01 3,31 3,61 3,92 4,22 4,52 4,82 5,12 5,42 5,72 6,02 6,63 SVTH: PHẠM THỊ DỊU Ze 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,2 A3 0 -0,005 -0,011 -0,021 -0,036 -0,057 -0,085 -0,121 -0,167 -0,222 -0,287 -0,365 -0,455 -0,559 -0,676 -0,808 -0,956 -1,118 -1,295 -1,693 B3 0,000 0,000 0,000 -0,001 -0,002 -0,005 -0,011 -0,020 -0,034 -0,055 -0,083 -0,122 -0,173 -0,238 -0,319 -0,420 -0,543 -0,691 -0,867 -1,074 -1,314 -1,906 MSSV: 08B1040301 H0  bd D3 C3 1 1 0,999 0,998 0,996 0,992 0,985 0,975 0,96 0,938 0,907 0,866 0,811 0,739 0,646 0,53 0,385 0,207 -0,271 D3 0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,699 0,799 0,897 0,994 1,090 1,183 1,273 1,358 1,437 1,507 1,566 1,612 1,640 1,646 1,575 LỚP: 08HXD3 Mz 4,91 5,46 5,99 6,48 6,94 7,34 7,70 7,99 8,22 8,38 8,44 8,47 8,45 8,35 8,18 7,96 7,71 7,39 7,01 6,61 6,14 5,04 Trang 256 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN 7,23 7,83 2,4 2,6 -2,141 -2,621 -2,663 -3,600 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III: NỀN MÓNG -0,941 -1,877 1,352 0,917 3,74 2,09 BIỂU ĐỒ MZ THEO CHIỀU SÂU CỦA CỌC Với : Chiều sâu tính đổi : ze = bd.z Môment uốn lớn cọc: Mmax = 8,47 T.m Ta qui đổi tiết diện cọc hình tròn tiết diện vuông để tính cốt thép cho cọc chịu tải trọng ngang: b  d  3.14  0,6  0.53m   53cm Chọn a= 5cm => h0= 53 – 5= 48 (cm) As  M 8,47 x10   7,00 cm 0.9  Rs  h0 0.9  2800  48   = > Tổng diện tích cốt thép cọc As= x 7,00 = 14,00 (cm2) Diện tích cốt thép cọc ta chọn ban đầu 24,132 (cm2) Vậy lượng cốt theùp cọc khoan nhồi ta đãchọn lúc đầu đảm bảo khả chịu lực SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 257 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III: NỀN MÓNG Xác định vị trí cắt thép: MZ tắt độ sâu Z = 7,83m, để an toàn ta cộng thêm 3m Vậy ta cắt thép vị trí H= 10,83 m Theo cấu tạo ta cắt thép 2lc  23,4   15,6m  3 So saùnh trường hợp ta cắt nửa số thép H= 16m tính từ đáy đài, số lại ta kéo xuống mũi cọc 9.Kiểm tra độ ổn ñịnh ñất quanh cọc chịu aùp lực ngang - Điều kiện không phá hỏng cọc chịu aùp lực ngang:  Z   gh z : Áp lực tính toán độ sâu Z: z = ψ K M H Ze(yo.A1 - B1 + C1 f + f D1) α bd α bd α bd E b I α bd E b I Vì Le = 7,304 > 2.5 Ta kiểm tra điều kiện vị trí : Z= 0.85/bd= 0.85/ 0.332 = 2,56 m Ze= bdx Z= 0.332x2,56= 0,85 m Các giá trị A1, B1, C1, D1 tra bảng G3 TCXD 205 – 1998 Với Ze = 0.85m, tra bảng ta ñược sau: A1= 0.996 ; B1= 0.849 ; C1=0.363; D1==.103 z    50 3,21x10 3 4,91 1,825  0.85 0.0097  0,996  x0.849  0.363 x   0.103  0.332 0.332 0.332  17168 0.332  17168   = 0.423 (T/m2) gh : AÙp lực giới hạn độ sâu Z= 2,56m σ gh =η1.η2 (γ I Z.tgjI +ς.c I ) cosjI Trong đó: h1=1 h2: Hệ số, kể ñến phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng, tính theo công thức: SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 258 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN η2 = GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III: NỀN MÓNG M dh +M 2.5xM dh +M Mdh : Momen tải trọng thường xuyeân; Mdh= 51,055Tm M : Momen tải trọng tạm thời; 2  M = 10,95Tm 51,055  10,95  0.447 2.5  51,055  10,95 Với cọc nhoài: z= 0.6 Đầu cọc nằm lớp đất thứ nên ta có tính chất lý sau:  w = 1.707 T/m3   gh  1 0.447  C = 0.03 T/m2  = 280  1.707  2,56  tg 280  0.6  0.03  4,6 T / m cos 28.0         KL : z= 0.423 T/m2 < gh= 4,6T/m2 Nền đất quanh cọc không bị phá hỏng chịu áp lực ngang SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 259 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 - 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN I: KIẾN TRÚC PHẦN I KIẾN TRÚC I.NHIỆM VỤ THIẾT KẾ: SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 - 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN I: KIẾN TRÚC Trong năm qua với tăng trưởng kinh tế chung nước, đặc biệt lónh vực Thương Mại, du lịch dịch vụ Ninh thuận tỉnh có vị trí địa lý thuận lợi, nằm trục giao thông tam giác ba tỉnh có ngành kinh tế du lịch, Thương mại phát triển : Thành Phố Hồ Chí Minh, Khánh Hoà, Đà Lạt Đây điều kiện tốt để Ninh Thuận phát triển Nghành thương mại dịch vụ Để góp phần thúc đẩy phát triển kinh tế chung tỉnh, Sở Du Lịch Thương Mại Ninh Thuận xin phép Uỷ ban nhân dân tỉnh Ninh Thuận đầu tư xây dựng Trung Tâm Thương Mại Dịch Vụ Ninh Thuận Uỷ ban nhân dân tỉnh Ninh Thuận xét duyệt cấp định đầu tư xây dựng công trình: “TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI VÀ DỊCH VỤ NINH THUẬN” Giao cho Sở Du Lịch Thương mại Ninh Thuận làm chủ đầu tư II QUI MÔ VỀ CÔNG TRÌNH: Mặt công trình hình chữ nhật có: + Chiều dài 34,4 m + Chiều rộng 18 m + Diện tích đất xây dựng 619,2 m2 Chiều cao công trình 35,4 m + Công trình gồm tầng + Chiều cao tầng 3,6m + Cốt ±0,00 m chọn đặt mặt sàn tầng + Mặt đất tự nhiên cốt -1,50 m tính từ cốt mặt đất tự nhiên Địa điểm xây dựng Trung tâm Thương Mại Và Dịch Vụ Ninh Thuận nằm đường 16-4 thuộc trung tâm thị xã Phan Rang Tháp Chàm Ranh giới : -Đông giáp : Đường qui hoạch -Tây giáp : Đường qui hoạch -Nam giáp : Đường 16-4 -Bắc giáp : Khu dân cư Vị trí đặt công trình mặt rộng rãi, có không gian rộng lớn thoáng có ba mặt giáp với đường giao thông Hệ thống giao thông thuận tiện, tầm nhìn công trình thoáng bao quát không gian kiến trúc bật khu vực Đặc điểm khí hậu – địa chất – thủy văn Theo đài khí tượng thủy văn khu vực phía nam: Khí hậu Ninh Thuận chia làm bốn mùa rõ rệt +Mùa Xuân: Bắt đầu từ tháng đến tháng có: -Nhiệt độ trung bình :26,5 0C -Nhiệt độ thấp : 220C -Nhiệt độ cao : 28,50C SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 - 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN I: KIẾN TRÚC +Mùa Hạ: -Từ tháng đến tháng 6, thời tiết nắng nóng -Nhiệt độ trung bình :28.5 0C -Nhiệt độ thấp : 250C -Nhiệt độ cao : 320C +Mùa Thu: -Từ tháng đến tháng 9, thời tiết mát dịu -Nhiệt độ trung bình :25,5 0C -Nhiệt độ thấp : 230C -Nhiệt độ cao : 290C +Mùa Đông: -Từ tháng đến tháng 12, thời tiết khô lạnh -Nhiệt độ trung bình :22 0C -Nhiệt độ thấp : 200C -Nhiệt độ cao : 24C -Gió chủ đạo theo hướng Tây Nam Đông Bắc +Bão, lũ, lụt : xảy ra, chịu ảnh hưởng nơi khác +Địa chất công trình : Khu vực công trình thuộc loại đất ghi phần báo cáo chi tiết phần móng Nội dung qui mô công trình Nguyên tắc xây dựng: Công trình phải sử dụng diện tích đất số tầng cao phù hợp với qui họach Giải pháp kiến trúc không phá vỡ cảnh quang chung qui hoạch đô thị Tổ chức mặt không gian kiến trúc hợp lý, đạt hiệu cao sử dụng, thuận tiện cho công tác quản lý, trì bảo dưỡng phòng cháy chữa cháy Kỹ thuật xây dựng vật liệu xây dựng sử dụng đảm bảo cho công trình bền vững không bị lạc hậu theo thời gian Công trình Trung Tâm Thương Mại Dịch Vụ Ninh Thuận có kết kiến trúc khối hình hộp Đây công trình nằm trung tâm thị xã phục vụ cho nhu cầu giao dịch, thương mại dịch vụ công trình phải đảm bảo yêu cầu sau: 3.1 Yêu cầu thích dụng Công trình thiết kế phải đảm bảo yêu cầu sử dụng công phòng phải hợp lý, bố trí xếp gian hàng, phòng đại diện, phòng nghỉ phải chặt chẻ, hợp lý, phù hợp với công mà dự án khả thi đề 3.2 Yêu cầu bền vững SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2008 - 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN I: KIẾN TRÚC Công trình thiết kế công trình vónh cửu, thiết kế, kết cấu chịu lực phải tính toán theo tiêu chuẩn qui phạm hành cho phù hợp với tuổi thọ công trình 3 Yêu cầu mỹ quan Công trình phải đẹp, hài hoà, hợp lý sinh động Công trình phải có sức truyền cảm nghệ thuật thể tính chất sử dụng công trình phải phù hợp với cảnh quan xung quanh 3.4 Yêu cầu kinh tế Các giải pháp thiết kế phải dựa theo dự án khả thi duyệt Việc thiết kế lựa chọn phương án, giải pháp kiến trúc, kết cấu, kỹ thuật biện pháp thi công phải đảm bảo để tổng dự toán công trình không vượt tổng mức đầu tư qui định dự án SVTH: PHẠM THỊ DỊU MSSV: 08B1040301 LỚP: 08HXD3 Trang 11 ... DỰNG KHÓA 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦNII: KẾT CẤU W=n.W0.k.C W0: p lực gió độ cao 10m Theo TCVN 2737-1995 tỉnh Ninh Thuận thuộc vùng IIA, có áp... NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦNII: KẾT CẤU KẾT QUẢ HOẠT TẢI GIÓ TRÁI( daN, daN/m) KẾT QUẢ HOẠT TẢI GIÓ PHẢI ( daN, daN/m) IV... 136 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 – 2010 ĐỀ TÀI TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI NINH THUẬN GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦNII: KẾT CẤU KẾT QUẢ TĨNH TẢI TOÀN KHUNG ( daN, daN/m) SVTH: PHẠM THỊ DỊU