Thiết kế trung tâm giám định hàng hóa TPHCM

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG -0O0 - HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HÓA TP.HCM SINH VIÊN: TRẦN VĂN ĐOÀN LỚP : 09HXD1 THÁNG 05 -2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG -0O0 - HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HÓA TP.HCM SINH VIÊN: TRẦN VĂN ĐOÀN LỚP : 09HXD1 THÁNG 05 -2011 GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN CHÍNH: Th.S THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH (GIẢNG VIÊN TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC TP.HCM) KÍ TÊN LỜI CẢM ƠN Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến thầy Trương Quang Thành hướng dẫn phần kết cấu hướng dẫn tận tình thầy suốt thời gian thực Đồ án tốt nghiệp, trân trọng cảm ơn thầy cô dìu dắt em suốt trình học tập trường Tôi luôn ghi nhớ công ơn gia đình tạo điều kiện tốt cho học tập trưởng thành Sự giúp đỡ, động viên, góp ý nhiệt tình quý báu người thân bạn bè niềm khích lệ cho hoàn thành công việc ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH PHẦN II KẾT CẤU SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH CHƯƠNG I TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ SÀN TOÀN KHỐI ĐIỂN HÌNH  Số liệu tính toán chung:  Rb  115kG / cm Vật liệu sử dụng: Bêtông cấp độ bền B20 có   Rbt  kG / cm  Rs  2250kG / cm Thép CI có   Rsc  2250kG / cm Nguyeân tắc tính toán - Chọn chiều dày sàn theo công thức kinh nghiệm - Xác định tải trọng tính toán tác dụng lên tường sàn tùy thuộc vào loại ô - Xác định nội lực ô dựa vào tính toán hay tra bảng tùy theo dầm hay kê cạnh - Xác định diện tích cốt thép ô I SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN Chọn chiều dày sàn - Chiều dày sàn chọn phụ thuộâc vào nhịp tải trọng tác dụng, sơ xác định chiều dày sàn theo công thức sơ sau (Giáo trình Kết cấu bêtông cốt thép - Tập - Th.S Võ Bá Tầm – NXB ĐHQG TP.HCM): D hb  L1 m Trong đó:  D = 0,8 – 1,4 phụ thuộc vào tải trọng  m = 40 - 45 kê bốn cạnh Chọn ô sàn có kích thước 5500 x 6700 mm để tính;  hb  550  12,2cm 45  Choïn hb = 12 cm hbwc = 12 cm - Các dầm dọc phụ, dầm ngang phụ:   h d    l mhòp ; bd = (0,3  0,5)hd  12 20   hd  6700  418,75 (mm)  41,87 (cm) 16  Choïn hd = 45 cm; bd = 20 cm Vậy dầm phụ DP có kích thước tiết diện 20  45 cm SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM - - GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH Dầm dọc chọn theo công thức: o Daàm DD1: 1 1 hd    l nhip ; bd = (0,3  0,5)hd  12 16  1 1  hd    5500  458,33  343,75 (mm)  45,83  34,37 (cm)  12 16   Choïn hd = 40 cm; bd = 20 cm Vậy dầm dọc DD1 có kích thước tiết diện 20  40 cm o Dầm DD2: 1 1 hd    l nhip ; bd = (0,3  0,5)hd  12 16  1 1  hd    8.000  666,66  500 (mm)  66,66  50 (cm)  12 16   Chọn hd = 60 cm; bd = 30 cm Vậy dầm dọc DD2 có kích thước tiết diện 30  60 cm Dầm khung chọn theo công thức: o Daàm DN1: 1  h d    l mhòp ; bd = (0,3  0,5)hd  10 12  1 1  hd    6.700  558,33  670 (mm)  55,83  67 (cm)  10 12   Choïn hd = 60 cm; bd = 30 cm Vậy dầm khung DN1 có kích thước tiết diện 30  60 cm o Daàm DN2: 1  h d    l mhòp ; bd = (0,3  0,5)hd  10 12  1 1  hd    8.300  830  691,66 (mm)  83  69,16 (cm)  10 12   Choïn hd = 70 cm; bd = 30 cm Vậy dầm khung DN2 có kích thước tiết diện 30  70 cm o Dầm DN3: 1 1 h d    l mhòp ; bd = (0,3  0,5)hd  10 12  1 1  hd    5.500  550  458,33 (mm)  55  45,83 (cm)  10 12   Choïn hd = 50 cm; bd = 20 cm Vậy dầm khung DN3 có kích thước tiết diện 20  50 cm SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM DD1 (200x400) DD2 (300x600) DD2 (300x600) DD1 (200x400) DP (200x450) DN1 (300x600) D GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH B DN3 (200x500) DN2 (300x700) C A Hình 1.1: Mặt kết cấu sàn lầu – II TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN Gạch lót Ceramic dày 8mm Vữa ximăng mac 75 dày 30mm Sàn BTCT dày 120mm Vữa tô trần dày 15mm Hình 1.2: Các lớp cấu tạo sàn lầu - Gạch lót Cer dày 8mm Vữa ximăng mac 75 dày 30mm Lớp chống thấm dày 2mm Sàn BTCT dày 120mm Vữa tô trần dày 15mm Hình 1.3: Các lớp cấu tạo sàn vệ sinh lầu -7 SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH TĨNH TẢI - Tónh tải xác định nhö sau: gtt = n     HOẠT TẢI - Hoạt tải xác định theo TCVN 2737 – 1995: ptt = ptc  n Giá trị tải trọng loại tải xác định cho ô tính bảng sau: Chiều  HSVT Tải trọng Loại tải Cấu tạo sàn dày (kG/m ) n (kG/m2)  (cm) - Gaïch ceramic 0,8 1,2 2.000 19,2 - Vữa lót tạo dốc M Sàn 1,2 1.800 64,8 75 Vệ 0,2 1,1 2.500 5,5 - Chống thấm Sinh 12 1,1 2.500 330 - Sàn BTCT 1,5 1,2 1.800 32,4 - Vữa trát Tónh tải Tổng 451,9 - Gạch ceramic 0,8 1,2 1.800 19,2 Các ô sàn - Vữa lót Mac 75 1,2 1.800 64,8 khác - Bản BTCT 12 1,1 2.500 330 - Vữa trát 1,5 1,2 1.800 32,4 Tổng 446,4 tt Sảnh, hành lang, cầu thang 1,3 ptc = 300 p = 390 Hoạt tải Sàn phòng làm việc 1,2 ptc = 200 ptt = 240 Sàn vệ sinh 1,3 ptc = 200 ptt = 260 TỔNG TẢI TRỌNG - Được xác định cho ô tính theo 1m bề rộng : qtt = (ptt + gtt)  1m Bảng tổng tải trọng tác dụng lên sàn điển hình Ký hiệu ô sàn Tónh tải gtt (kG/m2) Hoạt tải ptt (kG/m2) Tổng tải tác dụng qtt (kG/m) S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 446,4 446,4 446,4 451,9 446,4 446,4 446,4 446,4 451,9 446,4 446,4 446,4 240 240 240 260 240 240 240 390 260 390 390 240 686,4 686,4 686,4 711,9 686,4 686,4 686,4 836,4 711,9 836,4 836,4 686,4 SVTK: TRAÀN VĂN ĐOÀN Trang 10 MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH Hình 1.4: Mặt ô sàn lầu - III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC Bàn sàn làm việc hai phương: Tính toán theo sơ đồ đàn hồi - Để xét làm việc đồng thời ô bản, tính nội lực theo sơ đồ liên tục : g’ = g + 0,5p p’ = 0,5p Với : g: Tónh tải sàn p: Hoạt tải sàn - Moment nhịp sàn tính theo công thức sau: M1 = mi1.G + m11.P M2 = mi2.G + m12.P - Moment gối tính theo công thức sau: MI = ki1( P + G ) MII = ki2( P + G ) - Trường hợp gối nằm hai ô sàn: Lấy giá trị Moment lớn để tính toán bố trí cốt thép SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang 11 MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH  Diện tích móng khối quy ước :  Chiều dài đáy móng khối quy ước Lm = a1+2.h.tg = 2,4 +  16,9  0,09 = 5,44 (m)  Chiều rộng đáy móng khối quy ước: Bm = b1+2.h.tg = 2,4 +  16,9  0,09 = 5,44 (m)  Vậy diện tích móng khối quy ước: Fqư = Lm  Bm = 5,44  5,44 = 29,6 (m2) Trong đó: Fqư : diện tích đáy móng khối quy ước Lm , Bm : Cạnh móng khối quy ước  Áp lực đáy móng khối quy ước gồm lực dọc cột truyền xuống, phần trọng lượng đất, trọng lượng cọc cuối trọng lượng đài cọc, lớp đất lại nằm mực nước ngầm chịu tác dụng đẩy nên dùng đẩy để tính toán, phần đất cọc chiếm chỗ trừ cách xác định tiết diện giảm yếu tiết diện móng khối quy ước  Xác định trọng lượng móng khối quy ước Qqư = Q1qư + Q2qư + Q3qư Trong đó: Q1qư: trọng lượng đất khối móng quy ước tính từ mũi cọc đến đáy đài cọc, Q1qư xác định sau: Q1qư = (Fqư – nc Fc)  ili Trong đó: Fqư = 29,6 (m2): Diện tích móng khối quy ước Fc = 0,2826 (m2): Diện tích tiết diện cọc nc = cọc: Số cọc móng i : Dung trọng đất mà cọc xuyên qua li: Chiều dài lớp đất mà cọc xuyên qua Q1qö = (29,6 –  02826)  (1,975  4,9 + 2,04  10,5 + 2,06  1,5) => Q1qư = 973,38 (T) Q2qư trọng lượng phần cọc nằm móng khối quy ước, Q2qư tính sau: Q2qư = nc.Fcọc.lcọc cọc =  0,2826  16,9 2,5 = 47,76 (T) Q3qư : trọng lượng phần móng quy ước từ đáy đài đến mặt đất tự nhiên, Q3qư xác định sau: Q3qư = Fqö hm tb = 29,6  2,6  = 153,92 (T)  Vậy trọng lượng khối móng quy ước là: Qqư = Q1qư + Q2qư + Q3qö = 973,38 + 47,76 + 153,92 = 1175,06 (T) SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang 141 MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH  Xác định áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước: m m Rtc = (ABmII + BHm’II + DCII) K tc Trong đó: m1 = 1,4; m2 = 1,2: Hệ số điều kiện làm việc Ktc = 1,0: Hệ số độ tin cậy Bm = 5,44 (m): Chiều rộng đáy móng khối quy ước Hm = hqu = 19,5(m): Độ sâu mũi cọc CII = 1,05 (T/m2): Lực dính lớp đất móng khối quy ước II = 2,06 (T/m3): Trọng lượng riêng đất đáy móng khối quy ước 2,6  2,0  4,9 1,975  10,5  2,04  1,5  2,06  'II   2,02(T / m ) 2,6  4,9  10,5  1,5 A, B, D: Heä số tra bảng phụ thuộc vào  với  = 30o14’ Ta coù: A = 1,17 ; B = 5,66 ; D = 8,0 1,4  1,2 1,17  5,44  2,06  5,66 19,5  2,02  8,0  1,05  411,1(T / m ) => Rtc  1,0  Xác định ứng suất trung bình thực tế đáy móng khối móng quy ước:  tbtc  N tc  Qqu Fqu  273,47  1175,06  48,94(T / m ) 29,6  Xác định ứng suất trung bình lớn đáy móng khối móng quy ước: tc  max  Vậy: N tc  Qqu Fqu  M tc 273,47  1175,06 8,81    48,94  0,33  49,27(T / m ) Wm 29,6 5,44  5,44  tbtc = 48,94 (T/m2) < Rtc = 411,1 (T/m2) tc = 49,27 (T/m2) < 1,2 Rtc = 1,2  411,1 = 493,32 (T/m2)  max Vậy móng hoàn toàn thỏa mãn điều kiện Đất làm việc giai đoạn đàn hồi III Kiểm tra chọc thủng Tháp chọc thủng hình khối giới hạn mặt tiếp xúc mép chân cột mặt đài cọc nghiêng so với mặt thẳng đứng góc 450, mặt tháp chọc thủng mặt cắt ngang chân cột đáy giao tuyến mặt phẳng chứa đầu cọc nằm đài cọc mặt nghiêng góc 450, độ cao từ đáy tháp chọc thủng đến mặt đài cọc h0 Vẽ tháp chọc thủng ta thấy phản lực đầu cọc nằm phạm vi đáy tháp chọc thủng Nên ta không cần kiểm tra phá hoại chọc thủng SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang 142 MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH Hình 5.18: Sơ đồ tính móng M2 theo điều kiện chọc thủng IV Kiểm tra độ lún đáy móng khối quy ước  Tính lún theo phương pháp cộng lớp Theo dẫn TCXD 205:1998, việc tính toán lún cho móng cọc đài thấp giống phương pháp tính lún móng nông với diện tích đáy móng xác định theo móng khối quy ước trình bày Phương pháp dùng để tính phương pháp cộng lún lớp Tải trọng dùng để tính cho phần tải trọng tiêu chuẩn lấy theo trạng thái giới hạn II, tiêu lý cường độ đất dùng tính toán phần lấy theo trạng thái giới hạn II tính theo biến dạng trình bày phần thống kê - Ứng suất trọng lượng thân: + Tại đáy khối móng qui ước:  bt = h11 + h22 + h33 = 2,0 x 2,6 + 1,975 x 4,9 + 2,04 x 10,55 + 2,06 x 1,5 =>  bt = 39,38 T/m2 - Ứng suất gây lún: + Tại đáy khối móng qui ước:  zgl0 =  tctb - bt = 48,94 – 39,38 = 9,56 T/m2 + Tại độ sâu z(m) kể từ đáy khối móng qui ước:  zgl = K0  zgl0 = K0 x 9,56 K0: tra bảng 2.7 Giáo trình “Nền móng” GSTS Nguyễn Văn Quảng Chia đất đáy khối móng qui ước thành lớp có chiều dày B m 5,44 = = 1,088m 5 SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang 143 MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH Phạm vi chịu lún tính đến độ sâu ứng suất gây lún 1/5 ứng suất trọng lượng thân đất gây Điểm Độ sâu Lm/Bm z(m) 0,0 1,088 2,176 1,0 2z Bm Ko  zgl (T/m2) 0,00 1,000 9,56 39,38 0,24 0,4 0,96 9,18 41,62 0,22 0,8 0,8 7,65 43,86 0,17  zbt (T/m2)  zgl /  zbt Giới hạn tính lún lấy đến điểm độ sâu 2,176m kể từ đáy khối móng qui ước Độ lún nền: 0,8 1,088 9,56 7,65 0.8 gl S=  (  9,18  ) = 0,007m = 0,7cm  zi hi = 2191,9 2 i 1 E i => S < Sgh = 8cm: đạt SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang 144 MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH Hình 5.19: Sơ đồ tính lún móng M2 SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang 145 MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH V Tính toán mômen thép cho đài cọc Đài cọc làm việc ngàm Consol ngàm mép cột chịu tải trọng phản lực cọc từ hướng lên Vật liệu Bêtông B25: Rb = 145 kG/cm2 Rbt = 10,5 kG/cm2  Tải tính toán tác dụng lên đài cọc Pmax, Pmin: P2 = P3 = Qmax = 96,7 (T) P1 = P4 = Qmin = 80,68 (T) Tính Moment cốt thép  Moment tương ứng với ngàm I – I: MI-I = r1.(P2 + P3) MI-I = 0,6   96,7 = 116,04 (T.m) As  M I I 116,04.10   51,16(cm ) 0,9  h0  Rs 0,9  90  2800 Chọn 2118 a 150 có As = 53,41 cm2  Moment tương ứng với mặt ngàm II – II: MII-II = r2.(P1 + P4) MII-II = 0,75  (80,68 + 96,7) = 133,04 (T.m) As  M II  II 133,04.105   58,66(cm ) 0,9  h0  Rs 0,9  90  2800 Choïn 2418 a 130 có As = 61,04 cm2 SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang 146 MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG  Ta có tiêu để so sánh phương án móng:  An toàn  Thi công  Kinh tế Về phương diện an toàn phương án đạt yêu cầu để thi công Về phương diện thi công  Đối với phương án móng cọc ép có ưu điểm sau:  Trong trình ép cọc kiểm tra chất lượng cọc  Nhờ đồng hồ đo lực ép thiết bị ép cọc ta biết khả chịu tãi đất mũi cọc, từ tìm biện pháp xử lý thích hợp  Khi gặp trở ngại lực ép cọc cọc nghiêng, cọc gãy chất lượng dùng máy ép cọc để nhổ lên: chủ động việc thi công  Đối với phương án cọc khoan nhồi ưu điểm  Về phương diện kinh tế ta thấy cọc khoan nhồi đắt so với cọc ép  Cọc khoan nhồi kinh tế công trình có tải trọng thật lớn > 1000 công trình < 500 thi công cọc khoan nhồi không kinh tế  Từ tiêu ta chọn phương án: MÓNG CỌC ÉP SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang 147 MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH TÀI LIỆU THAM KHẢO Bộ tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam - Bộ Xây Dựng Kết cấu bêtông cốt thép - Võ Bá Tầm Kết cấu bêtông cốt thép - Võ Bá Tầm Kết cấu bêtông cốt thép - Võ Bá Tầm Kết cấu bêtông cốt thép, phần cấu kiện - Ngô Thế Phong(chủ biên) Kết cấu bêtông cốt thép, phần cấu kiện nhà cửa - Ngô Thế Phong(chủ biên) Sổ tay thực hành kết cấu công trình - PGS PTS Vũ Mạnh Hùng Cấu tạo bêtông cốt thép - Công ty tư vấn xây dựng dân dụng Việt Nam Nền móng - Châu Ngọc n 10 Nền móng công trình dân dụng công nghiệp GSTS Nguyễn Văn Quảng SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang 148 MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH PHẦN I KIẾN TRÚC SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH BIỂU TƯNG CU ÛA TRUNG TÂM FCC P HẦ N TƯ Ờ NG BAO ỐP ĐÁ GRANITE CỬA SẮT CUO ÁN LỐ I XUỐNG TẦNG HẦM MẶT ĐỨNG TRỤC D - A TL: 1/100 NỘI DUNG: SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI TP HỒ CHÍ MINH GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG GIẢI PHÁP KỸ THUẬT NHỮNG HỆ THỐNG HẠ TẦNG KỸ THUẬT LIÊN QUAN TRỰC TIẾP SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ Trong trình phát triển hội nhập, thành phố Hồ Chí Minh khẳng định vai trò trung tâm kinh tế, tài chính, thương mại, dịch vụ nước; hạt nhân vùng kinh tế trọng điểm phía Nam, ba vùng kinh tế trọng điểm lớn nước vùng động lực cho công phát triển kinh tế-xã hội địa bàn Nam nước theo chiến lược công nghiệp hóa, đại hóa Dự án công trình Trung Tâm Giám Định Hàng Hóa đời theo xu phát triển thành phố nay, tọa lạc trung tâm thành phố (45 Đinh Tiên Hoàng, Quận 1) Dự án đời nhằm phù hợp với chức hiệu làm việc tòa nhà để đáp ứng tốc độ phát triển kinh tế thành phố việc kiểm tra giám định xuất nhập hàng hóa từ khu cảng lân cận vào khu chế xuất, khu công nghiệp Đây công trình cấp I (độ bền vững 100 năm, bậc chịu lửa II) Độ cao công trình 32,9m (tính từ mặt thiên nhiên) Gồm tầng hầm, lầu với tổng diện tích mặt 553,5m2 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI TP HỒ CHÍ MINH Khí hậu TP Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa chia thành mùa: - Mùa nắng: Từ tháng 12 đến tháng có: Nhiệt độ cao : 400C Nhiệt độ trung bình : 320C Nhiệt độ thấp : 180C Lượng mưa thấp : 0,1 mm Lượng mưa cao : 300 mm Độ ẩm tương đối trung bình : 85,5% - Mùa mưa: Từ tháng đến tháng 11 có: Nhiệt độ cao : 360C Nhiệt độ trung bình : 280C Nhiệt độ thấp : 230C Lượng mưa trung bình: 274,4 mm Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11) Lượng mưa cao : 680 mm (tháng 9) Độ ẩm tương đối trung bình : 77,67% Độ ẩm tương đối thấp : 74% Độ ẩm tương đối cao : 84% Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày Lượng bốc thấp : 6,5 mm/ngày - Hướng gió: Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây nam với vận tốc trung bình 2,5 m/s, thổi mạnh vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 121) SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG  Tòa nhà gồm tầng với đặc điểm sau: - Tầng hầm cao 3,0m, tầng 4,2m, tầng khác cao 3,4 m - Mặt hình chữ nhật 20,5 x 27 m, thiết kế dạng hình tháp, tận dụng hết mặt không gian - Tổng chiều cao công trình 32,9 m ( Chưa kể tầng hầm ) - Phần lớn diện tích mặt đứng công trình lắp kính màu sơn nước khiến công trình có dáng vẻ kiến trúc đại tận dụng ánh sáng tự nhiên  Phân khu chức năng:  Tầng hầm : nằm cao độ -1.5m so với mặt thiên nhiên dùng làm nơi để xe phần diện tích bố trí thiết bị kỹ thuật : hồ chứa nước sinh hoạt, nước PCCC chưa xử lý, bể xử lý nước, hầm phân tự hoại, phòng kỹ thuật máy phát điện, máy bơm, phòng WC … ,bãi để xe ô tô  Tầng trệt: nằm cao độ +1,5m so với mặt thiên nhiên dùng làm phòng khách, phòng họp, văn phòng khu vực hành quản trị  Lầu 1: nằm độ cao +5,7m toàn dùng làm phòng thí nghiệm  Lầu - 6: nằm cao độ +9,1m đến +22,7m (mỗi tầng cách 3,4m) khu vực văn phòng  Lầu 7: nằm cao độ +26,1m khu vực văn phòng, có phần diện tích dùng làm sân thượng  Tầng mái: nằm cao độ +29,5m, dùng làm sân thượng có phần diện tích làm buồng thiết bị kỹ thuật, hồ nước mái có diện tích (5,55,51,9) m cách sàn mái 1,0 m GIẢI PHÁP KỸ THUẬT  Thông thoáng: Ngoài việc thông thoáng hệ thống cửa phòng, sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng theo Gain lạnh khu xử lý trung tâm  Chiếu sáng: Ngoài hệ thống đèn chiếu sáng phòng hành lang , khối nhà chiếu sáng từ hệ thống lấy sáng bên (kính bao, cửa) Kết hợp chiếu sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo để lấy sáng tối đa  Hệ thống điện:  Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảo bảo cho tất trang thiết bị tòa nhà hoạt động tình mạng lưới điện thành phố bị cắt SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH đột xuất Điện phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh hoạt động liên tục  Máy điện dự phòng 250KVA đặt tầng ngầm, để giảm bớt tiếng ồn rung động không ảnh hưởng đến sinh hoạt  Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng khu vực bảo đảm an toàn có cố xảy  Hệ thống cấp thoát nước:  Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào hồ nước tầng hầm qua hệ thống bơm bơm lên bể nước tầng mái nhằm đáp ứng nhu nước cho sinh hoạt tầng  Nước thải từ tầng tập trung khu xử lý bể tự hoại đặt tầng hầm  Các đường ống đứng qua tầng bọc gain, ngầm hộp kỹ thuật  Di chuyển phòng hỏa hoạn:  Tòa nhà gồm cầu thang bộ, thang máy  Tại tầng có đặt hệ thống báo cháy , thiết bị chữa cháy  Dọc theo cầu thang có hệ thống ống vòi rồng cứu hỏa  Ngoài tòa nhà đặt hệ thống chống sét NHỮNG HỆ THỐNG HẠ TẦNG KỸ THUẬT LIÊN QUAN TRỰC TIẾP  Vỉa hè: lát theo hệ thống vỉa hè chung cho toàn khu  Vườn hoa, xanh, hồ nước: trồng che nắng, gió, tạo khoảng xanh tô điểm cho công trình khu vực Tạo vi khí hậu tốt cho môi trường làm việc SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang MSSV: 09B1040020 MỤC LỤC PHẦN 1: KIẾN TRÚC TỔNG QUAN CÔNG TRÌNH SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI TP HỒ CHÍ MINH 3 GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG 4 GIẢI PHÁP KỸ THUAÄT NHỮNG HỆ THỐNG HẠ TẦNG KỸ THUẬT LIÊN QUAN TRỰC TIẾP PHẦN 2: KẾT CẤU CHƯƠNG I: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ SÀN TOÀN KHỐI ĐIỂN HÌNH I SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN II.TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN III.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 11 IV.TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP .14 CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 18 I CHỌN KÍCH THƯỚC CẦU THANG 19 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG LÊN CẦU THANG .19 III TÍNH TOÁN NỘI LỰC VÀ CỐT THÉP VEÁ THANG 20 IV TÍNH DẦM THANG DCN1 23 V TÍNH DẦM ĐÓN VEÁ THANG DCN2 27 CHƯƠNG III TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI .30 I XÁC ĐỊNH DUNG TÍCH HỒ NƯỚC MÁI 30 II CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 31 III TÍNH BẢN NẮP HỒ NƯỚC 31 IV TÍNH TOÁN DẦM NẮP DN1 HỒ NƯỚC .33 V TÍNH BẢN THÀNH HỒ NƯỚC 36 VI TÍNH BẢN ĐÁY HỒ NƯỚC 39 VII TÍNH TOÁN DẦM ĐÁY DĐ1 HỒ NƯỚC .41 CHƯƠNG IV TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ DẦM DỌC TRUÏC C .44 I SƠ ĐỒ TÍNH 45 II TẢI TRỌNG TÁC DỤNG VÀO DẦM DỌC TRỤC C 45 III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 48 IV TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP 50 CHƯƠNG V TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KHUNG TRUÏC 53 I II III IV V KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN HÌNH HỌC CỦA DẦM VÀ CỘT .54 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TRUYỀN VÀO KHUNG 64 PHƯƠNG PHÁP GIẢI 76 NGUYEÂN TẮC NHẬP TẢI VÀ TỔ HP 76 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP 88 CHƯƠNG VI THIẾT KẾ NỀN MÓNG ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 94 VI I II III MỞ ĐẦU 94 CẤU TẠO ĐỊA CHẤT 94 ĐỊA CHẤT THỦY VĂN 96 KEÁT LUAÄN 96 PHƯƠNG ÁN PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP CỌC BTCT 98 I GIỚI THIỆU VỀ CỌC ÉP 98 II TRÌNH TỰ TÍNH MÓNG CỌC ÉP BÊTÔNG CỐT THÉP 99 TÍNH TOÁN MÓNG CỌC BÊTÔNG CỐT THÉP 100 TÍNH MÓNG M1 (TRỤC 4-B) 105 TÍNH MÓNG M2 (TRỤC 4-C) 113 TÍNH MÓNG M3 (TRỤC 4-D) 121 PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 129 I CHỌN VẬT LIỆU LÀM ĐÀI, CỌC VÀ ĐỘ SÂU CHÔN MÓNG 129 II XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 129 TÍNH MÓNG M1 (trục 4-B) 131 TÍNH MÓNG M2 (trục 4-C) 139 SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG .147 TÀI LIỆU THAM KHẢO 148 ... KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH PHẦN II KẾT CẤU SVTK: TRẦN VĂN ĐOÀN Trang MSSV: 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG... 09B1040020 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH CHƯƠNG III TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI  I XÁC ĐỊNH DUNG TÍCH HỒ NƯỚC MÁI Hồ nước... ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 09 TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ TP.HCM GVHD: Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH TĨNH TẢI - Tónh tải xác định sau: gtt = n     HOAÏT TẢI - Hoạt tải xác định theo TCVN 2737 –