ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THIẾT KẾ TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HÓA

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CƠNG NGHỆ TP HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH H HĨA ĐỊA ĐIỂM: 45-ĐINH TIÊN HỒNG-Q.1-TP.HCM Ngành: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH Chun nghành: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP Giảng viên hướng dẫn: T.S TRẦN CHƯƠNG Sinh viên thực hiện: TRẦN CƠNG VĨNH MSSV: 1091040177 Lớp: 10HXD2 TP Hồ Chí Minh 2012 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG MỞ ĐẦU: KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH I YÊU CẦU NHIỆM VỤ THIẾT KẾ : 1/ Đặc điểm công trình: Ngày với phát triển nhanh chóng kinh tế, khoa học kỹ thuật công nghệ xây dựng, ngành công nghiệp phụ trợ cho ngành xây dựng Đi theo su nhu cầu lớn thuê văn phòng để làm việc đặt trụ sở giao dòch công ty ngày tăng nhanh Để đáp ứng nhu cầu công trình “THIẾT KẾ TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HÓA” với chức sử dụng Giám đònh hàng hóa Văn phòng cho thuê xây dựng phần đất trung tâm Thành phố Hồ Chí Minh góp phần giải phần nhu cầu văn phòng làm việc cho doanh nghiệp Công trình thiết kế đơn giản, hệ thống giao thông lại nhà thuận tiện, tạo lên không gian kiến trúc, tạo cảm giác thoải mái cho cán công nhân viên làm việc Quy mô công trình: + Tên công trình “TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HOÁ” + Chức sử dụng công trình giám đònh hàng hoá văn phòng cho thuê + Công trình có tổng cộng 11 tầng với tầng hầm sâu 3,5m (trong có 1m nằm âm đất so với cốt tự nhiên, 2,5m nằm phía so với mặt đất tự nhiên) , tầng trệt, tầng lầu tầng mái Tổng chiều cao công trình 36,4m 2/ Vò trí xây dựng- đặc điểm khí hậu TP.HCM : • Đòa điểm xây dựng công trình : 45-ĐINH TIÊN HOÀNG –Q.1-T.PHCM Khu vực xây dựng rộng, trống, công trình đứng riêng lẻ Mặt đứng công trình hướng phía Nam • Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt: + Mùa mưa : Từ tháng đến tháng 11 có: - Nhiệt độ trung bình : 25oC - Nhiệt độ thấp : 20oC - Nhiệt độ cao : 30oC (Vào tháng 4) - Lượng mưa trung bình : 274.4 mm (tháng 4) - Lượng mưa cao : 638 mm (tháng 5) - Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11) - Độ ẩm tương đối trung bình : 48.5% - Độ ẩm tương đối thấp : 79% - Độ ẩm tương đối cao : 100% - Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày đêm + Mùa khô : - Nhiệt độ trung bình : 27oC - Nhiệt độ cao : 40oC + Gió : - Thònh hàng mùa khô : o Gió Đông Nam : Chiếm 30% - 40% o Gió Đông : Chiếm 20% - 30% - Thònh hàng mùa mưa : SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV: 1091040177 Trang PHẦN KIẾN TRÚC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG o Gió Tây Nam : Chiếm 66% - Hướng gió Tây Nam Đông Nam có vận tốc trung bình : 2,15 m/s - Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11 , có gió Đông Bắc thổi nhẹ - Khu vực thành phố Hồ Chí Minh chòu ảnh hưởng gió bão II TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC : Công trình gồm: Tầng hầm, Tầng trệt, Tầng lầu Tầng mái Kích thước mặt sử dụng 22,3m×30,7m - Tầng hầm: + Diện tích: 650,45m2, Chiều cao: 3,5m + Chức nơi để xe, đặt máy bơm nước, máy phát điện Ngoài bố trí số kho phụ, phòng bảo vệ, phòng kỹ thuật điện, nước, chữa cháy … Hệ thống xử lý nước thải đặt góc tầng hầm - Tầng trệt: + Diện tích: 645m2, Chiều cao: 4,2m + Được sử dụng làm phòng thí nghiệm, phòng họp, phòng thiết bò Ngoài có đại sảnh tin chung - Tầng 1-9: + Diện tích mặt tầng: 684,61m2, Chiều cao tầng 3,3m + Các tầng sử dụng làm phòng thí nghiệm văn phòng - Tầng mái: + Diện tích : 684,61 m2, có hồ nước mái Mái sân thượng có độ dốc 1% Tường 200mm xây bao chung quanh phối hợp với xanh trồng quanh công trình nhằm giảm thiểu tiếng ồn Tường 100 làm vách ngăn phòng, nhà vệ sinh - Luồng giao thông đứng : - Một thang hai thang máy: phục vụ lại cho tầng lầu Trong tầng bố trí lối lối thoát hiểm hợp lý đảm bảo việc lại thông thoáng gập cố cháy, nổ thoát hiểm nhanh - Luồng giao thông ngang: Sử dụng giải pháp hành lang nối liền giao thông đứng dẫn đến phòng cách thuận tiện III CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT : 1/ Giải pháp hình khối kiến trúc : Tạo mỹ quan cho Thành Phố hình khối kiến trúc đơn giản hài hòa với cảnh quan xung quanh 2/ Hệ thống điện : Công trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: lưới điện thành phố máy phát điện riêng có công suất 150KVA (kèm thêm máy biến áp, tất đặt tầng hầm để tránh gây tiếng ồn độ rung làm ảnh hưởng sinh hoạt) Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sửa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV: 1091040177 Trang PHẦN KIẾN TRÚC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) 3/ Hệ thống cấp thoát nước : a/ Cấp nước công trình: Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố kết hợp với nguồn nước ngầm khoan giếng dẫn vào hồ chứa tầng hầm bơm lên hồ nước mái Từ nước dẫn đến nơi công trình b/ Thoát nước công trình: Nước thải sinh hoạt thu từ ống nhánh , sau tập trung ống thu nước bố trí thông tầng Nước tập trung tầng hầm , xử lý đưa vào hệ thống thoát nước chung thành phố 4/ Hệ thống thông thoáng, chiếu sáng : Tận dụng triệt để gió ánh sáng tự nhiên :các tầng phòng đủ ánh sáng (bố trí cửa đi, cửa sổ rộng; cao để lấy ánh sáng tự nhiên thông gió ), hạn chế ánh sáng chói trực tiếp vào phòng đặt biệt phòng thí nghiệm tầng bên Các phòng đảm bảo thông thoáng tự nhiên cửa sổ, cửa kiếng bố trí hầu hết phòng Có hệ thống máy lạnh điều hòa nhiệt độ Các phòng chiếu sáng tự nhiên kết hợp với chiếu sáng nhân tạo 5/ Hệ thống phòng cháy, chữa cháy : TCVN 26225-78 qui đònh yêu cầu phòng cháy chữa cháy cho nhà, công trình sử dụng cho nhà cao tầng Tại tầng đếu trang bò thiết bò chống hỏa hoạn đặt hành lang, nhà lắp đặt hệ thống báo khói tự động 6/ Hệ thống chống sét: Gồm cột thu lôi mạng lưới dẫn sét ngang xuống, điện cực tiếp xúc với đất Thu lôi lắp đặt tầng mái để bảo vệ nhà kết cấu, hệ thống anten an toàn 7/ Hệ thống thông tin liên lạc : Hệ thống thông tin liên lạc TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HÓA hệ thống kết nối với mạng viễn thông Bưu điện trung tâm khu vực 8/ Hệ thống xử lý rác thải : Xử lí rác thải TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HÓA phối hợp với Công Ty Vệ Sinh Môi Trường thành phố để xử lí theo qui đònh ng thu rác thông suốt tầng, rác tập trung ngăn chứa tầng hầm, sau có xe đến vận chuyển 9/ Hệ thống xanh: Cây xanh việc tạo cảnh quan đẹp đóng vai trò việc giảm tiếng ồn, phòng chống ô nhiễm bảo vệ sức khỏe dân khu vực IV TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU: + Công trình có kết cấu bêtông cốt thép đổ toàn khối, kết cấu chòu lực hệ thống khung bêtông cốt thép đúc chỗ Móng cọc bê tông cốt thép + Tường xây để bảo vệ che nắng, mưa, gió cho công trình, không tham gia chòu lực + Các sàn tầng bêtông cốt thép, WC, sàn mái có phủ vật liệu chống thấm đánh dốc lỗ thoát nước SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV: 1091040177 Trang PHẦN KIẾN TRÚC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG + Thân nhà môït khung bêtông cốt thép đổ chỗ, móng, cột, sàn dầm đổ hoàn toàn khối làm thành kết cấu vững V CƠ SỞ THIẾT KẾ DÙNG CHUNG CHO CÔNG TRÌNH: 1/ Vật liệu: a/ Bê tông: - Bê tông cấp độ bền B20 có : + Cường độ tính toán bê tông: Rb = 11,5Mpa + Cường độ chòu kéo tính toán: Rbt = 0,9 Mpa + Môđun đàn hồi: Eb = 27000 Mpa ; γ b = , ω = 0,758 b/ Cốt thép: - Dùng thép CI (Þ < 10) : + Cường độ chòu kéo tính toán: R s = 225Mpa ; Rsw = 175Mpa + Cường độ chòu nén tính toán: R sc = 225Mpa + Môđun đàn hồi: E s = 210000 Mpa + Hạn chế chiều cao vùng chòu nén: ξ R = 0,645 ; α R = 0,437 - Dùng thép CII (Þ > 10) : + Cường độ chòu kéo tính toán: Rs = 280 Mpa ; Rsw = 225Mpa + Cường độ chòu nén tính toán: Rsc = 280 Mpa + Môđun đàn hồi: E s = 210000 Mpa + Hạn chế chiều cao vùng chòu nén: ξ R = 0,623 ; α R = 0,429 [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] 2/ Tài liệu tham khảo: TCVN 2737 : 1995, Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn xây dựng, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 TCVN 356 : 2005, Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng, 2005 Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép (phần kết cấu nhà cửa), NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2007 Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép (các cấu kiện đặc biệt), NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2007 Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT theo tiêu chuẩn TCXDVN 356-2005, NXB Xây dựng, 2011 TCVN 4513 : 1988, Cấp nước bên – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 2622 : 1995, Phòng cháy chống cháy cho nhà công trình – Yêu cầu thiết kế TCXD 45 : 1978, Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 TCXD 205 : 1998, Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV: 1091040177 Trang PHẦN KIẾN TRÚC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG CHƯƠNG I : THIẾT KẾ BẢN SÀN TẦNG ÷9 § MẶT BẰNG DẦM SÀN : 4000 4000 6500 5000 3200 4400 3600 S1 S2 S3 S4 S5 S6 S1 S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S7 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 S13 S13 S13 3750 7500 s1 3750 300 3900 3900 7800 22300 4700 8000 1800 1800 S16 S17 S18 S16 S16 S17 S18 3200 3200 6500 8200 3500 S16 3500 S15 S15 1600 3500 7000 S14 5100 3500 8000 30700 B A D C Hình 1.1: Mặt dầm sàn tầng 2÷8 § PHÂN LOẠI Ô BẢN -Nội lực sàn xác đònh theo sơ đồ ĐÀN HỒI Gọi L1 : kích thước cạnh ngắn ô sàn L2 : kích thước cạnh dài ô sàn (Do sơ đồ đàn hồi nên kích thước lấy theo tim dầm) -Dựa vào tỉ số L2/L1 người ta phân loại sàn : • l2/l1 ≤ : sàn làm việc theo phương • l2/l1 > : sàn làm việc theo phương Tỷ lệ L2/L1 Kích thước L Ô Sàn Chức L1(m) L2(m) α= L1 S1 S7 S2 S3 S4 S5 Ban công Văn phòng 3,75 3,9 3,75 3,75 3,2 3,75 SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH 4 6,5 3,75 4,4 – 1,07 1,03 1,73 1,33 1,17 1,17 MSSV: 1091040177 Trang E liªn kÕt gèi tù liªn kÕt ngµm Sơ đồ tính Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương PHẦN KẾT CẤU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 S11 S12 S17 S18 S13 S14 S15 S16 S8 S9 S10 S6 S16A P nghỉ Hành lang Vệ sinh 3,9 3,6 3,5 3,2 3,5 3,5 1,8 3,2 3,9 3,9 3,2 3,6 3,2 4,4 3,9 4,4 3,5 4,7 5,1 3,5 6,5 3,9 3,75 3,5 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG 1,13 1,08 1,26 1,09 1,14 1,34 2,83 1,09 1,67 1,28 1,22 1,04 1,09 Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương Bản làm việc phương XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN: a) Chọn sơ kích thước bề dày sàn: + Theo công thức : D × L1 → hs = m Trong đó: L1: cạnh ngắn ô D = 0,8 ÷ 1,4 phụ thuộc vào tải trọng Chọn D = 0,9( hoạt tải tiêu chuẩn thuộc loại nhẹ ) m = 30÷35 với làm việc phương = 40÷45 với làm việc phương Chọn Ô lớn để tính + Bản làm việc phương : S8 =L1xL2= 3,9x6,5(m) → hs = ( 1 ÷ ) * 0,9 * 3,9 = (0,078 ÷ 0.09) m 45 40 + Bản loại dầm: S15=L1xL2= 1,8x5,1(m) → hs = ( 1 ÷ ) * 0,9 * 1,8 = (0,046 ÷ 0.054) m 30 35 Vậy ta chọn : hS =80(cm) để thiết kế b) Chọn sơ kích thước dầm : - Dầm chính:  1 1 1 hd =  ÷  × L2 =  ÷  × 8200 = (683 ÷ 1025)mm  12   12 18  Chọn hd = 700mm 1 1 1 1 bd =  ÷  × hd =  ÷  × 700 = (175 ÷ 350)mm 4 2 4 2 SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV: 1091040177 Trang PHẦN KẾT CẤU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG Chọn b d = 300mm Tương tự với nhòp khác ta lập bảng: Cấu kiện Dầm - Dầm phụ: Nhòp (m) 7,8 (m) 7,5 (m) (m) 6,5 (m) 8,2 (m) Bảng 1.1: Kích thước dầm bxh (mm) 300x600 300x650 300x650 300x700 300x550 300x700 1 1   hdp =  ÷  × L2 =  ÷  × 6500 = (325 ÷ 512 )mm  20 12   20 12  Chọn hdp = 500mm 1 1 1 1 bd =  ÷  × hd =  ÷  × 400 = (125 ÷ 200 )mm 4 2 4 2 Chọn bdp = 200mm Tương tự với nhòp khác ta lập bảng: Cấu kiện Nhòp (m) 7,8 (m) 7,5 (m) (m) Dầm phụ 6,5 (m) 8,2 (m) 4,7 (m) 1,8 (m) 6,4 (m) Bảng 1.2: Kích thước dầm phụ XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN : a) Tónh tải : + Với ô sàn vệ sinh : bxh (mm) 200x500 200x500 200x500 200x550 200x500 200x550 200x400 200x200 200x500 Dựa vào cấu tạo kiến trúc lớp sàn, ta có: gtc = γ.δ (kN/m2): tónh tải tiêu chuẩn gtt = gtc.n (kN/m2): tónh tải tính toán Trong γ(kN/m3): trọng lượng riêng vật liệu n: hệ số vượt tải lấy theo TCVN2737-1995 Ta có bảng tính tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính toán sau: Bảng 2.2: Giá trò tính toán lớp cấu tạo sàn vệ sinh SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV: 1091040177 Trang PHẦN KẾT CẤU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 Các lớp cấu tạo Gạch Ceramic Lớp vữa lót Chống thấm Lớp hồ tạo dốc Bản BTCT Trần treo GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG Bề dày δ (mm) Trọng lượng riêng γ (kN/m3) Giá trò tiêu chuẩn gtc (kN/m2) 10 20 50 80 20 18 0,075 18 25 0,2 0,36 1,1 0,9 Hệ số tin cậy tải trọng n Giá trò tính toán gtt (kN/m2) 1,1 1,3 0,22 0,468 0,0825 1,17 2.2 0,26 1,3 1,1 → Trọng lượng thân sàn vệ sinh : gttsàn1 = 4,40(kN/m2) + Trọng lượng thân ô sàn khác : sàn cấu tạo gồm lớp g¹ch ceramic 10mm v÷a lãt 30 mm b¶n btct 80 mm v÷a tr¸t 15 mm Hình 1.2: Các lớp cấu tạo Ô sàn Bảng 2.3: Giá trò tính toán lớp cấu tạo sàn khác Các lớp cấu tạo Gạch Ceramic Lớp vữa lót Bản BTCT Lớp vữa trát trần Bề dày δ (mm) Trọng lượng riêng γ (kN/m3) Giá trò tiêu chuẩn gtc (kN/m2) Hệ số tin cậy tải trọng n 10 30 80 15 20 18 25 18 0,2 0,54 0,2 1,1 1,3 1,1 1,3 Giá trò tính toán gtt (kN/m2) 0,22 0,702 2.2 0,26 → Trọng lượng thân sàn : gttsàn2 = 3,38(kN/m2) b ) Hoạt tải : - Các số liệu tải trọng lấy theo Bảng 3, TCVN 2737-1995 (Tải trọng Tác động Tiêu chuẩn thiết kế) - Hệ số độ tin cậy với hoạt tải phân phối sàn lấy 1,3 hoạt tải tiêu chuẩn nhỏ 2kN/m2, lấy 1,2 hoạt tải tiêu chuẩn lớn 2kN/m2 SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV: 1091040177 Trang PHẦN KẾT CẤU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG - Đối với phòng khách, phòng ngủ, phòng bếp, phòng vệ sinh, phòng thí nghiệm có diện tích lớn 9m2 cho phép kể đến hệ số giảm hoạt tải : 0.6 Ψ A1 = 0.4 + (với A1 = 9m2) A A1 Hoạt tải tính toán sàn: Ô S1 S7 S2 S3 S4 S5 S11 S12 S17 S18 S13 S14 S15 S16 S8 S9 S10 S6 S16A Chức Ban công Văn phòng P nghỉ Hành lang Vệ sinh ptt = nptcψ Bảng 1.5 Hoạt tải tính toán sàn Hoạt Hệ tải số Diện tích tiêu độ L1(m) L2(m) sàn(m2) chuẩn tin tc p (kN cậy /m2) n 3,75 15,00 1,2 3,9 15,60 1,2 3,75 6,5 24,38 1,2 3,75 18,75 1,2 3,2 3,75 12,00 1,2 3,75 4,4 16,50 1,2 3,9 4,4 17,16 1,2 3,6 3,9 4,04 1,2 3,5 4,4 15,40 1,2 3,2 3,5 11,20 1,2 3,5 14,00 1,5 1,3 3,5 4,7 16,45 1,2 1,8 5,1 9,18 1,2 3,2 3,5 11,20 1,2 3,9 6,5 25,35 1,2 3,9 19,50 1,2 3,2 3,9 12,48 1,2 3,6 3,75 13,50 1,5 1,3 3,2 3,5 11,20 1,5 1,3 SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV: 1091040177 Trang Hệ số giảm hoạt tải Ψ Hoạt tải tính toán ptt(kN/m2) 0,86 0,86 0,76 0,82 0,92 0,84 0,83 0,88 0,86 0,94 0,88 0,84 0,99 0,94 0,76 0,81 0,91 0,89 0,94 PHẦN KẾT CẤU 4,15 4,11 1,84 1,96 2,21 2,02 2,00 2,11 2,06 2,25 1,72 3,04 3,58 3,38 2,73 2,91 3,27 1,74 1,83 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 tt max P GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG tt N tt M y xmax M xtt ymax = ± nc ± nc nc ∑ xi ∑ yi2 i =1 Móng lệch tâm phương → P tt max i =1 tt N tt M y xmax = ± nc nc ∑ xi2 i =1 tt → Pmax = 5952,89 400,294 × 1,2 ± 4 × 1,2 tt  Pmax = 1571,62kN  P2tt = P4tt  →  tt  =  Pmin = 1404,83kN  P1tt = P3tt  + Trọng lượng tính toán cọc : P tt coc = π × 0,8 × 25 × 1,1 × 26,1 = 360,78kN tt tt → Pmax + Pcoc = 1571,62 + 360,78 = 1932,4kN < Qa1 = 2087,67 kN , lực truyền xuống cọc không vượt giá trò sức chòu tải tính toán cọc đất Pmin > → kiểm tra theo điều kiện chống nhổ KIỂM TRA ỔN ĐỊNH CỦA KHỐI MÓNG QUI ƯỚC DƯỚI MŨI CỌC : + Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc : ϕ tb = = ϕ h2 + ϕ3 h3 + ϕ h4 + ϕ h5' h2 + h3 + h4 + h5' 12o18'×1,1 + 23o 21'×5,8 + 23o 21'×6,3 + 24 o 49'×4,1 + 26 o 48' × 8,8 = 24 o16' 1,1 + 5,8 + 6,3 + 4,1 + 8,8 + Góc mở : α = ϕtb 24 o16 ' = = 6o 4' 4 3.1 Kích thước khối móng qui ước : + Chiều dài : LM = L + 2.D × 0,8 + 2.H tgα = 2,4 + + × 26,1 × tg o ' = 8,75m 2 + Chiều rộng: BM = B + 2.D × 0,8 + 2.H tgα = 2,4 + + × 26,1 × tg 6o ' = 8,75m 2 + Chiều cao khối móng qui ước : H M = 27,9m + Diện tích đáy khối móng qui ước : Fm=8,75x8,75=76,5625 m2 SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 205 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 3.2 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG Trọng lượng khối móng qui ước: + Trọng lượng đất móng quy ước: N dtc = Fm × ∑ (li × γ i ) = 76,5625 × 298,2 = 22831kN ( ∑γ i × li = 1,1×10,75 + 5,8 ×11,15 + 6,3 ×11,36 + 4,1×11,24 + 8,8 ×11,82 = 298,2kN / m2 ) + Trọng lượng đất bò cọc, đài chiếm chỗ: N dctc = n × Ap × ∑ (li × γ i ) + γ × Vdai = × 0,503 × 298,2 + 10,75 × 1,8 × = 909,58kN + Trọng lượng cọc đài bê tông: N C = n Ap γ bt lc + Wd = × 0,503 × 25 × 26,1 + 25 × × × 1,8 = 2032,83kN + Trọng lượng khối móng quy ước là: tc N qu = N dtc + N c − N dctc = 22831 + 2032,83 − 909,58 = 23954,25kN + Trò tiêu chuẩn lực dọc xác đònh đến đáy khối quy ước : tc N tc = N otc + N qu = 4625,47 + 23954,25 = 28579,72kN KIỂM TRA ÁP LỰC TIÊU CHUẨN VÀ CƯỜNG ĐỘ TIÊU CHUẨN Ở ĐẤY KHỐI QUY ƯỚC : + Momen tiêu chuẩn tương ứng với trọng tâm đáy khối móng quy ước : M tc = M otc + H tc xhd = 220,63 + 70,81 × 1,8 = 348,09kN m + Độ lệch tâm : e= M tc 348,09 = = 0,0122(m) tc N 28579,72 + p lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước : tc σ max = N tc LM × BM  6e  28579,72  × 0,0122  1 +  = 1 +  = 376,41kN / m L , 75 × , 75 , 75   M   tc σ = N tc LM × BM  6e  28579,72  × 0,0122  1 −  = 1 −  = 370,16kN / m L , 75 , 75 , 75 ×   M   ⇒ σ tbtc = 376,41 + 370,16 = 373,285kN / m 2 + Cường độ tính toán đất khối qui ước : m m RM = ( A.BM γ + B.H M γ tb + D.c tc ) K tc (1) Trong : SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 206 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG m1 =1,2 hệ số điều kiện làm việc đất(Cát bụi – khô ẩm) tra Bảng 3-1 ; 3-2 Sách Hướng dẫn đồ án Nền Móng tác giả Nguyễn Văn Quảng m2 = 1,1 hệ số điều kiện làm việc nhà Ktc = tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất γ tb = 1,8 × 20 + 1,1 × 10,75 + 5,8 × 11,15 + 6,3 × 11,36 + 4,1 × 11,24 + 8,8 × 11,82 = 11,98kN / m 1,8 + 1,1 + 5,8 + 6,3 + 4,1 + 8,8 γ = 11,82(kN / m ) móng khối quy ước C tc = 6kN / m  A = 0,888    ϕ = 26o 48' →  B = 4,594  (Tra bảng 3-2 GS.TS NGUYỄN VĂN QUẢNG)  D = 7,074   (1) → RM = 1,1 × 1,2 × (0,888 × 8,75 × 11,82 + 4,594 × 27,9 × 11,98 + 7,074 × ) = 2204,13kN / m + Như điều kiện thoả mãn : tc σ max < 1,2 RM ⇒ (376,41kN / m < 2645kN / m ) σ tbtc < RM ⇒ (373,285kN / m < 2204,13kN / m ) Do tính toán độ lún đất móng cọc (tức móng khối quy ước ) theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyền tính KIỂM TRA ĐỘ LÚN CỦA ĐẤY KHỐI QUI ƯỚC : + p lực thân khối qui ước : σ = 1,8 × 20 + 1,1 × 10,75 + 5,8 × 11,15 + 6,3 × 11,36 + 4,1 × 11,24 + 8,8 × 11,82 = 334,163kN / m z bt + ứng suất gây lún khối qui ước : σ glz =o = σ tbtc − σ btz = 373,285 − 334,163 = 39,122kN / m Tính toán lún phương pháp cộng lún lớp phân tố Công thức tính lún: n S =∑ i =1 β i gl σ zi hi Ei β i = 0,8 Ei: Môđun đàn hồi lớp đất thứ i σ zigl = k × σ zgl=0 : ứng suất gây lún giữa lớp đất thứ i, l 2z k0 = f ( , ) b b hi: Chiều dày lớp phân tố thứ i SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 207 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG + Chia đất khối qui ước thành lớp 8,75 B h= M = = 1,75 → h = 1,75m 5 + Giới hạn độ sâu tính lún là: σ bt > 5σ Zgl=0 + Giới hạn lấy đến điểm độ sâu z = 0,00(m) đáy khối quy ước Điểm : ⇒ σ bt > × σ gl (344,163 > × 39,122 = 195,61kN / m ) + Độ lún : S =∑ i =1 0,8 gl 0,8 × 1,75  39,12  σ zi hi =   Ei 21202,4   = 0,00129m Như Đ.K S = 0,129cm < S gh = 8cm (thoả) (TCXD 205 – 1998 công trình nhà dân dụng cao tầng có kết cấu khung hoàn toàn: bê tông cốt thép) SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 208 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG 2800 45° o4' o 4' 39,122 334,163 3200 8750 Sơ đồ tính lún [ đơn vò σ(kN / m ) ] TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC : 6.1 Kiểm tra điều kiện chọc thủng: + Dùng cọc Þ800mm, B.T M250 ,thép dọc CII, thép đai CI + Đài cọc dùng B.T M250, thép CII ; chiều cao đài hd = 1,8m , chiều cao làm việc đài ho = 1,6m ; cọc ngàm vào đài 200mm, râu thép cọc cắm vào đài dài 700mm + B.T lót dày 100mm, mác 100 + Với chiều cao đài vậy, tháp chọc thủng 45 o từ chân cột trùm tim cọc , nên không cần phải kiểm tra điều kiện chọc thủng 6.2 Tính toán mômen thép cho đài cọc : + Khi tính toán cấu kiện chòu uốn, người ta quan niệm đài cọc dầm công xôn ngàm vào tiết diện qua mép cột bò uốn phản lực đầu cọc + Moment ngàm xác đònh theo công thức : n M = ∑ ri * N i i =1 SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 209 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG Trong : n : số lượng cọc phạm vi công xôn Ni : phản lực đầu cọc thứ i ri : khoảng cách từ mặt ngàm đến trục cọc thứ i Từ kết tính tốn mục 5, ta có: tt  Pmax == 1571,62kN   P2tt = P4tt    tt =  Pmin == 1404,83kN   P1tt = P3tt  a) Tính mômen : 950 800 y i Ii x 750 500 2400 4000 Ii 00 800 Ø8 800 2400 4000 800 i 825 + Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I : M I = r1 × (P2 + P4 ) = 0,825 × (1571,62 + 1571,62 ) = 2593,2kN m + Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II : M II = r3 (P3 + P4 ) = 0,95 × (1571,62 + 1404,83) = 2827,63kN m b) Tính thép : Ø Diện tích tiết diện ngang cốt thép chòu moment MI : AS − I = MI 2593 , × 100 = = 64 ,32 cm , h o R S ,9 × 160 × 28 - Chọn 21φ 20 → AS −I = 65,97cm - Khoảng cách tim cốt thép cạnh a=200mm Ø Diện tích tiết diện ngang cốt thép chòu moment MII : AS − II = M II 2827,63 × 100 = = 70,13cm 0.9.ho RS 0,9 × 160 × 28 SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 210 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG - Chọn 21φ 22 → AS − II = 72,57cm - Khoảng cách tim cốt thép cạnh a=200mm B THIẾT KẾ MÓNG 2(D-2) : NỘI LỰC TÍNH TOÁN:  M tt = 544 , 29 kN m   tt   N = 6144 ,11kN  →  H tt = 112 , kN     M tc = 473 ,3kN m   tc   N = 5342 ,7 kN   H tc = 95,57 kN    XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC TRONG MÓNG VÀ BỐ TRÍ CỌC: v Xác đònh sơ kích thước đài cọc: - Khi khoảng cách cọc 3d Áp lực tính toán giả đònh tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây ra: P tt = QTK 2087,67 = = 362,44(kN / m ) 2 (3d ) (3 × 0,8) - Diện tích đáy đài cọc xác đònh sơ sau: N 0tt Fsb = tt P − γ tb hn Trong đó: N 0tt : lực dọc tính toán xác đònh đỉnh đài, N 0tt = 5319,29(kN) h : chiều sâu đặt đáy đài, h = 2,8m n : hệ số vượt tải, n = 1.1 γ tb : trò trung bình trọng lượng riêng đài cọc đất bậc đài, lấy γ tb = 20kN / m3 N 0tt 6144,11 Fsb = tt = = 20,42(m ) P − γ tb hn 362,44 − 20 × 2,8 ×1,1 - Trọng lượng tính toán sơ đài đất đài: N sbtt = nFsb hγ tb = 1,1× 20,42 ×1,8 × 20 = 808,63(kN ) v Xác đònh số lượng cọc: nc = β N 0tt + N sbtt 6144 ,11 + 808 ,63 = 1,3 × = 4,33 (cọc) QTK 2087 ,67 ð Chọn số cọc nc = cọc Trong đó: + β = 1,3: hệ số kể đến ảnh hưởng lực ngang momen + N ott =6144,11 kN tổng lực đứng kể đến cao trình đáy đài + QTK = 2087,67 kN: sức chòu tải tính toán cọc v Bố trí cọc: - Khoảng cách tâm cọc phương x 3d=2400m - Khoảng cách cọc phương y 3d=2400m SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 211 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG - Khoảng cách mép cọc tới mép đài d/2=800/2=400mm y L-2am am 800 am x 650 2400 4000 800 00 800 Ø8 800 2400 800 4000 v Kiểm tra lại chiều sâu chôn móng chọn chiều cao đài cọc: + Chiều sâu chôn móng Với chiều rộng đài móng B=4 m 12 018 / *112,2 ϕ  × H tt  hmin = 0,7tg  450 −  = 0,7tg (450 − ) = 1,3(m)  γ b 10,75 *  Vậy hm=2,8m so với mặt đất tự nhiên, đảm bảo chiều sâu chôn móng + Chiều cao đài cọc: Chiều cao tối thiểu đài cọc xác đònh theo công thức: hđ = h0 + h1 h01 = L − 2am − lc − × 0,4 − 0,8 = = 1,2m 2 h02 = B − 2am − bc − × 0,4 − 0,65 = = 1,275m 2 + h0 = max + h1 = 200mm : chiều sâu cọc ngàm vào đài ⇒ hđ = 1,275 + 0,2 =1,475 m Chọn hđ = 1800 mm(Thỏa) v Kiểm tra khả chống chọc thủng của đài cọc : Do tính toán chiều cao đài cọc, ta tính cho bề rộng đài bao phủ hết tất cọc (Tháp chọc thủng bao phủ cọc) SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 212 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG Thỏa mãn điều kiện chọc thủng Vì xuyên thủng (Diện tích xuyên thủng 0) ð v Kiểm tra áp lực đầu cọc sau bố trí cọc : - Diện tích đáy đài thực tế: Ad=4x4=16m2 - Trọng lượng đài cọc đất đài cọc thực tế: Nđ = n.Fđ.hđ.γtb = 1,1 x 16 x1,8x 20 = 633,6kN - Lực dọc tính toán coste đế đài: Ntt=N0tt+Nđ=6144,11+633,6=6777,7kN - Môment trọng tâm đế đài: M ytt = M 0tty + H x hd = 544,29+112,2x1,8=746,25kN.m M xtt = + Lực truyền xuống cọc dãy biên (1,2,3,4) xác đònh sau: tt max P tt N tt M y xmax M xtt ymax = ± nc ± nc nc ∑ xi ∑ yi2 i =1 Móng lệch tâm phương → P tt max i =1 tt N tt M y xmax = ± nc nc ∑ xi2 i =1 tt → Pmax = 6144,11 746,25 × 1,2 ± × 1,2 tt  Pmax = 1384,29kN   P2tt = P4tt  →  tt  =  Pmin = 1073,35kN   P1tt = P3tt  + Trọng lượng tính toán cọc : P tt coc = π × 0,8 × 25 × 1,1 × 26,1 = 360,78kN tt tt → Pmax + Pcoc = 1384,29 + 360,78 = 1745,1kN < Qa1 = 2087,67 kN , lực truyền xuống cọc không vượt giá trò sức chòu tải tính toán cọc đất Pmin > → kiểm tra theo điều kiện chống nhổ KIỂM TRA ỔN ĐỊNH CỦA KHỐI MÓNG QUI ƯỚC DƯỚI MŨI CỌC : + Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc : SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 213 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG ϕ h2 + ϕ3 h3 + ϕ h4 + ϕ h5' ϕ tb = h2 + h3 + h4 + h5' = 12o18'×1,1 + 23o 21'×5,8 + 23o 21'×6,3 + 24 o 49'×4,1 + 26 o 48' × 8,8 = 24 o16' 1,1 + 5,8 + 6,3 + 4,1 + 8,8 + Góc mở : α = ϕtb 24 o16 ' = = 6o 4' 4 3.1 Kích thước khối móng qui ước : + Chiều dài : LM = L + 2.D × 0,8 + × 26,1 × tg o ' = 8,75m + 2.H tgα = 2,4 + 2 + Chiều rộng: BM = B + 2.D × 0,8 + 2.H tgα = 2,4 + + × 26,1 × tg 6o ' = 8,75m 2 + Chiều cao khối móng qui ước : H M = 27,9m + Diện tích đáy khối móng qui ước : Fm=8,75x8,75=76,5625 m2 3.2 Trọng lượng khối móng qui ước: + Trọng lượng đất móng quy ước: N dtc = Fm × ∑ (li × γ i ) = 76,5625 × 298,2 = 22831kN ( ∑γ i × li = 1,1×10,75 + 5,8 ×11,15 + 6,3 ×11,36 + 4,1×11,24 + 8,8 ×11,82 = 298,2kN / m2 ) + Trọng lượng đất bò cọc, đài chiếm chỗ: N dctc = n × Ap × ∑ (li × γ i ) + γ × Vdai = × 0,503 × 298,2 + 10,75 × 1,8 × = 1059,57 kN + Trọng lượng cọc đài bê tông: N C = n Ap γ bt lc + Wd = × 0,503 × 25 × 26,1 + 25 × × × 1,8 = 2361kN + Trọng lượng khối móng quy ước là: tc N qu = N dtc + N c − N dctc = 22831 + 2361 − 1059,57 = 24132,43kN + Trò tiêu chuẩn lực dọc xác đònh đến đáy khối quy ước : tc N tc = N otc + N qu = 5342,7 + 24132,43 = 29475,13kN KIỂM TRA ÁP LỰC TIÊU CHUẨN VÀ CƯỜNG ĐỘ TIÊU CHUẨN Ở ĐẤY KHỐI QUY ƯỚC : + Momen tiêu chuẩn tương ứng với trọng tâm đáy khối móng quy ước : M tc = M otc + H tc xhd = 473,3 + 95,57 × 1,8 = 645,326kN m SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 214 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG + Độ lệch tâm : e= 645,326 M tc = = 0,022(m) tc 29475,13 N + p lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước : tc σ max = N tc LM × BM  6e  29475,13  × 0,022   = 1 + 1 +  = 390,79kN / m × L , 75 , 75 , 75   M   tc σ = N tc LM × BM  6e  29475,13  × 0,022   = 1 − 1 −  = 379,17 kN / m × L , 75 , 75 , 75   M   ⇒ σ tbtc = 390,79 + 379,17 = 384,98kN / m 2 + Cường độ tính toán đất khối qui ước : m m RM = ( A.BM γ + B.H M γ tb + D.c tc ) K tc (1) Trong : m1 =1,2 hệ số điều kiện làm việc đất(Cát bụi – khô ẩm) tra Bảng 3-1 ; 3-2 Sách Hướng dẫn đồ án Nền Móng tác giả Nguyễn Văn Quảng m2 = 1,1 hệ số điều kiện làm việc nhà Ktc = tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất γ tb = 1,8 × 20 + 1,1 × 10,75 + 5,8 × 11,15 + 6,3 × 11,36 + 4,1 × 11,24 + 8,8 × 11,82 = 11,98kN / m 1,8 + 1,1 + 5,8 + 6,3 + 4,1 + 8,8 γ = 11,82(kN / m ) móng khối quy ước C tc = 6kN / m  A = 0,888    ϕ = 26 48 →  B = 4,594  (Tra bảng 3-2 GS.TS NGUYỄN VĂN QUẢNG)  D = 7,074   o (1) → RM ' = 1,1 × 1,2 × (0,888 × 8,75 × 11,82 + 4,594 × 27,9 × 11,98 + 7,074 × ) = 2204,13kN / m + Như điều kiện thoả mãn : tc σ max < 1,2 RM ⇒ (390,79kN / m < 2645kN / m ) σ tbtc < RM ⇒ (384,98kN / m < 2204,13kN / m ) Do tính toán độ lún đất móng cọc (tức móng khối quy ước ) theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyền tính KIỂM TRA ĐỘ LÚN CỦA ĐẤY KHỐI QUI ƯỚC : + p lực thân khối qui ước : SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 215 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG σ btz = 1,8 × 20 + 1,1 × 10,75 + 5,8 × 11,15 + 6,3 × 11,36 + 4,1 × 11,24 + 8,8 × 11,82 = 334,163kN / m + ứng suất gây lún khối qui ước : σ glz =o = σ tbtc − σ btz = 384,98 − 334,163 = 50,82kN / m Tính toán lún phương pháp cộng lún lớp phân tố Công thức tính lún: n S =∑ i =1 β i gl σ zi hi Ei β i = 0,8 Ei: Môđun đàn hồi lớp đất thứ i σ zigl = k × σ zgl=0 : ứng suất gây lún giữa lớp đất thứ i, l 2z k0 = f ( , ) b b hi: Chiều dày lớp phân tố thứ i + Chia đất khối qui ước thành lớp B 8,75 h= M = = 1,75 → h = 1,75m 5 + Giới hạn độ sâu tính lún là: σ bt > 5σ Zgl=0 + Giới hạn lấy đến điểm độ sâu z = 0,00(m) đáy khối quy ước Điểm : ⇒ σ bt > × σ gl (344,163 > × 50,82 = 254,1kN / m ) + Độ lún : S =∑ i =1 0,8 gl 0,8 × 1,75  50,82  σ zi hi =   Ei 21202,4   = 0,00168m Như Đ.K S = 0,168cm < S gh = 8cm (thoả) (TCXD 205 – 1998 công trình nhà dân dụng cao tầng có kết cấu khung hoàn toàn: bê tông cốt thép) SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 216 PHẦN NỀN-MÓNG GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG 2800 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 6o4' o 4' 50,82 334,163 3200 8750 Sơ đồ tính lún [ đơn vò σ(kN / m ) ] TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC : 6.1 Kiểm tra điều kiện chọc thủng: + Dùng cọc Þ800mm, B.T M250 ,thép dọc CII, thép đai CI + Đài cọc dùng B.T M250, thép CII ; chiều cao đài hd = 1,8m , chiều cao làm việc đài ho = 1,6m ; cọc ngàm vào đài 200mm, râu thép cọc cắm vào đài dài 700mm + B.T lót dày 100mm, mác 100 + Với chiều cao đài vậy, tháp chọc thủng 45 o từ chân cột trùm tim cọc , nên không cần phải kiểm tra điều kiện chọc thủng 6.2 Tính toán mômen thép cho đài cọc : + Khi tính toán cấu kiện chòu uốn, người ta quan niệm đài cọc dầm công xôn ngàm vào tiết diện qua mép cột bò uốn phản lực đầu cọc + Moment ngàm xác đònh theo công thức : n M = ∑ ri * N i i =1 SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 217 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG Trong : n : số lượng cọc phạm vi công xôn Ni : phản lực đầu cọc thứ i ri : khoảng cách từ mặt ngàm đến trục cọc thứ i Từ kết tính tốn mục 2, ta có: tt  Pmax = 1384,29kN   P2tt = P4tt  →  tt  =  Pmin = 1073,35kN   P1tt = P3tt  a) Tính mômen : 875 800 y i Ii 800 x 650 2400 4000 Ii 800 00 Ø8 800 2400 4000 800 i 800 + Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I : M I = r1 × (P2 + P4 ) = 0,8 × (1384,29 + 1384,29 ) = 2214,86kN m + Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II : M II = r3 (P3 + P4 ) = 0,875 × (1384,29 + 1073,25) = 2150,35kN m b) Tính thép : Ø Diện tích tiết diện ngang cốt thép chòu moment MI : AS − I = MI 2214 ,86 × 100 = = 54,9cm 0,9.ho RS 0,9 × 160 × 28 - Chọn 22φ18 → AS −I = 55,98cm - Khoảng cách tim cốt thép cạnh a=190mm Ø Diện tích tiết diện ngang cốt thép chòu moment MII : AS − II = M II 2150,35 × 100 = = 53,33cm 0.9.ho RS 0,9 × 160 × 28 SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 218 PHẦN NỀN-MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD: T.S: TRẦN CHƯƠNG - Chọn 21φ18 → AS − II = 53,44cm - Khoảng cách tim cốt thép cạnh a=200mm SVTH: TRẦN CÔNG VĨNH -MSSV:1091040177 Trang 219 PHẦN NỀN-MÓNG [...]... tin cậy của lớp thứ i Kết quả tính toán được trình bày trong bảng sau: Bảng 2.1: Giá trò tính toán các lớp cấu tạo bản nắp Các lớp cấu tạo Lớp vữa láng mặt Bề dày (mm) Trọng lượng riêng g (kN/m3) Giá trò tiêu chuẩn gtc (kN/m2) Hệ số tin cậy của tải trọng n Giá trò tính toán gtt (kN/m2) 20 18 0,36 1,3 0,468 SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV:1091040177 Trang 23 PHẦN KẾT CẤU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010... chữa và tránh ảnh hưởng trực tiếp lên sàn Thể tích cho một hồ nước: (3,6 x3,5 x 1) = 12,6 m3 B TÍNH TOÁN KẾT CẤU BỂ NƯỚC: + Sơ đồ hình học : Bể nước ở vò trí các trục 4-EE’ &3-EE’ SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV:1091040177 Trang 20 PHẦN KẾT CẤU A 3500 A B dD1(200x350) dn2(200x 250) 4' dD2(200x 350) dD2(200x 350) A dn1(200x250) B dn2(200x 250) dD1(200x350) 4' GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG A 3500 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP... bản đáy Kết quả tính toán được trình bày trong bảng sau: Bảng 2.3: Giá trò tính toán tải trọng tác dụng lên bản đáy Các lớp cấu tạo Bề dày (mm) Trọng lượng riêng γ (kN/m3) Giá trò tiêu chuẩn gtc (kN/m2) Hệ số tin cậy của tải trọng n Giá trò tính toán gtt (kN/m2) 10 20 20 18 0,2 0,36 1,1 1,3 0,22 0,47 Lớp gạch men Lớp vữa lót SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV:1091040177 Trang 26 PHẦN KẾT CẤU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP... MSSV: 1091040177 Trang 10 PHẦN KẾT CẤU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG L1 M2 M1 MI Kích thước ô bản:L1=3,9 m;L2=6,5m Tải trọng phân bố đều tác dụng lên bản: qtt = (gtt+ptt) (KN/m2) qtt = (3,38++2,73)=6,11 (KN/m2) Sơ đồ nội lực: M1 «1 L2 M II M2 Hình 2.3 Nội lực bản kê bốn cạnh Nội lực sàn M1 , M 2 , M I , M II được tính theo sơ đồ đàn hồi liên kết ngàm bốn cạnh và tải phân bố... TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV:1091040177 Trang 22 PHẦN KẾT CẤU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG Ta chọn 200x350mm I TÍNH BẢN NẮP: MI 1 SƠ ĐỒ TÍNH L 3600 Xét tỷ số 2 = = 1,03 < 2 → ô bản làm việc 2 phương L1 3500 hd 250 = = 3,125 > 3 → xem ô bản làm việc theo sơ đồ 9, tính theo [3] hb 80 M II L1 M2 M II M1 MI S¥ §å 9 M1 MI L2 M II M2 Hình 2.3: Sơ đồ tính bản làm việc 2 phương 2 TẢI TRỌNG TÁC... m92 = 0,0072; k 91 = 0,0443; k 92 = 0,0160 4.1.2 Tính toán cốt thép: SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV: 1091040177 Trang 11 PHẦN KẾT CẤU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG a) Tính thép momen dương M1(theo phương L1): Từ kết quả tính nội lực, thay giá trò moment M vào công thức sau ta sẽ tính được cốt thép As của ô bản số 9 - Giả thiết : abv = 1,5cm ; → h0 = h − abv = 8 − 1,5 = 6,5cm =... thép • µ= Aschon 251 100% = x100% = 0.39% b.h0 1000 x65 ð Thỏa mãn Vậy dựa vào kết quả hàm lượng cốt thép cho thấy bề dày sàn chọn ban đầu là hợp lý - Thép theo phương cạnh dài cấu tạo Þ6a200 SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV: 1091040177 Trang 19 PHẦN KẾT CẤU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG CHƯƠNG II : THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI A CÔNG NĂNG VÀ KÍCH THƯỚC BỂ NƯỚC MÁI : - Hồ nước mái có nhiệm... Thỏa mãn SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV: 1091040177 Trang 18 PHẦN KẾT CẤU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG + Tại gối: Mg=1,88(KN.m) • Giả thiết : abv = 1,5cm ; → h0 = h − abv = 0,8 − 1,5 = 6,5cm = 65mm • αm = αm = • Mg Rb b.h02 ≤ αR 1,88 × 10 6 = 0,039 ≤ α R = 0,437 11,5 × 1000 × 65 2 ξ = 1 − 1 − 2.α ≤ ξ R (theo sơ đồ đàn hồi) ξ = 1 − 1 − 2 × 0,039 = 0,039 ≤ ξ R = 0,645 Diện tích... phương L2): - Giả thiết chọn : φ 6 = 1,5cm abv = 1,5 + 2φ / 2 = 1,5 + 2 × 0,6 / 2 = 2,1cm ; → h0 = h − abv = 8 − 2,1 = 5,9cm = 59mm M2 + αm = ≤ αR Rb b.h02 1,1x10 6 ð αm = = 0,027 ≤ 0,437 Đảm bảo điều kiện hạn chế 11,5 x1000 x59 2 SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV: 1091040177 Trang 12 PHẦN KẾT CẤU ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG + ξ = 1 − 1 − 2 × α ≤ ξ R (theo sơ đồ đàn hồi) ξ = 1... II TÍNH BẢN ĐÁY 1 SƠ ĐỒ TÍNH SVTH : TRẦN CÔNG VĨNH – MSSV:1091040177 Trang 25 PHẦN KẾT CẤU µbt (%) 0,22 0,24 0,39 0,39 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2010 GVHD : T.S TRẦN CHƯƠNG L2 3600 = = 1,03 < 2 → bản làm việc 2 phương L1 3500 h 350 = 3,5 > 3 → ô bản được xem như ngàm 4 cạnh, tính theo [3] + Có d = hb 100 MI + Xét tỷ số M II L1 M2 M II M1 MI S¥ §å 9 M1 MI L2 M II M2 Hình 2.5: Sơ đồ tính bản làm việc