Thiết kế tòa nhà e town 3

thuyet minh.doc Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan LỜI NÓI ĐẦU Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng kiểm tra kiến thức tổng hợp sinh viên Xây Dựng Qua đồ án tốt nghiệp, sinh viên dịp kiểm tra lại kiến thức học, tổng hợp lại liên kết lại mà thầy cô truyền đạt trình tìm hiểu sinh viên Mỗi sinh viên có từn g công trình riêng tự tìm hiểu kiến trúc, từ vẽ kiến trúc có sinh viên phải tự triển khai thiết lập mô hình kết cấu cho công trình Nội dung đồ án phải bao gồm phần giới thiệu tổng quan công trình kiến trúc công trình, qua thiết kế tính toán cấu kiện bên như: khung nhà, sàn, dầm, cầu thang, hồ nước thiết kế tính toán móng cho công trình Trong phần tính toán ghi rõ nội dung phương pháp tính toán, kèm theo hình vẽ minh họa Từ học riêng lẻ, từ môn học tách biệt : học đất, kết cấu, bêtông cốt thép, móng Nhưng qua đồ án này, sinh viên biết tổng hợp lại để trở thành kiểm tra hoàn hảo kiến thức Vì vậy, đồ án tốt nghiệp gương phản chiếu trình độ thực sinh viên nói chung sinh viên Xây Dựng nói riêng SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan MỤC LỤC Tờ bìa Bản giao nhiệm vụ đồ án Lời cảm ơn Lời nói đầu tóm tắt nội dung đồ án Muïc luïc PHẦN A: GIỚI THIỆU KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH PHẦN B: TÍNH TOÁN KẾT CẤU BÊN TRÊN .8 CHƯƠNG I: CƠ SỞ THIẾT KEÁ .9 CHƯƠNG II: THIẾT KẾ SÀN TẦNG( THIẾT KẾ SÀN TẦNG 1) I, Kích thước sơ sơ đồ tính 10 II, Tải trọng tác dụng .11 III, Tính nội lực 12 IV, Tính cốt thép .14 CHƯƠNG III: THIẾT KẾ TÍNH TOÁN CẦU THANG CHÍNH I, Giới thiệu chung 16 II, Tính toán cấu kiện cầu thang ………………………………… ……….16 CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI I, Chọn kích thước bể …………………………………… ………………… 29 II, Tính toán cấu kiện bể …………………………………….…………… 29 CHƯƠNG V: THIẾT KẾ TÍNH TOÁN DẦM DỌC I, Các số liệu ………………………….………………………………………………….55 II, Tính toán …………………………………………………….……………………… 55 CHƯƠNG VI: THIẾT KẾ TÍNH TOÁN KHUNG CHÍNH( TK KHUNG TRỤC 2) I, Sơ đồ kết cấu khung ngang ……………………………………………………… 81 II, Tính toán tải trọng ……………………………………….………………………….81 III, Mặt phân tải sơ đồ tải trọng tác dụng lên khung………………… 82 IV, Tổ hợp tải trọng tính toán nội lực………………………………………… 123 V, Tính toán cốt thép………………………………… ………………………………126 PHẦN C: NỀN MÓNG………………………………….…………………………… 136 CHƯƠNG I: HỐ SƠ ĐỊA CHẤT, TẢI TRỌNG XUỐNG MÓNG VÀ ĐỀ NGHỊ CÁC PHƯƠNG ÁN MÓNG I, Đặc điểm địa chất công trình ………… ………………………………………… 137 II, Tải trọng tác dụng xuống móng…………………………………………… … 139 III, Đề nghị phương án móng ………….………………… 140 CHƯƠNG II: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP I, Chọn cọc phương pháp thi công …………………………………… ……… 141 II, Thiết kế móng cọc ép .141 CHƯƠNG III: PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI I, Tổng quát ………………………………………………………………………… 170 II, Chọn cọc phương pháp thi công…………………………………….……… 171 III, Thiết kế móng cọc khoan nhoài .172 Tài liệu tham khảo ………………………………… ……………………………… 199 SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan PHẦN A Giới thiệu kiến trúc công trình SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan GIỚI THIỆU KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH - E.TOWN cụm công trình cao ốc văn phòng công ty cổ phần điện lạnh REE - Nằm gọn khu đất lớn địa 364 đường Cộng Hòa_ Quận Tân Bình, nói khu cao ốc văn phòng lớn thành phố Hồ Chí Minh - Với địa hình tương đối phẳng yên tónh_ cách không xa trung tâm thành phố nên tầm thu hút công ty có nhu cầu thuê văn phòng lớn - Với nhu cầu văn phòng làm việc vậy, công ty điện lạnh REE nắm bắt tiến hành đầu tư kịp thời Với đứa đầu lòng E.TOWN đứa thứ E.TOWN 2, tập đoàn REE tiếp tục cho đứa thứ 3_ E.TOWN - Với tổng diện tích xây dựng 15500m2, có 10 tầng với mặt tương đối giống tạo cho E.TOWN vẻ đẹp riêng Khối nhà có mặt giáp với đường Ấp Bắc, mặt giáp với đường nội khu tạo nên thuận lợi cần thiết cho việc lại quản lí toàn khu vực - Bên công trình mặt tiền trang trí kính cường lực, tô điểm thêm mảng dọc bên nhôm màu xanh tạo cho E.TOWN mềm mại so với anh chị đời trước - Bên khoảng không rộng lớn để dễ bố trí văn phòng cho thuê, với khu vệ sinh thang máy, thang tạo nên thuận lợi thống chặt chẽ nhà Ngoài có cầu thang thoát hiểm bên phòng có cố công trình - Với trang bị đầy đủ đại hệ thống: điện, nước, điện lạnh, thông gió, chống sét, hệ thống bảo vệ… tạo cho E.TOWN trở thành nơi làm việc thật an tâm thoải mái cho người thuê - Hệ thống hạ tầng kó thuật cộng với khuôn viên xanh quanh khu thực nơi nghỉ ngơi tạm cho nhân viên sau làm việc căng thẳng Ngoài công trình bố trí thêm tin phục vụ cho nhân viên - Vì vậy, E.TOWN thật nơi làm việc thật an tâm, thoải mái đầy hiệu nói riêng toàn cụm công trình E.TOWN nói chung SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan PHẦN B Chương I Chương II Chương III Chương IV Chương V Chương VI : Cơ sở liệu, tài liệu thiết kế : Thiết kế tính toán sàn tầng : Thiết kế tính toán cầu thang : Thiết kế tính toán hồ nước mái : Thiết kế tính toán dầm dọc : Thiết kế tính toán khung trục SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 CHƯƠNG 1: GVHD: Trần Thanh Loan CƠ SỞ THIẾT KẾ - Dựa vào bảng vẽ kiến trúc, điện, nước, phòng cháy chữa cháy, chống sét, thông thoáng… để làm sở ban đầu cho thiết kế Trong tất sở vẽ kiến trúc quan trọng sở để thiết kế kết cấu, phần lại thiết kế song song với thiết kế kết cấu có mối quan hệ mật thiết với - Ngoài sở ban đầu trên, ta dựa kiến thức học trường, học tập sách báo, tạp chí, thực tiễn bên - Ngoài bỏ qua sở quan trọng tiêu chuẩn, quy chuẩn, quy phạm xây dựng nước nước - Vận dụng chương trình tính toán kết cấu : SAP2000, ETAB Sử dụng chương trình tính thép như: RCD hay sử dụng bảng tính EXCEL để lập bảng tính SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan CHƯƠNG II : THIẾT KẾ SÀN TẦNG (THIẾT KẾ SÀN TẦNG 1) I, KÍCH THƯỚC SƠ BỘ VÀ SƠ ĐỒ TÍNH : Sàn tính theo sơ đồ đàn hồi Tùy theo tỉ số cạnh l2/l1 liên kết biên mà chọn sơ đồ tính kê có cạnh liên kết ngàm cạnh, kiểu dầm hay ngàm kiểu conson Sơ đồ tính thể bảng tính thép Chọn sơ chiều dày sàn: D h= x l1 mb Với D= (0.81.4) mb =(4045) Ta lấy D= 1.1, mb= 42, chiều rộng ô sàn phần lớn là: l1= 4300(mm) 1.0 x 4300 (mm) = 97.73(mm)= 9.74(cm)  h= 44 Choïn hb= 10(cm) Cấu tạo ô sàn: - Sàn phòng làm việc: - Sàn vệ sinh: SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 10 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 - GVHD: Trần Thanh Loan Sàn hành lang: II,TẢI TRỌNG TÁC DỤNG: 1,Tónh tải:  Tải trọng 1m2 cấu kiện: TÊN Ô BẢN Sàn phòng làm việc Sàn vệ sinh Sàn hành lang                   Sàn mái    CÁC LỚP TẠO THÀNH Thảm lót dày 5mm: Vữa ximăng : 0.045x1800 Bản bê tông : 0.1x2500 Hệ thống KT : 60 Trần thạch cao: 30 Tổng Gạch lát dày 10mm: 0.01x2000 Vữa ximăng : 0.02x1800 Bản bê tông : 0.1x2500 Hệ thống KT : 60 Trần thạch cao: 30 Tải tường qui phân bố sàn: (1.56x4+5.84)x3.45x291.6/3.66x5.84 Tổng Gạch lát dày 15mm: 0.015x2000 Vữa ximăng : 0.035x1800 Bản bê tông : 0.1x2500 Hệ thống KT : 60 Trần thạch cao: 30 Tổng Gạch chống nóng dày 25mm: 0.025x1800 Vữa ximăng + lớp chống thấm : 0.025x1800 Bản bê tông : 0.1x2500 Hệ thống KT : 60 Trần thạch cao: 30 Tổng SVTH :TRẦN THANH TUẤN n 1.1 1.2 1.1 1.2 1.2 1.1 1.2 1.1 1.2 1.2 1.1 1.1 1.2 1.1 1.2 1.2 1.1 1.2 1.1 1.2 1.2 g (daN/m2) 5.5 97.2 275 72 36 485.7 22 43 275 72 36 626 1074 33 75.6 275 72 36 491.6 49.5 54 275 72 36 486.5 Trang: 11 Luaän văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008  Sàn sênô Mái tole      Vữa ximăng + lớp chống thấm : 0.05x1800 Bản bê tông : 0.1x2500 Hệ thống KT : 60 Trần thạch cao: 30 Tổng Tole+ xà gồ: 30 Trần thạch cao: 30 Tổng GVHD: Trần Thanh Loan 1.2 1.1 1.2 1.2 1.3 1.2 108 275 72 36 491 39 36 75  Tải trọng 1m2 tường xây: LO ẠI T Ư ỜNG D aøy 100   Daøy 200   C ÁC L ỚP T ẠO TH ÀNH Gạch xây : 0.1x1800 Lớp tr át : 2x0.02x1800 Tổng Gạch xây : 0.2x1800 Lớp tr át : 2x0.02x1800 Tổng n 1.1 1.3 1.1 1.3 g (daN/m2) 198 93.6 291.6 396 93.6 489.6 2, Hoạt tải: Sàn Phòng làm việc Phòng vệ sinh Hành lang Sàn mái Mái tole Ptc 300 200 300 75 75 n 1.2 1.2 1.2 1.3 1.3 Ptt (kG/m2) 360 240 360 97.5 97.5 III, TÍNH NỘI LỰC: Gọi cạnh dài ô l2, cạnh ngắn l1 l Lập tỉ số   l1 - Khi  > 2: tính làm việc phương theo sơ đồ dầm: Cắt dải rộng 1m theo phương cạnh ngắn để tính toán + Tính dầm đơn giản có đầu ngàm, nội lực gối nhịp: ql ql Mg= , Mnh= 12 24 SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 12 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan + Chiều dài lăng thể chọc thủng: L1= lc + 2xh0x tg450= 0.8+2x0.75x1=2.3(m) + Chiều rộng lăng thể chọc thủng: B1= bc + 2xh0x tg450= 0.4+2x0.75x1=1.9(m) - Với chiều cao đài chọn hđ= 0.9m, dựa vào hình vẽ số liệu tính toán kích thước lăng thể trụ chọc thủng cho ta thấy đáy lăng thể trụ chọc thủng không trùm kín cạnh cọc biên, ta phải kiểm tra xem đài có bị thủng không - Sức chống chọc thủng đài: 0.75xRbtxUtbxh0= 0.75x1050x(2.4+2.1)x2x0.75=5316(KN) - Lực chọc thủng là: tt Pct  ncbt xPmax  x 2105.6  4211.2( KN )  5316( KN ) - Vậy: Chọn chiều cao đài hđ= 0.9m sức chống chọc thủng đài lớn lực chọc thủng, thỏa mãn điều kiện chống chọc thủng - Cần bố trí lớp đáy móng lớp bê tông lót bêtông đá 1x2 B12.5 dày 100, lớp bảo vệ cốt thép abv= cm 8, Tính thép cho móng: * Đài cọc làm việc dầm consol ngàm mép cột bị uốn phản lực đầu cọc SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 185 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan 8.1, Theo phương I-I: - Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I: n M I   ri xPi i 1 Trong đó: ri: khoảng cách từ mặt ngàm đến trục i Pi: áp lực lớn cọc thứ i, trường hợp cọc có số hiệu P2 áp lực lớn truyền xuống cọc biên với số thứ tự P2= 2105.6(KN) l  l  bcoc  0.8  0.8 tt MI  ( d c  bb ) xPmax (  0.35) x 2105.6  1789.8( KN m) 2 - Cốt thép chịu mômen M I: As  MI 1789.8   0.00726(m )  72.6(cm )  h0 Rs 0.9 x(0.9  0.15) x365000 - Chọn 2022 có As= 76.02(cm2) Khoảng cách theùp: b  xabv 2.1  x0.05 s d   0.1053(m)  105.3(mm) nT 19 > Chọn bố trí theo phương ngắn là: 2022 - Chiều dài là: lT = lđ – 2.abv= – 2x0.05= 3.9(m)= 3900(mm) 8.2, Theo phương II-II: - Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II: n M II   ri xPi i 1 Trong đó: ri: khoảng cách từ mặt ngàm đến trục i Pi: áp lực lớn cọc thứ i, trường hợp cọc nằm phía mặt ngàm nên không gây mômen cho đài -> Ta bố trí theo cấu tạo: - Chọn 2016 có As= 40.22(cm2) Khoảng cách thép: l  xabv  x0.05 s d   0.205(m)  205(mm) nT 19 > Chọn bố trí theo phương dài là: 2016 - Chiều dài là: lT = lñ – 2.abv= 2.1 – 2x0.05= 2.0(m)= 2000(mm) •* Móng chân cột trục D: Vì có tổ hợp nội lực chân cột có giá trị gần với tổ hợp nội lực chân cột trục A nên ta bố trí thép cho đài móng bố trí cọc đài tương tự với móng chân cột A SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 186 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan • * Móng chân cột trục B: 3, Xác định số lượng cọc bố trí cọc đài: - p lực tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây ra: P tt  Qatc 2814   488.5( KN / m ) (3d ) (3 x0.8) * Tính với cặp nội lực Mmax, Nt.ư, Qt.ư: Với: Mmax= 504(KN.m), Ntu= -5917(KN), Qtu= -163.7(KN) - Diện tích sơ đáy đài: Asb  N 0tt 5917   13.12(m ) tt P   tb xhxn 488.5  20 x1.7 x1.1 - Trọng lượng đài đất đài: N sbtt  nxAsb xhx tb  1.1x13.12 x1.7 x20  490.69( KN ) - Lực dọc tính toán xác định đến cos đế đài là: N tt  N 0tt  N sbtt  5917  490.69  6407.7( KN ) - Số lượng cọc sơ bộ: sb ncoc  x N tt 6407.7  1.3 x  2.96 (cọc) Qa 2814 > Vì móng lệch tâm, ta chọn cọc - Bố trí cọc: ta bố trí cọc thỏa điều kiện khoảng cách cọc a  3d > chọn a> 2.4m để đế tháp chọc thủng tràn khỏi cọc SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 187 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan - Theo cách bố trí ta có: lđxbđ= 4x4(m) =l đxbđ= 4x4=16(m2) > Asb= 13.12( m2) > thỏa - Trọng lượng đài đất đài: N dtt  nxAd xhx tb  1.1x16 x1.7 x 20  598.4( KN ) - Lực dọc xác định đến cos đế đài: N tt  N 0tt  N dtt  5917  598.4  6515.4( KN ) - Mômen tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: M tt  M 0tt  Q tt xh  504  163.7 x1.0  667.7( KN m) 4, Sơ chọn chiều cao đài cọc: - Chiều cao đài cọc hđ chọn theo điều kiện chống chọc thủng, điều kiện tháp chống thủng phải chống lại lực chọc thủng cọc biên nằm tháp chống chọc thủng - Chiều cao đài chọn sơ bộ: hđ= h0+ hng ( Chọn đoạn cọc ngàm vào đài: hng= 0.15m) > Sơ chọn hđ=1.0m SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 188 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan 5, Kiểm tra điều kiện lực lớn truyền xuống dãy cọc biên: - Diện tích đài thực tế: lđxbđ= 4x4(m) =l đxbđ= 4x4= 16(m2) - Trọng lượng đài đất đài: N dtt  nxAd xhx tb  1.1x16 x1.7 x 20  598.4( KN ) - Lực dọc xác định đến cos đế đài: N tt  N 0tt  N dtt  5917  598.4  6515.4( KN ) - Mômen tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: M tt  M 0tt  Q tt xh  504  163.7 x1.0  667.7( KN m) - Lực truyền xuống dãy cọc biên: tt max, P tt N tt M y X max 6515.4 667.7 x(2  0.35  0.8 / 2)     nc 4 x(2  0.35  0.8 / 2) 2  Xi SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 189 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan  P tt  1762.4( KN ) ->  ttmax  Pmin  1495.3KN )  -> Cọc không bị nhổ - Trọng lượng tính toán cọc: QC = (0.82x  )/4x(32- 1.7)x 25x1.1= 418.84 (KN) tt Pmax  QC  1762.4  418.84  2181.24( KN )  Qatc  2814( KN ) ->Thỏa mãn điều kiện lực lớn truyền xuống dãy cọc biên 6, Kiểm tra móng cọc theo trạng thái giới hạn 2: 6.1, Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng quy ước: - Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước   TB Trong đó: SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 190 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008  TB   1 h1   h2    n hn h1  h2   hn GVHD: Traàn Thanh Loan  018' x2.2  48' x 2.7  22 08' x 4.5  310 48' x10  018' x3.2  33 40' x7.7  24 27' 2.2  2.7  4.5  10  3.2  7.7 >   24 27'   06 06' 4 TB - Chiều dài khối móng quy ước: LM  l d  x(l c  hm ) xtg   x(32  1.7) xtg 06 06'  10.48( m) - Chiều rộng khối móng qui ước: BM  bd  x(lc  hm ) xtg   x(32  1.7) xtg 06 06'  10.48(m) - Diện tích khối móng quy ước: Aqu  LM xBM  10.48 x10.48  109.83(m ) - Trọng lượng khối móng quy ước: n Qm  ( Aqu  nxAc ) x  i l i  nxQc  i  (109.83  x0.8 x / 4) x( 20 x1.3  19.9 x3.1  5.85 x0.3  7.63 x2.7  6.71x 4.5  6.71x10  4.39 x3.2  6.76 x7.7)  x0.8 x / x 25 x1.1x30.3  31158( KN ) - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: N tc  N 0tc  Qm  5917  31158  36088.8( KN ) 1.2 - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: M tc  M 0tc  Qotc xhd  504 163.7  x1.0  556.42( KN m) 2 M tc 556.4 e  tc   0.01542 36088.8 N - p lực đáy khối móng qui ước: tc Pmax,  N tc 6e 36088.8 x0.01542 x(1  ) x(1  ) Aqu LM 10.48 x10.48 10.48  P tc  331.5( KN / m ) ->  max tt  Pmin  325.7( KN / m ) Ptbtc  tc tc Pmax  Pmin 331.5  325.7   328.6( KN / m ) 2 - Cường độ tính toán đất đáy khối quy ước: SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 191 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan m1 m2 x( A.BM   B.H M  II'  D.C ) K tc RM  Trong đó: m1, m2: hệ số phụ thuộc vào loại đất sơ đồ kết cấu khung nhà Tra bảng 3-1 trang 27 sách > GS_ TS Nguyễn Văn Quảng ta được: m1= 1.2, m2= 1.1 Ktc= A, B, D phụ thuộc vào góc ma sát lớp đất cắm cọc Tra bảng 3-2 trang 27 sách > GS_ TS Nguyễn Văn Quảng với   330 40' ta được: A= 1.51, B= 7.07, D= 9.08 C7: lực dính lớp đất cắm cọc n   h i  II/   i hi i  20 x1.3  19.9 x3.1  5.85 x0.3  7.63x 2.7  6.71x 4.5  6.71x10  4.39 x3.2  7.7 x6.76  1.3  3.4  2.7  4.5  10  3.2  7.7  8.34( KN / m ) > RM  1.2 x1.1 x(1.51x10.48 x6.76  7.07 x32 x8.34  9.08 x 4.8)  2689.4( KN / m ) * Kieåm tra: tc Pmax  331.5( KN / m )  1.2 xRM  1.2 x2689.4  3227.3( KN / m ) Ptbtc  328.6( KN / m )  R M  2689.4( KN / m ) tc Pmin 0 => Vậy: Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng quy ước * Tính kiểm tra với cặp nội lực Nmax, Mt.ư, Qt.ư: Với: Nmax= -5871.8(KN), Mtu= 514.1(KN.m), Qtu= 168.6(KN) - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: N tc  N 0tc  Qm  5871.8  31158  36051( KN ) - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước: M tc  M 0tc  Qotc xhd  e 514.1 163.7  x1.0  564.8KN m) 1.2 1.2 M tc 564.8   0.01567 N tc 36051 SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 192 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan - p lực đáy khối móng qui ước: tc Pmax,  N tc 6e 36051 x0.01567 x(1  ) x(1  ) Aqu LM 10.48 x10.48 10.48  P tc  331.2( KN / m ) ->  max tt  Pmin  325.3( KN / m ) tc tc Pmax  Pmin 331.2  325.3 P    328.3( KN / m ) 2 tc tb * Kieåm tra: tc Pmax  331.2( KN / m )  1.2 xRM  1.2 x2689.4  3227.3( KN / m ) Ptbtc  328.3( KN / m )  RM  2689.4( KN / m ) tc Pmin 0 => Vậy: Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng quy ước 6.2, Kiểm tra điều kiện biến dạng: - Ứng suất thân đáy khối móng quy ước:  zbt  20 x1.3  19.9 x3.1  5.85 x0.3  7.63 x2.7  6.71x 4.5  6.71x10  4.39 x3.2  7.7 x6.76   273.4( KN / m ) - Ứng suất gây lún đáy móng quy ước:  zgl0  Ptbtc   zbt  328.6  273.4  55.2( KN / m ) - Chia đất đáy móng quy ước thành lớp có chiều dày hi: hi  BM 10.48   2.62( m) 4 - Tính ứng suất gây lún:  zgl0  K x zgl  + Trong đó: K0: tra bảng phụ thuộc tỉ số: LM 10.48 2z 2z z     vaø BM 10.48 5.24 BM 10.48 K0 tra bảng 3-7 trang 33 Sách > GS_TS Nguyễn Văn Quảng  zbt   zbt lop1   zbt lop    zbt lopi P1i   zbt lop1   zbt lop    zbt lopi SVTH :TRẦN THANH TUẤN , tra bảng => e1i Trang: 193 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 P2i  S  zigl   zigl1 GVHD: Traàn Thanh Loan  P1i , tra baûng => e2i e1i  e2i xhi 1 e1i Kết tính toán thể bảng sau: Ñieåm LM/BM 1 z(m) 1.55 3.1 4.65 6.2 2z/BM 0.2958 0.5916 0.8874 1.1832  bt ( KN / m ) K0 273.4 0.9704 283.9 0.8834 294.4 0.7576 304.7 0.6141 315.0  gl  K x zgl ( KN / m ) 55.2 53.57 48.76 41.82 33.9 - Tại lớp thứ 8, điểm ta coù :  gl  33.9( KN / m )  0,2 x bt  0,2 x315.0  63( KN / m ) > Vậy lấy giới hạn tính lún đến lớp thứ 8, điểm - Lấy giới hạn chiều cao vùng nén: Ha= 6.2(m) tính từ đáy móng quy ước đến điểm thứ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM VỚI ĐẤT P(KN/m2) 500 1000 2000 4000 e (Lớp 7) e (Lớp 8) 0.556 0.567 0.54 0.543 0.529 0.526 0.515 0.501 0.501 0.472 Lớp đất Lớp phân tố hi(m) 1.55 1.55 1.55  bt KN/m2 273.4 283.9 283.9 294.4 294.4 304.7 SVTH :TRẦN THANH TUẤN  gl P1i P2i e1i 2 KN/m KN/m KN/m2 55.2 278.65 333.04 0.5471 53.57 53.57 289.15 340.32 0.5467 48.76 48.76 299.55 41.82 344.84 0.5464 e2i S 0.5453 0.0018 0.5451 0.0016 0.5450 0.0014 Trang: 194 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 1.55 304.7 315.0 309.85 41.82 33.9 GVHD: Traàn Thanh Loan 347.71 0.5461 0.5449 0.0012 Vậy: Độ lún: S   S i  0.0018  0.0016  0.0014  0.0012  0.006(m)  0.6(cm) i 1 -> S= 0.6(cm) < S  gh = 8(cm) * Kết luận: Kích thước móng quy ước BMxLM=(10.48x10.48) m thỏa mãn điều kiện lún lệch BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT GÂY LÚN VÀ ỨNG SUẤT BẢN THÂN MÓNG M2 7, Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc: 7.1, Chọn vật liệu làm đài cọc: - Vì móng đặt điều kiện môi trường đất ẩm không khô hốc, thuận lợi cho việc phát triển cường độ nên chọn vật liệu thông dụng để dùng cho công trình, phù hợp với nhu cầu vật liệu địa phương - Dùng bê tông B25 có: Rb=14.5(MPa) =1.45(KN/cm2) Rbt = 1.05(MPa) = 0.105(KN/cm2) - Dùng thép nhóm AIII (có gờ) có: RS=RSC= 365(MPa)= 36.5(KN/cm2) SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 195 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan - Khi tính toán độ bền móng ta dùng tải trọng tính toán tổ hợp tải trọng bất lợi Trong tính toán ta coi trọng lượng đất móng không làm cho móng bị uốn gây đâm thủng cho móng nên không kể tính toán 7.2,Kiểm tra chiều cao làm việc móng theo điều kiện xuyên thủng: - Vẽ lăng thể chọc thủng với góc mở 450 (xem hình vẽ phần chọn chiều cao đài cọc) - Xác định kích thước lăng thể chọc thủng: + Tiết diện cổ cột là: (lcxbc) = (0.8x0.4)m + Chiều cao đài: 1.0m, cọc ngàm vào đài 0.15m > chiều cao làm việc đài: h0= 1.0- 0.15= 0.85(m) + Chiều dài lăng thể chọc thủng: L1= lc + 2xh0x tg450= 0.8+2x0.85x1=2.5(m) + Chiều rộng lăng thể chọc thủng: B1= bc + 2xh0x tg450= 0.4+2x0.85x1=2.1(m) SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 196 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan - Với chiều cao đài chọn hđ= 1.0m, dựa vào hình vẽ số liệu tính toán kích thước lăng thể trụ chọc thủng cho ta thấy đáy lăng thể trụ chọc thủng trùm nửa cọc biên, Pxt= > ta không cần kiểm tra chọc thủng đài - Do đó: Chọn chiều cao đài hđ= 1.0m thỏa mãn điều kiện chống chọc thủng đài - Cần bố trí lớp đáy móng lớp bê tông lót bêtông đá 1x2 B12.5 dày 100, lớp bảo vệ cốt thép abv= cm 8, Tính thép cho móng: * Đài cọc làm việc dầm consol ngàm mép cột bị uốn phản lực đầu cọc 8.1, Theo phương I-I: - Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I: n M I   ri xPi i 1 Trong đó: ri: khoảng cách từ mặt ngàm đến trục i Pi: áp lực lớn cọc thứ i, trường hợp cọc có số hiệu 2,4 P2, P4 áp lực lớn truyền xuống cọc biên với số thứ tự 2, P2= P4= 1762.4 (KN) l  l  bcoc  0.8  0.8 tt MI  ( d c  bb ) x xPmax (  0.35) x2 x1762.4  2996.08( KN m) 2 SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 197 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan - Cốt thép chịu mômen M I: As  MI 2996.08   0.01072(m )  107.2(cm )  h0 Rs 0.9 x(1.0  0.15) x365000 - Chọn 2822 có As= 106.4(cm2) Khoảng cách thép: b  xabv  x0.05 s d   0.1444(m)  144.4(mm) nT 27 > Chọn bố trí theo phương ngắn là: 2822 - Chiều dài là: lT = lñ – 2.abv= – 2x0.05= 3.9(m)= 3900(mm) 8.2, Theo phương II-II: - Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II: n M II   ri xPi i 1 Trong đó: ri: khoảng cách từ mặt ngàm đến trục i Pi: áp lực lớn cọc thứ i, trường hợp cọc có số hiệu 1, P1= P2= 1762.4 (KN) b  bc  bcoc  0.9  0.8 tt M II  ( d  bb ) x xPmax (  0.35) x x1762.4  2996.08( KN m) 2 - Cốt thép chịu mômen M II: As  M II 2996.08   0.01072(m )  107.2(cm )  h0 Rs 0.9 x(1.0  0.15) x365000 - Choïn 2822 có As= 106.4(cm2) Khoảng cách thép: b  xa bv  x0.05 s d   0.1444(m)  144.4(mm) nT 27 > Chọn bố trí theo phương dài là: 2822 - Chiều dài là: lT = lđ – 2.abv= – 2x0.05= 3.9(m)= 3900(mm) Mặt bằng, mặt cắt móng xem bảng vẽ KC08 SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 198 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư xây dựng Khóa 2008 GVHD: Trần Thanh Loan TÀI LIỆU THAM KHẢO  - - + Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam Bao gồm : TCVN 356 – 2005 : Kết cấu BTCT- tiêu chuẩn thiết kế TCVN 2737 – 1995 : Tải trọng tác động, tiêu chuẩn thiết kế TCVN 198 – 1997 : Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu BTCT toàn khối TCXD 205 – 1998 : Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế … + Võ Bá Tầm : Kết cấu BTCT.(tập 1,tập tập 3) nhà xuất Đại học Quốc Gia TP HCM năm 2007 + Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống : Kết cấu BTCT_ phần cấu kiện nhà xuất Xây Dựng vào năm 2006 + Vũ Mạnh Hùn g : Sổ tay thực hành kết cấu công trình nhà xuất Xây Dựng vào năm 1999 + TS Châu Ngọc Ẩn : Nền móng nhà xuất Đại học Quốc Gia TP HCM năm 2005 + GS_ TS Nguyễn Văn Quảng: Nền móng công trình dân dụng công nghiệp trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội vào năm 1996  SVTH :TRẦN THANH TUẤN Trang: 199 ... VI : Cơ sở liệu, tài liệu thiết kế : Thiết kế tính toán sàn tầng : Thiết kế tính toán cầu thang : Thiết kế tính toán hồ nước mái : Thiết kế tính toán dầm dọc : Thiết kế tính toán khung trục SVTH... 1 .3 1.1 1 .3 g (daN/m2) 198 93. 6 291.6 39 6 93. 6 489.6 2, Hoạt tải: Sàn Phòng làm việc Phòng vệ sinh Hành lang Sàn maùi Maùi tole Ptc 30 0 200 30 0 75 75 n 1.2 1.2 1.2 1 .3 1 .3 Ptt (kG/m2) 36 0 240 36 0... 2008 w = + GVHD: Traàn Thanh Loan E s Aw 21 *10 4 0.2 83 = 1+ 5* =1 * Eb b * s 30 *10 ? ?3 20 *10 Q = 31 .5KN  0 .3* φ w*φb *Rb *b*h0= 0 .3* 1*0.986*1 .30 *20 *36 .6 = 31 3.96 (KN)  Vậy: cốt đai chọn hợp