Chung cư ban quản lý thủy điện srêpok

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG 0O0 -HỆ ĐÀO TẠO: VỪA HỌC VỪ LÀM NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG H ĐỀ TÀI H U TE C THIẾT KẾ CHUNG CƯ BAN QUẢN LÝ THỦY ĐIỆN SRÊPOK GVHD: Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH : TRƯƠNG NGUYỄN THÁI DUY LỚP : 06VXD2 MSSV : 506105223 THAÙNG 05 – 2011 H C U TE H TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG 0O0 -HỆ ĐÀO TẠO: VỪA HỌC VỪ LÀM NGÀNH: XÂY DỰNG DÂNG DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG H ĐỀ TÀI H U TE C THIẾT KẾ CHUNG CƯ BAN QUẢN LÝ THỦY ĐIỆN SRÊPOK GVHD: Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH : TRƯƠNG NGUYỄN THÁI DUY LỚP : 06VXD2 MSSV : 506105223 THÁNG 05 – 2011 H C U TE H TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG 0O0 -HỆ ĐÀO TẠO: VỪA HỌC VỪ LÀM NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP ĐỀ TÀI C H THIẾT KẾ CHUNG CƯ BAN QUẢN LÝ THỦY ĐIỆN SRÊPOK U TE *GVHDCHÍNH : Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ *GVHD PHẦN KẾT CẤU Ký tên H Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ *GVHD PHẦN NỀN MÓNG Ký tên Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ * SVTH : TRƯƠNG NGUYỄN THÁI DUY * LỚP : 06VXD2 * MSSV : 506105223 THAÙNG 05 – 2011 H C U TE H Đề Tài: Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVHD: Th.S Nguyễn Ngọc Tú MỤC LỤC NỘI DUNG PHẦN I: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC GIỚI THIỆU SƠ LƯC KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH PHẦN II TÍNH TOÁN KẾT CẤU H GIỚI THIỆU TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CÔNG TRÌNH…………………… Trang 07-09 : TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI ……………………………………… Trang 10-28 CHƯƠNG II : TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ……………………………………… Trang 29-38 CHƯƠNG III : TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH LẦU – 9……Trang 39-49 CHƯƠNG IV : TÍNH TOÁN DẦM LIÊN TỤC TRỤC G LẦU 3……….Trang 50-65 CHƯƠNG V : TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 3………………………………………….Trang 66-113 U TE C CHƯƠNG I PHẦN III TÍNH TOÁN NỀN MÓNG CHƯƠNG VI : TÍNH TOÁN NỀN MÓNG……………………………………………Trang H GIỚI THIỆU ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH……………………………………………… Trang CHƯƠNG VII : TÍNH TOÁN CỌC ÉP BTCT ……………………………………Trang CHƯƠNG VIII : TÍNH TOÁN CỌC NHỒI BTCT……………………………….Trang SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 Đề Tài: Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVHD :Th.S Nguyễn Ngọc Tú H PHẦN I H U TE C TỔNG QUAN KIẾN TRÚC SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 -1- Đề Tài: Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVHD :Th.S Nguyeãn Ngọc Tú LỜI MỞ ĐẦU Cùng với phát triển xây dựng đất nước nay, việc xây dựng phát triển đô thị nhu cầu cần thiết thiếu Nó không đơn phục vụ nhu cầu sống người mà góp phần cải tạo nâng cao đời sống tinh thần cho ngườn dân C H Trong năm gần đây, hòa nhập với biến đổi lớn lao kinh tế, ngành công nghiệp xây dựng nước ta đả có bước phát triển đáng kể Hiện ngành thu hút hàng triệu lao động tham gia hình thức xây dựng khác thuộc thành phần Hàng năm, vốn đầu tư vào lónh vực xây dựng chiếm tỷ lệ lớn trong ngân sách nhà nước Ngành xây dựng vươn lên mặt để đáp ứng nhu cầu ngày tăng nhanh xây dựng ngành, địa phương, doanh nghiệp hộ dân cư nước Nhiều công ty xây dựng nước ta tham gia đấu thầu thi công xây dựng số công trình quốc tế Có thể nói xây dựng nước ta ngày sôi động ngày mở rộng U TE Đứng trước nhu cầu ngày cao, số công trình phục vụ du lịch phát triển hoàn toàn mang tính chất tự phát, không theo quy hoạch chung, gây nên tình trạng phát triển không cân đối đồng thời làm cho mặt Kiến Trúc Thành Phố bị mỹ quan, xáo trộn Tất không mang tính chất đầu tư có chiến lược H Bên cạnh vật liệu xây dựng địa phướng đa dạng phong phú, nguồn nhân công lao động đông đảo, thuận lợi cho việc xây dựng khách sạn, chung cư nhà cao tầng mà chi phí giá thành công trình không cao Hiện nước ta có khuynh hướng tổ hợp nhóm công trình có chức vào nhà Khai thác triệt để không gian cao, cao ốc văn phòng tổ hợp nhiều trụ sở văn phòng công ty hình thành Mặt khác, giải chổ cho phần lớn cư dân sống khu qui hoạch bị giải tỏa có sống ổn định lâu dài Điển hình khu dân cư Hùng Vương, xây dựng để làm tăng thêm vẻ mỹ quan Thành Phố giải vấn đề cần thiết SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 -2- Đề Tài: Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVHD :Th.S Nguyễn Ngọc Tú GIỚI THIỆU SƠ LƯC KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH H U TE C H I/ ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG: 1) Địa điểm: Khu đất xây dựng nằm đường Mai Xuân Thưởng , Thành Phố Ban Mê Thuộc Căn vào lược đồ giải khu đất dô trung tâm đo đạc tư vấn tài nguyên môi trường trực thuôc sở tài nguyên môi trường tỉnh Đăk Lăk lập 07/2007 Diên tích khu đất xây dựng :5500m2(kèm theo sơ đồ cấp đất) + Bắc giáp khu đất dụ kiến xây dưng khu chung cư cao cấp + Đông giáp với đường Mai Xuân Thưởng + Nam giáp với cao ốc văn phòng xây dựng + Tây giáp vớikhu xanh cơng viên 2) Nhiệt độ: Khí hậu tỉnh Đăk Lắk vừa mang tính chất khí hậu cao nguyên nhiệt đới ẩm, vừa chịu ảnh hưởng gió mùa Tây Nam khơ nóng Do khí hậu chia làm 02 mùa rõ rệt: mùa mưa mùa khô Mùa mưa tháng 04 đến hết tháng 10, tập trung 90% lượng mưa hàng năm Mùa khô từ tháng 11 đến tháng 04 năm sau, lượng mưa mùa khơng đáng kể + Nhiệt độ không khí bình quân từ 22-23C + Nhiệt độ không khí cao 350C + Nhiệt độ không khí thấp 120C 3) Lượng mưa: Lượng mưa trung bình hàng năm khoảng 1800-2000mm Lượng mưa cao khoảng 3000 mm Lượng mưa thấp khoảng 1500 mm Lượng mưa ngày lớn 179 mm Lượng mưa bình quân ngày 37 mm Số ngày mưa trung bình năm 154 ngày II/ GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH: Công trình có kết cấu BTCT đổ toàn khối, vách bao che tường gạch khung cửa kính Công trình cao 09 tầng, có tầng hầm tầng sân thượng có mái che Hai bên công trình có hai lối vào từ xuống tầng hầm, lối rộng khoảng m Xung quanh hầm tường chắn BTCT 1) Các thành phần công trình: a.Tầng hầm: Cao trình tầng hầm –3.3 m, tầng hầm có phòng kỹ thuật, phòng vệ sinh, kho… b.Tầng 01: Là phận quan trọng nhà, nơi người ta bước vào gây ấn tượng Ở tầng 01, vật liệu trang trí hoa văn sắc sảo, ánh sáng, màu sắc, bố cục kiến trúc cách hài hòa, tạo nét đẹp kiến trúc c.Tầng đến tầng 9: (Tầng điển hình) Nơi tiếp khách, chổ hộ cán ban quản lý thủy điện, tầng có khu vệ chung riêng d.Tầng sân thượng: Là khu trống giải nhu cầu sinh họat tòa nhà SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 -3- Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tú Pi : phản lực đầu cọc thứ i, tác dụng lên đáy đài Với Pmax = 255.150(T) MI = 0.25 x 255.15= 63.788(Tm) MI 63.788x105  = 18.951(cm2) FaI  0.9 xh xR a 0.9 x110x 3400 Với H Chọn thép 18  f = 2.545 (cm2), 1418  f = 35.626(cm2) Chọn 1418@150 2.7 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang Ta có lực ngang Hx = 2.16(T), M = 14.554(Tm) a) Chiều dài tỉnh đổi phần cọc đất : le = bd x L Trong L = 30(m) : Chiều sâu chôn cọc bd : hệ số biến dạng K.b c bd = E b I K: Hệ số tỉ lệ, K = 500(T/m4) tra bảng G1, TCXD 205:1998, cát hạt trung H U TE C I : Moment quán tính tiết diện ngang cọc .d   14 I= = 0.049(m4)  64 64 EbI : độ cứng tiết diện ngang cọc Eb.I = 3.1 x 106 x 0.049 = 15.19x104 (Tm2) bc : chiều rộng qui ước bc cọc bc = d+ = + = 2(m) (theo TCXD205-1998 , d  0,8 m bc = d+1 m 500  = 0.366(m-1)  bd = 15.19  10  le = 0.366 x 30 = 10.98 b) Chuyeån vị ngang đầu cọc mức đáy đài goùc xoay H.l 20 M.l 20 n = yo +  lo+ + 3E b I 2E b I  = 0 + H.l 20 M.l 20 + 2E b I 2E b I Trong y0 : Chuyển vị ngang tiết diện cọc mặt đất y0 = H HH + M0.HM  : Chuyển vị xoay tiết diện cọc mặt đất  = H MH + M0.MM Với H0 = Hx : Giá trị tính toán lực cắt M0 = M + H.l0 = 14.544 + 2.16 x0 = 14.544(Tm) HH; HM; MH ; MM: Chuyển vị cọc cao trình đỉnh cọc , ứng lực đơn vị đặt cao trình này, tra bảng tra bảng G2, TCXD 205:1998 cọc tì cát ta có SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 178 - Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tú A0 = 2.441, B0 = 1.621, C0 = 1.751 với l0 >4 1 HH = x2.441 = 3.28x10-4 (m/T) A = 0.366 x15.19x10  bd E b I 1 HM = MH = B = x1.621 = 7.97x10-5 (T-1) 366 x 15 19 x 10  bd E b I 1 MM = x1.751 = 3.15x10-5(Tm)-1 C = 366 x 15 19 x 10  bd E b I y0 = 2.16 x 3.28x10-4 + 14.544 x 7.97x10-5 = 1.87x10-3(m)  = 2.16 x 7.97x10-5 + 14.544 x 3.15x10-5 = 0.00063(rad) = 002.27’   Vaäy n = 1.87x10-3(m) = 0.187(cm) < Sgh = 8(cm) c) p lực tính toán tiết diện cọc M H  K sz = z e (y xA  B1  C1  D1 )  bd  bd  bd E b I  bd E b I H Mz =  2bd EbI.y0.A3 -  bd EbI.0.y0.B3 + M0.C3 + D3  bd H Qz =  3bd EbI.y0.A4 -  2bd EbI  0.B4+  bd M0.C4 + H0.D4 C Trong ze = z.bd: Chiều sầu tính đổi với độ sâu giới hạn 0.85 0.85 ze =   2.322 (m)  bd 0.366 U TE A1, B1, C1, D1; A3, B3, C3, D3; A4, B4, C4, D4: hệ số tra bảng G3, TCXD 205:1998 Bảng 3.1: Moment uốn MZ dọc thân coïc z A3 B3 C3 D3 Mz 0.000 0.200 0.400 0.600 0.800 1.000 1.200 1.400 1.600 1.800 2.000 2.200 2.400 0.000 -0.001 -0.011 -0.036 -0.085 -0.167 -0.287 -0.455 -0.676 -0.955 -1.293 -1.693 -2.141 0.000 0.000 -0.002 -0.011 -0.034 -0.083 -0.173 -0.319 -0.543 -0.867 -1.314 -1.966 -2.663 1.000 1.000 1.000 0.998 0.992 0.975 0.938 0.866 0.739 0.530 0.207 -0.271 -0.949 0.000 0.200 0.400 0.600 0.799 0.994 1.183 1.358 1.507 1.612 1.646 1.575 1.352 14.55 15.70 16.50 16.70 15.92 13.72 9.74 3.35 -6.00 -19.00 -36.32 -58.85 -87.00 H 0.000 -0.546 -1.093 -1.639 -2.186 -2.732 -3.279 -3.825 -4.372 -4.918 -5.464 -6.011 -6.557 ze SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 179 - Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tú BIỂU ĐỒ MOMENT -90 -80 -70 -60 Chiều sâu, Z(m) -250 -240 -230 -220 -210 -200 -190 -180 -170 -160 -150 -140 -130 -120 -110 -100 -50 -40 -30 -20 -10 -1 -2 -3 14.55, 0.00 31.3, -0.55 10 20 30 40 32.27, -1.64 32.65, -1.09 15.92, -2.19 13.72, -2.73 9.74, -3.28 -4 3.35, -3.83 -6.00,-5-4.37 -19.00, -4.92 -6 -36.32, -5.46 -58.85, -6.01 -87.00, -6.56 -7 -8 Giá trị moment, M(Tm) Đường moment Bảng 3.2: Lực cắt QZ dọc thân coïc A4 B4 C4 0.000 0.200 0.400 0.600 0.800 1.000 1.200 1.400 1.600 1.800 2.000 2.200 2.400 0.000 -0.020 -0.080 -0.180 -0.320 -0.499 -0.716 -0.967 -1.248 -1.547 -1.848 -2.125 -2.339 0.000 -0.003 -0.021 -0.072 -0.171 -0.333 -0.575 -0.910 -1.350 -1.906 -2.578 -3.360 -4.228 0.000 0.000 -0.003 -0.016 -0.051 -0.125 -0.259 -0.479 -0.815 -1.299 -1.966 -2.849 -2.973 H -22 -20 -18 -16 Qz 1.000 1.000 1.000 0.997 0.989 0.967 0.917 -0.821 -0.625 -0.374 -0.057 -0.692 -1.592 5.900 5.661 5.041 4.218 3.307 2.372 1.450 -9.169 -8.066 -6.189 -3.437 -5.708 -3.520 BIỂU ĐỒ LỰC CẮT QZ 5.90, 0.00 -14 -12 Chiều sâu, Z(m) -24 D4 H 0.000 -0.546 -1.093 -1.639 -2.186 -2.732 -3.279 -3.825 -4.372 -4.918 -5.464 -6.011 -6.557 C ze U TE z -10 -8 -6 -4 -2 -1 -9.17, -3.83 1.45, -3.28 65.66, -0.55 10 12 14 4.22, -1.64 5.04, -1.09 3.31, -2.19 -2 -3 2.37, -2.73 -4 -8.07, -4.37 -3.44, -5.46 -5 -6.19, -4.92 -5.71, -6.01 -6 -3.52, -6.56 -7 -8 Giá trị lực cắt, Q (T) Đường lực cắt Bảng 3.3: Ứng suất sz dọc thân cọc z ze A1 B1 C1 D1 sz 0.000 -0.546 0.000 0.200 1.000 1.000 0.000 0.200 0.000 0.020 0.000 0.001 0.000 0.420 SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 180 - Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok -1.093 -1.639 -2.186 -2.732 -3.279 -3.825 -4.372 -4.918 -5.464 -6.011 -6.557 0.400 0.600 0.800 1.000 1.200 1.400 1.600 1.800 2.000 2.200 2.400 1.000 0.999 0.997 0.992 0.979 0.955 0.913 0.843 0.735 0.575 0.347 GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tú 0.400 0.600 0.799 0.997 1.192 1.377 1.553 1.706 1.823 1.887 1.874 0.080 0.180 0.320 0.499 0.718 0.974 1.264 1.584 1.924 2.272 2.609 0.011 0.036 0.085 0.167 0.288 0.456 0.678 0.961 1.308 1.720 2.195 0.677 0.796 0.808 0.738 0.610 0.460 0.285 0.116 -0.033 -0.159 -0.254 BIEÅU ĐỒ ỨNG SUẤT 0.00, 0.00 -5 -4 -3 -2 -1 0.42, -0.55 0.80, -1.64 H -6 -1 Chiều sâu, Z(m) 0.68, -1.09 -2 0.81, -2.19 0.74, -2.73 0.46, -3.83 C -3 -3.28 0.61, -4 0.29, -4.37 0.12, -4.92 -5 -0.03, -5.46 -6 -0.16, -6.01 -0.25, -6.56 U TE -7 -8 Giá trị lứng suất, s (T) Đường ứng suất H 4) Tính móng M4 Móng Mtt Ntt 216.047 M4 10.898 4.1 Xác định diện tích đài cọc số lượng cọc: Áp lực giả định tác dụng lến đế móng phản lực đầu cọc gây Qa 417.64 = 46.404(T/m2) P tt   (3d ) (3x1)2 Diện tích sơ đáy đài xác định: N tt0 Fsb  tt P   tb h  n Qtt 3.396 Trong đó: h: Độ sâu đặt đáy đài n: Hệ số vượt tải n = 1.1 tb: trọng lượng riêng trung bình đài cọc đất tb = 2.0 (T/m3) 210.082 = 5.074(m2) Fsb  46.404  2.0 x 2.5x1.1 SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 181 - Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tú Trọng lượng tính toán đài đất phủ đài cọc : N ñtt = 1.1  Fsb  tb  h = 1.1  5.074x 2.0  2.5 = 27.906(T) Lực dọc tính toán: Ntt = N tt0 + N đtt = 210.082 + 27.906 = 237.988(T) Số lượng cọc móng, với móng chịu tải lệch tâm lớn:  N tt  1.3  237.988 = 0.762 nc   417.64 Qa Chọn cọc để bố trí 2000 1000 C 1150 H 2300 1150 1000 U TE Diện tích đài thực tế : Fđà' i =2.0 x 2.3 = 4.6(m2) Trọng lượng tính toán đài đất đài: N ttđài =1.2  Fsb  tb  h = 1.2  4.6  2.0  2.5 = 27.6(T) H 4.2 Kiểm tra tải tác dụng lên đầu cọc : Tải công trình tác dụng lên đầu cọc xác định theo công thức : tt N tt M y y max tt Pmax,   n nc  y i2 i 1 Choïn hd = 0.9(m) ymax = 1.15 (m) :khoảng cách từ tim cọc biên đến trục y yi2 = x 1.152 = 1.323(m2) Mtt y = M + Q x hd = 10.898 + 3.396 x 0.9 = 13.954(Tm) Vậy : lực tác dụng lên đầu cọc 244.746 13.954x1.15 = 256.88(T)  Pmax  1.323 244.7468 13.954x1.15 = 232.612(T)  Pmin  1.323 Trọng lượng thân cọc: Pc = 1.1  0.7854  30  2.5 = 64.795(T) Ta thaáy : Pmax = 255.15 + 64.795 = 319.946(T) < Qa = 417.64(T) Pmin = 220.826 – 64.795 = 156.031(T) > Như thoả mãn điều kiện cọc chịu nén , không cần kiểm tra nhổ SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 182 - Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tú 32400 2500 4.3 Xác định sức chịu tải đáy khối móng quy ước : a Xác định kích thước móng quy ước :  C H 29900  M U TE B Xaùc ñònh tb :  h h 0.131x 0.6  0.065x5.7  0.166 x6  0.244 x4.6  0.471x4.8  0.524 x8.5 0.6  5.7   4.6  4.8  8.5 H  tb  i i tb i   = 18 25’ 180 25'  036' Chiều dài đáy khối móng quy ước: LM = L + 2Lc.tg = 2.0+  29.9  tg4036’= 6.614(m) Bề rộng đáy khối móng quy ước: BM = B + 2Lc.tg = 2.3 +  29.9  tg4036’ = 6.915(m) b Xác định khối lượng khối móng quy ước: + Tổng trọng lượng tính toán từ đế đài trở lên N1tt = n x LM x BM x h x tb = 1.1 x 6.614 x 6.915 x 2.5 x 2.0 = N1tt = 262.915(T) + Trọng lượng lớp đất mà cọc qua bỏ phần thể tích cọc choáng chổ N2tt = n x (LM x BM x h1 – h1 x Fc x nc) x 2 = 1.1 x (6.614 x 6.915 x 0.6 – 0.6 x 0.7854 x 1) x 0.759 Góc truyền lực :   SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 183 - Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tú H U TE C H N2tt = 23.553(T) + Trọng lượng lớp đất mà cọc qua bỏ phần thể tích cọc choáng chổ N3tt = n x (LM x BM x h2 – h2 x Fc x nc) x 3 = 1.1 x (6.614 x 6.915 x 5.7 – 5.7 x 0.7854 x 1) x 0.98 tt N3 = 288.903(T) + Trọng lượng lớp đất 4a mà cọc qua bỏ phần thể tích cọc choáng chổ N4tt = n x (LM x BM x h4a – h4a x Fc x nc) x 4a = 1.1 x (6.614 x 6.915 x 6– x 0.7854 x 1) x 0.93 N4tt = 288.593(T) + Trọng lượng lớp đất 4b mà cọc qua bỏ phần thể tích cọc choáng chổ N5tt = n x (LM x BM x h4b – h4b x Fc x nc) x 4b = 1.1 x (6.614 x 6.915 x 4.6 – 4.6 x 0.7854 x 1) x 0.73 tt N5 = 162.346(T) + Trọng lượng lớp đất 5a mà cọc qua bỏ phần thể tích cọc choáng chổ N6tt = n x (LM x BM x h5a – h5a x Fc x nc) x 5a = 1.1 x (6.614 x 6.915 x 4.8 – 4.8 x 0.7854 x 1) x 0.922 tt N6 = 228.888(T) + Trọng lượng lớp đất 5b mà cọc qua bỏ phần thể tích cọc choáng chổ N7tt = n x (LM x BM x h5b – h5b x Fc x nc) x 5b = 1.1 x (6.614 x 6.915 x – x 0.7854 x 1) x 0.997 tt N7 = 438.294(T) + Trọng lượng cọc trọng phạm vi lớp ñaát Nc = 0.7854 x 2.5 x 29.9 x x 1.1 = 64.579(T) + Tổng trọng lượng khối móng quy ước: Nttqư = 1758.072(T) + Giá trị tính toán lực xác định tới đáy khối quy ước Ntt = 1758.072 + 210.082 = 1968.154(T) + Momen tính toán đáy khối móng quy ước Mtt = M0tt + Q0tt x (hd + H) 14.554 + 4.319 x (1.2 + 29.9) = 148.9(Tm) M 0tt 148.9 = 0.076(m) Với e độ lệch tâm e = tt  N 1968.154 c Xác định áp lực tính toán đáy khối móng quy ước: mm R Mtt  (A.BM   B.H M  'C tt D) K tc Trong m1 = 1.1, m2 = 1.0, Ktc = 1.0 : Hệ số ảnh hưởng  = 0.997 (g/cm3) = 0.997 (T/m3): Dung trọng đẩy lớp 5b n  h '   i i : dung trọng trung bình lớp đất đắp lớp đất phía mũi i 1  h i coïc 0.759x(2.5  0.6)  0.98x5.7  0.93x6  0.73x 4.3  0.922x 4.8  0.997x8.5 2.5  0.6  5.7   4.3  4.8  8.5 29.558 = 0.912(T/m3) '  32.4 '  SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 184 - Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tú C’: Lực dính mũi cọc C’ = 0.028 (kG/cm2) A, B, D: Các hệ số phụ thuộc vào góc ma sát  lớp đất 5b Với  = 300 tra bảng ta có A = 1.148, B = 5.591, D = 7.950 1.1x1.0 R Mtt  (1.148x6.914x0.997  5.591x 32.4x1.264  0.028x 7.95) 1.0 R Mtt = 190.734(T/m2) 4.4 Kiểm tra áp lực đáy móng: Điều kiện kiểm tra: tt Pmax  1.2R ttM  tt Ptb  R ttm (I) Aùp lực đáy móng quy ước N tt xM tt 1968.154 x148.9 tt Pmax     = 42.875(T/m2) L M xB M L M xB M 6.914x 6.914 6.914 x 6.914 N tt xM tt 1968.154 x148.9    = 38.47(T/m2) L M xB M L M xB M 6.914x 6.914 6.914 x 6.914 H tt Pmin  tt tt Pmax  Pmin 42.875  38.47 = 41.172(T/m2)  2  42.875(T / m )  1.2 x190.734  228.881(T / m ) tt C Ptbtt   U TE Pmax Từ (I) ta có  tt Ptb  41.172(T / m )  R ttm  190.734(T / m ) Thoả điều kiện 4.5 Kiểm tra điều kiện lún: S  [S] = (cm) Dùng phương pháp cộng lún phân tố, ta chia đất thành phân lớp có chiều dày i B 6.914 hi = M  = 1.38 (m) 5 a) Ứng suất thân đáy khối móng qui ước n H s zbt0    i h i i 1 = 0.759x(2.5  0.6)  0.98x5.7  0.93x6  0.73x 4.3  0.922x 4.8  0.997x8.5 = 29.558(T/m2) b) Ứng suất gây lún đáy khối móng qui ước s glz   Ptbtt  s zbt = 41.172 – 29.558 = 11.614(T/m2) c) Ứng suất gây lún thân phân lớp s zibt   i ( h m  z i ) s glzi  k s glz0 Với điều kiện: s glzi  0.2xs zibt Điểm z 1.38 2.77 SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy LM/BM 1.00 2z/BM 0.000 0.400 0.800 K0 1.000 0.777 0.480 szigl szibt 11.614 9.022 4.331 29.558 39.009 57.911 Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 185 - Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tuù gl s zi n 0.8 x1.38 11.614 4.331 S   0.8 h  (  9.022  ) i E 4000 2 i1 i = 4.7x10-4(m) = 0.47(cm) Thoả điều kiện tính lún 4.6 Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc : Kiểm tra đài theo điều kiện chọc thủng Vì trình tính toán ta chọn chiều cao đài cho đài thoả mãn điều kiện tuyệt đối cứng Mặt khác, với chiều cao đài 1.2 (m) tất cọc nằm lăng thể xuyên thủng nên đảm bảo vấn đề không bị xuyên thủng tác dụng áp lực cột lên đài 150 U TE C 45° 45° H 750 500 2300 H Tính thép cho đài cọc Thép đặt cho đài chịu moment uốn Xem cánh đài ngàm vào tiết diện qua chân cột bị uốn phả lực đầu cọc Chọn abv theùp 50 (mm); (bc, hc) = (50, 50) (cm) I 1150 y 2300 II 1150 x 1000 1000 2000 - Moment tương ứng với mặt ngàm I-I, II-II M I   Pi ri SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 186 - Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tú ri : khoảng cách từ mặt ngàm tới tim cọc Pi : phản lực đầu cọc thứ i, tác dụng lên đáy đài Với Pmax = 255.150(T) MI = 0.25 x 255.15= 63.788(Tm) MI 63.788x105 = 18.951(cm2)  FaI  0.9 xh xR a 0.9 x110x 3400 Với H Chọn thép 18  f = 2.545 (cm2), 1418  f = 35.626(cm2) Chọn 1418@150 2.7 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang Ta có lực ngang Hx = 2.16(T), M = 14.554(Tm) a) Chiều dài tỉnh đổi phần cọc đất : le = bd x L Trong L = 30(m) : Chiều sâu chôn cọc : hệ số biến dạng bd K.b c bd = E b I K: Hệ số tỉ lệ, K = 500(T/m4) tra bảng G1, TCXD 205:1998, cát hạt C trung H U TE I : Moment quán tính tiết diện ngang cọc .d   14 = 0.049(m4) I=  64 64 EbI : độ cứng tiết diện ngang cọc Eb.I = 3.1 x 106 x 0.049 = 15.19x104 (Tm2) bc : chiều rộng qui ước bc cọc bc = d+ = + = 2(m) (theo TCXD205-1998 , d  0,8 m bc = d+1 m 500   bd = = 0.366(m-1) 15.19  10  le = 0.366 x 30 = 10.98 b) Chuyển vị ngang đầu cọc mức đáy đài góc xoay H.l 20 M.l 20 n = yo +  lo+ + 3E b I 2E b I  = 0 + H.l 20 M.l 20 + 2E b I 2E b I Trong y0 : Chuyển vị ngang tiết diện cọc mặt đất y0 = H HH + M0.HM  : Chuyeån vị xoay tiết diện cọc mặt đất  = H MH + M0.MM Với H0 = Hx : Giá trị tính toán lực cắt M0 = M + H.l0 = 14.544 + 2.16 x0 = 14.544(Tm) SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 187 - Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tú HH; HM; MH ; MM: Chuyển vị cọc cao trình đỉnh cọc , ứng lực đơn vị đặt cao trình này, tra bảng tra bảng G2, TCXD 205:1998 cọc tì cát ta có A0 = 2.441, B0 = 1.621, C0 = 1.751 với l0 >4 1 HH = A = x2.441 = 3.28x10-4 (m/T)  bd E b I 0.366 x15.19x10 1 HM = MH = B = x1.621 = 7.97x10-5 (T-1) 0.366 x15.19x10  bd E b I 1 MM = C = x1.751 = 3.15x10-5(Tm)-1 0.366x15.19x10  bd E b I -4  y0 = 2.16 x 3.28x10 + 14.544 x 7.97x10-5 = 1.87x10-3(m)   = 2.16 x 7.97x10-5 + 14.544 x 3.15x10-5 = 0.00063(rad) = 002.27’ H Vaäy n = 1.87x10-3(m) = 0.187(cm) < Sgh = 8(cm) c) p lực tính toán tiết diện coïc M H  K sz = z e (y xA  B1  C1  D1 )  bd  bd  bd E b I  bd E b I H Mz =  2bd EbI.y0.A3 -  bd EbI.0.y0.B3 + M0.C3 + D3  bd C Qz =  3bd EbI.y0.A4 -  2bd EbI  0.B4+  bd M0.C4 + H0.D4 U TE Trong ze = z.bd: Chiều sầu tính đổi với độ sâu giới hạn 0.85 0.85 ze =   2.322 (m)  bd 0.366 A1, B1, C1, D1; A3, B3, C3, D3; A4, B4, C4, D4: hệ số tra bảng G3, TCXD 205:1998 H Bảng 4.1: Moment uốn MZ dọc thân cọc z ze A3 B3 C3 D3 Mz 0.000 -0.546 -1.093 -1.639 -2.186 -2.732 -3.279 -3.825 -4.372 -4.918 -5.464 -6.011 0.000 0.200 0.400 0.600 0.800 1.000 1.200 1.400 1.600 1.800 2.000 2.200 0.000 -0.001 -0.011 -0.036 -0.085 -0.167 -0.287 -0.455 -0.676 -0.955 -1.293 -1.693 0.000 0.000 -0.002 -0.011 -0.034 -0.083 -0.173 -0.319 -0.543 -0.867 -1.314 -1.966 1.000 1.000 1.000 0.998 0.992 0.975 0.938 0.866 0.739 0.530 0.207 -0.271 0.000 0.200 0.400 0.600 0.799 0.994 1.183 1.358 1.507 1.612 1.646 1.575 10.90 11.80 12.43 12.62 12.05 10.40 7.40 2.56 -4.53 -14.40 -27.54 -44.65 SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 188 - Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok -6.557 2.400 -2.141 GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tú -2.663 -0.949 1.352 -66.04 BIỂU ĐỒ MOMENT 10.90, 0.00 10 31.3, 20 -0.55 30 40 -1 32.27, -1.64 32.65, -1.09 -2 12.05, -2.19 -3 10.40, -2.73 7.40, -3.28 -4 2.56, -3.83 -4.53, -5 -4.37 -14.40, -4.92 -6 -27.54, -5.46 -66.04, -6.56 -44.65, -6.01 -7 -90 -80 Chiều sâu, Z(m) -250 -240 -230 -220 -210 -200 -190 -180 -170 -160 -150 -140 -130 -120 -110 -100 -70 -60 -50 -40 -30 -20 -10 -8 Giá trị moment, M(Tm) Đường moment Bảng 4.2: Lực cắt QZ dọc thân cọc A4 B4 C4 0.000 0.200 0.400 0.600 0.800 1.000 1.200 1.400 1.600 1.800 2.000 2.200 2.400 0.000 -0.020 -0.080 -0.180 -0.320 -0.499 -0.716 -0.967 -1.248 -1.547 -1.848 -2.125 -2.339 0.000 -0.003 -0.021 -0.072 -0.171 -0.333 -0.575 -0.910 -1.350 -1.906 -2.578 -3.360 -4.228 H Chiều sâu, Z(m) -24 -22 -20 -18 -16 0.000 0.000 -0.003 -0.016 -0.051 -0.125 -0.259 -0.479 -0.815 -1.299 -1.966 -2.849 -2.973 D4 Qz 1.000 1.000 1.000 0.997 0.989 0.967 0.917 -0.821 -0.625 -0.374 -0.057 -0.692 -1.592 4.639 4.456 3.983 3.353 2.655 1.935 1.223 -7.119 -6.248 -4.773 -2.613 -4.406 -2.896 H 0.000 -0.546 -1.093 -1.639 -2.186 -2.732 -3.279 -3.825 -4.372 -4.918 -5.464 -6.011 -6.557 C ze U TE z BIỂU ĐỒ LỰC CẮ T QZ 4.64, 0.00 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 -1 -2 -3 -7.12, -3.83 4.46, 6-0.55 10 12 14 3.35, -1.64 3.98, -1.09 2.65, -2.19 1.94, -2.73 1.22, -3.28 -4 -6.25, -4.37 -4.77, -4.92 -4.41, -6.01 -5 -2.61, -5.46 -6 -2.90, -6.56 -7 -8 Giá trị lực cắ t, Q (T) Đường lực cắt Bảng 3.3: Ứng suất sz dọc thân cọc z ze A1 B1 C1 D1 sz 0.000 -0.546 0.000 0.200 1.000 1.000 0.000 0.200 0.000 0.020 0.000 0.001 0.000 0.321 SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 189 - Đề Tài : Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok -1.093 -1.639 -2.186 -2.732 -3.279 -3.825 -4.372 -4.918 -5.464 -6.011 -6.557 0.400 0.600 0.800 1.000 1.200 1.400 1.600 1.800 2.000 2.200 2.400 1.000 0.999 0.997 0.992 0.979 0.955 0.913 0.843 0.735 0.575 0.347 GVDH: ThS Nguyễn Ngọc Tú 0.400 0.600 0.799 0.997 1.192 1.377 1.553 1.706 1.823 1.887 1.874 0.080 0.180 0.320 0.499 0.718 0.974 1.264 1.584 1.924 2.272 2.609 0.011 0.036 0.085 0.167 0.288 0.456 0.678 0.961 1.308 1.720 2.195 0.518 0.609 0.619 0.567 0.470 0.356 0.223 0.094 -0.021 -0.117 -0.190 BIỂ U ĐỒ ỨNG SUẤ T 0.00, 0.00 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0.32, -0.55 0.61, -1.64 -1 Chiều sâu, Z(m) 0.52, -1.09 -2 H 0.62, -2.19 -3 -3.28 0.47, -4 -5 0.36, -3.83 0.22, -4.37 0.09, -4.92 -0.02, -5.46 -0.12, -6.01 C -6 0.57, -2.73 -0.19, -6.56 -7 -8 Giaù trị lứng suất, s (T) H U TE Đường ứng suất SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 - 190 - Đề Tài: Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVHD :Th.S Nguyễn Ngọc Tú SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG 1.ĐẶC ĐIỂM CHUNG: Cả hai phương án móng có đủ khả chịu tải công trình truyền xuống, thỏa điều kiện độ lún điều kiện ổn định Từ thống kê ta thấy phương thật có lợi hai mặt bê tông cốt thép, điều kiện tham khảo giá thành loại vật liệu chi phí thuê nhân công, máy móc thiết bị để thi công hai phương án ép cọc khoan cọc nhồi nên khó khăn việc lưa chọn phương án tối ưu 2.CÁC ƯU ĐIỂM VÀ KHUYẾT ĐIỂM CỦA HAI PHƯƠNG ÁN MÓNG: A.MÓNG CỌC ÉP: C H ƯU ĐIỂM: giá thành rẻ so với loại cọc khoan nhồi ( điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi công nhanh chóng dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc nhà máy trường( cọc đúc sẵn), phương án thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen đô thị lớn Công tác thí nghiệm nén tónh cọc trường đơn giản tận dụng lực ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc U TE KHUYẾT ĐIỂM: Sức chịu tải cọc không lớn so với cọc khoan nhồi tiết diện chiều dài cọc hạn chế( hạ đến độ sâu tối đa 50m) thi công gặp khó khăn qua tầng đất đá leterit, lớp thô dày, thời gian ép cọc lâu B.MÓNG CỌC KHOAN NHỒI: H ƯU ĐIỂM: Sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn so với cọc ép, mở rộng đường kính cọc từ 60-250 cm hạ cọc đến độ sâu 100m thi công không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài lớn 20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép Có khả thi công qua lớp đất cứng, địa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công KHUYẾT ĐIỂM: Giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép, ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghẹ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc khoan nhồi phức tạp va tốn kém, thí nghiệm nén tónh cọc khoan nhồi phức tạp Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao C.CÁC ĐIỀU KIỆN KHÁC: Việc đưa giải pháp lựu chọn phương án móng để áp dụng vào công trình phải dựa vào nhiều yếu tố như: quy mô công trình, điều kiện thi công, phương án thi công, điều kiện khí hậu… TÓM LẠI: Ta chọn phương án móng cọc ép làm giải pháp móng để đưa vào công trình phương án đại, phù hợp với vị trí công trình sử dụng phổ biếncho công trình lớn ngành xây dựng dân dụng toàn quốc giới SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 Đề Tài: Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVHD :Th.S Nguyễn Ngọc Tú H PHẦN III H U TE C TÍNH TOÁN NỀN MÓNG SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 ... Tài: Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVHD :Th.S Nguyễn Ngọc Tú H PHẦN I H U TE C TỔNG QUAN KIẾN TRÚC SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 -1- Đề Taøi: Chung Cư Ban Quản. .. Tài: Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVHD : Th.S Nguyễn Ngọc Tú U TE C H PHẦN II TÍNH TOÁN H KẾT CẤU SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 -6- Đề Taøi: Chung Cư Ban Quản. .. phòng, phòng có ổ cắm góc nối mạng chung với tổng đài SVTH : Trương Nguyễn Thái Duy Lớp:06VXD2 – MSSV:506105223 -4- Đề Tài: Chung Cư Ban Quản Lý Thủy Điện Srêpok GVHD :Th.S Nguyễn Ngọc Tú H U