Chung cư bắc mỹ an

Kính thưa thầy cô, Với tất lòng chân thành, em xin cảm ơn Ban Giám Hiệu nhà trường, thầy cô khoa Xây Dựng, tạo thuận lợi để em học hỏi nhiều kiến thức q báu suốt năm qua Sau 15 tuần hướng dẫn, giúp đỡ Thầy, Cô trường Đại Học Kỹ Thuật Công nghệ TP.HCM, em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn quý Thầy, Cô hết lòng dạy dỗ, dạy cho em thời gian làm đồ án vừa qua, mà trực tiếp Thầy Nguyễn Khắc Mạn tận tình hướng dẫn, truyền đạt lại kiến thức, kinh nghiệm cho em Do khối lượng tính toán lớn thời gian ngắn nên đồ án em tránh thiếu sót, mong quý Thầy, Cô vui lòng dạy thêm Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, tháng 1/2010 Sinh viên Hồ Thành Trung Giáo viên hướng dẫn : ThS.Nguyễn Khắc Mạn TP.HCM, Tháng 1/ 2010 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN MỤC LỤC TRANG CHƯƠNG : TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC & KẾT CẤU I SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ II NỘI DUNG VÀ HÌNH THỨC ĐẦU TƯ III ĐẶC ĐIỂM - VỊ TRÍ – ĐIỀU KIỆN TƯ NHIÊN KHU VỰC XÂY DỰNG IV QUY MÔ ĐẦU TƯ CÔNG TRÌNH V CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ VI CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ KỸ THUẬT VII CÁC GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHƯƠNG : TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO HỒ NƯỚC MÁI 2.1 2.2 2.3 2.4 Đặc điểm kích thước hồ nước Tính toán cấu kiện hồ nước mái Dầm đỡ đáy Dầm đỡ nắp 10 10 22 30 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO CẦU THANG 35 3.1 Lựa chọn tiết diện 3.2 Cấu tạo bậc thang chiếu nghỉ 3.3 Tính toán phận cầu thang 3.4 Tính toán dầm cầu thang 37 37 39 42 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO SÀN 55 57 58 61 65 4.1 Xác định kích thước sơ phận sàn 4.2 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn 4.3 Tính toán ô sàn 4.4 Kiểm tra độ võng sàn CHƯƠNG : TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO DẦM DỌC TRỤC B 5.1 Mặt vị trí sơ đồ tính 5.2 Xác định tải trọng dầm B-B 5.3 Các sơ đồ chất tải 5.4 Tính toán nội lực tổ hợp tải trọng 5.5 Tính toán bố trí cốt thép ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MYÕ AN 2 7 SV: HỒ THÀNH TRUNG 67 68 69 71 71 78 LỚP : 05DXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN CHƯƠNG : TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO KHUNG TRỤC 6.1 Xác định sơ đồ khung 6.2 Xác định tải sơ kích thước dầm & khung 6.3 Tải trọng tác dụng lên khung 6.4 Tải trọng ngang 6.5 Các trường tải trọng tác dụng vào khung tổ hợp nội lực 6.6 Tổ hợp nội lực 6.7 Tính toán cốt thép CHƯƠNG 7: TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO MÓNG KHUNG TRỤC 7.1 Điều kiện địa chất công trình 7.2 Lựa chọn phương án móng 7.3 Tải trọng truyền xuống móng 7.4 Tính toán cấu tạo móng theo phương án : MÓNG CỌC ÉP 7.5 Tính toán cấu tạo móng theo phương án : MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 7.6 So sánh phương án móng CHƯƠNG 8: KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CÔNG TRÌNH 8.1 Kiểm tra ổn định chống lật cho công trình 8.2 Kiểm tra ổn định chống trượt cho công trình ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG 82 83 84 88 99 100 110 114 123 124 126 128 129 159 178 180 181 181 LỚP : 05DXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN MỤC LỤC TRANG PHẦN : KẾT QUẢ NỘI LỰC DẦM DỌC TRỤC B PHẦN : KẾT QUẢ NỘI LỰC CỘT KHUNG TRỤC PHẦN : KẾT QUẢ NỘI LỰC DẦM KHUNG TRỤC 61 PHẦN : KẾT QUẢ NỘI LỰC KHUNG TRỤC TRUYỀN XUỐNG MÓNG 90 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN Phần 1: Kết nội lực dầm dọc trục B-B Lấy giá moment vi trí mặt cắt bố trí thép cho dầm dọc trục B-B TABLE: Element Forces - Frames Frame Text 6 6 6 6 7 7 7 7 8 8 8 8 9 9 TABLE: Element Forces - Frames Station OutputCase V2 M3 Frame Station OutputCase V2 M3 m Text Ton Ton-m Text m Text Ton Ton-m BAO -10.219 0.000 BAO -14.331 0.000 0.45 BAO -9.423 6.271 0.45 BAO -13.467 4.431 0.9 BAO -8.320 12.054 0.9 BAO -12.159 8.435 1.35 BAO -6.912 17.148 1.35 BAO -10.408 11.873 1.8 BAO -5.220 21.356 1.8 BAO -8.247 14.610 2.25 BAO -3.528 24.570 2.25 BAO -6.087 16.571 2.7 BAO -2.020 26.899 2.7 BAO -4.336 17.831 3.15 BAO -0.712 28.539 3.15 BAO -3.028 18.525 3.6 BAO 0.152 29.690 3.6 BAO -2.163 18.792 BAO 11.023 29.690 BAO 7.903 18.792 0.45 BAO 11.848 24.740 0.45 BAO 8.672 15.015 0.9 BAO 13.036 19.336 0.9 BAO 9.691 10.834 1.35 BAO 14.587 13.317 1.35 BAO 10.962 6.139 1.8 BAO 16.474 6.519 1.8 BAO 12.464 0.816 2.25 BAO 18.362 -1.146 2.25 BAO 13.967 -5.195 2.7 BAO 19.913 -9.589 2.7 BAO 15.238 -12.138 3.15 BAO 21.101 -18.119 3.15 BAO 16.257 -21.380 3.6 BAO 21.926 -25.617 3.6 BAO 17.026 -31.074 BAO -14.234 -25.617 BAO -17.237 -31.074 0.5 BAO -13.384 -17.752 0.5 BAO -16.342 -22.664 BAO -12.262 -10.424 BAO -15.085 -14.823 1.5 BAO -10.868 -3.714 1.5 BAO -13.468 -9.029 BAO -9.288 2.352 BAO -11.602 -3.990 2.5 BAO -7.895 7.531 2.5 BAO -9.984 0.294 BAO -6.773 11.992 BAO -8.728 3.950 3.5 BAO -5.922 15.915 3.5 BAO -7.832 7.112 BAO 3.090 15.915 BAO 1.478 7.112 0.5 BAO 4.978 14.255 0.5 BAO 3.021 5.996 BAO 7.207 11.565 BAO 4.777 4.056 1.5 BAO 9.778 7.676 1.5 BAO 6.746 1.184 BAO 12.585 2.428 BAO 8.861 -2.718 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN 9 10 10 10 10 10 10 2.5 3.5 0.4875 0.975 1.4625 1.95 2.4375 BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO 15.156 -4.042 17.385 -11.672 19.273 -20.200 -13.149 -20.200 -12.032 -12.734 -10.814 -5.938 -9.494 0.116 -8.095 5.358 -6.695 9.762 9 10 10 10 10 10 10 2.5 3.5 0.4875 0.975 1.4625 1.95 2.4375 BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO 10.829 -7.650 12.586 -15.513 14.129 -24.692 -16.684 -24.692 -15.385 -16.869 -13.937 -9.716 -12.339 -4.036 -10.626 0.291 -8.913 3.934 10 10 10 11 11 11 11 11 11 11 11 11 12 12 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 13 2.925 3.4125 3.9 0.4875 0.975 1.4625 1.95 2.4375 2.925 3.4125 3.9 0.5 1.5 2.5 3.5 0.5 1.5 2.5 BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO -5.375 13.354 -4.157 16.204 -3.040 18.385 3.836 18.385 5.135 16.204 6.583 13.354 8.180 9.762 9.893 5.358 11.607 0.266 13.204 -5.431 14.652 -11.869 15.951 -18.978 -13.913 -18.978 -12.369 -11.986 -10.613 -4.179 -8.645 2.428 -6.530 7.676 -4.561 11.565 -2.805 14.255 -1.261 15.915 7.832 15.915 8.728 11.992 9.984 7.531 11.602 2.352 13.468 -3.714 15.085 -10.657 16.342 -18.315 10 10 10 11 11 11 11 11 11 11 11 11 12 12 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 13 13 13 2.925 3.4125 3.9 0.4875 0.975 1.4625 1.95 2.4375 2.925 3.4125 3.9 0.5 1.5 2.5 3.5 0.5 1.5 2.5 BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO -7.315 6.911 -5.867 9.270 -4.568 11.059 3.103 11.059 4.237 9.270 5.455 6.911 6.775 3.934 8.175 0.291 9.574 -4.053 10.894 -9.085 12.112 -15.060 13.229 -22.526 -18.612 -22.526 -16.724 -13.892 -14.494 -7.650 -11.923 -2.718 -9.117 1.184 -6.546 4.056 -4.316 5.996 -2.428 7.112 5.922 7.112 6.773 3.950 7.895 0.294 9.288 -3.990 10.868 -9.029 12.262 -14.899 13.384 -22.664 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN 7.5.2.7 Tính toán đài cọc Dùng bêtông đá 1x2 vữa xi măng mác 250 thép AII Để tính thép cho móng ta dựa vào momen mặt ngàm qua chân cột để tính : Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I : MI = rI ( P3+ P6+ P9) Trong đó: rI = 1.4m P3,6,9 = Pmaxtt = 162,98 T  MI = 1.4x(3x162,98)=683.2 T.m = 68319974kg.cm Diện tích cốt thép cần thiết để chịu momen MI : As= MI 68319974 = 180,74 cm2  0,9.h0 Ra 0,9 x145 x 2800 Choïn 3725 có Fa = 43.12 cm2 Khoảng cách hai trục cốt thép gần : a = 150 mm Chiều dài : 5600 – 2x40 = 5520 mm Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II : MII = rII (P1+ P2+ P3) Trong đó: rII = d   bc 0.5  0.8    1.55 2  MII = 75438991 kg.cm Diện tích cốt thép cần thiết để chịu momen MII : As= M II 75438991 =199,57 cm2  0,9.h0 Ra 0,9 x150 x 2800 Chọn 4125 có Fa = 201.31 cm2 Khoảng cách hai trục cốt thép gần : a = 130 mm Chiều dài : 5200 – 2x40 = 5120 mm ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 168 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN BỐ TRÍ THÉP MÓNG M5 TRỤC D-3 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 169 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN 7.5.3 Tính toán cấu tạo móng khoan nhồi cột trục E: Số liệu tính toán Cột trục E Nott(T) Mott ( Tm) Qott(T) Notc(T) Motc ( Tm) Qotc(T) 459.625 399.674 -23.608 -8.085 -20.529 -7.030 7.5.3.1 Xác định diện tích đài cọc số lượng cọc : Chọn khoảng cách cọc : d+1m = 1.8 m Phản lực đầu cọc : Qdn 177.78 p tt   = 54.87 (T/m2) 2 (d  1) (0.8  1) tt tt po  p   tb h.1,15  54.87  2.1, 7.1,15  50.96(T/m2) Diện tích sơ đáy đài xác ñònh : N tt 459.325 Fsb  tt   9.02 (m2) po 50.96 Tính lại trọng lượng bệ tính toán : N btt  1,15.Fb  tb h  1,15 x9, 02 x1, x  35, 26 (T) N ott  N tt  N btt  494, 29 (T) Xét đến ảnh hưởng momen -> tăng số lượng cọc lên  ( 1,1 -> 1,5) lần Số lượng cọc móng : N tt 494, 29 nc   o  1,  3, (coïc) > Choïn coïc QTK 177.78 Bảng 8.6:Bố trí cọc mặt đài cọc Từ việc bố trí cọc ta xác định kích thước ñaøi b x l B x l = 3.6 m x 3.4 m Tính lại trọng lượng bệ tính toán với kích thước b x l Trọng lượng đất đài : N btt  1,15.l.b. tb h  1,15 x3.6 x3.4 x1, x  47,86(T) ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 170 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN Tổng tải trọng công trình trọng lượng đất, đài cọc : N ott  N tt  N btt  507,48 T Sức chịu tải cọc đơn: N tt x 507.08 x1, Q o   152,25 T < Q TK= 177.78 T ( thỏa) nc 7.5.3.2 Kiểm tra tải tác dụng lên đầu cọc : Tải công trình tác dụng lên đầu cọc xác định theo công thức : tt N tt M xtt ymax M y xmax N max,min     QC nC  yi2  xi2 Các đại lượng khác : QC = 1.15 Fc  lc  bt = 1.15 0.5024x24,2x2.5=34,96 (T) Mttx = Mtty = 37.35(T.m) xmax =1 (m) ; ymax =0.9(m) xi2 = (m2) Vậy : lực tác dụng lên đầu cọc N max = 171,16 (T) N = 152,49 (T) Ta thaáy : Nmax = 171,16 T < QTK=177,78(T) Nmin = 152,49 T > : cọc chịu nén , không cần kiểm tra nhổ 7.5.3.3 Xác định sức chịu tải đáy móng quy ước : a/ Xác định kích thước móng quy ước : Xác định tb :  h  tb   i i  25.11o  hi 25.11o  6.27o 4 Chiều dài đáy khối móng quy ước : Lqư = LM + 2Lc.tg = 8,374 (m) Chiều rộng đáy khối móng quy ước : Bqư = BM + 2Lc.tg = 8,574 (m) b/ Xác định tải trọng tính toán đáy khối móng quy ước : Trọng lượng đất đài từ đáy đài trở lên : N1  Fm x tb xhm  358,99 (T) Goùc truyền lực :   tb  Trọng lượng khối đất từ mũi cọc tới đáy đài : N   (LM xBM  Fc ) xli x i  974,16 (T) Trọng lượng cọc Qc = 154,88 (T)  Tải trọng khối móng quy ước : ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 171 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN N qu  N1  N  Qc = 1488,03 (T) c/ Xác định áp lực tính toán đáy khối móng quy ước : tc tc N qu M xtc M y tc σ max,min    Fqu Wx Wy tc σ max  28,90 (T/m2) σ tcmin  24,84 (T/m2) σ tctb  26,87 (T/m2) Trong : N tcqu = N qu + N otc Cường độ tính toán đất đáy khối quy ước mm R tc  (ABqu γ II  BHqu γ*II  DCII ) k tc ta có : m1 : hệ số điều kiện làm việc phụ thuộc vào đết nền, m1= 1,2 m2 : hệ số điều kiện làm việc công trình phụ thuộc tỉ số chiều dài chiều cao m2=1,1 ktc = 1,0 tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất  =29015’ => A = 1,099; B = 5,392 ; D = 7,785; II = dn = 0,992 (T/m ) cII = ( II xh )  II*   i i  0,95 (T/m3)  hi  R tc  192,81 (T/m2) Nhận xét : tc σ max  28,9 (T/m2) < 1,2x Rtc =231,37 (T/m2) σ tctb  26,87 (T/m2) < Rtc = 192,81 (T/m2) => thỏa mãn điều kiện áp lực 7.5.3.4 Ứng suất gây lún đáy móng :  tb   ( i hi ) h i  0.96 x0.8  0.974 x5.2  0.936 x =0,96 (T/m3) 0.8  5.2  Ứng suất gây lún thân đáy khối móng quy ước :  obt    i xhi  18.79 (T/m2) Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước :  gl   tbtc   obt = 26,87-18.79 = 8,07 (T/m2) Chia đất đáy khối quy ước thành lớp theo điều kiện: B 10.174 hi  M   2.03 (m) 5 Laáy hi = 0.5 m Ứng suất gây lún đáy khối qui ươc: ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 172 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN  zigl  k o x ogl  zibt   obt   x obt ko: tra bảng 2-7 trang 69 sách Nền Móng tác giả Nguyễn Văn Quảng Ta có độ lún S=  0i E i 1 gl zi  hi  0,8  i 1 0i Điều kiện S < S gh = cm ( với hi(m)  zigl hi E0i  zigl  0.2  zibt )  gl zi  bt zi gl zi  hi  zigl hi Zi(m) y Ko 0.992 8.07 18.800 0.5 0.5 0.992 0.99 7.99 19.296 3.995 0.0011 0.5 0.992 0.98 7.91 19.792 3.955 0.0011 0.5 1.5 0.992 0.961 7.76 20.288 3.878 0.0011 0.5 0.992 0.969 7.82 20.784 3.911 0.0011 0.5 2.5 0.992 0.93 7.51 21.280 3.753 0.0011 0.5 0.992 0.89 7.18 21.776 3.592 0.0010 0.5 3.5 0.992 0.851 6.87 22.272 3.435 0.0010 0.5 0.992 0.812 6.49 23.264 3.244 0.0009 0.5 4.5 0.992 0.782 6.19 24.256 3.093 0.0009 0.5 0.992 0.734 5.69 25.248 2.847 0.0008 0.5 5.5 0.992 0.687 5.37 26.240 2.687 0.0008 0.5 0.992 0.639 4.80 27.232 2.398 0.0007 E oi  S = 0.0102 m =1.02 cm < S gh = cm ( thoõa mãn điều kiện độ lún tuyệt đối) 7.5.3.5 Tính toán cọc chịu tác dụng lực ngang (theo TCXD 205 : 1998) Lực ngang Hx,y tác dụng lên đầu cọc đáy đài sau: BẢNG TẢI TRỌNG Tải tiêu chuẩn Tải tính toán Qx 7.030 8.085 Hx 1.758 2.021 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 173 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN Từ Hx chọn Htcx=1.758 (T) , dùng để tính chuyển vị ngang, lấy Httx = 1.758 (T) để tính moment tiết diện cọc Khi tính toán cọc chịu tác dụng lực ngang, đất xung quanh cọc xem môi trường biến dạng tuyến tính, đặt trưng hệ số CZ (T/m3), trị số tính toán Cz xác định từ kết thí nghiệm theo công thức: Cz = K  z Trong đó: K : hệ số tỉ lệ (T/m4), lấy theo bảng G.1 cuûa TCXD 205 : 1998; K= 400 (T/m4) z : độ sâu vị trí tiết diện cọc (m) kể từ đáy đài cọc đài thấp; Theo TCXD 205 : 1998, tất tính toán thực theo chiều sâu tính đổi vị trí tiết diện cọc đất ze , chiều sâu tính đổi hạ cọc đất Le, xác định theo công thức sau: ze = bd  z Le = bd  L ( L = 24.2 m _ chiều dài cọc xuyên qua lớp đất) K  bc  bd  Eb  I bc = d + = 1.8 m K = 400 (T/m4) Eb = 3000000 (T/m2)  xd 0.84 I   0.0314 m4 64 64 Khi đó:  bd  K  bc 400  1.025 =0.377(1/m)  Eb  I 3000000  0.0314 Le = 0.377  24,2 = 9,13 m Tính toán chuyển vị ngang cọc mức đáy đài góc xoay theo công thức sau: M  l o2 H  l 3o n = y0 + 0  l0 +   E b  I  Eb  I  = o + H  lo M  lo   Eb  I Eb  I Trong đó: l0 = : cọc đài thấp; Do đó: n = y0 = Ho  HH + Mo  HM HH : chuyển vị ngang tiết diện, m/T, lực Ho = 1; HM : chuyển vị ngang tiết diện, 1/T, moment Mo =1; MH : góc xoay tiết diện, 1/T, lực Ho = 1; MM : góc xoay tiết diện, 1/(T.m), moment M0 = 1; tất xác định theo ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 174 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN công thức sau: δ HH  α bd α bd O  BO α bd  Eb  I  CO  Eb  I δ MH  δ HM  δ MM  A  Eb  I Tra bảng G2 (TCVN 205-1998) => AO=2.441 ,Bo=1.621 ,Co =1.751 Khi đó: x2.441 = 0.000483(m/T) 0.366 x3000000 x0.0314 δ MH  δ HM   1.621 = 0.000108(1/T) 0.366  3000000  0.0314 δ MM   1.751 = 0.0000466 (1/T.m) 0.366  3000000  0.0314 Mtco = Mtcng : tính theo công thức (G.20) TCXD 205 : 1998 (với lo = cọc đài thấp) δHH  tc M ng   MH  H xtc  0.07 (T.m)  MM tc  n  y tc  H Xtc x HH  M ng x HM = 0.3267 mm < 10 mm  cọc thoả mãn điều kiện chuyển vị ngang 7.5.3.6 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng đài a/ Kích thước tháp xuyên thủng - Chiều cao đài hd =1,2 m - Kích thước cột (50x70)cm - Cọc ngàm vào đài đoạn 10 cm - Chiều cao làm việc đài ho = hd – 0,1 = 1.7-0.15 = 1.55 m - Kích thước đáy tháp xuyên thủng : Lt = 0.6 + x 1.55 = 3.7 m Bt = 0.5 + x 1.55 = 3.6 m Kiểm tra khả hàng cọc chọc thủng đài theo tiết diện nghiêng + Khi b  bc  xho Pdt  bxho xRbt + Khi b  bc  xho Pdt  (bc  ho ) xho xRbt Ta coù b  3.4  bc  xho  0,  x1.55  3, 6m Pñt =342,33 T  bxho xRbt =3.4x1.55x90=474.3 T  thỏa mãn điều kiện chọc thủng ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 175 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN b/Kiểm tra xuyên thủng Từ hình vẽ ta thấy tháp xuyên thủng bao trùm lên tất tim đầu cọc nên không cần kiểm tra điều kiện xuyên thủng 7.5.3.7 Tính toán đài cọc Dùng bêtông đá 1x2 vữa xi măng mác 250 thép AII Để tính thép cho móng ta dựa vào momen mặt ngàm qua chân cột để tính : Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I : MI = rI ( P2+ P4) l  lt 3.6  0, d   0.8  0.7m 2 Trong ñoù rI = P2,4 = Pmaxtt = 171,16 T  MI = 0,65x(2x171,16)=239,63 T.m = 23962883 kg.cm Diện tích cốt thép cần thiết để chịu momen MI : As= MI 23862883 = 63.39 cm2  0,9.h0 Ra 0,9 x150 x 2800 Chọn 2518 có Fa = 63.5 cm2 Khoảng cách hai trục cốt thép gần : a = 140 mm Chiều dài : 3600 – 2x40 = 3520 mm Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II : MII = rII (P1+ P2) Trong đó: rII = b  bc 3.4  0.5 d   0.8  0.65 2  MII = 21644271 kg.cm Diện tích cốt thép cần thiết để chịu momen MII : As= M II 21644271  =57,25 cm2 0,9.h0 Ra 0,9 x155 x 2800 Chọn 2318 có Fa = 58,42 cm2 Khoảng cách hai trục cốt thép gần : a = 160 mm Chiều dài : 3400 – 2x40 = 5120 mm ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 176 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN BỐ TRÍ THÉP MÓNG M5 TRỤC D-3 ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN 7.6 SO SÁNH PHƯƠNG ÁN CỌC - Do thời gian có hạn đồ án, giả thiết bỏ qua ảnh hưởng thời tiết thời gian thi công, ta so sánh phương án cọc thông qua tiêu khối lượng bê tông cốt thép sử dụng tiêu điều kiện thi công CHỈ TIÊU KHỐI LƯNG BÊ TÔNG, CỐT THÉP - Do số lượng móng công trình tương đối nhiều nên ta so sánh vị trí móng cột E (Móng M3 phương án cọc ép, M5 cọc khoan nhồi) KHỐI LƯNG BÊ TÔNG o Phương án cọc khoan nhồi: vị trí đài cọc có kích thước (3.6x3.4x1.7)m sử dụng cọc khoan nhồi d=0.8m o Phương án cọc ép: vị trí đài cọc có kích thước (3.1x2.8x1.2)m sử dụng cọc (0.35x0.35)m => Sơ ta thấy tận dụng hết khả chịu lực vật liệu khối lượng bê tông cọc khoan nhồi lớn khối lượng bê tông cọc ép KHỐI LƯNG CỐT THÉP o Phương án cọc khoan nhồi: vị trí đài cọc sử dụng 2518a140 2318a160, cọc khoan nhồi sử dụng 1418 o Phương án cọc ép: vị trí đài cọc sử dụng 2220a140 1920a150, cọc ép sử dụng 418 => Nhìn chung khối lượng thép cọc khoan nhồi sử dụng lớn so với phương án cọc ép CHỈ TIÊU ĐIỀU KIỆN THI CÔNG A CỌC KHOAN NHỒI - Ưu điểm: o Phương pháp thi công cọc khoan nhồi cho phép Pvl xấp xỉ Pđn, từ ta tận dụng hết khả chịu lực bê tông o Cọc khoan nhồi đạt đến chiều sâu hàng trăm mét (không hạn chế cọc ép), phát huy triệt để đường kính cọc chiều dài cọc Có khả tiếp thu tải trọng lớn Có khả xuyên qua lớp đất cứng Đường kính cọc lớn làm tăng độ cứng ngang công trình o Cọc nhồi khắc phục nhược điểm tiếng ồn, chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh; Chịu tải trọng lớn làm rung động đất, mặt khác công trình có chiều cao lớn (trên 60m) nên giúp cho công trình giữ ổn định tốt ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 178 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD - GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN Nhược điểm o Công nghệ thi công cọc đòi hỏi kỹ thuật cao, chuyên gia có kinh nghiệm o Biện pháp kiểm tra chất lượng bêtông cọc thường phức tạp, tốn o Ma sát bên thân cọc có phần giảm đáng kể so với cọc đóng cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ o Khi thi công công trình khô - Phạm vi áp dụng công trình tính toán: hoàn toàn thích hợp B CỌC BÊTÔNG CỐT THÉP ĐÚC SẴN - Ưu điểm: o Giá thành rẻ o Dễ kiểm tra chất lượng đoạn cọc thử lực ép, xác định sức chịu tải cọc ép qua lực ép cuối o Điều kiện thi công không phức tạp o Tiết kiệm thời gian so với phương án cọc nhồi - Nhược điểm: o Kích thước sức chịu tải cọc bị hạn chế tiết diện cọc, chiều dài cọc - Phạm vi áp dụng công trình tính toán: o Nếu dùng móng cọc bêtông đúc sẵn cho cọc đặt vào lớp đất 5, việc hạ cọc dễ dàng đươc đặt vào lớp đất tốt, chiều sâu cọc thấp Giải pháp thi công phải ép rung khoan dẩn o KẾT LUẬN - Với tiêu so sánh trên, ta thấy hai phương án móng có ưu điểm khuyết điểm, nhiên với điều kiện địa chất cụ thể công trình mà ta tính toán, phương án cọc ép phương án tối ưu Vì em định chọn phương án cọc ép phương án móng công trình tính toán ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN CHƯƠNG KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CÔNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 180 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN 8.1 Kiểm tra ổn định chống lật cho công trình Lật công trình sinh lực gió tác dụng vào công trình Để đảm bảo ổn định chống lật moment chống lật Mcl > 1,5 lần moment gây lật Mglat Trong : + Mcl : tải trọng thường xuyên công trình tác dụng xuống móng + Mglat : gió gây sinh 8.1.2 Momnet chống lật M cl  yx  N y : khoảng cách từ trọng tâm công trình đến điềm lật mép móng ( tâm cọc công trình); y=11.05 m N : Tải trọng thường xuyên  N  1593.75 (T) => Mcl = 1593.75x11.05=17610.94 (Tm) 8.1.3 Moment gây lật M glat  Fxh Trong đó: F=qxH F : lực gió gây q : tải trọng gió phân bố công trình; q= 0.82 T/m (do gió phân bố thay đổi theo tầng ,để đơn giản chọn q lớn để tính kiểm tra) H: chiều cao công trình; H=39.7m H 39.7 h   Hm   2.5  22.35m 2 Hm : chieàu cao moùng; h= 2.5 m  F = 0.82 x 39.7 = 32.554 T  Mglat = 22.35 x 32.554 = 727.58 Tm Ta thaáy : Mcl =17610.94 (Tm) > 1,5Mglat = 727.58 x 1.5 = 1091,373 (Tm)  thỏa mản điều kiện 8.2 Kiểm tra ổn định chống trượt cho công trình Trượt công trình sinh lực xô ngang chân cột gây Trong công trình thành phần tham gia chống trượt gồm; + Lực ma sát đáy móng + p lực đất vào đài móng Để công trình không trượt : FCT > FT Trong : FCT : lực chống lại lực gây trượt FT : Lực gây trượt ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 181 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN 8.2.1 Lực gây trượt : FT =  Hi = 46.39 (T) = 463.9 (kN) Hi : lực xô ngang vị trí chân cột thứ i ( kết lấy từ kết giải SAP khung) 8.2.2 Lực chống trượt : FCT = Fms+ F đất Trong : Fms = k x N k : hệ số ma sát k=0.45 ( bê tông đặt sét lẫn sỏi) N : phản lực pháp tuyến ( tải trọng thường xuyên công trình )  Fms = 0.45x1593.75= 717,19 (T) = 7172 (kN) Ta thaáy Fms =7172 kN >> FT = 463.9 kN ( nên không cần tính áp lực đất lên đài móng chống lại trượt) Tóm lại : FCT >> FT ( thỏa mãn điều kiện)  Kết luận Công trình đảm bảo ổn định chống lật , chống trượt ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 182 ... trình ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG 82 83 84 88 99 100 110 114 123 124 126 128 129 159 178 180 181 181 LỚP : 05DXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN GVHD: ThS.NGUYỄN... TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH TRUNG LỚP : 05DXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN KHẮC MẠN PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN SV: HỒ THÀNH... chất tải 5.4 Tính toán nội lực tổ hợp tải trọng 5.5 Tính toán bố trí cốt thép ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ BẮC MỸ AN 2 7 SV: HỒ THÀNH TRUNG 67 68 69 71 71 78 LỚP : 05DXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD: ThS.NGUYỄN