Chung cư phú mỹ thuận

U H C TE H ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PMT SV : NGUYỄN NGỌC THẮNG LỚP 06XDB2 MỤC LỤC Chương 1- DỮ LIỆU DẦU VÀO 1.1 MÔ HÌNH KHOÂNG GIAN - 1.2 DỮ LIỆU MÔ HÌNH KẾT CẤU BẰNG PHẦN MỀM ETABS 9.0.4 - 1.2.1 DỮ LIỆU CHIỀU CAO CÔNG TRÌNH - 1.2.2 ĐĨNH NGHĨA VẬT LIỆU - 1.2.3 ĐĨNH NGHĨA TIẾT DIỆN - 1.2.4 ĐĨNH NGHĨA TRƯỜNG HP TẢI TRỌNG - 1.2.5 ĐĨNH NGHĨA TỔ HP TẢI - - Chương 2- TÍNH TOÁN KẾT CẤU KHUNG CHỊU LỰ C H U TE C H 2.1 NỘI LỰC KHUNG TRỤC - 2.1.1 NỘI LỰC DẦM - 2.1.2 NỘI LỰC CỘT - 55 2.2 TÍNH THÉP DẦM - 82 2.3 TÍNH THÉP CỘT - 85 2.3.1 GIẢ THUYẾ T TÍNH TOÁN - 85 2.3.2 TÍNH THÉP - 85 - GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG MỤC LỤC H C U TE H ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PMT SV : NGUYỄN NGỌC THẮNG LỚP 06XDB2 Chương DỮ LIỆU ĐẦU VÀO H U TE C H 1.1 MÔ HÌNH KHÔ NG GIAN Hình - H1 mô hình không gian ETABS v.9.04 -2GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHỤ LỤC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PMT SV : NGUYỄN NGỌC THẮNG LỚP 06XDB2 1.2 DỮ LIỆU MÔ HÌNH KẾT CẤU BẰNG PHẦN MỀM ETABS 9.0.4 1.2.1 DỮ LIỆU CHIỀU CAO CÔNG TRÌNH Story Data Height Elevation Height Elevation Story (m) (m) Story (m) (m) T MAI 3.4 30.60 TANG 3.4 13.6 TANG 3.4 27.20 TANG 3.4 10.2 TANG 3.4 23.80 TANG 3.4 6.8 TANG 3.4 20.04 TANG LỬNG 3.4 3.4 TANG 3.4 17.00 TANG 3.4 +0.00 Material Properties B25 Mass Weight E U TE Material Type C 1.2.2 ĐĨNH NGHĨA VẬT LIỆU H BASE Isotropic 2.55E-01 2.50E+00 3000000 Poisson ThermCoeff G 0.2 9.90E-06 1250000 1.2.3 ĐĨNH NGHĨA TIẾT DIỆN Frame section Properties Material Shape H SectionName Depth (m) WidthTop (m) Area (m2) TorsionConst C4040 B25 Rectangular 0.4 0.4 0.16 0.0036 C5050 B25 Rectangular 0.50 0.50 0.25 0.0075 C6060 B25 Rectangular 0.6 0.6 0.36 0.0124 D3060 B25 Rectangular 0.6 0.3 0.18 0.0028 D3050 B25 Rectangular 0.5 0.3 0.15 0.0026 D2050 B25 Rectangular 0.5 0.2 0.1 0.001 D2040 B25 Rectangular 0.4 0.2 0.08 0.0007 D2030 B25 Rectangular 0.3 0.2 0.06 0.0005 -3GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHỤ LỤC Shell Section Properties Section Material Type S100 B25 Shell-Thin MembThick (m) BendThick (m) TotalWt (T) TotalMass (T) 0.1 0.1 4417.84 450.34 1.2.4 ĐĨNH NGHĨA TRƯỜNG HP TẢI TRỌNG Static Load Cases Type SWMultiplier TT DEAD 1.1 HTCD LIVE HT1 LIVE HT2 LIVE HT3 LIVE HT4 LIVE HT5 LIVE HT6 LIVE AutoLoad H Case 0 U TE C WINX WIND USER WINXX WIND USER WINY WIND USER WINYY WIND USER H 1.2.5 ĐĨNH NGHĨA TỔ HP TẢI Load Combinations Combo Type Case Factor CaseType TH01 ADD TT Static HT1 Static TT Static HT2 Static TT Static HT3 Static TT Static HT4 Static TT Static HT5 Static TH01 TH02 ADD TH02 TH03 ADD TH03 TH04 ADD TH04 TH05 TH05 ADD ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PMT ADD LỚP 06XDB2 TT Static HT6 Static TT Static WINX Static TT Static WINXX Static TT Static WINY Static TT Static WINYY Static TT Static TH11 HT1 0.9 Static TH11 HT2 0.9 Static TH06 TH07 ADD TH07 TH08 ADD TH08 TH09 ADD TH09 TH10 ADD TH10 TH11 ADD TH12 ADD TT H TH06 SV : NGUYỄN NGỌC THẮNG Static HT3 0.9 Static TH12 HT4 0.9 Static TT Static HT5 0.9 Static HT6 0.9 Static TT Static HT1 0.9 Static WINX 0.9 Static TT Static HT1 0.9 Static WINXX 0.9 Static TT Static TH16 HT1 0.9 Static TH16 WINY 0.9 Static TT Static TH17 HT1 0.9 Static TH17 WINYY 0.9 Static TT Static TH18 HT2 0.9 Static TH18 WINX 0.9 Static TT Static TH19 HT2 0.9 Static TH19 WINXX 0.9 Static TH13 ADD TH13 TH14 TH14 TH14 TH15 TH15 H TH15 U TE TH13 TH16 TH17 TH18 TH19 C TH12 ADD ADD ADD ADD ADD ADD -2GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHỤ LỤC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PMT ADD LỚP 06XDB2 TT Static TH20 HT2 0.9 Static TH20 WINY 0.9 Static TT Static TH21 HT2 0.9 Static TH21 WINYY 0.9 Static TT Static TH22 HT3 0.9 Static TH22 WINX 0.9 Static TT Static TH23 HT3 0.9 Static TH23 WINXX 0.9 Static TT Static TH21 ADD TH22 ADD TH23 ADD TH24 ADD H TH20 SV : NGUYỄN NGỌC THẮNG HT3 0.9 Static TH24 WINY 0.9 Static TT Static HT3 0.9 Static WINYY 0.9 Static TT Static HT4 0.9 Static WINX 0.9 Static TT Static HT4 0.9 Static WINXX 0.9 Static TT Static TH28 HT4 0.9 Static TH28 WINY 0.9 Static TT Static TH29 HT4 0.9 Static TH29 WINYY 0.9 Static TT Static TH30 HT5 0.9 Static TH30 WINX 0.9 Static TT Static TH31 HT5 0.9 Static TH31 WINXX 0.9 Static TT Static TH25 ADD TH25 TH26 TH26 TH26 TH27 TH27 TH27 H TH28 U TE TH25 TH29 TH30 TH31 TH32 C TH24 ADD ADD ADD ADD ADD ADD ADD -3GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHỤ LỤC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PMT SV : NGUYỄN NGỌC THẮNG LỚP 06XDB2 HT5 0.9 Static TH32 WINY 0.9 Static TT Static TH33 HT5 0.9 Static TH33 WINYY 0.9 Static TT Static TH34 HT6 0.9 Static TH34 WINX 0.9 Static TT Static TH35 HT6 0.9 Static TH35 WINXX 0.9 Static TT Static TH36 HT6 0.9 Static TH36 WINY 0.9 Static TT Static HT6 0.9 Static WINYY 0.9 Static TH01 Combo TH02 Combo TH03 Combo TH04 Combo TH05 Combo TH06 Combo TH07 Combo TH08 Combo BAO TH09 Combo BAO TH10 Combo BAO TH11 Combo BAO TH12 Combo BAO TH13 Combo BAO TH14 Combo BAO TH15 Combo BAO TH16 Combo BAO TH17 Combo BAO TH18 Combo BAO TH19 Combo BAO TH20 Combo ADD TH34 ADD TH35 ADD TH36 ADD TH37 ADD TH37 TH37 BAO BAO BAO BAO BAO BAO H BAO ENVE U TE BAO C TH33 H TH32 -4GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHỤ LỤC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PMT SV : NGUYỄN NGỌC THẮNG LỚP 06XDB2 TH21 Combo BAO TH22 Combo BAO TH23 Combo BAO TH24 Combo BAO TH25 Combo BAO TH26 Combo BAO TH27 Combo BAO TH28 Combo BAO TH29 Combo BAO TH30 Combo BAO TH31 Combo BAO TH32 Combo BAO TH33 Combo BAO TH34 Combo BAO TH35 Combo BAO TH36 Combo TH37 Combo C H BAO H U TE BAO -5GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHỤ LỤC Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG 2.2.5 Tính toán bố trí cốt thép cho đài cọc 2.2.5.1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 500   2000 5000 500 C H 2000 600 600 2000 500 U TE 500 3000 - Lực xuyên thủng : H Pxt = 2.Pttmax = 2.1076,43=2152,86(kN) - Lực chống xuyên đài cọc : Pct = 0,75.(Rb.Fxt) Trong đó: Rb _cường độ chịu kéo bêtông : Rb = 17000 (kN/m²) Fxt_diện tích xung quanh tháp xuyên thủng Fxt = 3,0(m²) Pct = 0,75.(17000.3,0) = 38250(kN) Coù Pct = 38250(kN) > Pxt = 2152,86 (kN) Vậy đài móng thoả điều kiện chống xuyên thủng phản lực đầu cọc tác dụng SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.165 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG 500 2.2.5.2 Tính toán cốt thép đài cọc r1=1700 4000 5000 600 600 r2=700 500 2000 500 C 3000 H 500 U TE Sơ đồ tính đài cọc * Cốt thép đài cọc tính theo hai phương - Sơ đồ tính dầm conson , ngàm mép cột, có chiều dài tính từ mép cột đến tim cọc biên - Nội lực tính toán: H Mơ men ứng với mặt ngàm I – I: MI = ( P1 + P2).r1 = P MAX =2.1076,43.1,7 = 3659,86(kNm) Mô men ứng với mặt ngàm II – II: MI = ( P2 + P4).r2 = P MAX =2.1076,43.0,7= 1507,00(kNm) Tính thép: AsI = MI 3659,86 = = 0,01117(m²) = 111,70 (cm²) 0,9 × ho × Rs 0.9.1,3.280000 ->Chọn thép 34 Þ22 ( Þ22a150) có As =129,18 (cm²) AsII = M II 1507,00 = = 0,00460(m²) = 46,00(cm²) 0,9 × ho × Rs 0.9.1,3.280000 ->Chọn thép 15 Þ20 ( Þ20a200) coù As = 47,10(cm²) SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.166 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 2.3 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG Móng M3 – Móng cột trục – C 2.3.1 Tải trọng tính toán Tải trọng chọn để tính toán cho móng phải lấy từ tổ hợp nội lực bất lợi suốt trình thi công hay sử dụng Là kết tổ hợp nội lực chân cột tổ hợp bao(Tầng – C12 – Vị trí – THBao Min ): ⎧M xtt = 0,025(T m) = 0,25(kN m) ⎪ tt ⎪M y = 6,124(T m) = 61,24(kN m) ⎪ tt ⎨Q x = 5,96(T m) = 59,6(kN ) ⎪ tt ⎪Q y = 0,62(T m) = 6,2(kN ) ⎪ N tt = 540,93(T m) = 5409,3(kN ) ⎩ H - Nội lực tiêu chuẩn chân cột tính dựa vào công thức sau: H U TE C ⎧ tc M xtt 0,25 = = 0,22(kN m) ⎪M x = , 15 n ⎪ ⎪ M tt 61,24 ⎪M ytc = y = = 53,25(kN m) 1,15 n ⎪ ⎪ tt ⎪ tc Q x 59,6 = = 51,83(kN ) ⎨Q x = 1,15 n ⎪ ⎪ Q ytt 6,2 tc ⎪Q y = = = 5,40(kN ) 1,15 n ⎪ ⎪ tt ⎪ N tc = N = 5409,3 = 4703,74(kN ) ⎪⎩ 1,15 n (n laø hệ số vượt tải n = 1,1->1,2, lấy n=1,15) 2.3.2 Xác định diện tích đài số lượng cọc đài Chiều sâu chôn đài: - Để móng làm việc móng cọc đài thấp đài móng chôn đất cho áp lực ngang đất tác dụng nên đài cọc cân với tải trọng ngang max Để thoả điều kiện chiều sâu chôn đài Df : 2.H max ϕ Df ≥ hmin = 0,7.tg(450- ) γ Bd Trong : SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.167 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG Hmax tải trọng ngang max Hmax = max(Qx,Qy) Hmax = Qx = 51,83 (kN) γ _là khối lượng riêng lớp đất đắp Lấy γ = 17 (kN/m³) không bị ảnh hưởng mực nước ϕ _là góc ma sát lớp đất1 : ϕ = 14.47 Bd bề rộng đài móng, giả thiết Bd=2(m) 14,47 2.36,26 Df ≥ hmin = 0,7.tg(45 ) = 1,95 (m) 17.4 ->Choïn Df chọn = 2,5 (m) Pc tt = 1,4 6146,45 = 5,03 1710 C ∑N n ≥ (1,2 − 1,4) H Số lượng cọc chọn dựa theo công thức : U TE N 0tt _ Lực dọc theo phương đứng, tính đến đáy móng(đầu cóc cọc) N 0tt = N tc + N đtt = N ott + n.γ tb Fđ D f = 5238,95+ 1,1.22.(3.5).2,5= 6146,45(kN) -> Vậy chọn n = (cọc) 500 2000 H - Tiết diện ngang đài móng : BxL=3x5=15(m2) 5000 2000 600 600 500 500 2000 500 3000 SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.168 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG Mặt bố trí cọc 2.3.3 Kiểm tra việc thiết kế móng cọc C H ° 45 U TE Vẽ hình tháp ép lõm, từ mép cột nghiêng 450 ta thấy toàn cọc nằm phạm vi tháp ép loom nên không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng H 2.3.3.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo điều kiện chịu nhổ Ta kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc với tổng lực dọc tính toán mômen theo hai phương (Mx , My) lực ngang theo hai phương (Qx, Qy) ⎧⎪p ≤ Qa Điều kiện kiểm tra : ⎨ max ⎪⎩pmin ≥ Chiều cao đài giả thuyết ban đầu : Hđ = 1.5m Trọng lượng thân đài : Qd = 1.1× Fd × γ tb × h = 1.1× 3.6 × 2.6 × 2.5 × 1.5 = 38.61T Dời lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc ta ; - Σ N tt = N1tt + Qd = 572.93 + 38.61 = 611.54T - ΣMxtt= Mxtt + Q2ytt x hd = 1.034 + 0.6 x 1.5 = 1.934 Tm - ΣMytt= Mytt + Q2xtt x hd = 0.721 + 0.64x1.5 = 1.681 Tm Tải trọng tác dụng lên cọc xác định theo công thức : Pi ∑N = n tt + ∑ M x ∑x tt y i i + ∑ M y ∑y tt x i i Trong : n - số lượng cọc đài n = coïc SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.169 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG xi.yi – khoảng cách tính từ trục hàng cọc thứ i đến trục qua trọng tâm đài Bảng kết tính phản lực đầu cọc TÊN CỌC P1 P2 P3 P4 N(T) 611.54 611.54 611.54 611.54 Mx ( Tm ) 1.934 1.934 1.934 1.934 My ( Tm ) 1.681 1.681 1.681 1.681 Xi (m) -1.5 -0.5 0.5 1.5 X i 2= Xi2 2.25 0.25 0.25 2.25 6.615 Yi (m) -1 -1 -1 -1 Yi2 =-4 Y i2 1.00 1.00 1.00 1.00 Pi (T) 55.14 55.28 55.42 55.56 U TE C H Pmax=P8 = 56.05 (T)< [Qa] = 78 (T) Pmin=P1 = 55.14 (T) >0 Vậy cọc thoả mản điều kiện chịu nhổ -Trang 301 sách “Nền Móng Trường Đại Học Kiến Trúc Hà Nội” tác giả TS NGUYỄN VĂN QUẢNG, KS NGUYỄN HỮU KHÁNG, KS UÔNG ĐÌNH CHẤT có viết “ Kết thử cọc cho thấy: khoảng cách cọc a6d không ảnh hưởng coi cọc đơn - Trang 266 sách “NỀN MÓNG” TS CHÂU NGỌC ẨN có viết “ Trong phương pháp tính móng khối quy ước quy phạm Việt Nam việc tính toán hiệu ứng nhóm không cần thiết , hiệu ứng xem xét hoạt động chung cọc đất móng khối quy ước” Không c ần tính hiệu ứng nhóm lên sức chịu tải cọc H 2.3.3.2 Kiểm tra ổn định * Độ lún móng cọc đại diện độ lún móng quy ước bao trùm nhóm cọc móng - Góc truyền lực : α = Trong ϕ tb = ∑ϕ l ∑l i i i ϕ tb = 14,47 0.10,6 + 17,59 0.5 + 1,9 x15,88 = 15,96 10,6 + + 1,9 α= SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG 15,96 = 3,99 Tr.170 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG C H 15000 1500 a=200 ho=1300 1000 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 U TE Lm=4000 Khối móng quy ước - Diện tích khối móng quy ước Smqu = Bm x Lm = (2.Hm.tg α +B )(2.Hm.tg α +L ) =(2.15.tg3,99+3,0)(2.15.tg3,99+5,0) = 4x6 =24 (m²) H Trong : B- bề rộng đài móng (m) L- bề dài đài móng (m) Hm _ chiều dài cọc : Hm = 15(m) - Tải trọng đứng tác dụng đáy khối móng quy ước ⎧M dmx = M oxtc + H m Q Xtc = 35,78 + 15.36,26 = 579,68(kN m) ⎪⎪ tc tc ⎨M dmy = M oy + H m Q y = 38,63 + 15.30,70 = 499,13(kN m) ⎪ tc ⎪⎩ N dm = N o + S mqu H m = 5238,95 + 24.15 = 5598,95(kN ) - p lực đáy khối móng quy ước tc σ max, = tc tc M dmy N dm M dmx ± ± S mqu Wy Wx Wx ,Wy mômen kháng uốn theo trục x,y SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.171 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG Smqu _ diện tích mặt cắt ngang khối móng quy ước : Smqu = 4x6=24 (m²) Wx = Wy = Bm L2m = 144/6=24 (m³) + p lực max : tc σ max, = 5598,95 579,68 499,13 + + = 278,24 (kN/m²) 24 24 24 + p lực : tc σ = 5598,95 579,68 499,13 − − = 188,34 (kN/m²) 24 24 24 + p lực trung bình : tc tc + σ σ max = 278,24 + 188,34 = 233,28 (kN/m²) H σ tbtc = * Tính sức chịu tải tiêu chuẩn đất theo (QPXD45-78): ( m1 m A.B m γ 2' + B.Z n γ 1' + D.c k tc ) C R tc = U TE Tại đáy khối móng quy ước lớp đất số 3: - Có ϕ = 15,88 tra bảng 2.24: SÁCH NỀN MÓNG thầy CHÂU NGỌC ẨN : ⎧ A = 0.412 ⎪ ⇒ ⎨ B = 2.912 ⎪ D = 5.132 ⎩ H - m1,m2 heä số chọn theo bảng 2.25 SÁCH NỀN MÓNG thầy CHÂU NGỌC ẨN : m1 = 1.1 ; m2 = - ktc hệ số đặc trưng tính toán lấy trực tiếp từ bảng thống keâ ktc=1,1 R tc = 1,1.1 (0,412.4,5.21,6 + 2,912.(2,5.22 + (10,6 − 2,5).21 + 5.21,6 + 1,9.20,3) + 5,132.36,2) 1,1 = 1474,855 (kN/m²) tc ⎧ σ max = 278,24 ≤ 1,2.R tc = 2064,797 (kN/m²) ⎪ Coù : ⎨ ⎪σ tc tc ⎩ tb = 188,34 ≤ R = 1474,855 (kN/m²) -> Móng thoả điều kiện cường độ , làm việc giai đoạn đàn hồi SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.172 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG 2.3.3.3 Kiểm tra lún móng cọc - Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính - Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên Lớp đất Bề dày hi (m) Ứng suất thaân σ ibt T / m γ (T/m ) ( 6.7 0.95 6.365 2.2 1.045 2.299 4 4.228 10.9 0.905 9.865 3.2 0.976 3.123 Tổng H ) 25.88 C - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: ( ) U TE σ zgl=0 = ptbtc − σ bt = 36.29 − 25.88 = 10.41 T / m H - Chia đất đáy khối quy ước thành lớp Bmq 6.8 B = = 1.36m choïn hi = 1.0m (hi≤ mq ) 5 - Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng: + Ứng suất tải trọng gây ra: l z σzp =k0 σ zgl=0 với kg= f( ; ) b b + Ứng suất trọng lượng thân đất gaây ra: σbt = 25.88 + 0.976 z SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.173 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG BẢNG PHÂN BỐ ỨNG SUẤT DƯỚI ĐÁY KHỐI MÓNG QUY ƯỚC Lmq Bmq 2.z Bmq K0 σglzi=K0 σgl (T/m2) σbt (T/m2) σbt/σgl 0.00 10.41 25.88 2.49 1 0.29 0.9783 10.18 26.86 2.64 2 0.59 0.8970 9.34 27.83 2.98 3 0.88 0.7590 7.90 28.81 3.65 4 1.18 0.6163 6.42 29.78 4.64 5 1.47 0.4890 5.09 30.76 6.04 6 1.76 0.3986 4.15 31.74 7.65 Điểm z Tại điểm số ta có σbt/σzp = 7.65 > nên ta chọn chiều sâu vùng chịu nén điểm H U TE C H - SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.174 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG H U TE C H Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.175 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG BẢNG TÍNH LÚN CHO KHỐI MÓNG QUY ƯỚC Lớp đất Lớp phân tố Chiều dày lớp (cm) σgl (T/m2) σgl trung bình (T/m2) E(T/m2) β Si(cm) 10.41 100 10.297 0.3266 9.7609 0.3035 10.18 10.18 100 9.34 9.34 100 8.619 7.90 7.90 100 0.8 7.158 0.2587 0.2072 C 3700 H U TE 6.42 6.42 100 5.753 0.1621 4.620 4,6cm 5.09 5.09 100 H 4.15 ΣSi(cm) = 4,6cm - Lập bảng tính độ lún cuối theo công thức: n h S= ∑ βi i σ tbi gl Eoi i =1 với: σ tbigl = xét σ zip −1 + σ zip : ứng suất trung bình tải trọng gây lớp đất hi= 1.0 m = 100 cm Eoi: Module tổng biến dạng lấy từ thí nghiệm nén lún không nở hông lớp đất có Eo= 3700T/m2 βi= 0.8: hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính toán đơn giản hóa lấy cho trường hợp S= ΣSi= 4,6cm < Sgh= 8cm (nền móng thỏa yêu cầu biến dạng) SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.176 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG 2.3.2 Tính toán bố trí cốt thép cho đài cọc 2.3.2.1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Xác định chiều cao đài cọc: - Chọn chiều cao đài cọc : Hd = 1,5m - Chiều cao làm việc đài cọc : HO = Hd – 0,2 = 1,5 – 0,2 = 1,3m Vaäy Ho = 1,3(m) chiều dày lớp bê tông ngàm đầu coïc : a= 0.2 (m) 500   500 1500 2000 500 4000 1500 C U TE 600 600 H 500 H 3000 - Lực xuyên thủng : Pxt = Pttmax = 1134,04(kN) - Lực chống xuyên đài cọc : Pct = 0,75.(Rb.Fxt) Trong đó: Rb _cường độ chịu kéo bêtông : Rb = 17000 (kN/m²) Fxt_diện tích xung quanh tháp xuyên thủng Fxt = 1,5(m²) Pct = 0,75.(17000.1,5) = 19125(kN) Coù Pct = 19125(kN) > Pxt = 1134,04 (kN) Vậy đài móng thoả điều kiện chống xuyên thủng phản lực đầu cọc tác dụng SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.177 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG 500 2.3.2.2 Tính toán cốt thép đài cọc 1500 4000 600 600 r1=1200 1500 r2=700 500 2000 500 C 3000 H 500 U TE Sơ đồ tính đài cọc * Cốt thép đài cọc tính theo hai phương - Sơ đồ tính dầm conson , ngàm mép cột, có chiều dài tính từ mép cột đến tim cọc biên - Nội lực tính toán: Mơ men ứng với mặt ngàm I – I: H MI = ( P1 + P2).r1 = P MAX =2.1134,04.1,2 = 2721,70(kNm) Mô men ứng với mặt ngàm II – II: MI = ( P2 + P4).r2 = P MAX =2.1134,04.0,7= 1587,65(kNm) Tính thép: AsI = MI 2721,70 = = 0,008021(m²) = 80,21 (cm²) 0,9 × ho × Rs 0.9.1,3.280000 ->Chọn thép 26 Þ20 ( Þ22a200) coù As =81,64 (cm²) AsII = M II 1587,65 = = 0,00485(m²) = 47,50(cm²) 0,9 × ho × Rs 0.9.1,3.280000 ->Chọn thép 15 Þ20 ( Þ20a200) có As = 47,10(cm SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.178 Luận văn tốt nghiệp KSXD 2006 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG 2.4 Kiểm tra điều kiện lún lệch móng + Móng trục A - móng trục B - 2: LAB= 7.8 m ∆SA-BB1= SE-2 − SF-2 L = 0.9991 − 0.5229 780 = 0.00061< ∆Sgh=0.001 H U TE C H Vậy điều kiện biến dạng thỏa maõn SVTH: NGUYỄN NGỌC THẮNG Tr.- 179 - ...ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PMT SV : NGUYỄN NGỌC THẮNG LỚP 06XDB2 MỤC LỤC Chương 1- DỮ LIỆU DẦU VÀO 1.1 MÔ HÌNH KHÔNG... 2.3.2 TÍNH THÉP - 85 - GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG MỤC LỤC H C U TE H ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PMT SV : NGUYỄN NGỌC THẮNG LỚP 06XDB2 Chương DỮ LIỆU ĐẦU VÀO H U TE C H 1.1 MÔ HÌNH KHÔ NG... GIAN Hình - H1 mô hình không gian ETABS v.9.04 -2GVHD: Thầy NGUYỄN TRÍ DŨNG PHỤ LỤC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PMT SV : NGUYỄN NGỌC THẮNG LỚP 06XDB2 1.2 DỮ LIỆU MÔ HÌNH KẾT CẤU BẰNG PHẦN MỀM ETABS 9.0.4