Cao ốc VP gas petrolimex

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG   HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI CAO ỐC VĂN PHÒNG GAS PETROLIMEX GVHD : Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC LỚP : 08HXD3 MSSV : 08B1040381 THÁNG 10-2010 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG   HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI CAO ỐC VĂN PHÒNG GAS PETROLIMEX PHƯỜNG 22 - QUẬN BÌNH THẠNH – TP.HCM SVTH LỚP MSSV : PHẠM ĐÌNH QUỐC : 08HXD3 : 08B1040381 GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN KẾT CẤU GIÁO VIÊN HƯỚNG NỀN MÓNG TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ Trang TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG   HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI CAO ỐC VĂN PHÒNG GAS PETROLIMEX GVHD : Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC LỚP : 08HXD3 MSSV : 08B1040381 THÁNG 10-2010 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG 0O0 HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUY NGÀNH : XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Đề tài : CAO ỐC VĂN PHÒNG GAS PETROLIMEX PHƯỜNG 22 - QUẬN BÌNH THẠNH – TP.HCM GVHD : Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC LỚP : 08HXD3 MSSV : 08B1040381 THÁNG 10-2010 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, khóa 2008-2010 GVHD : ThS.NGUYỄN NGỌC TÚ LỜI CẢM ƠN Em xin cảm ơn tất thầy cô Trường ĐH Kỹ Thuật Công Nghệ TP.HCM trang bị cho em nhiều kiến thức, kinh nghiệm hết sưc quý giá cho em trình học tập nghiên cứu trường Đặc biệt cảm ơn thầy NGUYỄN NGỌC TÚ người trực tiếp hướng dẫn bảo tận tình cho em suốt trình thực đồ án Xin cảm ơn gia đình, cảm ơn tất bạn bè động viên , giúp đỡ thời gian theo học trường, trình hoàn thành đồ án Do thời gian, kiến thức kinh nghiệm hạn chế nên đồ án em không tránh khỏi sai sót, em mong góp ý, dẫn quý thầy cô Chân Thành Cảm Ơn Sinh Viên: Phạm Đình Quốc SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang:1 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, khóa 2008-2010 GVHD : ThS.NGUYỄN NGỌC TÚ LỜI NÓI ĐẦU Ngày nay, nhà cao tầng xây dựng nhiều nước ta, đô thị lớn Đồ án em nghiên cứu tính toán khả chịu lực hỗn hợp kết cấu bê tông cốt thép Đồ án công trình Cao Ốc Văn Phòng với hệ chịu lực khung BTCT kết cấu bên công trình Với bảo tận tình thầy cô khoa kỹ thật công trình, với kiến thức học năm học qua Đồ án tốt nghiệp giúp em tổng kết lại, hệ thống lại kiến thức Nội dung đồ án tốt nghiệp bao gồm phần chính: Phần A: Kiến trúc Phần B: Kết cấu Phần C: Nền móng Nhận thức tầm quan trọng tin học lính vực, đặc biệt xây dựng Trong đồ án này, em có sử dụng số chương trịnh ưng dụng tính toán kết cấu, thể vẽ SAP 2000, ETABS V9.04, Acad 2007, Microsoft Excel 2003, Microsoft Word 2003 số chương trình phụ trợ khác Em thực chân thành cảm ơn thầy cô bảo giúp đỡ động viên em thực hoàn thành đồ án TP Hồ Chí Minh 10-2010 Sinh viên Phạm Đình Quốc SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang:2 BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ KHOA XÂY DỰNG Cộng Hòa Xã Hội Chủ Nghóa Việt Nam Độc Lập –Tự Do-Hạnh Phúc *******  PHIẾU GIAO NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Họ tên SV: Phạm Đình Quốc Lớp: 08HXD3 Hệ đào tạo: Quy Địa liên hệ: 31-33 Phan Huy Ích – P.14-Q.Tân Bình-TP.HCM Tên đề tài tốt nghiệp: Cao Ốc Văn Phòng Gas Petrolimex Thời gian thực hiện: 15 tuần - Ngày nhận đề tài: 12/07/2010 - Ngày nộp đề tài: 25/10/2010 Phần kiến trúc Thể lại vẽ kiến trúc (mặt bằng, mặt cắt, mặt đứng,…) viết thuyết minh giới thiệu kiến trúc kỹ thuật công trình Phần kết cấu ( %) 3.Phần móng ( 3.Phần thi công ( GVHD KẾT CẤU (Ký ghi họ tên) %) %) GVHD NỀN MÓNG (Ký ghi họ tên) GVHD THI CÔNG (Ký ghi họ tên) Trang Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD: Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ PHẦN B KẾT CẤU SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: 11 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008 -2010 GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ chọn n = (cọc) Theo sách GS.TSKH Nguyễn Văn Quảng chọn Khoảng cách tim cọc : e = e1 = e2  3D =  0.8 = 2.4 m, choïn e = 2.4 m Khoảng cách từ mép cọc đến mép đài  200mm  chọn từ tim cọc đến mép đài 0,6m Chiều cao đài : hd ≥ 2D + 0,1 =  0.8  0,1 = 1,7 m, choïn hd =1,7m SƠ ĐỒ BỐ TRÍ CỌC TRÊN MẶT BẰNG Diện tích đài cọc: = 1,2 3,6= 4,32 (m2) Kiểm tra việc thiết kế móng cọc a Kiểm tra tải trọn g tác dụng lên cọc theo điều kiện chịu nhổ Ta kiểm tra tải trọn g tác dụng lên cọc với tổng lực dọc tính toán, mômen theo hai phương (Mx, My) lực ngang theo hai phương (Qx, Qy) pmax  Qa pmin  Điều kiện kiểm tra:  Chiều cao đài giả thuyết ban đầu: Hđ = 1,7m Trọng lượng tính toán thân đài đất đài: Gd = 1,1  h = 1,1 4,32 2,0 2,2 = 20,9 (T) Dời lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc ta Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài: - Ntt = N0tt + Gd = 224 + 20,9 = 244,9(T) Mômen tính toán xác định đến cốt đáy đài: - Mxtt = M0xtt + Q0ytt hñ = 7,6 + 4,46 1,7 = 15,182 (Tm) - Mytt = M0ytt + Q0xtt hñ = 6,2 + 3,067 1,7 = 11,42 (Tm) Tải trọng tác dụng lên cọc xác định theo công thức: SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: 181 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008 -2010 tt tt y Pmax i tt Pmin max n  N +  M x = n x  N -  M x = n x tt y max n i GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ tt x  M y y  M y y + max n i tt x max n i Trong đó: n - số lượng cọc đài; n = cọc x nmax , y nmax - khoảng cách tính từ trục hàng cọc chịu nén lớn đến trục qua trọng tâm đài xmax = 1,2 (m); ymax = (m) n n xi.yi – khoaûng cách tính từ trục hàng cọc thứ i đến trục qua trọng tâm đài Pmax = Pmin = 244,9 11,42 1,2 + = 127,2(T) 2 1,22 244,9 11,42 1,2  = 117,7(T) 2 1,22 Trọng lượng thân cọc: PC = 3,14 0,42 (45 – 0,8) 2,5 1,1 = 61,067 (T) Với Pmax + Pc = 127,2 + 61,067 = 188,3 (T) Pmax + Pc = 188,3 (T) <  Q a  = 260,7 (T) Do thỏa mãn điều kiện lực max truyền xuống dãy cọc biên Pmin = 117,7 (T) > 0, nên không cần kiểm tra điều kiện nhổ  Tóm lại, điều kiện chịu tải cọc kiểm tra, thỏa mãn móng làm việc điều kiện an toàn SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: 182 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008 -2010 GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ b Kiểm tra lại chiều cao đài theo điều kiện chống xuyên thủng 1700 45° 600 2400 600 100 600 800 800 THÁP CHỌC THỦNG - Điều kiện chống xuyên thủng Pxt  Pcx = 0,75Rkbtbh0 Pxt: Lực chọc thủng Vì tất cọc nằm tháp xuyên thủng nên Pxt =  Điều kiện xuyên thủng đảm bảo Xác định bố trí cốt thép đài - Moment ngàm xác định theo công thức: n M =  ri Pi i=1 Với Pi: phản lực đầu cọc thứ i lên đế đài; ri: khoảng cách từ tim cọc đến mép ngàm - Diện tích cốt thép tính theo công thức: As = M 0,9Rsh0 Trong đó: M: moment tiết diện xét ho: chiều cao làm việc đài tiết diện Rs: cường độ tính toán thép SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: 183 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008 -2010 GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ 00 600 2400 600 I 600 II D 600 1200 II I SÔ ĐỒ TÍNH TOÁN ĐÀI CỌC Diện tích cốt thép đài mặt ngàm I-I : Moment tương ứng với mặt ngàm I-I : M I  r1 P1 Trong : r1 : khoảng cách từ trục cọc đến mép cột r1 = 90 cm P1  Pmax  127,2T  M I  127,2  0,9 = 114,48Tm Giả thiết a = 15 cm (thép kê lên đầu cọc cách đáy đài 10 cm) => h0 = h – a = 170 – 15 = 155 cm  AI-Is = MI 114,48.105 = = 29,3(cm2 ) 0,9Rsh0 0,9 2800 155 + Chọn 20 có As = 3,14 cm2 Choïn 1220 (Fa = 37,68cm2) b  fa 1200  3,14 Khoảng cách cốt thép a    100 mm Fa 37, 68 Vậy chọn 1220 với a = 100 mm Fa 37, 68  100%  100%  0.203% bh0 120  155 Diện tích cốt thép đài mặt ngàm II-II : - Lấy theo cấu tạo 12a200 Các cốt thép bố trí theo cấu tạo lưới thép mặt trên, thép chu vi đài bố trí 12a200 Kiểm tra áp lực độ lún móng khối quy ước a Xác định kích thước khối móng qui ước Áp lực đáy móng khối quy ước: Góc ma sát trung bình khối móng qui ước SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: 184 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008 -2010 GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ  φi h i 12,167o.4,5 + 11,75o.2,2+ 18,1o.2,6 + 23,830.8,9 + 31,1830.26 = 25,8o = 44,6  hi φ tb  =>tg(tb/4) = 6,450 = 0,113 Kích thước khối móng qui ước: + Chiều dài: Aqu = a + 2Lctg(tb/4) = 3,6 + 44,2 0,113 = 13,6 m + Chiều rộng: Bqu = b + 2Lctg(tb/4) = 1,2 + 44,2 0,113 = 11,2 m + Diện tích: Fqu = Aqu Bqu = 13,6 11,2 = 152,3 (m2) b Xác định trọng lượng khối móng qui ước - Trọng lượng đài đất đài: Nđài = Fqu tb h = 152,3 2,0 2,2= 670,12 (T) - Trọng lượng cọc: Ncọc = 1,1nA pLctb = 1,1 0,5024 44,2 2,5 = 122,13 (T) - Trọng lượng lớp đất từ đáy đài đến đáy móng khối qui ước: Nđ = Fqui.hi = 152,3(2 4,5 + 1,97 2,6 + 2,03 2,2 + 2,04 8,9 + 2,04 26) = 14164,3 (T) - Trọng lượng khối móng qui ước: Nqu = 670,12 + 122,13 + 14164,3 = 14956,6 (T) - Tổng nội lực đáy móng khối qui ước: Ntc = Ncọc + Nđài + Nđ + N0tc = 122,13+670,12+14956,6+186,667 =15935,52(T); Mytc = M0ytc + Q0xtc Lc = 5,167 + 3,067 44,2 = 140,73 (Tm); Mxtc = M0xtc + Q0ytc Lc = 6,333 + 3,717 44,2 = 170,625 (Tm) - Ứng suất đáy móng khối qui ước:  tc   tc max  tc Ntc 15935,52   104,63 (T/m2) Fqu 152,3 tc   tc   My tc Wqux My tc Wqux  Mx tc Wquy  Mx tc Wquy SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: 185 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008 -2010 GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ Trong Wqux, Wquy – Momen chống uốn khối móng quy ước Wqux  Bqu A qu  11,2.13,62  345,3 (m3) Wquy  A qu Bqu  13,6.11,22  284, 33 (m3) tc   max  104,63  140,73 170,625   105,64 (T/m2) 345,3 284,33 tc    104,63  140,73 170,625   103,62 (T/m2) 345, 284,33   tbtc  tc tc  max    105,64  103,62  104,63 (T/m2) - Áp lực tiêu chuẩn lớp đất đáy móng khối qui ước: tc Rqu  m1m2 (Ab  Bh tb  DcII ) k tc Trong đó: m1, m2, ktc: tra bảng 3.1 – Hướng dẫn Đồ án Nền móng GS, TS Nguyễn Văn Quảng – KS Nguyễn Hữu Kháng m1 = 1,2 m2 = – Vì công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng; ktc = – Vì tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp với đất b = Bqu = 11,2 (m) CII = 0,34 Với  = 31,20 ta coù: A = 1,24 B = 6,05 D = 8,31 6 = 2,04 (T/m3) γ tb = Nqu Fqu hm tc  Rqu  = 14956,6 = 2,116T / m3 152,3 46,4 1.1,2 (1,24.11,2.2,04  6,05.46,4.2,116  8,31.0,34) = 750,2 (T/m2) Rtcqu = 750,2(T/m2) >  tc  104,63 (T/m2) => Thoûa 1,2 Rtcqu = 900,24 (T/m2) >  max  105,64 (T/m2) => Thoûa => Do ổn định SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: 186 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008 -2010 GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ Kiểm tra lún móng cọc - Để tính lún cho móng ta dùng tải tiêu chuẩn - Độ lún móng cọc ma sát độ lún đất đầu cọc Độâ lún độ lún móng khối quy ước Xem móng khối quy ước móng nông thiên nhiên - Tính toán độ lún móng khối quy ước theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính Ứng suất thân đáy móng khối qui ước:  zbt   ihi = 4,5 + 1,97 2,2 + 2,03 2,6 + 2,04 8,9 + 2,04 26 = 89,808 (T/m2) Ứng suất gây lún đáy khối qui ước:  zgl   tc   zbt = 104,63 – 89,808 = 14,822 (T/m2) Ta thấy đáy khối qui ước  zbt >  zgl Chia đất đáy móng khối qui ước thành lớp có chiều dày: hi  Bqu  11,2  2,8 (m) Choïn hi = (m) - Xét điểm thuộc trục qua tâm móng, có độ sâu z kể từ đáy móng Tính ứng suất gây lún:  zigl  k0 zgl0 với ko= f( l ' 2z ; ) b' b' K0 : Hệ số ứng suất tâm móng phụ thuộc vào tỷ số  Aqu 13,6 = =1,214   Bqu 11,2   2Z  Bqu  n Độ lún móng khối qui ước tính theo công thức: Si  i E  i 1 gl zi i h oi +  i = 0,8 + Ei = 2136 (T/m2) +  zgl  14,822 (T/m2)  Si = 0,8 14,822 = 1,11.10 -2 (m) = 1,1(cm) 2136 SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: 187 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008 -2010 GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ Ta thấy S = 1,1 (cm) < [S] = (cm)  Độ lún móng cọc nằm giới hạn cho phép Kiểm tra chuyển vị ngang góc xoay cọc - Lực cắt lớn Qmax =Qx = 3,68(T) - Chia cho cọc, cọc chịu lực ngang H0 = Qmax = 3, 68 = 1,84 (T) - Momen tác dụng lên đầu cọc (xoay ngược chiều lực cắt) M0 = H0 hm = -1,84 1,7 = - 3,128(T) - Chuyển vị ngang: n = yo - Góc xoay:  = 0 - Các tính toán thực theo chiều sâu tính đổi: ze = bd z; le = bd l - Moment quán tính tiết diện ngang cọc: I= π d4 π 0,84 = = 0,02 (m ) 64 64 - Độ cứng tiết diện ngang cọc: EbI = 30.105 0,02 = 60000 (Tm2) Eb = 30.105 (T/m2) – Môđun đàn hồi bêtông - Hệ số biến dạng: bd = K bc EbI Trong đó: bc: chiều rộn g qui ước cọc Cọc có đường kính d = 0,8 (m) Theo TCVN 205 : 1998, => bc = d + 1m = 0,8 + = 1,8 (m) K: heä số qui ước (hệ số tỉ lệ) Tra bảng G1 TCXD 205 : 1998 => K = 400 (T/m4) (đất sét sét dẻo mềm) => α bd = 400 1,8 = 0,413 (m-1) 60000 Caùc chuyển vị HH, HM, MH, MM ứng lực đơn vị đặt đáy đài: HH = Ao  EI SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC bd b Trang: 188 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008 -2010 MH=HM = MM = GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TUÙ Bo  EI bd b Co bdEbI HH: Chuyển vị ngang tiết diện lực Ho = (T); HM: Chuyển vị ngang tiết diện môment Mo = (T); MH: Góc xoay tiết diện lực Ho = (T); MM: Góc xoay tiết diện Mo = (T); Trong đó: Ao, Bo, Co Tra bảng G.2 tùy thuộc vào chiều sâu tính đổi cọc đất Le - Chiều dài tính đổi cọc đất: Le = bd L = 0,413 44,2 = 18,25 (m) Tra baûng G2 TCXD 205 : 1998 => A0 = 2,441; B0 = 1,621; C0 = 1,751 => HH = 2,441 = 5,775.10-4 (1/T); 0,413 60000 MH = HM = MM = 1,621 = 1,58.10-4 (T-1); 0,413 60000 1,751 = 0,707.10-4 (Tm)-1 0,413 60000 => Chuyển vị cọc cao trình đáy đài: n = yo = Ho HH - Mo HM = 1,84 5,775.10-4 –3,128.1,58.10-4 =5,684.10 -4(m) Δ n = y0 = 5,684.10-4 (m) = 0,05684(cm) < Δ gh = 1(cm)  Góc xoay cọc cao trình đáy đài:  = 0 = Ho MH - Mo MM = 1,84.1,58.10-4 – 3,128.0,707.10-4=0,7.10-4(rad) ψ = ψ = 0,07.103 (rad) < ψ gh = 2/1000 = 2.10 3 (rad) SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: 189 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008 -2010 GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ CHƯƠNG IV LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN TỐT NHẤT Từ giá trị tính toán hai phương án móng cọc ép móng cọc khoan nhồi ta tổng hợp khối lượng bêtông cốt thép cho phương án móng sau : Từ kết so sánh ; ta thấy phương án thật có lợi hai mặt bêtông cốt thép, điều kiện tham khảo giá thành loại vật liệu giá thuê nhân công, máy móc thiết bị để thi công hai phương án khó khăn việc lựa chọn phương án Nếu móng cọc ép cho khối lượng bêtông nhỏ (chưa đến khối lượng bêtông cọc khoan nhồi ) lượng thép lại lớn móng cọc khoan nhồi ( chủ yếu cốt thép cọc )  cần phải tổng hợp nhiều tham số kỹ thuật kinh tế để chọn phương án hợp lý Các ưu khuyết điểm hai loại phương án móng : * Móng cọc ép :  Ưu điểm : giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùn g điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn) , phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen đô thị lớn ; công tác thí nghiệm nén tónh cọc trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc  Khuyết điểm : sức chịu tải không lớn ( 50 350 T ) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế ( hạ đến độ sâu tối đa 50m ) Lượng cốt thép bố trí cọc tương đối lớn Thi công gặp khó khăn qua tầng laterit , lớp cát lớn , thời gian ép lâu * Móng cọc khoan nhồi :  Ưu điểm : sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn ( lên đến 1000 T ) so với cọc ép , mở rộng đườn g kính cọc 60cm 250cm , hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài > 20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép Có khả thi công qua lớp đất cứng , địa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: 190 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008 -2010 GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ  Khuyết điểm : giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép , ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thườn g phức tạp tốn , thí nghiệm nén tónh cọc khoan nhồi phức tạp Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao  Tóm lại : ta chọn phương án MÓNG CỌC ÉP làm giải pháp móng cho công trình vào yếu tố kinh tế kỷ thuật thi công đơn giản hơn, tiến độ thi công nhanh nên ta chọn phương án cọc ép SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: 191 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008 -2010 SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ Trang: 192 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, khóa 2008-2010 GVHD : ThS.NGUYỄN NGỌC TÚ MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN …………………………………………………………………………………… LỜI NÓI ĐẦU …………………………………………………………………………………… MỤC LỤC …………………………………………………………………………………… PHẦN A: KIẾN TRÚC …………………………………….………… ………………….4 PHẦN B: KẾT CẤU ………………………………………………………………………………11 CHƯƠNG I: CƠ SỞ THIẾT KẾ …………………………………………………………………………………… 12 CHƯƠNG II: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ………………………………………………………………………… 13 CHƯƠNG III : THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ CHƯƠNG IV : HỒ NƯỚC MÁI ………………………………………………………… 23 ……………………………………………………………………………………….33 CHƯƠNG V : TÍNH TOÁN DẦM DỌC TRỤC B ………………………………………………………… 51 CHƯƠNG VI : TÍNH TOÁN KHUNG KHÔNG GIAN ………………………………………………………62 PHẦN C: NỀN MÓNG ….…………………………………………………………………………………………………… 86 CHƯƠNG I : HỒ SƠ ĐỊA CHẤT VÀ TẢI TRỌNG XUỐNG MÓNG …………….87 CHƯƠNG II : PHƯƠNG ÁN ( MÓNG CỌC ÉP TRỤC 3,4 ) ……………………………………92 CHƯƠNG III : PHƯƠNG ÁN ( MÓNG CỌC KHOAN NHỒI TRỤC 3,4 )…………141 CHƯƠNG IV : SO SÁNH PHƯƠNG ÁN ……………………………………………190 TÀI LIỆU THAM KHẢO ….…………………………………………………………………………………………………… 193 SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, khóa 2008-2010 GVHD : ThS.NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2008-2010 GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam: - TCXD195-1997: Nhà Nhiều Tầng - Thiết Kế Cọc Khoan Nhồi - TCXD 205-1998: Móng Cọc - Tiêu Chuẩn Thiết Kế - TCXD 198-1997: Nhà Cao Tầng – Thiết Kế Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép Toàn Khối - TCVN 5574-1991: Tiêu Chuẩn Thiết Kế Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép - TCVN 2737-1995: Tiêu Chuẩn Tải Trọng Và Tác Động [2] Trường Đại Học Bách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh – Bộ Môn Địa Cơ - Nền Móng T.S Châu Ngọc “Nền Móng”-Lưu Hành Nội Bộ Năm 2000 [3] Bộ Môn Công Trình Bê Tông Cốt Thép Trường Đại Học Xây Dựng GS.TS.Nguyễn Đình Cống - “Sàn Bê Tông Cốt Thép Toàn Khối” – Nhà Xuất Bản Khoa Học Kỹ Thuật Năm 2003 [4] Trường Đại Học Kiến Trúc Hà Nội GSTS Nguyễn Văn Quảng- KS Nguyễn Hữu Kháng “Hướng Dẫn Đồ n Nền Và Móng”-Nhà Xuất Bản Xây Dựng Năm 2004 [5] GS.TSKH Nguyễn Văn Quảng “Nền Móng Và Tầng Hầm Nhà Cao Tầng”-Nhà Xuất Bản Xây Dựng Năm 2008 [6] Trường Đại Học Bách Khoa Bộ Môn Công Trình Th.S Võ Bá Tầm- “Bêtông Cốt Thép Tập 1” (Cấu Kiện Cơ Bản) Năm 2001 [7] Trường Đại Học Bách Khoa Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng Bộ Môn Công Trình Th.S Võ Bá Tầm- “Bê Tông Cốt Thép Tập 2” (Phần Kết Cấu Nhà Cửa) – Nhà Xuất Bản Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh Năm 2007 [8] Trường Đại Học Bách Khoa Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng Bộ Môn Công Th.S Võ Bá Tầm- “Bê Tông Cốt Thép Tập 3” (Phần Kết Cấu Đặc Biệt) – Nhà Xuất Bản Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh Năm 2005 [9] Nguyễn Uyên -“Xử Lý Nền Đất Yếu Trong Xây Dựng”-Nhà Xuất Bản Xây Dựng Năm 2005 SVTH :PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang : 192 ... CÔNG NGHIỆP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI CAO ỐC VĂN PHÒNG GAS PETROLIMEX PHƯỜNG 22 - QUẬN BÌNH THẠNH – TP.HCM SVTH LỚP MSSV : PHẠM ĐÌNH QUỐC : 08HXD3 : 08B1040381 GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN KẾT... PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI CAO ỐC VĂN PHÒNG GAS PETROLIMEX GVHD : Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC LỚP : 08HXD3 MSSV : 08B1040381 THÁNG 10-2010 TRƯỜNG ĐẠI... VĂN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Đề tài : CAO ỐC VĂN PHÒNG GAS PETROLIMEX PHƯỜNG 22 - QUẬN BÌNH THẠNH – TP.HCM GVHD : Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC LỚP : 08HXD3 MSSV : 08B1040381 THÁNG