ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GAS PETROLIMEX

Nội dung đồ án tốt nghiệp bao gồm 3 phần chính: Phần A: Kiến trúc Phần B: Kết cấu Phần C: Nền móng Nhận thức được tầm quan trọng của tin học trong mọi lính vực, đặc biệt là trong xây d

Trang 1

KHOA XÂY DỰNG 

HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG

ĐỀ TÀI CAO ỐC VĂN PHÒNG GAS PETROLIMEX

GVHD : Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC

LỚP : 08HXD3 MSSV : 08B1040381

THÁNG 10-2010

Trang 2

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG

PHƯỜNG 22 - QUẬN BÌNH THẠNH – TP.HCM

SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC LỚP : 08HXD3

MSSV : 08B1040381

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN KẾT CẤU

TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ

GIÁO VIÊN HƯỚNG NỀN MÓNG

TH.S NGUYỄN NGỌC TÚ

Trang 4

PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG

GVHD : Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC

LỚP : 08HXD3 MSSV : 08B1040381

THÁNG 10-2010

Trang 5

KHOA XÂY DỰNG 0O0

HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUY NGÀNH : XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP

LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP

MSSV : 08B1040381

THÁNG 10-2010

Trang 6

LỜI CẢM ƠN

Em xin cảm ơn tất cả các thầy cô trong Trường ĐH Kỹ Thuật Công Nghệ TP.HCM đã

trang bị cho em rất nhiều kiến thức, những kinh nghiệm hết sưc quý giá cho em trong quá

trình học tập và nghiên cứu tại trường

Đặc biệt cảm ơn thầy NGUYỄN NGỌC TÚ người đã trực tiếp hướng dẫn và chỉ bảo

tận tình cho em trong suốt quá trình thực hiện đồ án

Xin cảm ơn gia đình, cảm ơn tất cả bạn bè đã động viên, giúp đỡ tôi trong thời gian

theo học tại trường, cũng như trong quá trình hoàn thành đồ án này

Do thời gian, kiến thức và kinh nghiệm còn hạn chế nên đồ án của em không tránh

khỏi sai sót, em rất mong được sự góp ý, chỉ dẫn của quý thầy cô

Chân Thành Cảm Ơn Sinh Viên:

Phạm Đình Quốc

Trang 7

LỜI NÓI ĐẦU

Ngày nay, nhà cao tầng đã và đang xây dựng nhiều ở nước ta, nhất là tại các đô thị

lớn

Đồ án của em là nghiên cứu và tính toán về khả năng chịu lực của hỗn hợp kết cấu bê

tông cốt thép Đồ án này là công trình Cao Ốc Văn Phòng với hệ chịu lực chính là khung

BTCT và các kết cấu bên dưới công trình

Với sự chỉ bảo tận tình của các thầy cô trong khoa kỹ thật công trình, với những kiến

thức cơ bản đã được học ở những năm học qua Đồ án tốt nghiệp này đã giúp em tổng kết

lại, hệ thống lại kiến thức của mình

Nội dung đồ án tốt nghiệp bao gồm 3 phần chính:

Phần A: Kiến trúc Phần B: Kết cấu Phần C: Nền móng Nhận thức được tầm quan trọng của tin học trong mọi lính vực, đặc biệt là trong xây

dựng Trong đồ án này, em có sử dụng một số chương trịnh ưng dụng trong tính toán kết

cấu, thể hiện bản vẽ như SAP 2000, ETABS V9.04, Acad 2007, Microsoft Excel 2003,

Microsoft Word 2003 và một số chương trình phụ trợ khác

Em thực sự chân thành cảm ơn các thầy cô đã chỉ bảo giúp đỡ và động viên em thực

hiện hoàn thành đồ án này

TP Hồ Chí Minh 10-2010 Sinh viên

Phạm Đình Quốc

Trang 8

ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ

Tên đề tài tốt nghiệp: Cao Ốc Văn Phòng Gas Petrolimex

Thời gian thực hiện: 15 tuần

- Ngày nhận đề tài: 12/07/2010

- Ngày nộp đề tài: 25/10/2010

1 Phần kiến trúc

Thể hiện lại các bản vẽ cơ bản của kiến trúc (mặt bằng, mặt cắt, mặt đứng,…) và viết thuyết minh giới thiệu về kiến trúc và kỹ thuật công trình

2 Phần kết cấu ( %)

3.Phần nền móng ( %)

3.Phần thi công ( %)

GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG GVHD THI CÔNG

(Ký và ghi họ tên) (Ký và ghi họ tên) (Ký và ghi họ tên)

Trang 10

SVTH : PHẠM ĐÌNH QUỐC Trang: 11

PHẦN B

KẾT CẤU

Trang 11

CHƯƠNG I : CƠ SỞ THIẾT KẾ

Kết cấu khung không gian tính toán rất phức tạp, vì vậy chúng ta dùng các chương trình phần mềm kết cấu để trợ giúp cho phần tính tóan

Sơ đồ tính là trục của dầm ,sàn ; liên kết giữa cột và móng là liên kết ngàm liên kết giữa cột và dầm là nút cứng liên kết giữa sàn với dầm là nút tạo thành hệ thống khung sàn hổn hợp Hệ khung này có khả năng tiếp nhận tải trọng ngang và thẳng đứng tác động vào ngôi nhà Sàn cũng là kết cấu cùng tham gia chịu tải trọng ngang ,bởi vì trong mặt phẳng ngang sàn có độ cứng khá lớn (xem như tuyệt đối cứng theo phương ngang)

Vị trí cột ngàm với móng tại sàn tầng hầm

Nội lực khung được xác định bằng phần mềm ETABS

Tổ hợp tải trọng bằng ETABS

Tính thép bằng Exel

2 Tiêu Chuẩn Thiết Kế :

Công việc thiết kế phải tuân theo các quy phạm, các tiêu chuẩn thiết kế do nhà nước Việt Nam quy định đối với nghành xây dựng Những tiêu chuẩn sau đây được sử dụng trong quá trình tính:

- TCVN 2737-1995: Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng và tác động

- TCVN 5574-1991: Tiêu chuẩn thiết kế bêtông cốt thép

- TCXD 198-1997 : Nhá cao tầng –Thiết kế bêtông cốt thép tòan khối

- TCXD 195-1997: Nhà cao tầng- thiết kế cọc khoan nhồi

- TCXD 205-1998: Móng cọc- tiêu chuẩn thiết kế

Ngoài các tiêu chuẩn quy phạm trên còn sử dụng một số sách, tài liệu chuyên ngành của nhiều tác giả khác nhau (Trình bày trong phần tài liệu tham khảo)

Trang 12

CHƯƠNG II : SÀN BÊTÔNG CỐT THÉP

1 GIỚI THIỆU VỀ MẶT BẰNG SÀN :

Chúng ta tính ô sàn tầng điển hình và mặt bằng diện tích sàn của công trình như sau:

Căn cứ vào kiến trúc ,điều kiện làm việc và kích thước ta chia ô sàn thành các loại ô sàn và có sự đánh số ô sàn như hình

Trong thực tế ta đổ BT sàn toàn khối nhưng trong tính toán ta vẫn chấp nhận chia sàn của chúng ta thành những ô bản đơn.Khi tính toán ô bản ta phải xét đến quan hệ của chiều cao dầm và bề dày sàn để tìm ra được liên kết của ô sàn đó.Khi tỷ lệ của hd / hs  3 lần thì coi như sàn

bị ngàm vào dầm nghĩa là dầm đủ độ cứng để có thể chịu lực uốn do sàn truyền qua Còn tỷ lệ của hd / hs < 3 thì xem sàn liên kết với dầm bằng khớp

Tại vị trí sàn vệ sinh ta dùng cách hạ sàn để thuận tiện trong việc sữa chữa và tạo kiến trúc đẹp hơn

Trong công trình của chúng ta sàn nhận tải trọng và truyền tải trọng lên dâm.Những dầm liên kết với sàn có dầm chính và dầm phụ:

Dầm chính là những dầm nhận tải trọng từ sàn, tường, truyền qua sau đó truyền tải trọng nhận được xuống cột và xuống móng

Dầm phụ là những dầm nhận tải trọng từ sàn truyền qua sau đó truyền tải đó lên một dầm chính khác trước khi truyền xuống cột

Trang 13

THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 4)

I CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN:

Tiết diện dầm

- Chiều cao dầm : hd

md = 12 ÷ 20 ( đối với dầm phụ);

md = 8 ÷ 12 (đối với dầm chính );

md = 5 ÷ 7 (đối với dầm công xôn );

- Bề rộng dầm: bd = (0,3 ÷ 0,5)hd

- Chọn ô sàn S6 có kích thước 7,2 x 5,2 (m) để tính:

Trang 14

m= 40 ÷ 45 : đối với bản kê 4 cạnh

- Chọn ô sàn S6 có kích thước 7,2 x 5,2 (m) để tính:

Ta co:ù hs 1

520045

Vậy chọn hs = 120 mm

II TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN :

Tải trọng tác động lên sàn điển hình được bao gồm tỉnh tải và hoạt tải, được xác định trong như sau

1/ Tỉnh tải:

Tải tác động lên sàn điển hình là tải phân bố đều do các lớp cấu tạo sàn :

Gtt = hi.gi.n

Với hi : chiều dày các lớp cấu tạo sàn;

gi :khối lượng riêng;

n : hệ số tin cậy

Kết quả tính được trình bày thành bảng sau :

Bảng 1 : văn phòng

1 Lớp gạch ceramic 0,010 1800 1,2 22

3 Đan bê tông cốt thép 0,120 2500 1,1 330

4 Vữa trát dày 0,015 1800 1,3 35

5 Tải treo đ.ống kỹ thuật 1,000 50 1,3 65

Trang 15

Bảng 2 : Phòng vệ sinh

1 Lớp gạch nhám 0,02 1800 1,2 43,2

3 Lớp chống thấm 0,03 2000 1,3 78

3 Đan bê tông cốt thép dày 0,12 2500 1,1 330

4 Vữa trát dày 0,015 1800 1,3 35,1

5 Tài treo đ.ống kỹ thuật 1 50 1,3 65

2/ Hoạt tải:

Giá trị hoạt tải sử dụng và hệ số tin cậy được lấy theo TCVN 2737 – 1995

Bảng 3 : Hoạt tải tác dụng

III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG BẢN:

3.1/ Tính Bản Kê Bốn Cạnh:

- Bản được tính theo sơ đồ đàn hồi bằng

cách tra bảng, bản sàn được xem như là bản

MII

M1 MI

Trang 16

Các hệ số m11, m12 , m91, m92, k91, k92 được tra bảng, phụ thuộc vào loại ô bản

3.2/ Tính sàn bản dầm:

Ô bản sàn được tính theo loại bản dầm khi  = l2 / l1  2 Tính theo từng ô riêng biệt chịu tải trọng toàn phần theo sơ đồ đàn hồi Cắt 1 dải bề rộng 1m theo phương ngắn để tính nội lực theo sơ đồ dầm liên kết ở 2 đầu và tùy vào sơ đồ làm việc mà có thể là hai đầu ngàm, đầu ngàm đầu khớp

Tải trọng toàn phần :

Trang 17

Bảng 4 : Kết quả nội lực SÀN BẢN KÊ BỐN CẠNH :

l 1 l 2 g p h a h 0

1,5 10,5 m 1 = 0,0188 M 1 = 317,5 1,5 10,5 m 2 = 0,0051 M 2 = 86,1 1,5 10,5 k 1 = 0,0404 M I = -682,2 1,5 10,5 k 2 = 0,0110 M II = -185,7 1,5 10,5 m 1 = 0,0205 M 1 = 421,1 1,5 10,5 m 2 = 0,0082 M 2 = 168,3 1,5 10,5 k 1 = 0,0453 M I = -929,7 1,5 10,5 k 2 = 0,0178 M II = -365,3 1,5 10,5 m 1 = 0,0210 M 1 = 204,9 1,5 10,5 m 2 = 0,0107 M 2 = 104,4 1,5 10,5 k 1 = 0,0473 M I = -461,6 1,5 10,5 k 2 = 0,0240 M II = -234,2 1,5 10,5 m 1 = 0,0208 M 1 = 122,4 1,5 10,5 m 2 = 0,0093 M 2 = 54,7 1,5 10,5 k 1 = 0,0464 M I = -272,9 1,5 10,5 k 2 = 0,0206 M II = -121,2 1,5 10,5 m 1 = 0,02076 M 1 = 254,1 1,5 10,5 m 2 = 0,0126 M 2 = 154,2 1,5 10,5 k 1 = 0,0474 M I = -580,1 1,5 10,5 k 2 = 0,0290 M II = -354,9 1,5 10,5 m 1 = 0,0210 M 1 = 581,0 1,5 10,5 m 2 = 0,0111 M 2 = 307,1 1,5 10,5 k 1 = 0,04735 M I = -1.310,1 1,5 10,5 k 2 = 0,0251 M II = -694,5 1,5 10,5 m 1 = 0,0196 M 1 = 208,6 1,5 10,5 m 2 = 0,0160 M 2 = 170,3 1,5 10,5 k 1 = 0,0453 M I = -482,1 1,5 10,5 k 2 = 0,0362 M II = -385,2 1,5 10,5 m 1 = 0,0206 M 1 = 504,2 1,5 10,5 m 2 = 0,0085 M 2 = 208,0 1,5 10,5 k 1 = 0,0458 M I = -1.121,0 1,5 10,5 k 2 = 0,0186 M II = -455,2 1,5 10,5 m 1 = 0,0183 M 1 = 350,5 1,5 10,5 m 2 = 0,0046 M 2 = 88,1 1,5 10,5 k 1 = 0,0392 M I = -750,9 1,5 10,5 k 2 = 0,0098 M II = -187,7 1,5 10,5 m 1 = 0,0183 M 1 = 39,3 1,5 10,5 m 2 = 0,0046 M 2 = 9,9 1,5 10,5 k 1 = 0,0392 M I = -84,2 1,5 10,5 k 2 = 0,0098 M II = -21,0 1,5 10,5 m 1 = 0,0179 M 1 = 685,7 1,5 10,5 m 2 = 0,0179 M 2 = 685,7 1,5 10,5 k 1 = 0,04170 M I = -1.597,5 1,5 10,5 k 2 = 0,0417 M II = -1.597,5

499,0 240,0 12,0 1,000 S15 9 7,20 7,20

499,0 360,0 12,0 2,500 S11 9 1,00 2,50

S7 9 3,60 4,00 499,0 240,0 12,0 1,111

499,0 240,0 12,0 1,385 S6 9 5,20 7,20

S3

1,278

12,0 1,570

12,0 1,408 360,0

9 2,84 4,00 S2 9 3,95 6,20 598,0 240,0

Moment

Hệ số moment

(kg.m/m)

S4 9 2,14 3,20 499,0 360,0 12,0 1,495

499,0

1,565 S8 9 4,60 7,20 499,0 240,0 12,0

S9 9 3,60 7,20 499,0 240,0 12,0 2,000

Trang 18

Bảng5: Kết quả tính cốt thép

Trang 19

* SÀN BẢN DẦM :

1,5 10,5 Mg = -1/12 q.L = -71,6

1,5 10,5 Mnh = 1/24 q.L = 35,8

1,5 10,5 Mg = -1/12 q.L = -71,6499,0 360,0 12,0 7,20

Trang 20

- Cốt thép sàn AI Ra = 2300 (kg/cm2)

- Tính bản như cấu kiện chịu uốn , tiết diện bh = 10012cm

F100

 mmin Theo TCVN mmin = 0,05%, thường lấy mmin = 0,1%.Hợp lý nhất khi m = 0,3%  0,9% đối với sàn.[Sàn BTCT toàn khối Trường Đại Học Xây Dựng GS PTS Nguyễn Đình Cống NXB KHKT Hà Nội 1996]

-

* Ghi chú : Các ô bản có kích thước nhỏ bố trí thép theo cấu tạo  6 a200

Kiểm tra độ võng sàn cơ bản :

+ Đối với ô bản: 5,2 x 7,2m

 Kiểm tra độ võng đối với tải trọng tiêu chuẩn:

Trang 21

Với : E Mođun đàn hồi của BT ( BT# 250 ), E=2.65x109Kg/m2

h : chiều dày bản sàn 12cm  : Hệ số poisson lấy = 0,3

 Độ võng của bản sàn:

5q.l 5 693,64 5,2 f

Trang 22

CHƯƠNG III

THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ



- Cầu thang là một kết cấu rất đa dạng về kiến trúc và là mối giao thông quan trọng trong

công trình xây dựng dân dụng Cầu thang có nhiều sơ đồ tính và nhiều quan điểm tính khác nhau.Nhưng ở đây ta chọn hai sở đồ tính như sơ đồ trình bày bên dưới,với mỗi sơ đồ cho ta một kết quả nội lực nguy hiểm nhất ở gối và ở bụng để ta tính kết cấu cho cầu thang được an toàn và hiệu quả kinh tế

- Dựa vào bản vẽ kiến trúc chúng ta chọn cầu thang dạng bản để thiết kế, vì công trình có

chiều cao tầng khác nhau ( tầng 1: 2,8m; tầng lửng: 3,4m; đến tầng 8: 3,4m; sân thượng: 2,6m) nên ta chọn tính 2 cầu thang điển hình

Vật liệu sử dụng

- Bê tông mác 250 : Rn = 110 (kG/cm2) ; Rk = 8,8 (kG/cm2)

- Cốt thép A II (Ra = Ra’ = 2800 (kG/cm2)

Lan can tay vịn Đá mài

Vữa lót Bản dầm BTCT Vữa trát

Vữa trát Bản dầm BTCT Bậc thang xây gạch thẻ Vữa lót

Đá mài Lan can tay vịn

CẤU TẠO BẢN THANG CẤU TẠO CHIẾU NGHỈ

Trang 23

CẦU THANG

A Xác Định Tải Trọng

1 Tĩnh tải gồm trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo

l

h

l 

Có lb chiều dài bậc, lb=320mm

hb chiều cao bậc, hb=160mm

Trang 24

Khối lượng (Kg/m3) Hệ số vượt tải

Kết quả (Kg/m2)

2 ,

Khối lượng (Kg/m3) Hệ số vượt tải

Kết quả (Kg/m2)

Trong đó:ptclà hoạt tải tiêu chuẩn theo TCVN:2737-1995, ptc=300 (Kg/m2)

np hệ số tin cậy lấy theo TCVN:2737-1995, np=1,2

P=ptcnp=300 x 1,2=360 (Kg/m2)

Tay vịn gỗ:

- Tải tiêu chuẩn gtc = 20 Kg/m, quy tải lan can trên đơn vị m2 bản thang

- Tải tính toán gtt = 20 x1,2 = 24 Kg/m2

Trang 25

3 Tổng tải trọng tác dụng:

 Đối với chiếu nghỉ:

Chọn bề dày bản thang là hb =12 cm để thiết kế

Cắt một dãy bản có bề rộng b =1m để tính

Trang 26

BIỂU ĐỒ NỘI LỰC CỦA VẾ THANG 1

Khi tính cầu thang ta dùng sơ đồ hai đầu khớp nhưng thực tế làm việc của cầu thang không hoàn toàn là khớp vì vậy tại vị trí gối của cầu thang vẫn có moment Nếu bỏ qua thì rất nguy hiểm cho cầu thang nên khi tính cầu thang ta lấy moment tại gối 40% môment của nhịp

MNHỊP = 3172,27( kG.m )

MGỐI = 0,4  3172,27 = 1268,908 (kG.m )

Thép trong bản thang được tính theo cấu kiện chịu uốn như trong phần bản sàn

Tính toán cốt thép với moment giữa nhịp bản thang M NHỊP :

Trang 27

 = 1- 12A=0,238 Diện tích cốt thép:

Khoảng cách bố trí thép : 100 1,131 12, 62

8,957

a a

b f a F

F

b h   0

R R



 min = 0,1% < chọn = 0,9% < max = 2,27%  Thoả mãn điều kiện hạn chế

Tính toán cốt thép với moment trên gối bản thang M GỐI :

Hệ số A = 2

0

bh R M

Khoảng cách bố trí thép : 100 0,785 16, 25

4,83

a a

b f a F

F

b h   0

R R



Trang 28

Bảng tính thép cho vế 1 cầu thang:

Tiết

diện M (Kg.m)

ho (cm)

b (cm) A 

Fa (cm 2 )

F ach

(cm 2 )

bố trí thép

 (%)

Nhịp 3172,27 10 100 0,202 0,238 8,957 9,05 12 a150 0,9 Gối 1268,908 10 100 0,115 0,123 4,83 4,71 10 a150 0,47

Vế thang 2 tương tự như vế thang 1, nên ta lấy cốt thép tính ở vế thang 1 đem bố trí cho vế thang 2

2 Dầm Chiếu Nghỉ :

Dầm chiếu nghỉ là một dầm đơn giản tựa lên 2 cột được đặt ở trong tường Dầm chiếu nghỉ chịu tải trọng phân bố đều do sàn chiếu nghỉ và bản thang veÁ 1, 2 tác dụng vào và trọng lượng bản thân dầm, tường gạch xây trên dầm

a Chọn Sơ Bộ Kích Thước Dầm DCN(DT-4) :

a = 2.5 cm

ho = h – a = 35 – 2,5 = 32,5(cm)

Tải trọng tác dụng gồm:

 Trọng lượng bản thân dầm

gd=bd(hd-hs)nb=0,2(0,35 -0,12)  1,1  2500=126,5 (Kg/m)

 Trọng lượng tường xây trên dầm

gt =bthtnt=0,2  1,65  1,1  1600=580,8 (Kg/m) Phản lực tại gối B do bản thang truyền vào có giá trị : RB = 2773,56Kg  quy ra tải phân bố đều có giá trị 2773,56 Kg/m

Vậy tổng tải trọng của chiếu nghỉ là:



=4345 Kg.m

Trang 29

F

b h   0

R R



Tính cốt đai

BT mác 250 nên Rn = 110kg/cm2 và thép AII, Rk = 8,8 kg/cm2 và Rad = 2200 kg/cm2

ko =0,35 đối với dầm

k1 = 0,6 đối với dầm

Giả sử dùng cốt đai có đường kính 6 và số nhánh đai là n = 2

Để đảm bảo bê tông không bị phá hoại trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính cần phải thỏa:

K0x Rnx b xh0 = 0,35x110x20x32,5=25025Kg > Qmax thỏa

Cường độ chịu cắt của bêtông:

Q=k1xRkxbxh0=0,6x8,8x20x32,5=3432 (Kg)

Vậy k1xRkxbxh0 < Qmax < k0xRnxbxh0 nên chỉ cần đặt cốt đai

Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai :

Trang 30

a.1 Chọn Sơ Bộ Kích Thước Dầm DCN(DT-3) :

a = 2,5 cm

ho = h – a = 30 – 2,5 = 27,5(cm)

Tải trọng tác dụng gồm:

 Trọng lượng bản thân dầm

gd=bd(hd-hs)nb=0,2(0,3 -0,12)1,12500=99 (Kg/m)

 Trọng lượng tường xây trên dầm

gt =bthtnt=0,221,11600=704 (Kg/m) Phản lực tại gối B do bản thang truyền vào có giá trị : RB =2194,46Kg  quy ra tải phân bố đều có giá trị 2194,46 Kg/m

Vậy tổng tải trọng của chiếu nghỉ là:

20 27,5

ach a

F

b h   

Trang 31

0 max

0,58 110

2, 27%

2800

n a

R R



c.1 Tính toán cốt đai chịu lực cắt:

BT mác 250 nên Rn = 110kg/cm2 và thép AII, Rk = 8,8 kg/cm2 và Rad = 2200 kg/cm2

ko =0,35 đối với dầm

k1 = 0,6 đối với dầm

Giả sử dùng cốt đai có đường kính 6 và số nhánh đai là n = 2

Để đảm bảo bê tông không bị phá hoại trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính cần phải thỏa:

K0x Rnx b xh0 = 0,35x110x20x27,5=21175Kg > Qmax thỏa

Cường độ chịu cắt của bêtông:

Q=k1xRkxbxh0=0,6x8,8x20x27,5=2904 (Kg)

Vậy k1xRkxbxh0 < Qmax < k0xRnxbxh0 nên chỉ cần đặt cốt đai

Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai :

Trang 32

MẶT BẰNG NẮP BỂ

I YÊU CẦU CỦA HỒ NƯỚC :

- Hồ làm bằng bêtông cốt thép toàn khối với kích thước 7,2(m) x 3,6(m) x 1,5(m)

- Thể tích 37,0125 m3,được thiết kế ở độ cao 30,2m

II VẬT LIỆU SỬ DỤNG :

Bêtông đá 1x2 mác 300 , Rn = 130 ( kG/cm2 )

Thép AII f < 10 mm , Ra = 2200 ( kG/cm2 )

f ≥ 10 mm , Ra = 2800 ( kG/cm2 )

III SƠ BỘ TIẾT DIỆN :

1 Sơ bợ tiết diện :

- Xác định sơ bộ bề dày bản sàn : bề dày bản sàn phụ thuộc vào nhịp và tải trọng tác dụng , ta chọn sơ bộ bề dày sàn theo công thức

Trang 33

1

L m

D

h S   Với : D = 0.8 ÷ 1.4 (Phụ thuộc tải trọng )

m = 40 ÷ 45 (Đối với bản kê 4 cạnh )

L1 = Chiều dài nhịp sàn (Cạnh ngắn ) Chọn bề dày bản nắp hồ : hN = 10 cm

Chọn bề dày bản thành hồ : hT = 12 cm

Chọn bề dày bản đáy hồ : hĐ = 12 cm

- Xác định sơ bộ tiết diện dầm : Theo công thức gần đúng như sau :

L



208

- Chọn tiết diện dầm nắp hồ : DN1: 20x40 (cm) DN2 và DN3 : 20x35 ( cm2 )

- Chọn tiết diện dầm đáy hồ : DĐ1: 30x60 (cm) DĐ2 và DĐ3 : 20x40 ( cm2 )

- Chọn tiết diện cột hồ nước : 30 x30 (cm2 )

Trang 34

CẤU TẠO BẢN NẮP

Chiều dày HSVT  Tải trọng

454,4TỔNG TĨNH TẢI VÀ HOẠT TẢI BẢN NẮP qNẮP =

Loại tải Cấu tạo sàn

Tổng tĩnh tải

b Bản thành :

C H O ÁN G T H A ÁM D A ØY 3 m m

V Ư ÕA T A ÏO LA ÙN G M A ËT D A ØY 2 0 m m

S A ØN B E ÂT O ÂN G C O ÁT T H E ÙP D A ØY 12 0 m m

V Ư ÕA T R A ÙT D A ØY 1 5 m m

CẤU TẠO BẢN THÀNH

Chiều dày HSVT  Tải trọng

 (cm) n (Kg/m 3 ) (Kg/m 2 )

Loại tải Cấu tạo sàn

Tổng tĩnh tải

Trang 35

c Bản đáy :

C H ỐN G TH A ÁM D ÀY 3 m m

V ỮA TA ÏO D ỐC D A ØY 5 0 m m

S A ØN B ÊTÔN G C ỐT TH ÉP D ÀY 12 0 m m

524,74

Tĩnh tải

Tổng tĩnh tải

TỔNG TĨNH TẢI VÀ HOẠT TẢI BẢN NẮP qNẮP =

IV TÍNH TOÁN BẢN NẮP VÀ BẢN ĐÁY HỒ NƯỚC

Tính bản nắp hồ :

Chiều cao dầm : hd = 35 cm

Với L1 = 3,55 m là chiều dài cạnh ngắn ô bản

L2 = 3,6 m là chiều dài cạnh dài ô bản

d b

Trang 36

MẶT BẰNG ĐÁY BỂ

Trang 37

BẢNG TÍNH CỐT THÉP BẢN NẮP

(m) (m) (kg/m2) (kg/m2) (cm) (cm) (cm)

1,5 8,5 m1 = 0,0181 M1 = 105,1 1,5 8,5 m2 = 0,0177 M2 = 102,8 1,5 8,5 k1 = 0,0421 MI = -244,5 1,5 8,5 k2 = 0,0412 MII = -239,3

1,014 10,0

Moment

(kg.m/m)

Chiều dày

Hệ số moment

Tỷ số

l2/l1

356,9 97,5 Tải trọng

BẢNG TÍNH CỐT THÉP BẢN ĐÁY

Moment

(kg.m/m)

Chiều dày

Hệ sốmoment

Tỷ số

l2/l1

Trang 38

 TÍNH BẢN THÀNH HỒ NƯỚC :

+ Tải trọng giĩ tại độ cao 30,2m

 Phía giĩ đẩy : Wđ = n.k.c tc

n

dl

l:

 Bản thành

n

dl

Trang 39

Sơ đồ tính của bản thành được thể hiện trong hình 4.12 và 4.13

Hình 4.17 Sơ đồ tính của bản thành dưới

tác dụng của giĩ hút và áp lực nước

Hình 4.18 Sơ đồ tính của bản thành dưới tác dụng của giĩ đẩy

Xác định nội lực trong bản thành ứng với sơ đồ tính 1

Sơ đồ 1 Biểu đồ moment do giĩ hút gây ra Biểu đồ moment do áp lực nước gây ra

Hình 4.19 Biểu đồ moment dưới tác dụng

Trang 40

8

5,169,888

hW

hW9M

2 2

h 2

15

5,1165015

hpM

2 2

nuoc 1

6,33

5,116506

,33

hpM

2 2

nuoc 2

m.kG26,338

5,126,1188

hWM

2 2

h 1

m kG x

x h W

128

5,126,1189128

Tính tốn cốt thép

Bản thành được tính như cấu kiện chịu uốn

Giả thiết tính tốn

 a = 1,5 khoảng cách từ trọng tâm cốt thép theo phương cạnh ngắn đến mép

bê tơng chịu kéo

 chiều cao cĩ ích của tiết diện, h0 = hbt – a = 12 – 15 = 10,5cm;

 b = 100cm - bề rộng tính tốn của dải bản

Định dạng
Số trang	202
Dung lượng	3,64 MB