Cao ốc TM rạch miễu

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD CHÍNH SVTH LỚP : Ths : Nguyễn Việt Tuấn : Võ Khắc Gíap : 08HXD2 CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU SVTH : VÕ KHẮC GIÁP - Trang - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : NGUYỄN VIỆT TUẤN GIỚI THIỆU TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH I) SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ : Trong vài năm trở lại đây, với lên kinh tế thành phố tình hình đầu tư nước vào thị trường ngày rộng mở, mở triển vọng thật nhiều hứa hẹn việc đầu tư xây dựng cao ốc dùng làm văn phòng làm việc, khách sạn với chất lượng cao Có thể nói xuất ngày nhiều cao ốc thành phố đáp ứng nhu cầu cấp bách sở hạ tầng ( để tạo điều kiện thuận lợi cho nhà đầu tư nước ) mà góp phần tích cực vào việc tạo nên mặt thành phố Một thành phố đại, văn minh Xứng đáng trung tâm số kinh tế, khoa học kỹ thuật nước Bên cạnh đó, xuất nhà cao tầng góp phần tích cực vào việc phát triển ngành xây dựng thành phố nước thông qua việc áp dung kỹ thuật , công nghệ tính toán, thi công xử lý thực tế Chính mà nhà CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU đời tạo qui mô lớn cho sở hạ tầng, cảnh quan đẹp nước ta II) TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH : - Công trình mang tên “CĂN HỘ RẠCH MIỄU” tọa lạc số 19 Đường Hoa Cúc phường Quận Phú Nhuận Thành Phố Hồ Chí Minh - Chức sử dụng công trình khu thương mại, siêu thị hộ cao cấp - Công trình có tổng cộng 10 tầng tần g hầm sâu 3.3 m va tầng phòng máy Tổng chiều cao công trình 39 m Khu vực xây dựng rộng, trống, công trình đứng riêng lẻ Mặt đứng công trình hướng phía Nam , xung quanh trồng cây, vườn hoa tăng vẽ mỹ quan cho công trình - Qui mô xây dựng công trình :  Diện tích xây dựng hầm (để xe) : 1734.39 m2  Diện tích xây dựng tầng (thương mại) : 2061.15 m2  Diện tích xây dựng tầng lửng (thương mại) : 1233.39 m2  Diện tích xây dựng tầng (dịch vụ) : 1936.57 m2 Trong đó: - Diện tích sân : 730.85 m2 - Diện tích bao che : 1205.72 m2 CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU SVTH : VÕ KHẮC GIÁP - Trang - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : NGUYỄN VIỆT TUẤN  Diện tích xây dựng tầng 3-7 (căn hộ) : 5638.70 m2  Diện tích xây dựng sân thượng : 1127.74 m2 Trong đó: - Diện tích sân : 946.64 m2 - Diện tích bao che : 181.1 m2  Diện tích xây dựng phòng máy : 193.17 m2 Trong đó: - Diện tích nắp hồ nước : 125.96 m2 - Diện tích bao che : 67.21 m2  Diện tích mái : 361.06 m2 - Các tiêu kiến trúc – quy hoạch:  Tổng số hộ : 59 hộ  Dân cư dự kiến : 350 người  Mật độ xây dựng tầng : 33,48%  Tổng diện tích sàn xây dựng : 16273.52 m2  Hệ số sử dụng đất : 3,46  Số chỗ đậu xe : 119 xe III) PHÂN KHU CHỨC NĂNG : - Tầng hầm với chức nơi để xe, đặt máy bơm nước, máy phát điện Ngoài bố trí số kho phụ, phòng bảo vệ, phòng kỹ thuật điện, nước, chữa cháy … Hệ thống xử lý nước thải đặt góc tầng hầm - Tầng trệt, tầng lửng tầng sử dụng làm khu thương mại, siêu thị Ngoài có đại sảnh tin chung Chiều cao tầng 4.2m - Các tầng sử dụng làm hộ Chiều cao tầng 3,4m Mỗi hộ có phòng ngủ, nhà bếp, nhà vệ sinh, phòng khách phòng ăn IV) ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU – THỦY VĂN THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH : Thành Phố Hồ Chí Minh nằm vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa nóng ẩm với đặc trưng vùng khí hậu miền Nam Bộ , chia thành mùa rõ rệt  Mùa mưa : từ tháng đến tháng 11 có  Nhiệt độ trung bình : 25oC  Nhiệt độ thấp : 20oC CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU SVTH : VÕ KHẮC GIÁP - Trang - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : NGUYỄN VIỆT TUẤN  Nhiệt độ cao : 36oC  Lượng mưa trung bình : 274.4 mm (tháng 4)  Lượng mưa cao : 638 mm (tháng 5)  Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11)  Độ ẩm tương đối trung bình : 48.5%  Độ ẩm tương đối thấp : 79%  Độ ẩm tương đối cao : 100%  Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày đêm  Mùa khô :  Nhiệt độ trung bình : 27oC  Nhiệt độ cao : 40oC  Gió : - Thịnh hành mùa khô :  Gió Đông Nam : chiếm 30% - 40%  Gió Đông : chiếm 20% - 30% - Thịnh hành mùa mưa :  Gió Tây Nam : chiếm 66% - Hướng gió Tây Nam Đông Nam có vận tốc trung bình : 2,15 m/s - Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, có gió Đông Bắc thổi nhẹ - Khu vực thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng gió bão - Thủy triều tương đối ổn định xảy tương đột biến dòng nước Hầu lụt vùng ven có ảnh hưởng V) GIẢI PHÁP ĐI LẠI : 1) Giao thông đứng : Toàn công trình sử dụng thang máy cộng với cầu thang bộä, tay vịn hợp kim Bề rộng cầu thang m thiết kế đảm bảo yêu cầu thoát người nhanh, an toàn có cố xảy ra.Cầu thang máy đặt vị trí trung tâ m nhằm đảm bảo khoảng cách xa đến cầu thang < 30m để giải việc phòng cháy chửa cháy CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU SVTH : VÕ KHẮC GIÁP - Trang - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : NGUYỄN VIỆT TUẤN 2) Giao thông ngang : Bao gồm hành lang lại , sảnh , hiên VI) CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC : - Hệ thống điện : hệ thống đường dây điện bố trí ngầm tường sàn, có hệ thống phát điện riêng phục vụ cho công trình cần thiết Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện ; hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) - Hệ thống cấp nước : nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố kết hợp với nguồn nước ngầm khoan giếng dẫn vào hồ chứa tầng hầm bơm lên hồ nước mái Từ nước dẫn đến nơi công trình Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp Giant Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng - Hệ thống thoát nước : nước thải sinh hoạt thu từ ống nhánh, sau tập trung ống thu nước bố trí thông tầng Nước tập trung tầng hầm, xử lý đưa vào hệ thống thoát nước chung thành phố - Hệ thống thoát rác : ống thu rác thông suốt tầng, rác tập trung ngăn chứa tầng hầm, sau có xe đến vận chuyển - Hệ thống thông thoáng, chiếu sáng : phòng đảm bảo thông thoáng tự nhiên cửa sổ, cửa kiếng bố trí hầu hết phòng Có hệ thống máy lạnh điều hòa nhiệt độ Các phòng chiếu sáng tự nhiên kết hợp với chiếu sáng nhân tạo Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng - Hệ thống phòng cháy, chữa cháy : Ở tầng bố trí chỗ đặt thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Bể chứa nước mái cần huy động để tham gia chữa cháy Ngoài phòng có lắp đặt thiết bị báo cháy (báo nhiệt) tự động CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU SVTH : VÕ KHẮC GIÁP - Trang - 400 400 400 400 400 400 400 34 00 CAO OÁC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU - Trang - 200 20 1444 7000 8498 2927 7000 6563 3' 930 2953 7000 6563 2953 7500 6563 2986 3281 81500 8000 4500 3281 7500 7100 TỈ LỆ 1/100 MẶT ĐỨNG TRỤC 1-12 7500 7100 2986 7500 6563 L1 2953 7000 6563 10 10' 1221 2953 7000 6563 11 2927 7000 8498 12 1444 HẦM LỀ ĐƯỜNG TẦN G TRỆT TẦNG LỬNG TẦNG TẦNG TẦNG TẦN G TẦN G TẦN G SÂN THƯNG (TẦNG 8) TẦN G KỶ THUẬT TẦNG MÁI - 3.300 - 1.575 ± 0.000 + 4.200 + 8.400 +11.800 +15.200 + 18.600 + 22.000 + 25.400 + 28.800 + 32.200 +35.600 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : NGUYỄN VIỆT TUẤN 330 89 00 SVTH : VÕ KHẮC GIÁP CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU - Trang - D 6000 3090 C B' 6000 B A 7000 LỖ THÔNG HƠI TẦNG HẦM 3000 7500 RAMP DỐC XE GẮN MÁY XUỐNG HẦM GAIN GAIN TỦ ĐIỆN NƯỚCĐIỆN ± 0.000 7500 - 1.575 8000 81500 - 3.300 ± 0.000 SẢNH CĂN HỘ SIÊU THỊ 7500 7500 RAMP DỐC XE GẮN MÁY XUỐNG HẦM 3000 9' 4000 10 7000 11 RAMP DỐC XE ÔTÔ XUỐNG HẦM TỈ LỆ 1/200 MẶT BẰNG TẦNG TRỆT 12 LỖ THÔNG HƠI TẦNG HẦM 7000 RAMP DỐC XE ÔTÔ XUỐNG HẦM LÊN TẦNG TRỆT 4000 4' RAMP DỐC XE LĂN 7000 i = 4° LÊN TẦNG TRỆT i = 14° RAMP DỐC XE LĂN SẢNH SIÊU THỊ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DUÏNG & CN GVHD : NGUYỄN VIỆT TUẤN 20500 6000 SVTH : VÕ KHẮC GIÁP CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU - Trang - D 6000 MÁI ĐÓN RAM DỐC (TẦNG LỬNG) COFFEE NGOÀI TRỜI 7000 + 8.450 + 4.250 7000 2500 C B' B A 6000 7000 PHA CHẾ QUẦY PHỤC VỤ LAN CAN CAO 1400 i=3 % + 8.500 BALCONY PHÒNG NGỦ TRẺ BẾP PHÒNG ĂN TRẺ TIẾP KHÁCH QUẢN LÝ CHUNG BALCONY 7500 i= 3% VS TRẺ TỦ ĐIỆN BALCONY P SINH HOẠT TRẺ HỌC VỤ HỘP CỨU HỎA P RÁC 8000 78500 BALCONY SƠ CỨU Y TẾ + 8.400 TỈ LỆ 1/100 DỊCH VỤ BALCONY CỬA HÀNG THỂ DỤC NỮ 7500 MẶT BẰNG TẦNG - SẢNH CHỜ P RÁC 7500 SẢN H TẦN G CĂN HỘ % i =3 3% BALCONY BALCONY CỘNG ĐỒNG SINH HOẠT THỂ DỤC NAM i= 7500 7000 THAY ĐỒ NAM ĐỒ NỮ THAY QUẦY PHỤC VỤ LAN CAN CAO 1400 10 GIẢI KHÁT - ĂN NHẸ 7000 11 + 4.250 MÁI ĐÓN RAM DỐC (TẦNG LỬNG) + 8.400 7000 12 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : NGUYỄN VIỆT TUẤN 20500 6000 SVTH : VÕ KHẮC GIÁP GVHD : NGUYỄN VIỆT TUẤN TỈ LỆ 1/100 8000 7000 7500 7500 52000 7500 MẶT BẰNG TẦNG - 7500 7000 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN 6000 2500 6000 6000 CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU D C B' B A 20500 SVTH : VÕ KHẮC GIÁP - Trang - 3400 3400 3400 3400 3400 3400 3400 3400 CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU - Trang 10 - 4200 7000 MÁI BTCT CHE RAMP DỐC 7000 RAMP DỐC XE BÁ NH XUỐNG HẦM 1194 3' 4' 7000 P LẤY RÁC L4 L4 L4 L4 ĐỂ XE BÁNH P NGỦ HỘ B P NGỦ HỘ B P NGỦ HỘ B P NGỦ HỘ B P NGỦ HỘ B 7500 SIÊU THỊ P NGỦ CHÍNH HỘ B P NGỦ CHÍNH HỘ B P NGỦ CHÍNH HỘ B P NGỦ CHÍNH HỘ B P NGỦ CHÍNH HỘ B P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A 78500 8000 ± 0.000 + 4.250 VK5 VK5 VK5 VK5 VK5 P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A 7500 - 3.300 TỈ LỆ 1/200 7500 + 4.550 P NGỦ CHÍNH HỘ B P NGỦ CHÍNH HỘ B P HỘI NGHỊ LỚN 500 m2 P NGỦ HỘ B P NGỦ HỘ B P NGỦ HỘ B P NGỦ CHÍNH HỘ B TƯỜNG XÂ Y GẠCH P NGỦ DÀY 100 CHÍNH HỘ B P NGỦ HỘ B P NGỦ HỘ B P HỘI NGHỊ LỚN 500 m2 P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A MẶT CẮT DỌC 2-2 7500 P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A P NGỦ HỘ A P NGỦ CHÍNH HỘ B 9' 7000 1194 10 10' P LẤY RÁC ± 0.000 SIÊU THỊ + 4.700 L4 L4 L4 L4 7000 11 7000 M1 BÁN H XUỐN G HẦ RAMP DỐC XE 12 HẦM LỀ ĐƯỜNG TẦN G TRỆT TẦNG LỬNG TẦNG TẦNG TẦNG TẦN G TẦN G TẦN G SÂN THƯN G (TẦNG 8) TẦNG KỶ THUẬT TẦNG MÁI - 3.300 - 1.575 ± 0.000 + 4.200 + 8.400 +11.800 +15.200 + 18.600 + 22.000 + 25.400 + 28.800 + 32.200 +35.600 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : NGUYỄN VIỆT TUẤN 35.600 4200 38.900 SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYEÃN VIỆT TUẤN  Ao = 2.441 ; Bo = 1.621 ; Co = 1.751 1 -4  HH  A0   2.441 = 5.33 x 10 (m/T)  bd EJ 0.423  6.2 104 1 -4  HM   MH  B0  1.621 = 1.52 x 10 (1/T) bd EJ 0.423  6.2 104 1 -4  MM  C0   1.751 = 0.704 x 10 (1/Tm) bd EJ 0.423  6.2 104 - Lực cắt cọc cao trình đáy đài : Qtt = 7.78 T ( cọc) suy Hf = 7.78 = 3.89 T - Vì đầu cọc bị ngàm cứng vào đài tác dụng lực ngang, đầu cọc có xuất momen gọi laø momen ngaøm Mf =  L20 4 EJ H =  1.52 10  3.89  7.808(Tm) (L =0) f L0 0.704 104  EJ  MH  L0  MM   MM - Chuyeån vị ngang yo(m) cao trình đáy đài: yo = Hf x HH + Mf x HM = 3.89 x 5.33 x 10-4 - 7.808 x 1.52 x 10-4 = 7.408 x 10-4 m - Chuyển vị cọc cao trình đặt lực ngang Hf :  n  y0  ψ0 L0  H f L30 E J  M f L0 E J = y0 = 7.408 x 10-4m = 0.07408cm(L0 = 0,  = 0) => n < Sgh = 1cm thỏa yêu cầu tính toán - Moment uốn Mz (Tm) tính theo công thức: Mz = bd2E x J x yo x A3 - bd x EJ x o x B3 + Mf x C3 + Hf  bd x D3  0, 4232  6.2 104  7.408  104  A3  0, 423  6.2 10   B3   7.808   C3  3, 6165  D3 0, 423 = 7.907  A3  7.808  C  8.43  D3 - Bảng giá trị hệâ số tính toán cho biểu đồ Mz (Tm) với z  EJ 6.2E+04 K 468 bd 0.429 yo 7.408E-04   ze  bd Mf -7.808 Hf 3.89 Mômen uốn Mz (Tm) CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 236 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYỄN VIỆT TUẤN Ze Z A3 C3 D3 Mz 0.2 0.4 0.6 0.8 1.2 1.4 1.6 1.8 2.2 2.4 2.6 2.8 3.2 3.4 3.6 3.8 0.000 0.466 0.932 1.399 1.865 2.331 2.797 3.263 3.730 4.196 4.662 5.128 5.594 6.061 6.527 6.993 7.459 7.925 8.392 8.858 -0.001 -0.011 -0.036 -0.085 -0.167 -0.287 -0.455 -0.676 -0.956 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.103 -3.541 -3.864 -3.979 -3.757 -3.036 1 0.998 0.992 0.975 0.938 0.866 0.739 0.53 0.207 -0.271 -0.941 -1.877 -3.108 -4.688 -6.653 -9.016 -11.751 -14.774 0.2 0.4 0.6 0.799 0.994 1.183 1.358 1.507 1.612 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 -0.891 -2.443 -4.557 -7.325 -10.821 -7.808 -6.130 -4.523 -3.019 -1.682 -0.554 0.379 1.089 1.589 1.892 2.020 2.007 1.816 1.662 1.393 1.094 0.799 0.519 0.295 0.129 9.324 -1.614 -17.92 -15.08 0.033 IV.1.8 Kiểm tra lại cốt thép chọn : M max  7.808 Tm Diện tích cốt theùp Fa  M 7.808  10   2.95cm < 103.71cm theùp ban 0.9 Ra h0 0.9  2800  105 đầu chọn hợp lý IV.2 Tính toán móng M2 : (Vị trí móng B – ; C – 8, cột trục ) - Tải trọng tác dụng xuống móng M2 (B – ; C – 8) Tải trọng truyền xuống móng M1 xác định từ kết giải khung trục 8, Với ba cặp nội lực sau : Cặp nội lực N (T) Q (T) M (Tm) Mmax , Ntö 550.73 18.85 44.19 Mmin , Ntö 534.49 10.13 36.19 Nmax , Mtư 636.08 5.54 5.07 - Nội lực tính toán lấy từ giá trị lớn cặp nội lực Để lấy tải trọng tiêu chuẩn ta chia cho trị số 1.15 Tên móng Nội lực Tải TT Tải TC CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 237 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYỄN VIỆT TUẤN Nmax (T) 636.08 553.11 Qmax (T) 18.85 16.39 Mmax (Tm) 44.19 38.43 IV.2.1 Xác định sơ kích thước đài cọc : Khoảng cách cọc đài : a ≥ 3d = x 0.8 = 2.4 m p lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây : Móng M2 Truïc (B – , C – 8) Ptt = Qa 251.1 = = 43.59(T/m2) 2 (2.4) (3  d ) Diện tích sơ đế đài: tt Fñ = N0 661.294 = = 16.148 m2 tt 43.59   1.2  1.1 P   tb  H d  n Trong : tb = T/m3 Dung trọng trung bình đài đất đài Hđ = 1.2m chiều sâu chôn đài Trọng lượng đài đất đài: Nttđ = n x Fñ x hñ x  = 1.1 x 16.148 x x 1.4 = 49.73(T) Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: Ntt = Ntt0 + Nttđ = 661.294 + 49.73 = 711.024(T) IV.2.2 Xác định số lượng cọc : - Số lượng cọc sơ bộ: nc  k  N tt 711.024 = 1.4 x = 3.96 cọc 251.1 Qa Trong : k hệ số xét đến ảnh hưởng Moment tác động lên móng cọc , giá trị lấy từ 1-1.5 tuỳ vào giá trị Moment ( sách Nền Móng Châu Ngọc Ẩn ) => Chọn số lượng cọc sơ nc = cọc Trong phương pháp tính toán theo móng khối qui ước qui phạm Việt Nam , việc tính toán hiệu ứng nhóm không cần thiết hiệu ứng xem xét hoạt động chung cọc đất móng khối qui ước  Bố trí đài cọc móng M2 hình vẽ : 400 1100 800 600 3400 1100 600 800 1500 1500 800 4600 B IV.2.3 Cấu tạo tính toán đài cọc : CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 238 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYỄN VIỆT TUẤN - Chiều dài cọc ngàm vào đài : h1 = 0.15 (m) - Chiều cao đài cọc : hđ = 1.4 (m) - Chọn sơ : h0 = hđ – h1 = 1.4 - 0.15 = 1.25(m) * Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài cọc , tháp chọc thủng hình vẽ sau : 800 -3.150 1250 THÁ P CHỌ C THỦNG 500 1400 900 5° 45° SÀN TẦNG HẦM 100 100 150 -4.550 800 800 Vậy tháp chọc thủng bao phủ lên đầu cọc đảm bảo điều kiện chọc thủng đài * Từ việc bố trí cọc ta xác định diện tích đế đài thực tế laø: Fd  4.6  3.4  15.64 m Nttñ = n x Fñ x hñ x  = 1.1 x 15.64 x x 1.4 = 48.17(T) * Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài: Ntt = Ntt0 + Nttñ = 661.294 + 48.17 = 709.464(T) * Moment tính toán xác định tương ứng với trọng tâm tiết diện cọc đế đài: Mtt = Mtt0 + Qtt0 x h* = 44.19 + 18.85 x 1.4 = 70.58 Tm (h* chiều cao tính toán tính từ cao trình sàn tầng hầm đến đáy đài ) * Tải truyền xuống cọc dãy bieân: Pmax,  709.464 70.58 1.5 N tt M tt  xmax  =  nc 4  (1.5)2  xi Trong : xmax = 1.5m nc = x i  x12  x 22  x32  x 42   x max Vậy ta có : Pmax = 177.366 + 11.76 = 189.1265 (T) < Qa = 251.01 (T) => Thỏa mãn điều kiện tải truyền xuống cọc dãy biên Pmin = 177.366 – 11.76 = 165.606 (T) > => Không phải kiểm tra theo điều kiện chống nhổ Ptb  Pmax  Pmin  = 177.366 (T) CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 239 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYỄN VIỆT TUẤN * Tóm lại : Điều kiện chịu tải móng cọc kiểm tra thoã mãn , móng làm việc điều kiện an toàn IV.2.4 Kiểm tra ổn định nằm móng khối qui ước : * Xác định kích thước khối móng qui ước : Góc ma sát trung bình:   h    h3    h4    h5  i xhi tctb = = 2  hi αtb = tbtc h2  h3  h4  h5 14.5  4.15  20.7  7.3  12.31  8.2  28.14  7.85 = = 19.3860 4.15  7.3  8.2  7.85 19.386  4.846 = tg αtb = tg 4.8460 = 0.0848 Chiều dài đáy móng khối quy ước : Am = a + x Lc x tgαtb = 3.8 + x 27.5 x 0.0848 = 8.464(m) Bề rộng khối móng quy ước: Bm = b + x Lc x tgαtb = 2.6 + x 27.5 x 0.0848 = 7.264(m) Với a – khoảng cách hai mép cọc theo phương l b – khoảng cách hai mép cọc theo phương b 0.8 = 3.8m 0.8 b = 1.8 + x = 2.6m a=3+2x Lc chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc (Lc = 27.5m)  Fm = Bm x Am = 7.264 x 8.464 = 61.482 (m2) * Xác định trọng lượng khối móng quy ước: Trọng lượng đất phủ đài tính từ đáy đài trở lên : Q1 = n x Fm x tb x hm = 1.1 x 61.482 x x 1.2 = 162.312 (T) Trọng lượng cọc 0,8m dài 27.5(m) Q2 = n x nc x Fc x Lc x bt =1.1 x x 0.5024 x 27.5 x 2.5 = 151.976 (T) Trọng lượng đất đáy đài trở xuống đến mũi cọc Q3 = n x Fm x  i x hi = 1.1 x 61.482 x(1.1 x 4.15 + 1.08 x 7.3 + 0.96 x 8.2 + 1.03 x7.85) = 1921.137 (T) Trọng lượng móng khối quy ước : Qm= Q1 + Q2 + Q3 = 162.312 + 151.976 + 1921.137 = 2235.425 (T) * Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất kể từ mũi cọc trở lên  tb  Qm 2235.425 = = 1.267 (T/m3) Fm  hm 61.482  28.7 Trong : hm chiều cao móng khối quy ước , từ mặt sàn tầng hầm đến mũi cọc hm = Hm + Lc = 1.2 + 27.5 = 28.7 (m) * Nội lực tiêu chuẩn gây đáy móng khối quy ước : Ntc = Ntc0 + Qm /n = 553.11 + 2235.425 /1.1 = 2585.31 (T) CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 240 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYỄN VIỆT TUẤN Mtc = Mtc0 + Qtc0 x (Lc + Hm - 0.5) = 38.43 + 20.076 x (27.5 + 1.2 - 0.5) = 604.57 (Tm) * p lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước : Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước : Rtc = m1m  A  Bm     B  hm   '  D  C  K tc   Trong đó: m1 : Hệ số điều kiện làm việc đất m2 : Hệ số điều kiện làm việc nhà có tác dụng qua lại với (Tra bảng 2.2 , trang 65 , sách “Nền Móng công trình dân dụng công nghiệp” GS.TS Nguyễn Văn Quảng , L / H = 78.5/36.3 = 2.16 ; cát chặt vừa , no nước => m1 = 1.2 ; m2 = 1.25(nội suy) Ktc = Hệ số tin cậy lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất II : Góc ma sát lớp đất đáy móng khối quy ước (II = 28.140) (Tra bảng 2-1 trang 64 sách “Nền Và Móng công trình dân dụng công nghiệp” “GSTS Nguyễn Văn Quảng”) nội suy : => A = 0.98 ; B = 4.93 ; D = 7.40 II : Trị tính toán thứ hai trung bình lớp đất nằm trực tiếp đế móng ’II : Trị tính toán thứ hai trung bình trọng lượng thể tích => II = 1.03 (T/m3) ; ’II = tb = 1.267 (T/m3) CII : Lực dính đơn vị lớp đất đáy móng khối qui ước (CII=0.49 T/m2) hm : Chiều cao móng khối qui ước (hm = 28.7 m) Rtc = 1.2 1.25  0.98  7.264 1.03  4.93  28.7  1.267  7.4  0.49 = 285.341 (T/m2) Vaäy : 1.2 x Rtc = 1.2 x 285.341 = 342.409 (T/m2) * Ứng suất trung bình thực tế đáy móng khối qui ước : tctb = N tc 2585.31 = = 42.05 (T/m2) Fm 61.482 Nên ta có : tctb = 42.05 (T/m2) < Rtc = 285.341 (T/m2) * Ứng suất cực đại cực tiểu đáy móng qui ước : tcmax, = N tc M tc 2585.31 604.57   =  61.482 7.264  8.464 Fm Wm Trong : Wm = Bm  Am 7.264  8.464  6 Vaäy : tcmax = 42.05 + 6.97 = 49.02 (T/m2) < 1.2 x Rtc = 342.409 (T/m2) tcmin = 42.05 - 6.97 = 35.08(T/m2) > tctb = 42.05 (T/m2) < Rtc = 285.341 (T/m2) => Thõa mãn điều kiện Vậy đất đáy móng khối qui ước ổn định, tính toán độ lún móng cọc theo biến dạng đàn hồi tuyến tính IV.2.5 Kiểm tra độ lún móng : Dùng phương pháp phân tầng cộng lún : CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 241 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN Trong : S   Si GVHD : Ths NGUYEÃN VIỆT TUẤN  Si  E0  i tb  hi Tính lún cho móng khối qui ước Fm = Am x Bm = 8.464 x 7.264 = 61.482 m2 Aùp lực thân mũi cọc : σbt =  ( i  hi ) = 1.267 x 28.7 = 36.363 (T/m2) p lực gây lún tâm diện tích đáy móng khối qui ước : P0 = gl = tctb - σbt = 42.05– 36.363 = 5.67 (T/m2) Taïi lớp đất ta xác định trị số : zgl = k0 x P0 : Áp lực gây lún độ sâu z  tb z  ( gl zi   gl zi 1 ) / Trị số k0 tra bảng tra bảng 3-7 sách “HDĐA NỀN VÀ MÓNG” ứng với A L 2Z tỷ số = m = 1.1652 B Bm B Chia đất móng khối qui ước thành lớp đất có chiều dày : hi = Bm 7.264 = = 1.4528 (m) 5 2Z zi gl k0 B (T/m2) z bt  tb z Độ sâu Điểm Z(m) (T/m2) (T/m2) 0 1.00 5.67 36.363 * Nhaän xét : Tại độ sâu z = m đáy móng có: glZ0 = 6.043 (T/m2) < 0,2 x zbt = 0,2 x 36.363 = 7.2726 (T/m2) Modul bieán dạng lớp đất thứ thống kê xử lí địa chất : E0 = 2670 (T/m2)  : hệ số phụ thuộc vào hệ số nở hông µ lấy  = 0.8 theo quy phạm * Độ lún nền:  0.8 S =   zigl hi = x 5.67 x = 0(m) = 0(cm) E0 2670  S = (cm) < Sgh = (cm) ( Thỏa mãn yêu cầu biến dạng) IV.2.6 Tính toán thép đài móng M2 : Móng M2 có kích thước l x b = 4.6 x 3.4 (m2) , chiều cao đài hđ = 1.4 (m) Sơ đồ tính toán sau : X 600 P II 400 3400 1100 II 1100 I 800 600 Y 800 I1500 1500 800 4600 B P - Tính toán bố trí thép theo phương CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 242 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYỄN VIỆT TUẤN - Khi tính toán giá trị nội lực ta xem đài cọc ngàm mép cột lực tác dụng phản lực đầu cọc - Sơ đồ tính đài console ngàm vào cột theo chu vi cột Ngoại lực làm đài bị uốn phản lực đầu cọc  Tính cốt thép đài móng theo phương Y , mặt cắt II – II : MII-II = r1 x (Pmax + Pmin ) = 0.9 x (189.05 + 165.531) = 319.12 (Tm) Trong : r khoảng cách từ trục cọc thứ I đến mép cột Pmax phản lực đầu cọc thứ i lớn Tính toán diện tích cốt thép cho đài cọc : h0 = hñ – h1 = 1.4 - 0.15 = 1.25 (m) = 125 (cm) Trong : h1 đoạn cọc chôn vào đài h1 = 0.15 (m) FaII = M 319.12  105 = = 109.1 ( cm2) 0.9  Ra  h0 0.9  2600 125 => Choïn 2922 (Fa= 110.238cm2) + Chiều dài thép dài b  b  2a'  3.4   0.05  3.3m + Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài l '  4.6  2a = 4.6 – x 0.05 = 4.5m + Bước cốt thép dài = 4.5 = 0.160m  160mm 29  (Với a = a’ = 5cm lớp bê tông bảo vệ) =>Như thép theo phương Y : 29  22 a160  Tính cốt thép đài móng theo phương X , mặt cắt I – I : MI-I = r2 x (Pmax + Pmin ) = 1.1 x (189.05 + 165.531) = 390.03 (Tm) Trong : r khoảng cách từ trục cọc thứ I đến mép cột Pmax phản lực đầu cọc thứ i lớn Tính toán diện tích cốt thép cho đài cọc: h0 = hđ – h1 = 1.4 - 0.15 = 1.25 (m) = 125 (cm) Trong : h1 đoạn cọc chôn vào đài h1 = 0.15 (m) FaI = 390.03 105 M = = 133.34 ( cm2) 0.9  Ra  h0 0.9  2600 125 => Chọn 2825 (Fa= 137.445 cm2) + Chiều dài thép dài l   l  2a'  4.6   0.05  4.5m + Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài b '  b  2a = 3.4 – x 0.05 = 3.3m + Bước cốt thép dài = 3.3 = 0.124m = 120mm 28  (Với a = a’ = 5cm lớp bê tông bảo vệ) =>Như thép theo phương X : 28  25 a120 CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 243 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYỄN VIỆT TUẤN 400 Y 800 1100 3400 1100 600 X 2922a160 600 2825a120 800 1500 1500 800 4600 B Mặt bố trí thép đài móng M2 IV.2.7 Kiểm tra cọc chịu tải ngang : - Giả sử đầu cọc ngàm vào đài đầu cọc chuyển vị ngang, chuyển vị xoay - Mômen quán tính tiết diện ngang cọc : J= 1 πD =  3.14 0.84 = 0.02m4 64 64 - Độ cứng tiết diện ngang cọc: Eb.J = 31 x 105 x 0,02 = 62000 T.m2 = 6.2 x 104 (T.m2) Eb: Mô đun đàn hồi bê tông, Eb = 310 x 104 (T/m2) - Chiều rộng quy ước bc cọc : - Theo TCXD 205-1998 d  0.8m  bc = d + = 0,8 + = 1,8 m - Hệ số tỷ lệ k theo công thức: Cz = k x z - Chiều dài ảnh hưởng: lah = x (d +1) = x (0,8 +1) = 3,6 m => cọc nằm lớp đất lớp số Tra bảng G.1 TCXD 205 : 1998 , trang 72 dựa vào độ sệt B = 0.33 ta giá trị k1= 468 T/m4 (nội suy) CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 244 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYỄN VIỆT TUẤN - Biểu đồ biểu thị độ ảnh hưởng lớp đất phạm vi làm việc đến chiều dài lớp đất Mf 1ñv Hf lah =3.6m 3.6m 4.15m F1 z - Hệ số biến dạng  bd  kbc  EJ 468 1.8  0.423 m 1 6.2 104 - Chiều dài tính đổi phần cọc đất : Le = bd.L = 0.423  28 = 11.844 m - Các chuyển vị HH, HM, MH, MM cọc cao trình đáy đài ứng lực đơn vị đặt cao trình đáy đài HH : chuyển vị ngang tiết diện (m/T) Ho = gây HM : chuyển vị ngang tiết diện (1/T) Mo = gây MH : góc xoay tiết diện (1/T) Ho = gây MM : góc xoay tiết diện (1/Tm) Mo = gây Le = 11.844 m > 4m, cọc tựa lên đất , tra baûng G2 TCXD 205 : 1998/74  Ao = 2.441 ; Bo = 1.621 ; Co = 1.751 1 -4 A0   2.441 = 5.33 x 10 (m/T)  EJ 0.423  6.2 10 1 -4   MH  B0  1.621 = 1.52 x 10 (1/T) bd EJ 0.423  6.2 10 1 -4  C0   1.751 = 0.704 x 10 (1/Tm) bd EJ 0.423  6.2 10  HH   HM  MM bd - Lực cắt cọc cao trình đáy đài : Qtt = 18.85 T ( trường hợp cọc) suy Hf = CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 245 - 18.85 = 4.71T SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYỄN VIỆT TUẤN - Vì đầu cọc bị ngàm cứng vào đài tác dụng lực ngang, đầu cọc có xuất momen gọi momen ngàm Mf =  L20 4 EJ H =  1.52 10  4.71  10.16(Tm) (L =0) f L0 0.704 104  EJ  MH  L0  MM   MM - Chuyển vị ngang yo(m) cao trình đáy đài : yo = Hf x HH + Mf x HM = 4.71x 5.33 x 10-4 – 10.16 x 1.52 x 10-4 = 11.823 x 10-4 m - Chuyển vị cọc cao trình đặt lực ngang Hf :  n  y0  ψ0 L0  H f L30 E J  M f L0 E J = y0 = 11.823 x 10-4m = 0.11823cm(L0 = 0,  = 0) => n < Sgh = 1cm thỏa yêu cầu tính toán - Moment uốn Mz (Tm) tính theo công thức: Mz = bd2E x J x yo x A3 - bd x EJ x o x B3 + Mf x C3 + Hf  bd x D3  0, 4232  6.2 104  10.16 104  A3  0, 423  6.2 10   B3   10.16   C3  4.71  D3 0, 423 =12.62  A3  12.462  C3  13.45  D3 - Bảng giá trị hệâ số tính toán cho biểu đồ Mz (Tm) với z  EJ K 6.2E+04 468 Mômen uốn Mz (Tm) yo 7.408E-04 bd 0.423   ze  bd Mf -10.16 Ze Z A3 C3 D3 Mz 0.2 0.4 0.6 0.8 1.2 1.4 1.6 1.8 2.2 2.4 2.6 0.000 0.466 0.932 1.399 1.865 2.331 2.797 3.263 3.730 4.196 4.662 5.128 5.594 6.061 -0.001 -0.011 -0.036 -0.085 -0.167 -0.287 -0.455 -0.676 -0.956 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 1 0.998 0.992 0.975 0.938 0.866 0.739 0.53 0.207 -0.271 -0.941 -1.877 0.2 0.4 0.6 0.799 0.994 1.183 1.358 1.507 1.612 1.646 1.575 1.352 0.917 -12.462 -9.785 -7.221 -4.821 -2.688 -0.889 0.600 1.731 2.529 3.012 3.216 3.195 2.892 2.648 CAO OÁC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 246 - Hf 4.71 SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYEÃN VIỆT TUẤN 2.8 3.2 3.4 3.6 6.527 6.993 7.459 7.925 8.392 -3.103 -3.541 -3.864 -3.979 -3.757 -3.108 -4.688 -6.653 -9.016 -11.751 0.197 -0.891 -2.443 -4.557 -7.325 3.8 8.858 9.324 -3.036 -1.614 -14.774 -17.92 -10.821 -15.08 2.222 1.750 1.288 0.851 0.506 0.257 0.124 IV.2.8 Kiểm tra lại cốt thép chọn : M max  12.462 Tm Diện tích cốt thép Fa  M 12.462  10   4.71cm < 133.34 cm theùp ban 0.9 Ra h0 0.9  2800  105 đầu chọn hợp lý CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 247 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYỄN VIỆT TUẤN SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG Từ giá trị tính toán hai phương án móng cọc ép bê tông cốt thép móng cọc khoan nhồi ta tổng hợp khối lượng bêtông cốt thép cho phương án móng sau : BẢNG KHỐI LƯNG THÉP THEO PHƯƠNG ÁN THI CÔNG CỌC ÉP BẢNG KHỐI LƯNG THÉP THEO PHƯƠNG ÁN THI CÔNG CỌC NHỒI CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 248 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN KHỐI LƯNG BÊTÔNG (m3) Cọc ép Cọc khoan nhồi 87.4 228.7 GVHD : Ths NGUYỄN VIỆT TUẤN KHỐI LƯNG THÉP (kg) Cọc ép Cọc khoan nhồi 8149.47 9262.78 Từ kết so sánh ; ta thấy phương án cọc ép có lợi hai mặt bêtông cốt thép Các ưu khuyết điểm hai loại phương án móng : I) Móng cọc ép : 1) Ưu điểm : Giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn) , phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen đô thị lớn ; công tác thí nghiệm nén tónh cọc trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc 2) Khuyết điểm : Sức chịu tải không lớn ( 50 350 T ) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế ( hạ đến độ sâu tối đa 50m ) Lượng cốt thép bố trí cọc tương đối lớn Thi công gặp khó khăn qua tầng laterit , lớp cát lớn , thời gian ép lâu II) Móng cọc khoan nhồi : 1) Ưu điểm : Sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn ( lên đến 1000 T ) so với cọc ép , mở rộng đường kính cọc 60cm  250cm , hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài > 20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép Có khả thi công qua lớp đất cứng , địa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công 2) Khuyết điểm : Giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép , ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạp tốn , thí nghiệm nén tónh cọc khoan nhồi phức tạp Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao III) Tiêu chí lựa chọn phương án móng : 1) Điều kiện an toàn – chịu lực : Cả hai phương án móng đảm bảo toàn tải trọng công trình truyền xuống đồng thời đảm bảo tiêu độ bền, độ lún, … Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam Do vậy, xét yếu tố hai phương án móng chấp nhận 2) Điều kiện thi công : * Địa chất công trình đất tốt gồm lớp cát trạng thái chặt vừa, sử dụng phương án cọc ép đài đơn với chiều dài cọc chọn thiết kế khả ép CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 249 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD DÂN DỤNG & CN GVHD : Ths NGUYỄN VIỆT TUẤN cọc đến cao độ thiết kế khó khăn, với số lượng cọc ép tương đối lớn đất dễ bị nén chặt khó ép đủ số lượng cọc Trong phương án cọc khoan nhồi khắc phục khó khăn mà cọc ép khó thực Hiện nay, tất công trình nhà cao tầng thành phố giải pháp móng cọc khoan nhồi là1ựa chọn hữu hiệu tính phổ biến, máy móc thiết bị thi công phong phú, sử dụng vùng xây chen * Mặt thi công yếu tố không phần quan trọng việc lựa chọn phương án móng liên quan đến tổ chức tổng mặt công trường tiến độ thi công Công trình xây dựng điều kiện công trình lân cận điều kiện mặt không gây ảnh hưởng đến việc thi công * Tiến độ thi công khâu quan trọng chủ đầu tư muốn công trình sớm vào phục vụ Do đòi hỏi người thiết kế phải lựa chọn phương án móng cho đáp ứng nhu cầu Trong phương án : - Phương án cọc ép thi công khó (vì số lượng cọc lớn) thời gian thi công dài - Phương án cọc nhồi thi công nhanh thiết bị phổ biến 3) Điều kiện kinh tế : Từ bảng tổng hợp nhận thấy phương án móng cọc ép sử dụng vật liệu phương án cọc khoan nhồi IV) Tóm lại : Ta chọn phương án MÓNG CỌC ÉP làm giải pháp móng cho công trình phương án tiết kiệm vật liệu đảm bảo điều kiện an toàn – chịu lực CAO ỐC THƯƠNG MẠI – CĂN HỘ HIỆP PHÚ - Trang 250 - SVTH : VÕ KHẮC GIÁP ... 6000 CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU D C B' B A 20500 SVTH : VÕ KHẮC GIÁP - Trang - 3400 3400 3400 3400 3400 3400 3400 3400 CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU - Trang 10 - 4200 7000 MÁI BTCT CHE RAMP DỐC... thiết bị báo cháy (báo nhiệt) tự động CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU SVTH : VÕ KHẮC GIÁP - Trang - 400 400 400 400 400 400 400 34 00 CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU - Trang - 200 20 1444 7000 8498... Cường độ tính toán gốc bêtông chịu nén : Rb = 14.5 MPa - Cường độ tính toán gốc bêtông chịu kéo : Rbt = 1.05 MPa : Eb = 3.0x104 MPa - Môđun đàn hồi CAO ỐC THƯƠNG MẠI – RẠCH MIỄU SVTH : VÕ KHẮC