Chung cư 17 hồ hảo hớn

LỜI CẢM ƠN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP môn học đánh dấu kết thúc trình học tập nghiên cứu sinh viên giảng đường Đại học, tiền đề để sinh viên bước vào đường đời Đây môn học nhằm giúp cho sinh viên tổng hợp tất kiến thức tiếp thu trình học tập đem áp dụng vào thiết kế cơng trình thực tế Hơn nữa, Đồ án tốt nghiệp xem cơng trình đầu tay sinh viên nghành Xây dựng, giúp cho sinh viên làm quen với công tác thiết kế cơng trình thực tế từ lý thuyết tính tốn học trước Trong q trình thực đồ án tốt nghiệp khơng tránh khỏi vướng mắc kiến thức thiếu nhiều yếu tố khác, lúc vai trò thầy cô hướng dẫn người trực tiếp hướng dẫn, giúp đỡ sinh viên giải vấn đề khó khăn Chính vậy, nhờ có bảo tận tình thầy: Th.S NGUYỄN HỒNG TÙNG bảo tận tình cho em hồn thành tốt đồ án Em xin chân thành cảm ơn đến thầy NGUYỄN HỒNG TÙNG , tất thầy truyền đạt kiến thức kinh nghiệm vô quý giá để em vững tin có kiến thức trường làm việc Em xin chân thành cảm ơn gia đình tất bạn bè ln động viên em suốt trình học tập, rèn luyện Em xin chân thành cảm ơn anh chị Những người trước dành tốt đẹp cho đàn em nối bước sau Tp Hồ Chí Minh, ngày 01/01/2009 Sinh viên thực ĐỖ VĂN TRƯƠNG Trường ĐH KTCN TPHCM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 PHẦN I KIẾN TRUÙC GVHD : Th.S Lê Văn Thông SVTH: Nguyễn Tấn Chánh Trường ĐH KTCN TPHCM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 1/ ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG : Công trình đđược xây dựng số 17- Hồ Hảo Hớn – Phường Cô Giang – Quận Vị trí công trình :  Đông bắc giáp đđường Hồ Hảo Hớn  Tây nam giáp chung cư  Đông nam giáp đđường hẻm nội  Tây bắc giáp nhaø số 17 D – Hồ Hảo Hớn 2/ ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU : * Khí Hậu : - Nhiệt đđộ trung bình hàng năm 29oC - Nhiệt đđộ thấp trung bình năm 22oC - Nhiệt đđộ cao trung bình năm 30 oC - Lượng mưa trung bình hàng năm 1000-1800 mm/năm - Độ ẩm trung bình năm 82% 3/ QUY MÔ VÀ QUY CÁCH CÁC VẬT LIỆU XÂY DỰNG CHÍNH TRONG CÔNG TRÌNH : Công trình chung cư cao tầng 17 Hồ Hảo Hớn , phường Cô Giang , Quận đđược thiết kế hầm , , lửng , lầu ( khoâng kể tầng kĩ thuật )  Kết cấu chịu lực ( móng , cột , đà , sàn …) BTCT  Tường gạch trát xi măng , sơn nước  Nền laùt gạch Ceramit  Mái BTCT đđổ chỗ  Cửa đđi bên ngồi khung sắt kính , cửa đđi bên khung panô gỗ  Cửa sổ khung nhoâm , khung sắt bảo vệ GVHD : Th.S Lê Văn Thông SVTH: Nguyễn Tấn Chánh Trường ĐH KTCN TPHCM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 Công trình có diện tích xây dựng sau: Diện tích khuôn viên khu đđất : Thống kê diện tích tầng : 772,7 m2 - Tầng hầm : 567 m2 - Tầng : 532 m2 - Tầng lửng : 447 m2 - Tầng lầu 1-8 : 464 m2 - Tầng kỹ thuật : 360 m2 Tổng diện tích xây dựng : 6.820 m2 Hệ số sử dụng : 7,16 Mật đđộ xây dựng : 60% 4/ THUYẾT MINH CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH : a Giải pháp bố cục mặt : Mặc dù đđiều kiện mặt khu đđất chật hẹp hình dáng phức tạp , kiến trúc đđược bố trí khéo léo khôí thống tương đđối phù hợp theo hình dáng khu đđất nhằm khai thác triệt đđể hiệu kinh tế sở giữ gìn phát huy tối đđa hiệu thẩm mĩ hình khối Bố cục hai khu vực đđể xe mặt hầm , kèm theo bố cục ramp dốc xuống thẳng tầng hầm đñể xe ( thấp mặt đñường 2,3m) , phần ramp lên thẳng tầng (cao mặt đđường m ) đđặt cạnh hẻm chung nhằm tận dụng không gian hẻm tạo thành khoảng đđủ rộng đđể giải cho việc đđi lại , vận chuyển hàng … Tầng hầm công trình ngồi phần diện tích tối đđa dành cho việc đđể xe có bố trí sân thông lên tầng tạo thông thoáng cho tầng hầm , sau yêu cầu sử dụng thực tế , sân đđược bố trí mái kính che chắn mưa Khuôn viên công trình đđược bố trí hạn chế tối đđa phần diện tích xây dựng , ngồi phòng trưng bày mặt trước , cụm giao thoâng kĩ thuật , lại sân bải GVHD : Th.S Lê Văn Thông SVTH: Nguyễn Tấn Chánh Trường ĐH KTCN TPHCM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 tăng diện tích đđể xe tạo thống đãng tối đđa công trình Bên cạnh phòng trưng bày đđược bố trí lối vào riêng đđể đđến khu vực sảnh thang máy toàn công trình Những góc chết hình dạng phức tạp tạo đđược tận dụng triệt đđể vào việc tổ chức khoảng xanh đđem lại đđiều kiện khí hậu cho công trình Bố cục không gian tầng lững : phía trước khoảng không gian thông lên đđến tầng tạo bề cao cho công trình Phía sau hộ B,C D Giao thông mặt tầng đđiển hình gồm thang máy –hai thang thoát hiểm có thang máy thang xuống thẳng tầng hầm Hai thang đñặt cạnh theo hướng vuông góc tạo hai cửa thoát hiểm hai đđầu hành lang nhằm tiết kiệm tối đđa diện tích giao thông công trình Chiếu nghỉ thang thoát hiểm đđược tận dụng làm không gian chung cho việc sử dụng ống rác , hộp đđiện tầng cho hộ Bố cục không gian mặt tầng đđiển hình ( từ lầu –lầu ) : Gồm bốn hộ A,B,C,D diện tích từ 90m2 đđến 160m2 bố cục rải đñều theo bốn hướng tận dụng tối đđa mặt thoáng cho công trình , sử dụng sảnh chung nhằm tiết kiệm tối đđa diện tích giao thông , block vệ sinh hộ đđược bố trí thành cụm tạo đđiều kiện thuận lợi cho việc đường ống cấp thoát nước cho khu vực naøy Bố cục hộ có lưu ý xắp sếp riêng cáac balcony cho phòng ngủ ,phòng khách , sân phơi có lam che chắn gắn liền với bếp đđể thuận tiện cho dây chuyền hoạt đđộng góp phần tạo đđiều kiện thông thoáng cho bếp hộ Bố cục không gian tầng sân thượng gồm khối kĩ thuật thang máy , sân giải khát trời Giải pháp kĩ thuật : Điện tieâu thụ : - Hệ thống tiếp nhận đđiện từ hệ thống đđiện thành phố vào nhà thông qua phòng máy đđiện - Từ điện đđược dẫn đđi khắp nơi công trình thông qua mạng lưới đñiện nội GVHD : Th.S Lê Văn Thông SVTH: Nguyễn Tấn Chánh Trường ĐH KTCN TPHCM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 Ngoài bị cố đđiện dùng máy phát đđiện dự phòng đđặt tầng hầm Hệ thống nước : - Nguồn nước đñược lấy từ hệ thống cấp đđược bơm lên hồ nước mái cung cấp cho hộ qua hệ thống ống dẩn 5.PHÂN TÍCH CÁC ƯU ĐIỂM CỦA PHƯƠNG ÁN -Diện tích xây dựng tầng đđiển hình đđược cân nhắc nhằm vừa đđạt hiệu đđầu tư khống chế mật đđộ xây dựng 68% , tương đđối phù hợp đđể có đđược đđộ thông thoáng cần thiết cho công trình - Hệ số sử dụng đđất 7,16% vừa phải tạo tỉ lệ mặt đđứng hợp lí hiệu thẩm mỹ cao cho công trình cho mặt đđô thị - Cụm thang bố trí lốc giao thông xuyên suốt nhà đđặt cửa thoát hai đđầu hành lang giải thuận lợi cho thoát hiểm gặp cố - Bố trí không gian bên hộ tương đđối hợp lí , không gian phòng ngủ gọn gàng tạo đđiều kiện bố trí đđược đđầy đđủ đđồ đđạc bên - Phối hợp khối mặt đđứng công trình hợp lí ,tỉ lệ đđẹp , hình khối đđơn giản tạo đđược cảm giác công trình đđại bề 6.Giải phaùp kết cấu : a.Kết cấu khung : - Khung BTCT chịu lực ,giải nội lực khung phẳng phần mềm sap 200, tổ hợp nội lực tính toán cốt thép … - Tường gồm loại : Tường bao che công trình tường ngăn phòng 2.Sàn kết cấu mái : Sàn sân thượng đđược đđổ lớp chống thấm có độ dốc 2% cho việc thoát nước dễ dàng Sàn mái đđược đđổ có lớp chống thấm có độ dốc 2% GVHD : Th.S Lê Văn Thơng SVTH: Nguyễn Tấn Chánh Trường ĐH KTCN TPHCM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 GVHD : Th.S Lê Văn Thông SVTH: Nguyễn Tấn Chánh Trường ĐHKTCN TPHCM Đồ án tốt nghiệp KSXD K.2004 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 7000 7400 6500 6300 1700 8000 4500 1300 1400 7500 5500 1200 Vật liệu ; Bê tông mác 300 : Rn=130 kg/cm2 ; Rk = 10 ( kg/cm2 ) Thép sàn loại C II : Ra = 2600 (KG/cm2) 2.Chọn sơ tiết diện : -Chiều dày hS  D L1 ( Tính theo [ ] ) m m=(40÷45) kê cạnh D= ( 0.8÷1.4) phụ thuộc tải trọng Chọn hs  12cm ( L1 = m ) -Tiết diện dầm : GVHD : Th.S Lê Văn Thơng SVTH : Nguyễn Tấn Chánh Trường ĐHKTCN TPHCM Đồ án tốt nghiệp KSXD K.2004 + Daàm qua cột chọn hd= ( 1  )l 10 14 b d= (  ) h d + Dầm phụ chọn : h= ( +Dầm môi: h= ( 1  )l 14 16 1  )l 16 18 +Dầm công xôn: h= (  )l Cụ thể sau: Tên dầm Chiều dài dầm Tiết diện dầm (m) bxh (cm) Trục 6-5 4.5 25x35 Dầm Trục 5-4 8.0 30x60 trục Trục 4-3 5.5 25x50 Chử Trục 3-2 6.3 25x50 Trục 2-1 7.5 30x50 Dầm Trục A-B 7.0 30x50 Trục Trục B-C 7.4 30x50 Số Trục C-D 6.5 30x50 1.4 25x30 Dầm công xôn Dầm DM1;DM3 20x45 môi DM2 7.0 20x45 Dầm DP1 7.4 20x50 phụ GVHD : Th.S Lê Văn Thơng SVTH : Nguyễn Tấn Chánh Trường ĐH KTCN TPHM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 II/THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI M2 DƯỚI CỘT B5: Ta dùng tổ hợp có Nmax đđể tính toán.Bảng nội lực: Ntt (T) 1092 |M|tt (Tm) 57 Qtt (T) 17.5 Ntc (T) 949.5 |M|tc (Tm) 49.6 Qtc (T) 15.2 Tải trọng tieâu chuẩn: Lựa chọn chiều sâu đặt đáy đài :  Đặt đáy đài vào lớp thứ sét dẻo cao  hd : chiều cao đài móng, sơ chọn hd = 1.5 m  hs : chiều dày lớp bêtông sàn tầng hầm hs = 20 cm  Chiều sâu đặt đáy ñaøi : Hm = Htầng hầm =-4 m Lựa chọn chiều daøi cọc,vật liệu laøm cọc : Căn theo số liệu đđịa chất trên, ta ép cọc vào lớp : cát pha bụi Căn vào mặt cắt đđịa chất chiều dài cọc đđược chọn : 34 m Lựa chọn vật liệu laøm cọc : Chọn vật liệu làm cọc đài: - Bêtông mác 300 có Rn= 130 kg/cm2 Rk= 10 kg/cm2 -Thép CIII : Ra = Ra’ =3400 kg/cm2 Sơ chọn kích thước : -Chọn cọc nhồi có đđường kính 0.8 m mũi cọc nằm lớp đñất số đñộ sâu 34 m - Chọn vật liệu làm cọc đài: - bêtông mác 300 có Rn= 130 kg/cm2 Rk= 10 kg/cm2 86 Trường ĐH KTCN TPHM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 - theùp CIII : Ra = Ra’ =3400 kg/cm2 - Chọn đđường kính cọc: d = 0.8m; mũi cọc đđặt đđộ sâu -34m kể từ mặt đđất tự nhiên - Cốt thép cọc: Chọn 1418 có diện tích 35.63 cm2 ( hàm lượng cốt thép: 0.64%) thỏa theo TCXD 205:1998 μ>0.4  0.65%) 3.Tính khả chịu tải cọc a/Theo vật liệu laøm cọc -Sức chịu tải theo vật liệu làm cọc , P , theo TCVN 205:1998 đđược xác đđịnh theo công thức : Pvl = (RuA+RanFa) Trong đđó: -Ru : Cường đđộ tính toán cọc nhồi , xác đđịnh sau : + Đối với cọc đđổ bêtông nước dung dịch sét, Ru=R/4.5 không lớn 60 kg/cm2 + Đối với cọc đñổ bêtông lỗ khoan khô , Ru =R/4 không lớn 70 kg/cm2 Dùng bêtông mác300 nên Ru = 60 kg/cm2 - A: Diện tích tiết diện ngang cọc , A=3.14x802/4 = 5127 (cm2) - Fa : Diện tích tiết diện cốt thép dọc trục, Fa = 3563mm2 - Ran : Cường đđộ tính toán cốt thép , xác đđịnh sau : + Đối với thép nhỏ 28, Ran=Rc/1.5 không lớn 2200(kg/cm2) + Đối với cốt thép lớn 28, Ran=Rc/1.5 không lớn 2000(kg/cm2) - Rc : Giới hạn chảy cốt thép Dùng cốt thép CIII có Rc = 3400(kg/cm2) ,Ran=Rc/1.5 = 3400/1.5 = 2267(kg/cm2)  Ran = 2200 (kg/cm2)  Pvl = (60x5127+2200x35.63) = 410006(kg) = 410 (T) b/Theo ñất - Sức chịu tải cọc bao gồm hai thành phần : ma sát bên sức chống mũi cọc Qu = Qf +Qm=Asfs+Amqm Trong đđó: Qf -Sức chịu tải cực hạn cọc Qm -Sức chịu tải cực hạn ma sát bên Qm -Sức chịu tải cực hạn mũi cọc fs -Ma sát bên đđơn vị cọc đất qm -Cường đđộ chịu tải đđất mũi cọc As-Diện tích mặt bên cọc Am-diện tích mũi cọc - Tính theo phụ lục B : giaù trị cực hạn Qu cọc 86 Trường ĐH KTCN TPHM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 Qu = Qm + Qf = qm Fm + u.∑ fsi Li qm = C Nc + γ’.Zm Nq Trong : γ’.Zm ứng xuất trọng lượng thân đđất mũi cọc γ’.Zm = ( 1.462 – 1)x10.5 +( 2.085 – 1)x18 + ( 2.15 – 1)x2 = 26.7 T/m2 Tra biểu đñồ φ1 = 30o suy Nq = 23 , Nc = 32 qm = 0.7x32 + 26.7x23 = 636.5 kg/m2 Qm = 636.5x3.14x0.82 = 1279 T + Ma saùt đơn vị diện tích mặt bên cọc fs tính theo công thức fs=ca+σvKstgφa Trong đđó ca-lực dính cọc đất ; ca=0.8c φa-góc ma sát cọc đất ; φa=0.8φ σv-Ứng suất trọng lượng thân đđất tính lớp đđất σv=   i z i Ks-Hệ số áp lực ngang đđất ; Ks =1.3x(1-sin φ) Lớp : ứng suất trọng lượng thân ( TLBT) lớp đđất σz’ Ta coù : ks = 1.2(1 – sin φ) = 1.2(1- sin60 ) = 1.12 Cu = 0.8xC = 0.8x0.8 = 0.64 T/m2 φa = 0.8xφ = 0.8x6 = 4.8 σz’ = ( 1.462 – ) x12 = 5.5 T/m2 suy : fs1 = Cu + σz’.Ks.tgφa = 0.64 + 5.5x1.12xtg4.8 = 1.25T/m2 Lớp : ứng suất trọng lượng thaân ( TLBT) lớp đđất σz’ Ta có : ks = 1.2(1 – sin φ) = 1.2(1- sin200 ) = 0.86 Cu = 0.8xC = 0.8x2.4 = 1.92 T/m2 φa = 0.8xφ = 0.8x20 = 16 σz’ = ( 2.085 – ) x7.525 + ( 1.462 – ) x10.5 = 13.7 T/m2 suy : fs2 = Cu + σz’.Ks.tgφa = 1.92 + 13.7x0.86xtg16 = 4.6 T/m2 Lớp : ứng suất trọng lượng thaân ( TLBT) lớp đđất σz’ Ta có : ks = 1.2(1 – sin φ) = 1.2(1- sin300 ) = 0.6 Cu = 0.8xC = 0.8x0.7 = 0.56 T/m2 φa = 0.8xφ = 0.8x30 = 24 σz’ = ( 2.15 – ) x4 +( 2.085 – ) x18+ ( 1.462 – ) x10.5 = 27.5 T/m2 suy : fs3 = Cu + σz’.Ks.tgφa = 0.56 + 27.5 x0.6xtg24 = 8.6 Qf = ux(fs1.L1 + fs2.L2 + fs3.L3) = 2x3.14x0.4 (1.25x10.5 + 4.6x18+ 8.6x4 ) = 327 T/m2 Do đđó : Qu = Qm + Qf = 1279 + 327 = 1606 T Tính cọc sử dụng : Qa = Qm/2 + Qf /2 = 1279/2 + 327/2 = 803 T -xác định số sơ lượng cọc theo coâng thức n  1.4 N tt 1092  1.4  1.9 Pc 803 86 Trường ĐH KTCN TPHM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 Chọn cọc : khoảng caùch tim 3D = 3x0.8 = 2.4 m ( bố trí cọc h.vẽ) x I 800 Y Y II 4000 2400 800 800 800 II x I 4000 MB Bố Trí Móng Cọc Khoan Nhồi 86 Trường ĐH KTCN TPHM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 4.Kiểm tra cường ñộ ñất mũi cọc : a xác định kích thước móng quy ước : xác đđịnh tb : b H=34m a   c d  L = 4m  Lm  tb    l l i i i   10.5  20  18  30  =16.70 10.5  18  goùc truyền lực :  tb  16.7  4 - Chiều dài, rộng chiều cao moùng khối qui ước LM = L + 2Hxtg = + 2x33xtg4.20 = 7.7 m BM= B + 2Hxtg = + 2x33 xtg4.20 = 7.7 m Trọng lượng khối moùng qui ước : Wqum = Lm.Bm.Zm.γtb = 7.7x7.7x33x(2.15 – 1) = 2250 T b Tính ứng suất đáy móng khối quy ước : Ứng suất lớn tác dụng lên đđầu coc xác định theo công thức :   max  Ptb 1   6.e x   Lm  Diện tích ñaøi cọc thực tế : Fđ = 7.77.7 = 59.29 (m2) Độ lệch taâm : ex = M y tc / (Ntc + Wqum ) = 49.6/(949.5 + 2250 ) = 0.015 m 86 Trường ĐH KTCN TPHM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004  N tc  Wqum Ptb =   L m B m    949.5  2250  =    7.7 x7.7     = 54 T  Tính ứng suất đáy móng khối quy ước :   x0.015   = 54.8 T    x0.015   = 57.13 T   max  541    541  c Kiểm tra tải tác dụng lên đầu cọc : Tải trọng tác dụng lên đđầu cọc : Pmax = N tt  Wqu n  M y x i x i + Pc = 1092  137 49.6 x1.2 + 14.52 = 332 T  4 x1.2 Trong đđó : Wqu = Lm.Bm.hm.γtb = 7.7x7.7x2x(2.15 – 1) = 137 T Pmax =332 T < Qu = 1606 T ( Thỏa đñiều kiện ) Trọng lượng tính toán cọc: Pctt= Fb ltt  bt n  0.16x33x2.5x1.1= 14.52 (T) d xác định áp lực tính tóan đáy khối móng quy ước: p lực tiêu chuẩn đđất (Theo QPXD 45-78) R tc        m1 m2 ( A.bM  II  B.hM  ' II  D.c II ) k tc Trong đđó : Ktc= 1,0 tiêu lí đđất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đđối với đđất m1: 1,2 hệ số đđiều kiện làm việc đđất (cát bụi khô ẩm) m2: 1,2 hệ số đđiều kiện làm việc công trình Với  = 30o A = 1,21; B = 5,97; D = 8,25 Dung trọng lớp đđất từ đáy móng qui ước trở xuống : II = 2,15 T/m3 Dung trọng lớp đđất từ đáy móng qui ước trở lên : ’II = 10.5x(1.18  1)  18 x(2.085  1)  x(1.462  1) = 0.7 T/m3 10.5  18   cII = 0,7 T/m2 => R tc  1.2 x1.2 (1.21x4.63x 2.15  5.97 x30 x0.59  8.25 x0.7) = 177 T/m2 1,2.Rtc = 1,2x177 = 213 T/m2  max = 54.8 T < 1,2 Rtc = 213 T Kiểm tra luùn móng khối qui ước : Tính toán đđộ lún theo biến dạng tuyến tính 86 Trường ĐH KTCN TPHM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 Độ lún móng khối qui ước tính theo phương pháp cộng lớp phân tố, trường hợp đđất từ chân cọc trở xuống có chiều dày lớn nên ta dùng mô hình nửa không gian biến dạng tuyến tính - Ứng suất thân đđất đáy móng khối qui ước bt = (1.462 – )x10.5+ (2.085 – )x18+ (2.15 – 1)x2 = 26.7 T/m2 - Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước: gl0 = P tb - bt = 54 – 26.7 = 27.3 T/m2 (Z=0 so với đáy móng) - Chia lớp đđất đáy móng khối qui ước thành nhiều lớp có chiều dầy hi=1m,Tính ứng suất gay lún cho đđến thỏa đđiều kiện: igl  0.2ibt cho phép tính lún đđến đđộ sâu Trong đó: igl : ứng suất gây lún đáy lớp thứ i igl = 4kgi.gl0 ;kgi tra bảng phụ thuộc vaøo tỉ số Lm/Bm vaø Z/Bm, đáyLM/B M = 7.7/7.7 = ibt = i-1bt + i.hi Độ lún lớp đđược tính theo coâng thức: S =  S i S=  i=1 0, Ei gl  zi hi Trong đđó: Si : đđộ lún lớp phân tố thứ i Ei : mun đàn hồi lớp đđất thứ i hi : chiều dầy lớp phaân tố thứ i Từ công thức ta lập bảng tính lún cho lớp cộng chúng lại đđể đđộ lún toàn BẢNG TÍNH ĐỘ LÚN Độ sâu σibt = σbti-1+ Điểm Z(m) Z/b L/b Ko σgl = Ko.σogl γihi 1 0.14 0.98 28.32 23.10 2 0.27 0.94 27.17 23.56 3 0.41 0.79 22.83 24.02 4 0.54 0.72 20.81 24.49 5 0.68 0.59 17.05 24.95 6 0.81 0.45 13.01 25.41 7 0.95 0.35 10.12 25.87 8 1.08 0.34 9.83 26.33 9 1.22 0.25 7.225 26.80 10 10 1.35 0.19 5.491 27.26 xác đđịnh chiều sâu ngừng lún : σigl < 0.2σbti 86 Trường ĐH KTCN TPHM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT GÂY LÚN Tổng độ lún : 86 Trường ĐH KTCN TPHM S=  o ∑  gl tbi hi Eoi = Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 0.74 x1 x28.3  27.1  22.8  20.8  17.05  13  10  9.8  7.2  5.4  = 2500 =0.047m < Sgh = cm Vậy đđộ lún móng nằm phạm vi cho phép Tính toán bố trí cốt thép cho đài cọc : * Kiểm tra đñiều kiện chọc thủng : - Chiều cao đài hđ =1.5m ; a=0,15 ; h0 = 1.5- 0.15=1.35(m) Vẽ thaùp chọc thủng: 4000 45 ° ° 45 - Do tháp chọc thủng bao trùm hết cọc nên không cần kiểm tra đđiều kiện chọc thủng * Tính thép cho đài cọc : Tính thép cho đài cọc chịu uốn x I 800 Y II II x 3400 86 I 3400 Y 800 2400 800 800 Trường ĐH KTCN TPHM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 Xem đài cọc dầm consol bị ngàm tiết diện đđi qua mép cột bị uốn phản lực đđầu cọc : Moment ngàm xác đđịnh theo công thức : Trong đđó: n số lượng cọc phạm vi consol PI phản lực đñầu cọc thứ i, rI : khoảng cách từ mặt ngàm đến trục -Momen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI-I = 2.r.Pmax Trong đđó: r = 0.8 m; Pmax =332 T; MI-I = 2x0.8x332 = 531.2 (T.m) Diện tích cốt thép tính theo công thức : Fa  M 0.9.Ra ho Trong đđó : M moment tiết diện đđang xét ho chiều cao làm việc đài tiết diện Ra : cường đđộ tính toán thép Số liệu tính toán : bêtông mác 300 ;Rn = 1300 (T/m2) theùp CIII: Ra = 34000 (T/m2) Chiều cao đài hđ = 1.5 m ; h0=1.35m ; Lớp bêtông bảo vệ a =5cm -Mặt ngàm I-I: Diện tích cốt theùp : F a  531.2  0.0128m = 128 cm2 0.9 x34000 x1.35 Chọn 2025 đñặt a180 đđể bố trí ( Fa chọn = 98.2cm2); -Thép theo phương X : Momen tương ứng với mặt ngaøm II-II: MII-II = 2.r.Pmax Trong đđó : r = 0.8 m; Pmax =332 T; MII-II = 2x0.8x332 = 531.2 (T.m) Diện tích cốt thép tính theo công thức : Fa  M 0.9.Ra ho -Mặt ngaøm II-II: 86 Trường ĐH KTCN TPHM Diện tích cốt thép : F a  Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 531.2  0.0128m = 128 cm2 0.9 x34000 x1.35 Chọn 2025 đđặt a180 đđể bố trí ( Fa chọn = 98.2cm2); 86 Trường ĐH KTCN TPHM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 CHƯƠNG VII: SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG I KINH TẾ: Từ giá trị tính toán hai phương án móng cọc ép móng cọc khoan nhồi ta tổng hợp đđược khối lượng bêtông cốt thép cho phương án móng sau : KHỐI LƯỢNG (Tấn) KHỐI LƯNG BÊ TÔNG (m3) Cọc đóng Cọc khoan nhồi Cọc đóng Cọc khoan nhồi 33.7 53.55 2.26 0.985 Từ kết so saùnh trên, ta thấy phương án cọc ép có lợi mặt bêtông không lợi thép, không cóđđiều kiện tham khảo giá thành loại vật liệu giá thuê nhân công, máy móc thiết bị đđể thi công hai phương án khoù khăn việc lựa chọn Nếu moùng cọc ép cho khối lượng bêtông nhỏ, lượng thép lại lớn moùng cọc khoan nhồi ( chủ yếu cốt thép cọc ) ==> đđó cần phải tổng hợp nhiều tham số kỹ thuật vaø kinh tế đđể chọn đđược phương án hợp lí II.ƯU NHƯC ĐIỂM CỦA TỪNG PHƯƠNG ÁN : * Móng cọc ép: Ưu đđiểm: - Khả chịu lực tương đđối lớn, có khả cắm sâu đđến lớp đđất tốt - Thi công dễ dàng, không đòi hỏi kĩ thuật cao - Không gây chấn đđộng làm phá hoại vùng đđất xung quanh cọc, không ảnh hưởng đđến công trình xung quanh - đđoạn cọc đđược chế tạo chổ hay mua từ đđơn vị sản xuất nên dễ dàng kiểm tra đđược chất lượng cọc Nhược đđiểm: - Đối với công trình chịu tải lớn số lượng cọc tăng lên phải tăng kích thước cọc dẫn đđến chi phí thi công đài cọc tăng lên, tiết diện cọc lớn nên ép xuống đđược - Qúa trình ép cọc thường xảy cố gặp lớp đđất cứng, đá cuội hay đđụng phải tảng đá mồ côi khoan đđịa chất không phát đđược Các cố thường gặp ép cọc như: cọc bị chối chưa đđến đđộ sâu thiết kế, cọc bị gãy trình ép,… - Không ép đđược đđối với đđịa chất cứng, đá sỏi… - Không sử dụng đđược loại cọc đđường kính lớn 86 Trường ĐH KTCN TPHM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 - Quá trình thi công kéo dài thời gian dịch chuyển bệ ép tốn nhiều thời gian - Không kiểm soát đđược làm việc mối nối cọc * Cọc nhồi: Ưu đđiểm: - Có khả chịu tải lớn, sức chịu tải cọc khoan nhồi đđạt đđến ngàn nên thích hợp với công trình cao tầng, công trình có tải trọng lớn… Không gây ảnh hưởng chấn đđộng đđối với công trình xung quanh, thích hợp với việc xây chen đđô thị lớn, khắc phục đđược nhược đđiểm loại cọc đđóng thi công đđiều kiện Có khả mở rộng đđường kính chiều dài cọc đđến mức tối đđa Hiện sử dụng loại đđường kính cọc khoan nhồi từ 600 mm đđến 2500 mm lớn Chiều sâu cọc khoan nhồi hạ đđến đđộ sâu 100 m (trong đđiều kiện kĩ thuật thi công Việt Nam) Trong đđiều kiện thi công cho phép, mở rộng đáy với hình dạng khác nước phát triển thử nghiệm - Lượng cốt thép bố trí cọc khoan nhồi thường so với cọc ép cọc khoan nhồi cốt thép chủ yếu dùng đđể chịu tải trọng ngang - Có khả thi công cọc qua lớp đđất cứng nằm xen kẽ Nhược đđiểm: - Công nghệ thi công đđòi hỏi kỹ thuật cao, đđể tránh tượng phân tầng thi công đđổ bêtông nước cọc ép, có dòng thấm lớn đđi qua lớp đđất yếu có chiều dày lớn (các loại bùn, loại cát nhỏ, cát bụi bão hồ thấm nước) - Biện pháp kiểm tra chất lượng bêtông cọc thường phức tạp gây nhiều tốn trình thực thi chủ yếu sử dụng phương pháp thử tải tĩnh, siêu âm số cọc thử đđể kiểm tra chất lượng bêtông cọc - Việc khối lượng bêtông thất thoát trình thi công thành lổ khoan không bảo đđảm dễ bị sập vách lỗ khoan việc nạo vét đáy lỗ khoan trước đđổ bêtông dễ gây ảnh hưởng xấu đđối với chất lượng thi công cọc - Ma sát bên thân cọc có phần giảm đáng kể so với cọc đóng cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ III TÍNH KHẢ THI : - Địa chất công trình thuộc loại đđất tốt nên cọc ép khó xuyên qua lớp đđất tốt - Công trình thuộc dạng nhà cao tầng, tải trọng lớn Do đđó dùng phương án cọc ép tốn nhiều cọc cọc cắm sâu đđủ khả chịu lực - Công trình đđược xây dựng quận 1, dân cư đông đúc, nên việc chuyên chở cọc ép gặp nhiều khó khăn So sánh mặt kinh tế, ưu nhược đđiểm, tính khả thi phương án áp dụng thực tế vào công trình ta chọn phương án MÓNG CỌC KHOAN NHỒI làm giải pháp móng cho công trình 86 Trường ĐH KTCN TPHCM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 TAØI LIỆU THAM KHẢO [1] GS.TS Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tông cốt thép toàn khối , Nhà xuất khoa học vaø kĩ thuật Haø Nội ,2001 [2] PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng, Sổ tay thực hành kết cấu công trình Nhà xuất xây dựng [3] Th.S Võ Bá Tầm, (2003) Kết cấu bê tông cốt thép (Tập & & ) Nhaø xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh [4] Bộ xây dựng, (1995) TCVN 2737 - 1995: Tải trọng tác đđộng - Tiêu chuẩn thiết kế Nhà xuất xây dựng [5] Bộ xaây dựng, (1999) TCXD 229 - 1999: Chỉ dẫn tính toán thành phần đđộng tải trọng gió theo TCVN 2737 - 1995 Nhà xuất xây dựng [6] Bộ xây dựng, (1998) TCXD 205 - 1998: Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế Nhà xuất xây dựng [7] GS TSKH Châu Ngọc Ẩn, (2003) Nền móng Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh [8] GS TSKH Châu Ngọc Ẩn, (2003) Hướng dẫn đồ án Nền móng Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh [9] GSTS Nguyễn Văn Quảng - KS Nguyễn Hữu Kháng - KS Uông Đình Chất, Nền móng công trình dân dụng công nghiệp Nhà xuất xây dựng [10] Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống , Nguyễn Xuân Liên , Trịnh Kim Đạm , Nguyễn Phấn Tấn , Kết cấu bê tông cốt thép phần cấu kiện , Nhà xuất khoa học kĩ thuật Haø Nội -2006 [11] Nguyễn Thị Mỹ Thuý, Tính toán bê tông cốt thép ( Phần cấu kiện ) Nhaø xuất ĐHQG – TP Hồ Chí Minh -2002 GVHD : Th.S Lê Văn Thông SVTH: Nguyễn Tấn Chánh 130 Trường ĐH KTCN TPHCM Đồ án tốt nghiệp kĩ sư xây dựng K.2004 GVHD : Th.S Lê Văn Thông SVTH: Nguyễn Tấn Chánh 130 ... số 17- Hồ Hảo Hớn – Phường Cô Giang – Quận Vị trí công trình :  Đông bắc giáp đđường Hồ Hảo Hớn  Tây nam giáp chung cư  Đông nam giáp đđường hẻm nội  Tây bắc giáp nhà số 17 D – Hồ Hảo Hớn. .. 3/ QUY MÔ VÀ QUY CÁCH CÁC VẬT LIỆU XÂY DỰNG CHÍNH TRONG CÔNG TRÌNH : Công trình chung cư cao tầng 17 Hồ Hảo Hớn , phường Cô Giang , Quận đđược thiết kế hầm , , lửng , lầu ( khoâng kể tầng kĩ... nắp bể - Caùc trường hợp taùc dụng tải trọng lên thành hồ : Hồ đầy nước , không coù gioù Hồ đầy nước coù gioùđẩy Hồ đầy nước, có gió hút Hồ nước , có gió đẩy (hút) - Xét tiết diện chịu uốn