Viện khoa học nông nghiệp và phát triển miền nam

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG - oOo HỆ ĐÀO TẠO:CHÍNH QUY NGÀNH:XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH C H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG U TE ĐỀ TÀI H THIẾT KẾ VIỆN KHOA HỌC VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG SINH VIÊN THỰC HIỆN MÃ SỐ SINH VIÊN LỚP : : : : : ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO VÕ VIỄN 09B1040131 09HXD03 THÁNG 05-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG - oOo HỆ ĐÀO TẠO:CHÍNH QUY NGÀNH:XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP H KỸ SƯ XÂY DỰNG C ĐỀ TÀI: U TE THIẾT KẾ VIỆN KHOA HỌC VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM H GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG SINH VIÊN THỰC HIỆN MÃ SỐ SINH VIÊN LỚP GVHD KẾT CẤU : : : : : ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO VÕ VIỄN 09B1040131 09HXD03 GVHD NỀN MÓNG THÁNG 05-2011 SVTH TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG - oOo HỆ ĐÀO TẠO:CHÍNH QUY NGÀNH:XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG C ĐỀ TÀI: U TE THIẾT KẾ VIỆN KHOA HỌC VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM H GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG SINH VIÊN THỰC HIỆN MÃ SỐ SINH VIÊN LỚP GVHD KẾT CẤU : : : : : ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO VÕ VIỄN 09B1040054 09B1040131 GVHD NỀN MÓNG THÁNG 05-2011 SVTH TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG - oOo - PHUÏ LỤC THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI U TE C THIẾT KẾ VIỆN KHOA HỌC VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM H GVHD KẾT CẤU GVHD NỀN MÓNG SINH VIÊN THỰC HIỆN MÃ SỐ SINH VIÊN LỚP : : : : : ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ThS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO VÕ VIỄN 09B1040131 09HXD03 THÁNG 05-2011 ĐỒ ÁN TỐ NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN Lời Cảm Ơn Trước hết em chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ tạo điều kịên tốt nhất, tận tình hướng dẫn giúp đỡ em suốt trình học tập Trường H Em chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Trong Khoa Xây Dựng, toàn thể thầy cô tham gia giảng dạy suốt năm học vừa qua Đã hết lòng bảo hướng dẫn truyền đạt kiến thức chuyên môn kinh nghiệm quý giá cho em C Em chân thành cảm ơn Cô Trần Thị Nguyên Hảo giáo viên hướng dẫn Đã tận tình bảo giúp đỡ, để em hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp H U TE Và sau cùng, em chân thành cảm ơn ghi nhớ công ơn cha mẹ tạo điều kiện tốt cho em học tập trưởng thanøh Cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập, giúp đỡ em suốt thời gian qua, trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Chân thành cảm ơn SV: VÕ VIỄN ĐỒ ÁN TỐ NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN MỤC LỤC H U TE C H PHẦN I Error! Bookmark not defined KIẾN TRÚC Error! Bookmark not defined I TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC Error! Bookmark not defined II ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Ở TPHCM: Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt Error! Bookmark not defined III PHÂN KHU CHỨC NĂNG Error! Bookmark not defined IV CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC :Error! Bookmark not defined PHẦN II Error! Bookmark not defined KẾT CẤU Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined TÍNH TOÁN SÀN TẦNG - Error! Bookmark not defined 1.1 CHIA Ô SÀN VÀ CHỌN CHIỀU DÀY BẢN SÀN:Error! Bookmark not defined 1.2 XÁC ĐỊNH GIÁ TRỊ TẢI TRỌNG CỦA CÁC LOẠI SÀN:Error! Bookmark not defi 1.3 TRÌNH TỰ TÍNH TOÁN: Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI Error! Bookmark not defined 1.TÍNH BẢN NẮP : Error! Bookmark not defined 1.1 TÍNH HỆ DẦM CỦA BẢN NẮP: Error! Bookmark not defined 1.2 TÍNH BẢN THÀNH: Error! Bookmark not defined TÍNH BẢN ĐÁY: Error! Bookmark not defined 2.2 SƠ ĐỒ TẢI TRỌNG GIÓ TÁC DỤNGError! Bookmark not defined 2.3.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC BẰNG PHẦN MỀM SAP 2000Error! Bookmark not defined TÍNH THÉP DẦM NẮP Error! Bookmark not defined 3.1 TÍNH HỆ DẦM CỦA BẢN ĐÁY: Error! Bookmark not defined 3.2 SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI Error! Bookmark not defined 3.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC BẰNG PHẦN MỀM SAP 2000Error! Bookmark not defined TÍNH THÉP DẦM ĐÁY Error! Bookmark not defined TÍNH CỘT : Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 ĐỒ ÁN TỐ NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN H U TE C H TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ Error! Bookmark not defined I CẤU TẠO CẦU THANG Error! Bookmark not defined II TẢI TRỌNG Error! Bookmark not defined III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC Error! Bookmark not defined IV TÍNH CỐT THÉP CHO VẾ Error! Bookmark not defined V TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined GIẢI KHUNG KHÔNG GIAN Error! Bookmark not defined TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC D Error! Bookmark not defined 5.1 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN KHUNG:Error! Bookmark not defin 5.2 CHỌN KÍCH THƯỚC SƠ BỘ TIẾT DIỆN KHUNG :Error! Bookmark not defined 5.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNGError! Bookmark not defined TẢØI TRỌNG GIÓ: Error! Bookmark not defined CÁC TRƯỜNG HP CHẤT TẢI LÊN KHUNG TRỤC E:Error! Bookmark not defined 5.4 TÍNH THÉP Error! Bookmark not defined VI.1 TÍNH TOÁN DẦM DỌC TRỤC Error! Bookmark not defined I SỐ LIỆU TÍNH TOÁN VÀ MẶT BẰNG TRUYỀN TẢIError! Bookmark not defined II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG LÊN DẦM: Error! Bookmark not defined III TÍNH TOÁN NỘI LỰC: Error! Bookmark not defined IV TÍNH TOÁN CỐT THÉP: Error! Bookmark not defined PHAÀN III Error! Bookmark not defined NỀN MÓNG Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT Error! Bookmark not defined 6.1 Thống kê E Error! Bookmark not defined 6.2 Thống kê  Error! Bookmark not defined 6.3 Thống kê W: Error! Bookmark not defined 6.4 Thống kê c, Error! Bookmark not defined 6.5 Thống kê e: Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined PHƯƠNG ÁN I Error! Bookmark not defined MÓNG CỌC ÉP BÊTÔNG CỐT THÉP Error! Bookmark not defined I XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU CHÔN ĐÀI Error! Bookmark not defined II Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất nềnError! Bookmark not defi III TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤD Error! Bookmark not defined SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 ĐỒ ÁN TỐ NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN H U TE C H IV MÓNG TRỤC D - 2, (M2 ) Error! Bookmark not defined V KIỂM TRA CỌC TRONG QUÁ TRÌNH VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LẮP Error! Bookmark not defined CHƯƠNG Error! Bookmark not defined PHƯƠNG ÁN II Error! Bookmark not defined MÓNG CỌC KHOAN NHỒI BÊTÔNG CỐT THÉPError! Bookmark not defined I XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU CHÔN ĐÀI Error! Bookmark not defined II XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CHỊU TẢI TRỌNG THẲNG ĐỨNG Error! Bookmark not defined III Xác định sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu làm cọcError! Bookmark not defin IV TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC DError! Bookmark not defined A MÓNG TRỤC D-1( M1 ) Error! Bookmark not defined V MÓNG TRỤC D - 2, (M2 ) Error! Bookmark not defined SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNGError! Bookmark not defined TÀI LIỆU THAM KHẢO Error! Bookmark not defined SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO C PHẦN I H U TE KIẾN TRÚC SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN TỔNG QUAN GIỚI THIỆU CHUNG VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM H U TE C H I TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC - Công trình mang tên “VIỆN KHOA HỌC NÔNG NGHIỆP VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM” xây dựng Đường Nguyễn Bỉnh Khiêm–Quận1-Tp Hồ Chí Minh - Chức sử dụng công trình văn phòng làm việc - Công trình có tổng cộng 10 tầng, tầng hầm sâu 3.45(m) tầng mái.Tổng chiều cao công trình 40(m) Khu vực xây dựng rộng, công trình đứng chung với công trình liên cận Mặt đứng công trình hướng đường Nguyễn Bỉnh Khiêm, xung quanh trồng cây, vườn hoa tăng vẽ mỹ quan cho công trình - Kích thước mặt sử dụng 21.50x39.00(m),công trình xây dựng khu vực địa chất đất yếu II ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Ở TPHCM: Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt 1/ Mùa mưa: Từ tháng đến tháng 11 có  Nhiệt độ trung bình : 25oC  Nhiệt độ thấp : 20oC  Nhiệt độ cao : 36oC  Lượng mưa trung bình : 274.4 mm (tháng 4)  Lượng mưa cao : 638 mm (tháng 5)  Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11)  Độ ẩm tương đối trung bình : 48.5%  Độ ẩm tương đối thấp : 79%  Độ ẩm tương đối cao : 100%  Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày đêm 2/ Mùa khô:  Nhiệt độ trung bình : 27oC  Nhiệt độ cao : 40oC 3/ Gió: - Thịnh hành mùa khô:  Gió Đông Nam : chiếm 30% - 40%  Gió Đông : chiếm 20% - 30% - Thịnh hàng mùa mưa:  Gió Tây Nam : chiếm 66% - Hướng gió Tây Nam Đông Nam có vận tốc trung bình : 2,15 m/s - Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, có gió Đông Bắc thổi nhẹ - Khu vực thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng gió bão SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN V MÓNG TRỤC D - 2, (M2 ) U TE C H Tải trọng tác dụng MẶT BẰNG VỊ TRÍ NÚT MÓNG BẢNG KẾT QUẢ NỘI LỰC NÚT SOÁ 65 Station OutputCase m Text 0COMB24 ( BAO) 0,48577COMB24 ( BAO) 0,97153COMB24 ( BAO) 1,4573COMB24 ( BAO) 1,94307COMB24 ( BAO) 2,42883COMB24 ( BAO) 2,9146COMB24 ( BAO) 3,40037COMB24 ( BAO) 3,40037COMB24 ( BAO) 3,88613COMB24 ( BAO) 4,3719COMB24 ( BAO) 4,85767COMB24 ( BAO) 5,34343COMB24 ( BAO) 5,8292COMB24 ( BAO) 6,31497COMB24 ( BAO) 6,80074COMB24 ( BAO) 0COMB24 ( BAO) H Frame Text 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 P Ton 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 0,3019 -0,1392 V2 Ton -0,8751 -0,7931 -0,7111 -0,6291 -0,5472 -0,4652 -0,3832 -0,3013 0,7297 0,8208 0,9119 1,0029 1,094 1,1851 1,2762 1,3673 -1,2046 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 V3 Ton 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 0,0137 -0,0028 T Ton-m 0,00188 0,00188 0,00188 0,00188 0,00188 0,00188 0,00188 0,00188 -0,01637 -0,01637 -0,01637 -0,01637 -0,01637 -0,01637 -0,01637 -0,01637 -0,08071 M2 M3 Ton-m Ton-m 0,04265-0,90639 0,036-0,50122 0,02935-0,13587 0,02269 0,18966 0,01604 0,56253 0,00939 0,8973 0,00345 1,18783 0,00071 1,43411 0,00071 1,32086 -0,00164 0,96343 -0,00028 0,68911 0,00108 0,37055 0,00244 0,0321 0,0038-0,32082 0,00516-0,70459 0,00652-1,13019 -0,01252-1,85696 Trang 183 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO 0,48577COMB24 ( BAO) 0,97153COMB24 ( BAO) 1,4573COMB24 ( BAO) 1,94307COMB24 ( BAO) 2,42883COMB24 ( BAO) 2,9146COMB24 ( BAO) 3,40037COMB24 ( BAO) 3,40037COMB24 ( BAO) 3,88613COMB24 ( BAO) 4,3719COMB24 ( BAO) 4,85767COMB24 ( BAO) 5,34343COMB24 ( BAO) 5,8292COMB24 ( BAO) 6,31497COMB24 ( BAO) 6,80074COMB24 ( BAO) -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -0,1392 -1,1135 -1,0224 -0,9313 -0,8402 -0,7491 -0,6581 -0,567 0,2841 0,3752 0,4663 0,5574 0,6484 0,7395 0,8306 0,9217 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,0028 -0,08071 -0,08071 -0,08071 -0,08071 -0,08071 -0,08071 -0,08071 -0,14296 -0,14296 -0,14296 -0,14296 -0,14296 -0,14296 -0,14296 -0,14296 -0,01116 -1,2964 -0,0098-0,78008 -0,00844-0,30801 -0,00708 0,06096 -0,00572 0,38476 -0,00436 0,66432 -0,00396 0,89963 -0,00396 0,9199 -0,01058 0,72837 -0,01723 0,38953 -0,02388-0,00541 -0,03054-0,48003 -0,03719-1,02853 -0,04384-1,62126 -0,0505-2,25824 H 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 65 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN T/H Tải Pmax Fxmax FYmax MXtö MYtö kN kN kN kN.m kN.m U TE Nút Loại tải trọng C Tải trọng tác dụng truyền xuống móng Tính 65 toán COMB24 7023,2 74,36 135,2 27,48 15,55 Tổng cộng tải tiêu chuẩn 6466,1 51,0 6107,1 23,89 11,76 H Lấy hệ số vượt tải n = 1,15 Xác định sơ diện tích đáy đài số lượng cọc Chọn khoảng cách cọc 3d =  0,8 = 2,4 m Số lượng coïc  N  1,3 7023,2  4,45 coïc nc   2051,57 QaTK Chọn số lượng cọc nc = cọc Kích thước đài cọc b  l =  ( m ) Không xét đến hệ số nhóm khoảng cách cọc 3d  a  6d nên bỏ qua ảnh hưởng lẫn cọc Kiểm tra tải tác dụng đầu cọc Trọng lượng tính toán đài đất đài Nttđ = 1,1Fđtbh = 1,1  4,0  4,0  25  1,3 = 572 kN Lực dọc tính toán xác định đáy đài Ntt0 = Ntt + Nttñ = 7023,2+777,48 = 7595,2 kN SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 184 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN C H Momen tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đáy đài Mttx = Mtt + Qtty  h = 15,5 + 135,2  1,3 = 191,26 kNm Mtty = Mtt + Qttx  h = 27,48 + 74,36  1,3 = 124,14 U TE kNm Tổng tải trọng tác dụng đầu cọc xác định theo công thức N tt M tty xi M xtt yi Pi tt   n  n nc  xi  yi2 i 1 i 1 H Lập bảng tính toán sau: Cọc Yi(m) Xi(m) -1,2 -1,2 1,2 1,2 -1,2 1,2 1,2 -1,2 Xi2 1,44 1,44 1,44 1,44 Yi 1,44 1,44 1,44 1,44 2 ΣXi ΣYi 5,76 5,76 Pi(kN) 1318,1988 1438,9446 1390,0446 1367,0988 Pttmax = 1438,945 kN Pttmin = 1318,199 kN Nhận xét : Pttmax = 1438,945 kN < Qa = 2501,57 kN Pttmin = 1318,199 kN > Như thỏa mãn điều kiện lực ma sát truyền xuống cọc dãy biên nên kiểm tra theo điều kiện chống nhổ Kiểm tra ổn định móng khối quy ước mũi cọc SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 185 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN Mực nước ngầm cách mặt đất tự nhiên 1,5m nên phải tính đến đẩy Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước Cọc đóng qua hai lớp đất - Lớp ( sét dẻo mềm )II = 13,80; h = m - Lớp ( cát ) II = 26,530; h = 22,5 m Góc ma sát trung bình theo chiều dài coïc  tc h 13,80   26,530  22,5  tbtc   i i   23.85 h  22,5 i Góc truyền lực  tc 23.850  5,96  tg = tg5.960 = 0,098   tb  4 H U TE C H Chiều dài đáy khối móng quy ước LM = a1 + 2Ltg = +  29,4  0,098 = 9,76 m Chiều rộng đáy khối móng quy ước BM = b1 + 2Ltg = +  29,4  0,098 = 9,76 m Moment chống uốn khối móng quy ước Wx=LquBqu2/6=155,02 m3 Wy=BquLqu2/6=155,02 m3 Diện tích đáy khối móng quy ước Fqu = LMBM = 9,76  9,76= 95,25 m2 Trong a1, b1 – khoảng cách mép cọc biên theo chiều dài chiều rộng đài cọc - Xác định trọng lượng móng khối quy ước Tổng lực dọc xác định đáy khối móng quy ước Ntcqu = Nđất + Nđài + Ncọc + Ntc Trọng lượng đất đài tính từ mũi cọc đến mặt đất tính toán Nđất + Nđài = 95,25( 20  0.8 + 9,67  + 9,17  22,5) = 26754,29 kN Ncoïc = 1,1 3,14 0,40,4  29,4  25 = 1624,76 kN Tổng lực dọc xác định đáy móng khối quy ước Ntcqu = Nđất + Nđài + Ncọc + Ntc = 26754,29 + 1624,76 + 6666,1 = 34845,15 kN Momen tiêu chuẩn trọng tâm đáy móng khối quy ước ΣMtcx = 191,26/1,15= 166,31 kNm ΣMtcy = 124,14/1,15=107,09 kNm Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước Rtc = m( ABMII + BHmII’ + DCII ) Với m = hệ số điều kiện làm việc II – dung trọng đất mũi cọc, lấy đn = 9,17 kN/m3 ’II – dung trọng trung bình đất từ đáy móng khối quy ước trở lên SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 186 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO  ' II    i hi h i  GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN 15,77  0,8  9,61  9,17  22,5  9,44 kN/m3 0,8   22,5 Lớp cát vừa đến mịn có II = 26,530 Tra bảng 3.2 ( tài liệu [ ] trang 27 ) A = 0,889; B = 4,566; D = 7,075 CII = 1,2 kN/m2 HM = 30 m tc R = 1 ( 0,889  6,6  9,17 + 4,566  30  9,44 + 7,075  1,2 ) Rtc = 1355,38 kN/m2 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước tc tc tc N qu M xqu M yqu tc p max min    Aqu Wx Wy 34845,15 166,31 107,09   = 365,79  1,07 0,69 9,76  9,76 155.02 155,02 H tc p max   H U TE C ptcmax = 367,55 kN/m2 ptcmin = 353,13 kN/m2 - Kiểm tra điều kiện đất đáy khối móng quy ước ptcmax = 359,09 kN/m2< 1,2Rm = 1626,45 kN/m2 ptcmin = 364,03 kN/m2< Rm = 1355,38 kN/m2 Vậy đất đáy móng khối quy ước ổn định cường độ Kiểm tra độ lún cọc Tính lún theo phương pháp phân tầng cộng lún Theo quy phạm Việt Nam, độ lún móng cọc tính cho lớp đất mũi cọc Theo TCXD 45 – 78 giới hạn chịu lún độ sâu có sglz < 0,2sbtz Ứng suất trọng lượng thân đáy móng khối quy ước sbtz = sbtzi = 15,77  0,8 + 9,67  + 9,17  22,5 = 276,96 kN/m2 Ứng suất gây lún trọng tâm đáy móng khối quy ước sglz=0 = stctb – sz = 356,11 – 276,96 = 79,14 kN/m2 Chia đất đáy khối quy ước thành lớp nhau, có chiều dày hi  Bm 9,76   1,95 m Choïn hi = m 5 Lập bảng tính lún :Hệ số k0 tra bảng 2.15 sách móng cọc TS Võ Phán SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 187 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO z Bm Độ sâ u Điểm z(m) 6 GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN 0,14 0,3 0,43 0,57 0,72 0,86 Lm Bm k0 1,34 0,808 0,84 0,756 0,669 0,579 0,497 sglz sbtz kN/m2 104,61 84,525 87,872 79,085 69,984 60,569 51,991 0,2sbtz kN/m2 kN/m2 251,505 50,301 148,525 29,705 240,225 48,045 249,395 49,879 258,565 51,713 267,735 53,547 276,905 55,381 H Giới hạn lấy đến điểm ứng với sglz = 51,991 kN/m2 < 0,2sbtz = 55,381 kN/m2 độ sâu 6m tính từ đáy móng khối quy ước, cách đáy đài 26 m n S i 1 e1i  e 2i hi  e1i U TE Trong C Độ lún cuối tính theo công thức s btz ( i1)  s btzi  e1i s btz ( i1)  s btzi p 2i  p1i   e2i hi – chiều dày lớp phân tố thứ i [ m p1i  Lớp Lớp p.tố (m) sbtz Caùt 1 1 1 p1i sglz sgltb kN/m2 daN/cm2 kN/m2 139,355 1,4394 148,525 1,9896 249,395 2,64205 279,015 2,6879 258,565 2,6315 267,735 2,7232 276,905 104,61 94,5675 84,525 86,1985 87,872 83,4785 79,085 74,5345 69,984 65,2765 60,569 56,28 51,991 Tổng cộng H đất hi p2i e1i e2i kN/m2 daN/cm2 2,34323 2,83799 3,43212 3,38696 3,23928 3,0046 Si (m) 0,6937 0,6923 0,691 0,6895 0,6882 0,6937 0,672 0,6723 0,6743 0,6765 0,6782 0,01281 0,01182 0,00988 0,00769 0,00592 0,6723 0,01264 0,06076 Độ lún cuối S = 6,076 cm < [ Sgh ] = cm Vậy đất móng khối quy ước thỏa điều kiện biến dạng Tính toán bố trí cốt thép cho đài cọc SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 188 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN H U TE C H 6.1 Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài Xem đài cọc dầm công – xôn ngàm tiết diện qua chân cột bị uốn phản lực đầu cột gây Chọn chiều cao làm việc đài h0 = 1,2 m Lớp bêtông bảo vệ a = 0,1 m Chiều cao đài thực tế hđ = 1,2 + 0,1 = 1,3 m Do dãy cọc nằm lăng thể chọc thủng đài cọc nên kiểm tra điều kiện chọc thủng đài 6.2 Tính cốt thép cho đài cọc Bêtông đài coïc B22,5 Rb = 1,3 kN/cm2 Rs = 28 kN/cm2 Cốt thép dọc AII Momen mặt ngàm I – I n MI1 = rP i i = r2 ( P4 + P2) i 1 MI1 = 0.8(1314,1+1438,9) =22,02 kNm M 22,02  102 AsI    62,8 cm2 0,9 Rs h'0 0,9  28  102 Choïn 2320 rải với khoảng cách a=170mm( As = 72,22 cm2 ) Momen mặt ngàm I – I n MI1 = rP i i = r2 ( P1 + P3) i 1 MI1 = 0.9(1390,0+1367,9) =24,81 kNm SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 189 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN M 24,81  102 AsI    96,53 cm2 0,9 Rs h'0 0,9  28  102 Chọn 2722 rải với khoảng cách a=150mm( As = 102,26 cm2 ) Tính toán cọc chịu tác dụng tải trọng ngang M0 = n   H0 =  MH  MM  MM C H L M0 = U TE Momen quaùn tính tiết diện ngang cọc d 3,14  0,84 I   0,02 m4 64 64 H Độ cứng tiết diện ngang cọc EbI = 29  106  0,02= 580000 kNm2 Theo TCXD 1998, chiều rộng quy ước - d  0,8 m  bc = d + - d  0,8 m  bc = 1,5d + 0,5 = 1,5  0,3 + 0,5 = 0,95 m Chiều dài ảnh hưởng lah = 2( d + ) = 2( 0,8 + ) = 3,6 m Chiều dài ảnh hưởng nằm lớp đất lớp sét pha, độ dẻo trung bình, trạng thái dẻo cứng có độ sệt IL = 0,4 Khi tính toán cọc chịu tải trọng ngang, đất quanh cọc xem môi trường đàn hồi biến dạng tuyến tính, đặc trưng hệ số Cz Giá trị tính toán hệ số Cz đất quanh cọc Cz = kz Trong k – hệ số tỷ lệ hệ số lấy theo bảng G.1( TCXD 205 – 1998 ), kN/m4 z– độ sâu vị trí tiết diện cọc kể từ đáy đài Chiều dài ảnh hưởng nằm lớp đất lớp sét pha, độ dẻo trung bình, trạng thái dẻo cứng có độ sệt IL = 0,4 : k = 5600 kN/m4 Hệ số biến dạng  bd  kbc 5600  0,95   0,391 Eb I 580000 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 190 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN Chiều dài tính đổi phần cọc đất Le = bdL = 0,391  21,5 = 8,406 m Các chuyển vị HH, MH, HM, MM cọc cao trình đáy đài ứng lực đơn vị đặt cao trình đáy đài HH – chuyển vị ngang tiết diện, lực H0 = HM – chuyển vị ngang tiết diện, momen M0 = MH – góc xoay tiết diện, lực H0 = MM – góc xoay tiết diện, momen M0 = Với Le =8,406 m > m, cọc tựa lên đất  A0 = 2,441; B0 = 1,621; C0 = 1,751 2,441 A0   0,704  10 4 m/kN  Eb I 0,391  580000 1,621   HM  B0   0,183 10 4 1/kN 0,391  580000  bd Eb I 1,751  C0   0,077  10 4 m/kNm  bd Eb I 0,391  580000  MH  MM bd H  HH  U TE C Lực cắt cọc cao trình đáy đài Qtt = 155,5 kN Q tt 155,5 Hf    38,87 kN nc H Vì đầu cọc ngàm cứng vào đài, tác dụng tải trọng ngang đầu cọc xuất momen gọi laø momen ngaøm Mf l02  MH  l0 MM  2EB I 0,183  10   38,87 Mf  H  92,39 kNm l0 0,077  10 4  MM  Eb I Chuyển vị ngang cao trình đáy đài y0 = HfHH + MfHM = 38,87  0,704  10-4 – 92,39  0,183  10-4 = 0,001045 m Chuyển vị ngang cọc cao trình đặt lực ngang Hf ML H L3 n = y0 + 0L0 + f + f = 0,0006 m ( Vì 0 = 0; L0 = ) 3E b I 2E b I n = 0,06 cm < [ Sgh ] = cm Momen uốn Mz( Tm ) tiết diện cọc H ( Tm ) Mz = 2bdEbIy0A3 - bdEbI0B3 + MfC3 + f D3  bd Trong bd = 0,391 m-1 EbI = 580000 kNm2 y0 = 0,000599 m SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 191 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN Mf = - 52,93 kNm Hf = 22,27 kN Vaäy Mz = 0,3912  580000  0,000599A3 – 52,93C3 + 22,27 D3 0,391 Mz = 53,114A3 – 52,93C3 + 56,957D3 BẢNG MOMEN TÁC DỤNG NGANG THÂN CỌC C3 1 0,998 0,975 0,866 0,53 0,207 -0,941 -3,408 -10,34 -17,919 D3 0,2 0,4 0,6 0,994 1,358 1,612 1,646 1,352 0,197 -5,854 -15,076 H A3 -0,001 -0,011 -0,036 -0,167 -0,455 -0,956 -1,295 -2,141 -3,103 -3,919 -1,614 C Ze ( m ) 0,2 0,4 0,6 1,4 1,8 2,4 2,8 3,5 Mz ( kNm ) -52,93 -41,592 -30,731 -20,562 -3,862 7,343 12,985 14,012 13,096 26,793 5,716 4,043 H U TE Z(m) 10 11 12 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 192 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG Từ giá trị tính toán hai phương án móng cọc ép móng cọc khoan nhồi ta tổng hợp khối lượng bêtông cốt thép cho phương án móng sau: Khối lượng Bêtông (m3) Cọc ép Cọc khoan nhồi 317925 113400 Khối lượng Thép (tấn) Cọc ép Cọc khoan nhồi 10.2 22.956 H U TE C H Từ kết so sánh ; ta thấy móng cọc ép có lợi hai mặt bêtông cốt thép , nên xét mặt vật liệu phương án móng coc ép có lợi cả, nhiên điều kiện tham khảo giá thành thuê nhân công, máy móc thiết bị để thi công phương án ta chưa thể so sánh mặt kinh tế  cần phải tổng hợp nhiều tham số kỹ thuật kinh tế để chọn phương án hợp lý Các ưu khuyết điểm hai loại phương án móng: * Móng cọc ép  Ưu điểm : Giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn) , phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen đô thị lớn ; công tác thí nghiệm nén tónh cọc trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc  Khuyết điểm: Sức chịu tải không lớn (50 350 T ) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế ( hạ đến độ sâu tối đa 50m ) Thi công gặp khó khăn qua tầng laterit , lớp cát lớn , thời gian ép lâu * Móng cọc khoan nhồi  Ưu điểm : Sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn ( lên đến 1000 T ) so với cọc ép , mở rộng đường kính cọc 60cm 250cm , hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài > 20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép móng bè Có khả thi công qua lớp đất cứng , địa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công  Khuyết điểm: Giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép, ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạp tốn kém, thí ghiệm nén tónh cọc khoan nhồi phức tạp,khó kiểm tra chất lượng cọc, Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao *Tóm lại : Ta chọn phương án MÓNG CỌC ÉP làm giải pháp móng cho công trình phương án đại sử dụng phổ biến cho công trình lớn ngành cầu đường, cảng dân dụng toàn quốc giới, giá thành tương đối rẻ, thi công thuận tiện SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 193 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN TÀI LIỆU THAM KHẢO Kết Cấu Bêtông Cốt Thép –Võ Bá Tầm - NXB Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh Nền Móng – TS Châu Ngọc n – NXB Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh Luận Văn Tốt Nghiệp Của Khóa Trước H Sổ Tay Thực Hành Kết Cấu Công Trình – PGS.TS Vũ Mạnh Hùng – NXB Hà Nội C Các Bảng Tra & Phục Lục Khác Có Liên Quan Trong Quá Trình Tính Toán Phân tích tính toán Móng Cọc – Võ Phán, Hoàng Thế Thao - NXB Đại Học Quốc H U TE Gia TP Hồ Chí Minh SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 194 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN MỤC LỤC H U TE C H PHAÀN I KIẾN TRÚC I TOÅNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC II ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Ở TPHCM: Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt III PHÂN KHU CHỨC NĂNG IV CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC : PHAÀN II KẾT CẤU CHƯƠNG TÍNH TOÁN SÀN TẦNG - 1.1 CHIA Ô SÀN VÀ CHỌN CHIỀU DÀY BẢN SÀN: 1.2 XÁC ĐỊNH GIÁ TRỊ TẢI TRỌNG CỦA CÁC LOẠI SÀN: 1.3 TRÌNH TỰ TÍNH TOÁN: CHƯƠNG 16 TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI 16 1.TÍNH BẢN NẮP : 16 1.1 TÍNH HỆ DẦM CỦA BẢN NẮP: 19 1.2 TÍNH BẢN THÀNH: 21 TÍNH BẢN ÑAÙY: 24 2.2 SƠ ĐỒ TẢI TRỌNG GIÓ TÁC DỤNG 26 2.3.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC BẰNG PHẦN MỀM SAP 2000 29 TÍNH THÉP DẦM NẮP 32 3.1 TÍNH HỆ DẦM CỦA BẢN ĐÁY: 33 3.2 SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI 35 3.3 XAÙC ĐỊNH NỘI LỰC BẰNG PHẦN MỀM SAP 2000 38 TÍNH THÉP DẦM ĐÁY 39 TÍNH COÄT : 41 CHƯƠNG 42 TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ 42 I CẤU TẠO CAÀU THANG 43 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 195 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN U TE C H II TẢI TRỌNG 43 III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 44 IV TÍNH CỐT THÉP CHO VẾ 46 V TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ 49 CHƯƠNG 51 GIẢI KHUNG KHÔNG GIAN 51 TÍNH TOÁN KHUNG TRUÏC D 51 5.1 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN KHUNG: 51 5.2 CHỌN KÍCH THƯỚC SƠ BỘ TIẾT DIỆN KHUNG : 55 5.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG 60 TẢØI TRỌNG GIÓ: 60 CÁC TRƯỜNG HP CHẤT TẢI LÊN KHUNG TRỤC E: 61 5.4 TÍNH THÉP 72 VI.1 TÍNH TOÁN DẦM DỌC TRỤC 101 I SỐ LIỆU TÍNH TOÁN VÀ MẶT BẰNG TRUYỀN TẢI 101 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG LÊN DẦM: 102 III TÍNH TOÁN NỘI LỰC: 105 IV TÍNH TOÁN CỐT THÉP: 113 PHAÀN III 115 NEÀN MOÙNG 115 CHƯƠNG 116 THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 116 6.1 Thống kê E 117 H 6.2 Thống kê  120 6.3 Thống kê W: 123 6.4 Thống kê c, 125 6.5 Thống kê e: 129 CHƯƠNG 134 PHƯƠNG ÁN I 134 MÓNG CỌC ÉP BÊTÔNG CỐT THÉP 134 I XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU CHÔN ĐÀI 134 II Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 136 III TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤD 140 IV MÓNG TRỤC D - 2, (M2 ) 152 V KIỂM TRA CỌC TRONG QUÁ TRÌNH VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LAÉP 162 CHƯƠNG 164 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 196 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN H U TE C H PHƯƠNG ÁN II 164 MÓNG CỌC KHOAN NHỒI BÊTÔNG CỐT THÉP 164 I XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU CHÔN ĐÀI 164 II XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CHỊU TẢI TRỌNG THẲNG ĐỨNG 164 III Xác định sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu làm cọc 165 IV TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC D 170 A MÓNG TRỤC D-1( M1 ) 170 V MÓNG TRỤC D - 2, (M2 ) 183 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 193 TÀI LIỆU THAM KHẢO 194 SVTH: VÕ VIỄN – MSSV: 09B1040131 Trang 197 ... TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG - oOo - PHỤ LỤC THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI U TE C THIẾT KẾ VIỆN KHOA HỌC VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM H GVHD KẾT... NGHIỆP MIỀN NAM H U TE C H I TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC - Công trình mang tên “VIỆN KHOA HỌC NÔNG NGHIỆP VÀ PHÁT TRIỂN MIỀN NAM? ?? xây dựng Đường Nguyễn Bỉnh Khiêm–Quận1-Tp Hồ Chí Minh - Chức sử dụng... MSSV: 09B1040131 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HẢO GVHD: Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN TỔNG QUAN GIỚI THIỆU CHUNG VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH VIỆN KHOA HỌC KỸ THUẬT NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM H U TE C H I TỔNG QUAN VỀ KIẾN