Thiết kế chung cư q8 TPHCM

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG ^ ] THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO : CHÍNH QUY ĐỀ TÀI: KHU CHUNG CƯ Q8 THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH SINH VIÊN : NGUYỄN MINH NHẬT LỚP : 08HXD02 MSSV : 0B1040153 GVHD : NGUYỄN TRÍ DŨNG HOÀN THÀNH 01/ 2011 BÁO CÁO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Tên đề tài: KHU CHUNG CƯ Q8 THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Giáo viên hướng dẫn Giáo viên hướng dẫn kết cấu Sinh viên thực Lớp : 08HXD02 MSSV : 08B1040153 : THẦY NGUYỄN TRÍ DŨNG : THẦY NGUYỄN TRÍ DŨNG : NGUYỄN MINH NHẬT PHẦN BẢN VẼ (14BẢN) 1./ Bản vẽ kiến trúc : 05 - Bản : MẶT BẰNG TẦNG TRỆT - Bản : MẶT BẰNG TẦNG ĐIỂN HÌNH - Bản : MẶT ĐỨNG KIẾÂN TRÚC - Bản : MẶT CẮT KIẾN TRÚC,MẶT BẰNG MÁI - Bản : MẶT CẮT KIẾN TRÚC 2./ Bản vẽ kết cấu : 09 - Bản : MẶT BẰNG BỐ TRÍ THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH - Bản 2: KẾT CẤU CẦU THANG - Bản :KẾT CẤU BỂ NƯỚC MÁI - Bản 4, 5,6 : KẾT CẤU KHUNG TRỤC - Bản : KẾT CẤU MÓNG CỌC ÉP BTCT - Bản 8: KẾT CẤU MÓNG CỌC KHOAN NHỒI - Bản 9: SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG PHẦN THUYẾT MINH 1./ QUYỂN THUYẾT MINH TÍNH TOÁN (01 QUYỂN): 186 TRANG 2./ QUYỂN PHỤ LỤC THUYẾT MINH (01 QUYỂN): 230 TRANG PHẦN DỮ LIỆU VI TÍNH 1./ĐĨA CD GHI CÁC BẢN VẼ VÀ THUYẾT MINH QUÁ TRÌNH TÍNH TOÁN Sinh viên NGUYỄN MINH NHẬT PHẦN I KIẾN TRÚC (0%) GVHD: THẦY NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN II KẾT CẤU (70%) GVHD: THẦY NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III NỀN MÓNG (30%) GVHD: THẦY NGUYỄN TRÍ DŨNG LỜI CẢM ƠN WX WX Em xin chân thành cảm ơn Ban giám hiệu Trường Đại học Kỹ Thuật Công Nghệ Thành phố Hồ Chí Minh, thầy cô trường đặc biệt thầy cô khoa Xây Dựng tạo điều kiện cho em học tập, trang bị nhiều kiến thức chuyên môn, cách nghiên cứu làm việc có khoa học lòng yêu nghề Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp Em may mắn nhận giúp đỡ, bảo tận tình Thầy hướng dẫn - người trực tiếp dạy, góp ý để em hoàn thành tốt tập đồ án Với tất lòng biết ơn sâu sắc, Em xin chân thành cảm ơn Tôi xin chân thành cảm ơn anh em, bạn hữu, người tạo điều kiện, động viên giúp đỡ hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp Con xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến cha mẹ người sinh dìu dắt nuôi dưỡng đến ngày hôm nay, chịu nhiều vất vả để lo cho có điều kiện ăn học suốt thời gian qua Vì thời gian có hạn kiến thức hạn chế nên không tránh khỏi thiếu sót, Em kính mong quý Thầy Cô lượng thứ dạy, góp ý thêm để sau trường em công tác tốt Một lần Em xin trân trọng cảm ơn! TP Hồ Chí Minh ngày 23 tháng 01 năm 2011 Sinh viên NGUYỄN MINH NHẬT MỤC LỤC PHẦN GIỚI THIỆU: Lời cảm ơn Nhiệm vụ luận văn Phiếu giao nhiệm Giáo Viên Hướng Dẫn Mục lục PHẦN NỘI DUNG: PHẦN I – TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH Giới thiệu chung kiến trúc PHẦN II – KẾT CẤU Chương I: Thiết kế sàn điển hình .7 A Sàn Chọn sơ kích thước phận sàn 1.1 Vật liệu 1.2 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm .7 1.3 Chiều dày sàn Xác định tải trọng tác dụng lên sàn 10 2.1 Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) 10 2.2 Tải trọng tạm thời (hoạt tải) 12 2.3 Tổng tĩnh tải hoạt tải sàn 13 2.4 Tính tốn 13 2.5.Xác định nội lực 14 2.5.1.Đối với kê cạnh .14 2.5.2.Tính sàn S1 15 2.5.3.Tính ô sàn S3 16 2.6.Đối với dầm 18 2.6.1.Tính sàn S10 19 2.6.2.Tính sàn S12 20 Chương II: Tính tốn cầu thang 1.Sơ đồ hình học 22 2.Tải trọng tác dụng lên cầu thang 23 3.Tĩnh tải .23 3.1.Bản thang .23 3.2.Chiếu nghỉ .24 4.Hoạt tải .24 5.Tính tốn thang 25 5.1.Sơ đồ tính nội lực vế 25 5.1.1.Sơ đồ tính nội lực vế 27 5.1.2.Tính tốn cốt thép .29 Tính dầm thang 30 6.1.Tính dầm chiếu nghĩ 30 6.1.1.Đoạn AB 30 6.1.2.Đoạn BC .30 6.1.3.Đoạn CD 30 6.1.4.Sơ đồ tinh nội lực 31 6.1.5.Tính tốn cốt thép dọc 32 6.2.Tính dầm chiếu tới 33 6.2.1.Sơ đồ tính nội lực 33 6.2.2.Tính tốn cốt thép dọc 34 Chương III: Tính tốn hồ nước mái 37 1.Sơ đồ cấu tạo 37 1.1.Thể tích yêu cầu 37 1.2.Cấu tạo hồ nước mái 37 1.3.Kích thuớc tiết diện phận hồ nuớc mái 37 2.Tính tốn nắp bể .38 2.1.Tải trọng 38 2.1.1.Tải trọng thân 38 2.1.2.Hoạt tải .38 2.2.Xác định nội lực nắp .38 2.3.Tính thép nắp 39 2.3.1.Số liệu tính tốn 39 2.3.2.Tính thép cho nhịp 40 3.Tính tốn thành bể 40 3.1.Tính thành .40 3.1.1.Xác định tải ttrọng 41 3.1.2.Xác định nội lực 42 3.1.3.Tính thép cho thành .44 3.2.Kiểm tra nứt 44 4.Tính tốn đáy bể .45 4.1.Tải trọng 45 4.1.1.Tải trọng thân 45 4.1.2.Hoạt tải .46 4.2.Xác định nội lực 46 4.3.Tính thép đáy 47 4.4.Kiểm tra nứt cho đáy 49 5.Tính dầm hồ nước 50 5.1.Tính dầm nắp 50 5.2.Tính dầm đáy 51 5.3.Tính thép đai cho dầm nắp 56 5.3.Tính thép đai cho dầm đáy 56 Chương IV: Tính khung tr ục .58 1.Phân tích hệ chịu lực cho công trình 58 1.1.Giới thiệu hệ kết cấu khung 58 1.2 Sơ đồ tính 58 1.3 Ưu điểm hệ kết cấu khung 59 1.4 Trình tự tính toán 59 1.5 Vật liệu sử dụng 61 Chọn tiết diên 61 2.1 Chọn tiết diện cho dầm 61 2.1.1 Chọn sơ tiết diện dầm 61 2.2.chiều daøy saøn 62 2.3 Chọn sơ tiêt diện cột 62 xaùc định tải trọng tác động lên công trình 66 3.1.Tónh tải 66 3.1.1 Troïng lượng phần bê tông cốt thép kết cấu 66 3.1.2 Trọng lượng lớp hoàn thiện 66 3.2 Hoạt tải 68 3.3 Tải trọng gió 68 3.4.Tải trọng hồ nước 69 3.5 Tải trọng cầu thang 69 3.5 Tải trọng thang maùy 70 Xác định nội lực 70 4.1 Các trường hợp tải trọng tác động lên công trình 70 4.2 Xác định nội lực công trình 75 5.Nội lực tính thép 76 5.1 Tổ hợp nội lực 76 5.2 Tính thép dầm 79 5.3 Bảng bố trí thép 87 5.4:Tính cốt đai dầm 101 5.5:Tính cốt treo chỗ dầm phụ gác lên dầm 101 5.6:Tính toán cốt thép cột khung trục 102 Chương V: Thieát keá moùng 111 A Địa chất công trình 111 1.Mục đích 111 2.Caáu tạo địa chất 111 3.Các đặc trưng lý đất 112 3.1 Lớp đất số 112 3.2 Lớp đất số 113 3.3 Lớp đất số 113 3.4 Lớp đất số 113 3.5 Lớp đất số 113 B.Đề suất phương án móng 114 C.Nội lực truyền xuống móng 114 1.1.Giá trị nội lực xuất từ mô hình giải etab 114 1.2 Tải trọng tính toán 114 D Tính toán móng cọc ép 115 1.Trình tự thiết kế móng cọc ép…………………………………………………………………115 Chọn vật liệu làm cọc 117 3.Chiều sâu đáy đài 117 chọn đặc trưng móng cọc 117 4.1.Coïc 117 Sức chịu tải cọc 117 5.2.1.Sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc 117 5.2.2 Xác định sức chịu tải cọc theo đất 118 5.3.Tính toán kiểm tra cọc 122 5.3.1 Trường hợp vận chuyển cọc 123 5.3.2 Trường hợp dựng cọc 123 5.3.3 Tính thép làm móc treo cọc 124 6.Tính toán móng M1 124 6.1.Xác định số lượng cọc chọn sơ diện tích móng 124 6.2 Kiểm tra lực lớn tác dụng lên cọc 125 6.3 Kiểm tra móng cọc ma sát 126 6.3.1:Góc ma sát trung bình 126 6.3.2 Diện tích đáy móng khối qui ước 126 6.3.3 Phản lực đất 128 6.3.4 Kiểm tra lún khối móng qui ước 128 6.4 Kiểm tra tính toán thép đài cho đài cọc 131 6.4.1 Kiểm tra chọc thủng 131 6.4.2 Tính thép cho móng 132 Tính toán móng M2 135 7.1.Chọn cọc chiều sâu đặt mũi cọc 135 7.2.Xác định sức chịu tải cọc 135 7.4.Xác định số lượng cọc đài 135 7.4.1.Xác định số lượng cọc chọn sơ diện tích móng 135 7.5 Kiểm tra lực lớn tác dụng lên cọc 136 7.5.1 Kiểm tra móng cọc ma sát theo điều kiện biến dạng 137 7.6 Phản lực đất 139 7.7 Kieåm tra lún khối móng qui ước 139 7.8 Kiểm tra tính toán thép đài cho đài cọc 142 7.8.1 Kiểm tra chọc thủng 142 7.8.2 Tính thép cho móng 143 Phương án :Móng cọc khoan nhồi Giới thiệu sơ lược cọc khoan nhồi 146 1.1 Đặc điểm cọc khoan nhồi phạm vi áp dụng 146 Ưu nhược điểm cọc khoan nhồi 146 2.1.Ưu diểm 146 2.2 Nhược điểm 146 Nội lực truyền xuống móng 148 3.1.Giá trị nội lực xuất từ mô hình giải etab 148 3.2 Tải trọng tính toán 149 Chọn loại vật liệu kích thước cọc chiều sâu đặt móng 150 4.1 Chọn vật liệu làm cọc 150 4.2.Kích thước coïc 150 4.3 Đài cọc 150 4.4 Chọn chiều cao ñaøi 150 Theo cường độ vật liệu 150 Theo chæ tiêu lý đất 151 6.1.Sức chịu tải cực hạn mũi cọc 151 6.2.Sức chịu tải cực hạn ma sát thành cọc 151 6.3.Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 154 Tính toán móng M1 156 7.1 .Kiểm tra độ sâu đặt đài 156 7.2 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 157 7.3 Kiểm tra lực tác dụng lên đất 158 7.3.1:Góc ma sát trung bình lớp đất 158 7.3.2 Diện tích đáy móng khối qui ước 158 7.3.3.Xác định trọng lượng khối móng quy ước 159 7.3.4.Ứng suất đáy móng quy ước 160 7.3.5 Phản lực đất 160 7.4 Kieåm tra lún khối móng qui ước 161 7.5 Tính toán độ bền xác định cốt thép đài cọc 163 7.5.1.Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 163 7.5.2.Tính thép cho đài 164 7.6 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang mo men đầu cọc 165 7.6.1 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang 167 Tính toán móng M2 171 8.1 .Kiểm tra độ sâu đặt đài 171 8.2 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 172 8.3 Kiểm tra lực tác dụng lên đất 173 8.3.1:Góc ma sát trung bình lớp đất 173 8.3.2 Diện tích đáy móng khối qui ước 175 8.3.3.Xác định trọng lượng khối móng quy ước 175 8.3.4.Ứng suất đáy móng quy ước 175 8.3.5 Phản lực đất 175 8.4 Kiểm tra lún khối móng qui ước 176 8.5 Tính toán độ bền xác định cốt thép đài cọc 178 8.5.1.Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 178 8.5.2.Tính thép cho đài 179 8.6 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang mo men đầu cọc 179 8.6.1 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang 181 9.1 So sánh lựa chọn phương án móng 185 9.2.Móng cọc ép 186 9.3 Móng cọc khoan nhồi 186 GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG 600 780 B 2560 780 500 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG 500 500 500 900 900 500 2800 - Sau đả bố trí cọc cấu tạo đài cọc ta có diện tích đế đài thực tế: Fdtt = 5.026(m ) 8.2 kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc - Diện tích đế đài làø: Fdtt = 5.026(m ) - Trọng lượng đài đất đài : N1 = n.Fd γ tb h = 1.1x5.026 x(1.481x 2.7 + 2.5 x1.2) = 38.69(T ) - Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: N tt = N 0tt + N1 =309.33+38.69= 348 (T) - Mô men tính toán xác định lên đáy đài: M xtt = M tt + Qxtt hd = 8.97 + 0.25 x1.2 = 9.27(T ) M ytt = M tt + Qytt hd = 0.26 + 3.97 x1.2 = 5.024(T ) - Lực truyền xuống cọc xác định theo công thức sau: Ptt(max)= Ptt(min)= tt N tt M y x max M xtt y max + n + n nc ∑ xi ∑ yi2 i =1 tt y max M x N − n nc ∑ xi2 tt i =1 SVTH : NGUYỄN MINH NHẬT i =1 − M xtt y max n ∑y i =1 i MSSV: 08B1040153 TRANG 170 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG - n :Số lượng cọc đài:n=3 - X MAX , Y MAX Là khoảng cách từ tâm móng đến tim hàng cọc chịu nén nhiều cọc theo phương X,Y - xi , yi : Khoảng cách từ tâm móng đến cọc X MAX = 0.9(m), Y MAX = 0.78(m) tt N tt M y xmax M xtt ymax 353.4 9.27 x0.9 5.024 x0.78 tt + n + n = + + = 134.5(T ) P (max)= nc 0.92 x0.782 2 ∑ xi ∑ yi i =1 Ptt(min)= tt N − nc i =1 M ytt xmax n ∑x i =1 − M xtt ymax n ∑y i i i =1 = 353.4 9.27 x0.9 5.024 x0.78 − − = 102.5(T ) 0.92 x0.782 = 134.5(T ) ⎪⎧ P tt ⎪⎩ Pmin = 102.5(T ) => ⎨ tt max x - Trọng lượng tính toán cọc: Pc = Pttmax π d -4 γ n.l =2826x10 x2.5x1.1x33 =25.64(T) + Pc = 134.5 + 25.64 = 160.14(T) < Pđ = 187.75 (T), thỏa mãn - Ta có: điều kiện áp lực lớn truyền xuống hàng cọc nhỏ sức chịu tải cho phép + Pmin = 102.5(T) > nên kiểm tra theo điều kiện chống nhổ 8.3 Kiểm tra lực tác dụng lên đất : 8.3.1:Góc ma sát trung bình lớp đất móng khối qui ước : tc Σϕ i li ϕ tctb = n ∑ hi Trong : ϕ1 = ϕ2 = ϕ3 = ϕ4 = ϕ5 = ⇒ ϕtbtc = i =1 ; l1 = 2.5(m ) 80; l2 = 3.8( m) 12o ; l3 = 3.6 (m) 13o ; l4 = 18 (m) 26o ; l5 = m × 2.5 + × 3.8 + 12 × 3.2 + 13 × 18 + 26 x7 = 14.70 2.5 + 3.8 + 3.2 + 18 + 8.3.2 Diện tích đáy móng khối qui ước: - Chiều dài chiều rông móng khối quy ước: ϕt/c Aqu = (a + 2.l c tg tb )(m ) Bqu = (b + 2.l c tg ϕ t/c tb )(m ) + a,b:khoảng cách mép cọc biên theo phương + lc: chiều dài cọc SVTH : NGUYỄN MINH NHẬT MSSV: 08B1040153 TRANG 171 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG ϕtbt / c 14.7 ) = [2.4 + x32.3xtg ( )] = 6.55(m) 4 ϕt /c 14.7 )] = 6.31(m) Bqu = (b + 2lc tg tb ) = [2.16 + x32.3 xtg ( 4 ⇒ Fqu = 6.315x 6.55= 41.33( m2 ) MDTN ΣN - 1.500 tt tt y ΣMx tt - 2.700 1500 ± 0.000 1200 Aqu = (a + 2lc tg 32300 3.765° ΣNqu tc ΣMqu tc Aqư = 6,55(m) 8.3.3.Xác định trọng lượng khối móng quy ước - Trọng lượng đài đất đài : N1 = n.γ h.Fqu =1.1x41.33x(1.2x2.5+1.5x1.481)=237.38(T) SVTH : NGUYỄN MINH NHẬT MSSV: 08B1040153 TRANG 172 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG - Trọng lïng cọc : N = n.γ Fc lc = 1.1x 2.5 x0.2826 x32.3 = 25.1(T ) - Troïng lïng đất từ đáy đài đến mũi cọc : N = n.Fqu ∑ γ i hi − N = =1.1x41.33x{(1.481-1)x0.3+(1.581-1)x3.8+(1.821-1)x3.2+18x(1.854-1)+ 7x(1.978-1)} - 25.1=1211.4(T) - Trọng lượng khối móng quy ước : N qu = N1 + N + N = 237.38+25.1+1211.4=1473.88(T) - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy móng quy ước : tc tc N qu = N qu + N otc = 1473.88 + 268.98 = 1742.86(T ) - Momen tiêu chuẩn tương ứng với trọng tâm khối móng quy ước: M xtc = M xtc + Qxtc lc = 7.8 + 0.22 x32.3 = 14.9(T ) M ytc = M ytc + Qytc lc = 0.226 + 3.45 x32.3 = 111.6(T ) 8.3.4.Ứng suất đáy móng quy ước - p lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc max P tc P tc N qu = = A qu B qu tc N qu Aqu B qu + M tc X M tc Y + WX WY M tc X M tc Y − − WX WY qu Bqu Aqu 6.312 x 6.55 6.31 x 6.55 wx = = = 45.12( m ) ; w y = = = 43.47( m ) 6 6 tc N qu M tc X M tc Y 1742.86 14.9 111.6 tc Pm ax = + + = + + = 45.06(T / m ) Aqu B qu WX WY 6.31 x 6.55 45.12 43.47 B qu A tc P = ptbtc = tc N qu Aqu B qu − M tc X M tc Y 1742.86 14.9 111.6 − = − − = 39.27(T / m ) WX WY 6.31 x 6.55 45.12 43.47 tc tc + pmin pmax 45.06 + 39.27 = = 42.16(T / m ) 2 8.3.5 Phaûn lực đất - Cường độ tính toán đất đáy khối quy ước RM = m1 m2 ( A.Bqu γ II + B.H qu γ ' II + D.C II ) K tc Hệ số: m1 = 1.1; m2 = 1.2; hệ số điều kiện làm việc đất điều kiện công trình tác động qua lại CII = 0.068 (T/m2) ϕII = 26 tra bảng ta được: A = 0.84; B = 4.37; D = 6.9 γII = 1.978(T/m3): Dung trọng lớp đất mũi cọc γ ' II :Dung trọng bình quân từ mũi cọc trở nên SVTH : NGUYỄN MINH NHẬT MSSV: 08B1040153 TRANG 173 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG γ’II = GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG (1.481 − 1) x0.3 + (1.581 − 1) x3.8 + (1.821 − 1) x3.2 + (1.854 − 1) x18 + (1.978 − 1) x7 = 0.3 + 3.8 + 3.2 + 18 + 0.842(T/m3) RM = 1.1x1.2 x(0.84 x6.31x1.978 + 4.37 x0.842 x32.3 + 0.068 x6.9) = 200.78 (T/m ) ptcmax =45.06 (T/m2) < 1.2.RM = 1.2x200.78= 240.9 (T/m2) ptctb = 39.27 (T/m2) < RM = 200.78 (T/m2) => Đất khối móng đảm bảo ổn định Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính 8.4 Kiểm tra lún khối móng qui ước : - Độ lún móng khối qui ước tính theo phương pháp cộng lớp phân tố: -p lực thân đất đáy móng khối quy ước + Ứng suất đáy lớp đất thứ (tính từ cao trình đáy ñaøi): δ1bt = h1.γ1 =0.3x(1.481-1) = 0.1443 (T/m2) - Ta có + Ứng suất đáy lớp đất thứ 2: δ 2bt = h2γ2 + h1.γ1 =3.8x(1.581-1)+0.1443 =2.35 (T/m2) + Ứng suất đáy lớp đất thứ 3: δ 3bt = h3γ3 + h2γ2 + h1.γ1 = 3.2x(1.821-1) + 2.35= 6.37(T/m2) + Ứng suất đáy lớp đất thứ 4: δ 4bt =h4γ4+h3γ3+h2γ2+h1.γ1=18x(1.854-1) + 6.37= 21.74(T/m2) + Ứng suất đáy lớp đất thứ (tại đáy khối móng quy ước): δ 5bt =h5γ5+h4γ4+h3γ3+h2γ2+h1.γ1=7x(1.978-1)+21.74 = 28.58(T/m2) - Ứng suất gây lún đáy móng khối quy ước δ 0gl = ptbtc − δ 5bt = 42.16 − 28.58 = 13.58(T/m ) (Z= so với đáy móng) - Chia lớp đất đáy móng khối quy ước thành nhiều lớp có chiều dày Aqu = 6.55 =1.3 (m) Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện cho phép tính lún đến độ sâu - Trong đó: δ igl : ứng suất gây lún đáy lớp thứ i : δ i g l = K - K0i tra bảng phụ thuộc vào tỉ số SVTH : NGUYỄN MINH NHẬT Aqu Bqu = 0i xδ gl z=0 6.55 2.Z = 1.04 Bqu 6.31 MSSV: 08B1040153 TRANG 174 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Điểm Lớp đất GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG Gama Độ sâu Zm L/B 2.Z/B ko σbt σgl I 1.481 1.03 28.58 13.58 I 1.481 1.03 0.317 0.952 30.061 12.93 II 1.581 1.03 0.634 0.879 31.642 11.94 II 1.581 1.03 0.951 0.650 33.223 8.83 II 1.581 1.03 1.268 0.547 34.804 7.43 II 1.581 1.03 1.585 0.390 36.385 2.90 - Từ bảng kết ta thấy độ sâu cách đáy móng quy ước 5.0(m) (lớp thứ 5) σ bt gl ≥ , giới hạn lấy đến điểm σ - Độ lún nền: Điểm Lớp đất Zm (m) pi (T/m2) Eoi (kg/cm2) Si (m) I 13.254 142 0.0075 I 12.432 142 0.007 I 10.382 142 0.0058 II 8.128 142 0.0046 0.02490 Kết luận: MI = r3.(P3 ) = 0.65x(121.65) = 79.07 (T.m) - Diện tích cốt thép tính theo công thức : Fa1 = MI 79.07 x105 = = 30.76 (cm2) 0.9.h0 Ra 0.9 x102 x 2800 Choïn 18∅ 16 a150 (Fac = 36.2cm2) - Chiều dài l1 = l-2x50=2800-2x50=2700 (mm)=2.7(m) b.) Moment tương ứng với mặt ngàm II -II: SVTH : NGUYỄN MINH NHẬT MSSV: 08B1040153 TRANG 178 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG MII = r1.(P1 ) với P1 = Pmax = 134.5 (T), r1 = 0.68 (m) => MI = r1.(P2 ) = 0.68x(134.5) = 91.46 (T.m) - Dieän tích cốt thép tính theo công thức : Fa1 = MI 91.46 x105 = = 35.58 (cm2) 0.9.h0 Ra 0.9 x102 x 2800 Choïn 18∅ 16 a150 (Fac = 36.2cm2) - Chiều dài l1 = l-2x50=2560-2x50=2460 (mm)=2.46(m) 8.6 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang mo men đầu cọc 8.6.1 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang: - Môment quán tính tiết diện ngang : πd π 0,6 Ix = Iy = = = 63.585x10-4 (m4) 64 64 - Mô đun đàn hồi bê tông : Eb = 325x104 (T/m2) - Độ cứng tiết diện ngang cọc : Eb.I = 325x104x63.585x10-4 = 20665(T.m2) - Chiều rộng quy ước bc : + d ≥ 0.8 m ⇒ bc = d +1 + d < 0.8 m ⇒ bc = 1,5.d + 0,5 = 0.6x1.5 +0.5= 1.4(m) + Lớp đất số lớp cát nhỏ cọc nhồi tra hệ số tỷ lệ K = 500 (T/m ) ⇒ Hệ số biến dạng αbd = K bc 500 x1.4 = = 0.508 20665 Eb I => Chiều sâu tính đổi phần cọc đất : Le = αbd L = 0.508x32.3 = 16.4(m) a) Chuyeån vị góc xoay : * Tính toán chuyển vị ngang cọc mức đáy đài: Với Le = 16.4(m) tra baûng B0 = 1.621 ; C0 = 1.751 A0 = 2.441 ; - Chuyển vị ngang tiết diện lực H0 = + δ HH = 1 x 2.441 = 0.000901 (m/T) A0 = α Eb J 0.508 x 20665 bd - Chuyển vị ngang tiết diện bỡi lực M0 = góc xoay tiết diện bỡi lực H0 = : + δ MH = 1 x1.621 = 0.000304 (1/T) .B = α Eb J 0.508 x 20665 bd - Góc xoay tiết diện bỡi lực M0 = + δ MM = 1 x1.751 = 0.000167 (1/T.m) .C = 0.508 x 20665 α bd E b J SVTH : NGUYEÃN MINH NHẬT MSSV: 08B1040153 TRANG 179 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG - Tải trọng truyền xuống đầu cọc: Qxtt = 0.25(T) ; Qytt = 3.97(T) - Mo men truyền xuống đầu cọc : M xtt = 8.97(T.m) ; M ytt = 0.26(T.m) - Ta thấy mặt phẳng uốn cọc không chịu moment mà chịu lực cắt H lực cắt chia cho cọc : Q ytt 3.97 Q xtt 0.25 H H x y ⇒ = = = 0.083 (T).⇒ = = = 1.32 (T) 3 3 - Lực cắt moment gây đáy ñaøi theo: + H0 =H= H x2 + H y2 = 0.0832 + 1.322 = 1.32 (T) + M0 = M ngàm = M y 0.000304 δ MH 0.26 = = 2.45 = 2.45 (T) .H + 1.32 + δ MM 0.000167 n - Chuyển vị ngang góc xoay đáy đài theo X : + y0 = H0 δ HH + Mo.δHM; = 1.32x.0.000901 +2.45x0.000304= 0.00193 (m) + Ψ0 = H0 δ MH + Mo.δMM = 1.32x0.000304+2.45x0.000167 = 0.00081(rad) - Chuyển vị cọc cao trình đặt lực H : Δn = y0 = 0.00193 (m) = 0.193 (cm) b Moment uoán MZ : MZ = α bd2 Eb I y0 A3 − α bd Eb I ψ B3 + M C3 + H0 α bd D3 Trong A3, C3, B3, D3 tra bảng SVTH : NGUYỄN MINH NHẬT MSSV: 08B1040153 TRANG 180 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG z(m) Ze A3 B3 C3 D3 MZ 0.000 0 2.450 -0.197 0.1 0 0.1 2.710 -0.394 0.2 -0.001 0.2 2.959 -0.591 0.3 -0.005 -0.001 0.3 3.186 -0.787 0.4 -0.011 -0.002 0.4 3.393 -0.984 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.5 3.573 -1.181 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.6 3.727 -1.378 0.7 -0.057 -0.02 0.996 0.699 3.840 -1.575 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 3.920 -1.772 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 3.966 -1.969 -0.167 -0.083 0.975 0.994 3.958 -2.165 1.1 -0.222 -0.122 0.96 1.09 3.936 -2.362 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 3.889 -2.559 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 3.796 -2.756 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 3.679 -2.953 1.5 -0.559 -0.42 0.881 1.437 3.710 -3.150 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 3.385 -3.346 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 3.211 -3.543 1.8 -0.956 -0.867 0.53 1.612 3.019 -3.740 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.64 2.829 -3.937 -1.295 -1.314 0.207 1.646 2.628 -4.331 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 2.210 -4.724 2.4 -2.141 -2.663 -0.941 1.352 1.815 -5.118 2.6 -2.621 -3.6 -1.877 0.917 1.419 -5.512 2.8 -3.103 -4.718 -3.408 0.197 0.343 -5.906 -3.541 -6 -4.688 -0.891 0.773 -6.890 3.5 -3.919 -9.544 -10.34 -5.854 0.277 -7.874 -1.614 -11.73 -17.92 -15.08 0.070 SVTH : NGUYỄN MINH NHẬT MSSV: 08B1040153 TRANG 181 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG Bảng tính moment uốn dọc thân cọc MZ 0.000 -1.0000.000 0.500 1.000 1.500 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 4.500 -2.000 -3.000 -4.000 -5.000 -6.000 -7.000 -8.000 -9.000 - Giá trị moment lớn nhất: Mmax = 3.966 (T) - Tính toán cốt thép:Cọc hình tròn qui hình vuông có diện tích tương đương để tính toán cốt thép πd πx0.6 ⇔ b= = 0.532(m) chọn a=5(cm)⇒ ho = 53.2 – = FV = FTR ; a2 = 4 48,2(cm) αm = M max R b × b × h0 = 3.966 x10 = 0,019 170 x53.2 x 48.2 => ξ = − − × α m = − − x0.019 = 0.0192 ξ × γ b × Rb bh0 0.0192 x53.2 x170 x 48.2 = = 2.98 (cm2) => As = RS 2800 - Tổng momen cốt thép cọc : Fa =2.98x2=5.97(cm2) - Lượng thép chọn ban đầu 6φ16 có Fa = 12.07(cm2) > Fa = 2.98 (cm2) Vậy lượng thép chọn cọc khoan nhồi đủ khả chịu lực c.xác định vị trí cắt thép: -Mz tắt vị trí Z=7.8m, để dự trử an toàn ta cộng thêm 3m cắt thép vị trí Hcắt = 10.8m -Theo cấu tạo: cắt thép 2/3*Lcọc = 22.4m -so sánh trường hợp ta cắt thép 22.45m kể tư đáy đài 1/3 đoạn cọc lại ta kéo 1/2 thép xuống mủi cọc 9.1 So sánh lựa chọn phương án móng SVTH : NGUYỄN MINH NHẬT MSSV: 08B1040153 TRANG 182 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG - Từ giá trị tính toán hai phương án móng cọc ép móng cọc khoan nhồi ta tổng hợp khối lượng bêtông cốt thép cho phương án móng sau : Khối lượng bê tông (m3) Khối lượng thép (Tấn) Cọc ép Cọc khoan nhồi Cọc ép Cọc khoan nhồi 115.6 206.77 12.8 19.63 - Từ kết so sánh ta thấy phương án cọc épï có lợi hai mặt bê tông cốt thép, điều kiện tham khảo giá thành loại vật liệu giá thuê nhân công, máy móc thiết bị để thi công hai phương án khó khăn việc lựa chọn phương án Nếu dựa vào giá thành vật liệu để chọn phương án không xác lắm, mà phải tổng hợp nhiều thông tham số kỹ thuật kinh tế khác chọn phương án hợp lý hơn, phương án có ưu khuyết điểm Các ưu khuyết điểm hai loại phương án móng : 9.2.Móng cọc ép : a Ưu điểm : - Giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ -2,5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn) , phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen đô thị lớn ; b Khuyết điểm : - Sức chịu tải không lớn ( 50 ÷ 350 T ) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế ( hạ đến độ sâu tối đa 50m -Không thi công cọc xuyên qua lớp sét cứng cát chặt 9.3 Móng cọc khoan nhồi: a Ưu điểm: - Sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn ( lên đến 1000 T ) so với cọc ép, mở rộng đường kính cọc 60cm ÷ 250cm, hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài > 20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép Có khả thi công qua lớp đất cứng, địa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công b.Khuyết điểm: - Giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép, ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạp tốn Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi SVTH : NGUYỄN MINH NHẬT MSSV: 08B1040153 TRANG 183 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: NGUYỄN TRÍ DŨNG hỏi trình độ kỹ thuật cao * Tóm lại : Dựa vào giá thành vật liệu ta chọn phương án cọc ép có lợi kinh tế SVTH : NGUYỄN MINH NHẬT MSSV: 08B1040153 TRANG 184 ... xanh, vườn hoa tạo khung cảnh, môi trường cho chung cư GIẢI PHÁP THIẾT KẾ KẾT CẤU : Công tác thiết kế Kết cấu BTCT giai đoạn quan trọng toàn trình thiết kế thi công công trình xây dựng Tạo nên “bộ... kiểu chung cư giải pháp tốt để đáp ứng nhu cầu nhà cho người dân, cán công tác, lao động nước ngoài… Chung cư thích hợp cho nhu cầu người có thu nhập cao, người nước lao động Việt Nam, chung cư. .. giải pháp kết cấu BTCT toàn khối sử dụng phổ biến nhà cao tầng bao gồm : hệ kết cấu khung, hệ kết cấu tường chịu lực, hệ khung – vách hỗn hợp, hệ kết cấu hình ống hệ kết cấu hình hộp ( kết cấu