Thiết kế chung cư gia định

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG  HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CHUNG CƯ GIA ĐỊNH LỜI CẢM ƠN    Luận n Tốt Nghiệp thành sinh viên thu thập suốt trình học tập mái Trường Đại học Đây trình tổng hợp hệ thống lại tất kiến thức học suốt giai đoạn vừa qua có bổ sung thêm tiến khoa học kỹ thuật ngày Em xin chân thành nói lời cảm ơn đến quý Thầy Cô Trường, Khoa tận tình dạy bảo, giúp đỡ em năm học mái Trường ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HỒ CHÍ MINH Đặc biệt Thầy Huỳnh Thanh Điệp tận tình trực tiếp hướng dẫn, theo dõi giúp đỡ em bạn nhóm suốt trình thực Luận Án Tốt Nghiệp Nhân xin chân thành cảm ơn người bạn sát cánh bên ngày tháng khó khăn mái trường đại học Mặc dù Luận Án hoàn thành với tất cố gắng, phấn đấu nổ lực thân Nhưng phần kiến thức rộng lớn mà tầm hiểu biết nhiều hạn hẹp thời gian hạn chế nên hẳn nhiều thiếu sót Vậy em kính mong quý Thầy Cô, quý anh chị bạn đóng góp ý kiến để em bổ sung thêm khiếm khuyết rút kinh nghiệm cho thân Em xin chân thành biết ơn ! Kính chúc quý Thầy Cô bạn dồi sức khỏe ! Sinh viên Lê Hồng Huy MỤC LỤC PHẦN I: CÁC BƯỚC TÍNH VÀ NHẬP-XUẤT DỮ LIỆU TRONG SAP2000 TRANG PHẦN II: PHẦN TỬ THANH VÀ BẢNG GIÁ TRỊ NỘI LỰC TRANG PHẦN III: CÁC DỮ LIỆU VỀ ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH TRANG MỤC LỤC PHIẾU GIAO NHIỆM VỤ – SỐ LIỆU ĐẦU VÀO LÀM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP LỜI CẢM ƠN PHẦN A: KIẾN TRÚC TRANG GIỚI THIỆU CHUNG VỀ KIẾN TRÚC CHUNG CƯ GIA ĐỊNH TRANG PHẦN B: KẾT CẤU TRANG CHƯƠNG I: TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH(TẦNG 3) TRANG CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN CẦU THANG TẦNG TRANG 21 CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC NGẦM TRANG 33 CHƯƠNG IV: TÍNH TOÁN KHUNG PHẲNG TRANG 55 PHẦN C: TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC TRANG 93 CHƯƠNG: THIẾT KẾ MÓNG TRANG 94 PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG TRANG 95 PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN TỔ HP TẢI TRỌNG TRANG 97 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH PHỤ LỤC THUYẾT MINH PHẦN I: CÁC BƯỚC TÍNH VÀ NHẬP DỮ LIỆU TRONG SAP2000 1.KHAI BÁO VẬT LIỆU: Bê tông có cường độ B20: 2.Khai báo tiết diện: SVTH: LÊ HỒNG HUY – LỚP 08HXD2 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH PHỤ LỤC THUYẾT MINH 3.Vẽ Khung Gán điều kiện biên: 3.Định nghóa trường hợp tải tổ hợp tải trọng cho khung trục 2: SVTH: LÊ HỒNG HUY – LỚP 08HXD2 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH SVTH: LÊ HỒNG HUY – LỚP 08HXD2 PHỤ LỤC THUYẾT MINH TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH PHỤ LỤC THUYẾT MINH 4.Nhập tải trọng vào khung: a/Gán tải trọng hình thang: b/Gán tải trọng phân bố đều: SVTH: LÊ HỒNG HUY – LỚP 08HXD2 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH PHỤ LỤC THUYẾT MINH c/Gán tải tập trung : d/Phân tích chạy nội lực: SVTH: LÊ HỒNG HUY – LỚP 08HXD2 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH PHỤ LỤC THUYẾT MINH PHẦN II: PHẦN TỬ THANH VÀ BẢNG GIÁ TRỊ NỘI LỰC : BẢNG GIÁ TRỊ NỘI LỰC KHUNG TRỤC 2: SVTH: LÊ HỒNG HUY – LỚP 08HXD2 TRANG ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP 3.0 1,1 1,20 0,629 8,62 28,90 0,3 4.0 1,1 1,60 0,473 6,48 29,92 0,22 5.0 1,1 0,358 4,9 30,95 0,16 Hình 6.5: Biểu đồ ứng suất lún Giới hạn tính lún lấy đến điểm độ sâu 5.0m kể từ đáy khối móng qui ước, thỏa mãn điều kiện: zgl=4,9 (T/m2) < 0,2bt =0,2x30,94=6,2 (T/m2) Độ lún khối móng qui ước tính theo công thức cộng lún lớp phân tố: e  e2i S  Si   1i hi  e1i -Trong đó: + e1i ứng với trị số áp lực ban đầu p1i (p1i áp lực thân trung bình lớp đất) + e2i ứng với giá trị áp lực p2i (p2i tổng áp lực trung bình lớp đất trọng lượng thân tải trọng gây ra) SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 110 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP -Các giá trị e tương ứng tra biểu đồ thí nghiệm nén Trong Báo cáo khảo sát địa chất công trình Khu Chung cư – Khu nhà lưu trú công nhân Ta lập bảng tính lún sau: Lớp đất P1i (T/m2) P2i (T/m2) e1i e2i Hi (cm) Độ lún cuối S=Si(cm) 26,36 39,8 0,546 0,528 100 1,16 27,36 39,6 0,521 0,513 100 0,53 28,39 38,3 0,520 0,514 100 0,39 29,41 36,96 0,572 0,565 100 0,45 30,43 36,12 0,571 0,566 100 0,32 Độ lún cuối S 2,85 Vậy S=2,85 (cm) < [S]= (cm) Độ lún dự báo móng thoả mãn điều kiện cho phép Tính toán bố trí cốt thép cho đài cọc: a/Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: -Vì chiều cao đài chọn đảm bảo khả chống chọc thủng cột vào đài nên ta kiểm tra khả chọc thủng cọc vào đài - Kiểm tra khả xuyên thủng với phản lực đầu cọc lớn Pc(max) chu vi xuyên thủng 4(D+ho): Pc(max) ≤ 0,75.Rk.4(D+ho).ho Trong đó: Pc(max)= 94,9(T) D – đường kính cọc 30 (cm) Ho= 100-15= 85(cm) Rk=10,5(kg/cm2)  Pc(max) = 94900(kg) ≤ 0,75x10,5x4x(30+85)x85 = 307913(kg)  Thỏa mãn điều kiện chọc thủng SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 111 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP B Hình 6.6: Tháp xuyên thủng b/ Tính toán cốt thép cho đài cọc Xem đài cọc làm việc dầm consol ngàm mép cột, chịu tác động thẳng đứng từ coät I 2 II II I B Hình 6.7: Mặt bố trí cọc - Phản lực cọc tính sau: SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 112 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP P2=P3=Pmax= N dtt M tt  ximax 436,34 22,88  0,75     94,9 (T) n xi2  0,75 P1=P4=Pmin= N dtt M tt  ximax 436,34 22,88  0,75     79,64 (T) n xi2  0,75 * Xác định cốt thép đài cọc: Xem đài tuyệt đối cứng, làm việc conson ngàm mép cột Mặt ngàm I-I; II-II chịu tác dụng phản lực đầu cọc - Moment ngàm xác định theo công thức: n M   ri  Pi i 1 Với Pi : phản lực đầu cọc thứ I lên đế đài; momen mặt ngàm I-I phản lực đầu cọc P2 P3; momen mặt ngàm II-II phản lực P P4 ri : kgoảng cách từ tim cọc đến mép ngàm ho=h đ-15=100-15=85 (cm) M I I  Rb  B  h02   1 1 2    0,5 M As  I  I Rs h0 Vị trí M (T.m) h0 (cm) x α  A s (cm2) Chọn thép MI-I 85,41 85 0,051 0,052 0,974 28,26 1118 S=150mm MII-II 43,64 85 0,02 0,02 0,99 14,21 1114 S=200mm V.Tính toán móng M2 chân cột trục B,C: Bảng Nội lực móng M2 Trị tính toán Tổ hợp 15 Trị tiêu chuẩn Nmax (T) Mtư (T.m) Qmax (T) -725,6 34,1 10,2 -631 29,7 8,9 - Tải trọng khung truyền xuống móng tải trọng tính toán, để tính toán móng cọc trạng thái giới hạn thứ (tính lún) ta qui tải trọng tiêu chuẩn cách chia trị tính toán cho 1.15 ( với n=1.15 hệ số vượt tải) Xác định sức chịu tải cọc: SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 113 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP a/Sức chịu tải cọc theo vật liệu: (đã xác dịnh phần trên) b/Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền: (đã xác định trên) Xác định số lượng cọc đài: Số lượng cọc đài xác định sơ sau : N tt 725,6 n k   1,2 = 8,2 (cọc) Qa 105,7 chọn số lượng cọc thức : n = (cọc) Bố trí cọc đài với khoảng cách cọc : S = 3d÷ 6d = 90÷180 (cm)  chọn S = 90(cm) Khoảng cách từ mép đài đến trục hàng cọc : S >= 0,7d = 21 (cm)  chọn S = 30 (cm) Diện tích đài cọc : = 2,4 x 2,4 = 5,76 (m2) B Hình 6.10: Mặt bố trí cọc * Chọn lại chiều cao đài cọc theo điều kiện chọc thủng : - Lực xuyên thủng tính cho cọc biên bên móng có: N tt M tt y 725,6 34,1  0,9 Pmax= o  o 2max    87(T ) 9 y i  0,9 Pxt = 3Pmax = 3x87 = 261(T) Điều kiện chống xuyên thủng: Pxt h0≥ (cm) 0,75 Rk btb Trong đó: SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 114 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP -0,75 hệ số kể đến giảm khả chịu cắt bê tông -Rk: cường độ chịu kéo bê tông 10,5(kg/cm2) -btb: trung bình cộng chu vi đáy lớn đáy bé tháp chọc thủng, btb=[(60+80)x2 + 150x4]/2=440 Pxt 261 10 => h0≥ =75(cm)  0,75Rk btb 0,75  10,5  440 Chọn h0= 85(cm) => hđ=85+15 = 100(cm) Vậy chọn chiều cao đài Hđ=100(cm) Hình 6.4: Tháp chọc thủng 3.Kiểm tra khả chịu tải cọc theo điều kiện chịu nhổ : -Hiệu ứng nhóm lên sức chịu tải cọc, ảnh hưởng lẫn cọc nhóm cọc nên sức chịu tải cọc nóm khác với cọc đơn Ta kiểm tra với lực dọc tính toán, moment lực cắt Điều kiện kiểm tra :  Pmax  Pcoc   Qa    Pmin  Chiều cao đài cọc : Hđ = 1(m) Trọng lượng thân đài cọc : Gđ=1,1A đhđ=1,1x5,76x2,5x1= 15,84(T) Dời lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc ta :  N 0tt  N tt  Gd  725,6  15,84  741,4(T ) M tt  M tt  Q tt hd  34,1  10,2   44,3(Tm) Taûi trọng tác dụng lên cọc xác định theo công thức : N tt M tt y max Pmax   n y i2 Pmin  N tt M tt y max  n y i2 SVTH: LEÂ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 115 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP Trong : n : Số lượng cọc đài, n = 9(cọc) ymax: khoảng cách từ tim cọc biên đến trục trục y yi: Khoảng cách tính từ trục hàng cọc thứ i đến trục qua trọng tâm đài B Hình 6.3: Mặt bố trí cọc  Pmax ymax = 0,9(m) y i2   ( 0,9)   ( 0,9) = 4,86 (m2) 741,4 44,3  0,9    90,6(T ) 4,86 Pc  nAc lc  1,1  2,5  0,09  20,4 =5 (T) Pmax + P c=90,6 + = 95,6 (T) < Qtk=105,7 (T) 634,1 47,54  0,9  Pmin    74,2(T ) > 4,86 Vậy cọc thoả mãn điều kiện chịu nhổ 4.Kiểm tra ổn định theo điều kiện biến dạng: Người ta quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất, tải trọng móng truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài (khi móng cọc đài  thấp) nghiêng góc   tb  i hi Trong :  tb   hi i : Góc ma sát lớp đất thứ i có chiều dày hi mà cọc cắm qua SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 116 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP Muốn có độ lún móng cọc trọng giới hạn cho phép (Sgh  8cm) ứng suất tiêu chuẩn đáy móng qui ước phải nhỏ áp lực tiêu chuẩn đất Rtc Cụ thể sau : tc  max  1.2Rtc  tc tc  tb  R  tc   2,6  10,76  2,3  14,33  12,2  24,98   18,05  tb   2032' 2,6  2,3  12,2  2032'    58' Diện tích khối móng qui ước : AM = L M x BM Trong đó: B M = (2,4 – 0,3) + x 23,4 x tg(508’) = 6,3(m) L M = (2,4 – 0,3) + x 23,4 x tg(508’) = 6,3(m) AM = 6,3 x 6,3 = 39,72 (m2) Hình 6.4: Biểu đồ ứng suất *Tải tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng qui ước + Trọng lượng thân đài : Gd  Ad    hd  2,4  2,4  2,5  = 14,4(T) + Trọng lượng đất khối móng qui ước ( không kể trọng lượng cọc) Gmq   AM  nAp    i hi G mq  (39,72   0,09)(1,93  2,6  1,93  2,3  0,917  12,2  1,024  4) = 962,6 (T) + Trọng lượng thân cọc : SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 117 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP Gc  n  Ac    Lc   0,09  2,5  20,4  41,4(T)  Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng qui ước : tc N mq  N 0tc  Gd  Gmq  Gc  631 + 14,4 + 962,6 + 41,4 =1613,4 (T) + Moâment tiêu chuẩn tương ứng đáy khối móng qui ước : tc M mq  M 0tc  Q tc  ( Lc  hd ) = 29,7 + 8,9x(20,4+1) = 220,2 (T.m) - Ứng suất đáy móng khối qui ước: tc  N mq +  tbtc = Fmq tc + Pmax = tc + Pmin = tc  N mq Fmq N tc mq Fmq   tc M mq Wmq tc M mq Wmq Với : Wmq = Bmq  L2mq  6,3  6,3 = 41,7 (m3) Amq = 6,3 x 6,3 = 39,69 (m2) tc N mq 1613,4  Ptbtc  = 40,7 (T/m2)  Amq 39,69 220,2 = 46 (T/m2) 41,7 220,2 = 35,4 (T/m2)  40,7  41,7 tc  Pmax  40,7  tc  Pmin Cường độ tính toán tiêu chuẩn đất đáy khối móng qui ước : mm Rtc = tc  ABM +B hi i* + CIID  K Trong đó: m1 = 1.2, m2 = 1.1 : Hệ số điều kiện làm việc củ a đất tra bảng 2.2 trang 65 sách Nền Móng Các Công Trình Dân Dụng Công Nghiệp GSTS Nguyễn Văn Quảng Ktc = 1.0 Hệ số độ tin cậy( tiêu lý lấy trực tiếp từ thí nghiệm)  : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống  * : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên A, B, D : Hệ số phụ thuộc vào góc ma sát Đáy móng qui ước nằm lớp đất thứ có φ =18.05º ,tra bảng 2.1, trang 64 sách GSTS Nguyễn Văn Quảng ta : A = 0,45 ; B =2,8 ; D = 5,39 CII=3,7 (T/m2), Bm= 6,3 (m) hi  i  2,6  1,93  1,93  2,3  0,917  12,2  1,024   27,9 (T/m2) SVTH: LEÂ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 118 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP 1,2  1,1 ( 0, 45  6,3  1,024  2,8  27,9  3,7  5,39) =133,3 (T/m2) tc  Pmax  46(T / m )  1,2 R tc  1,2  133,3  160(T / m )  tc Ta thaáy :  Pmin  35,4   tc tc  Ptb  40,7  R  133,3(T / m )  R tc  Vậy đáy khối móng qui ước thoả mãn điều kiện ổn định - Kiểm tra lún móng cọc: Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún móng khối qui ước thiên nhiên Ứng suất thân theo chiều sâu tính bảng Bảng 6.5: ng suất thân Bề dày hi(m) I (T/m3) 2,6 1,93 5,02 2,3 1,93 4,44 12,20 0,917 11,2 1,024 4,1 Lớp đất  bt =ihi (T/m2) bt 24,76 Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước :  zgl0   tbtc   bt  40,7  24,76 = 15,94 (T/m2) Chia đất đáy móng khối qui ước thành lớp Bm 6,3   1,26 (m) 5 Chọn zi = 1,3(m) Ứng suất độ sâu z(m) kể từ đáy móng khối qui ước :  zgli  k 0 zgl0  k  15,94 (T/m2) Với k0 tra bảng 2.7 trang 69 sách Nền Móng Các Công Trình Dân Dụng Công Nghiệp GSTS Nguyễn Văn Quảng Phạm vi chịu lún tính đến độ sâu ứng suất gây lún  0.2 ứng suất trọng lượng thân đất gây Bảng 6.7: Điểm zi(m) Lm/Bm 2zi/Bm k0 0,0 1,0 0,00 1,000 SVTH: LEÂ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 gl  z (T/m ) 15,94 bt  z+za (T/m ) 24,76 σ glz σ bt 0,64 TRANG 119 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP 1,3 1,0 0,41 0,960 15,3 27,03 0,57 2,6 1,0 0,83 0,785 12,51 28,16 0,44 3,9 1,0 1,24 0,590 9,4 29,29 0,32 5,2 1,0 1,65 0,435 6,93 30,41 0,23 6,5 1,0 2,1 0,336 5,36 31,54 0,17 Hình 6.5: Biểu đồ ứng suất lún Giới hạn tính lún lấy đến điểm độ sâu 5,5m kể từ đáy khối móng qui ước, thỏa mãn điều kiện: zgl=5,36 (T/m2) < 0,2bt=0,2x31,54=6,31(T/m2) Độ lún khối móng qui ước tính theo công thức cộng lún lớp phân tố: e  e2i S  Si   1i hi  e1i -Trong đó: e1i ứng với trị số áp lực ban đầu p1i (p1i áp lực thân trung bình lớp đất) SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 120 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP e2i ứng với giá trị áp lực p2i (p2i tổng áp lực trung bình lớp đất trọng lượng thân tải trọng gây ra) -Các giá trị e tương ứng tra biểu đồ thí nghiệm nén Trong Báo cáo khảo sát địa chất công trình Khu Chung cư – Khu nhà lưu trú công nhân Khu CN quận Tân Bình Ta lập bảng tính lún sau: Lớp đất P1i (T/m2) P2i (T/m2) e1i e2i Hi (cm) Độ lún cuối S= Si(cm) 25,9 41,52 0,547 0,527 130 1,68 27,6 41,51 0,520 0,513 130 0,60 28,73 39,69 0,520 0,513 130 1,60 29,85 38,02 0,572 0,564 130 0,66 31 37,15 0,571 0,565 130 0,50 Độ lún cuối cùn S 5,04 Vậy S= 5,04 (cm) < [S]= (cm) Độ lún dự báo móng thoả mãn điều kiện cho phép Tính toán bố trí cốt thép cho đài cọc: a/Kiểm tra điều kiện xuyên thủng -Vì chiều cao đài chọn đảm bảo khả chống chọc thủng cột vào đài nên ta kiểm tra khả chọc thủng cọc vào đài - Kiểm tra khả xuyên thủng với phản lực đầu cọc lớn Pc(max) chu vi xuyên thủng 4(D+ho): Pc(max) ≤ 0,75.Rk.4(D+ho).ho Trong đó: Pc(max)=Pmax= 90,6(T) D – đường kính cọc 30 (cm) Ho= 100-15= 85(cm) Rk=10,5(kg/cm2)  Pc(max) = 90600(kg) ≤ 0,75x10,5x4x(30+85)x85 = 307913(kg)  Thỏa mãn điều kiện chọc thủng SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 121 GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP 4(D+ho) ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH 4(D+ho) B Hình 6.6: Tháp xuyên thủng b/Tính toán cốt thép cho đài cọc Xem đài cọc làm việc dầm consol ngàm mép cột, chịu tác động thẳng đứng từ cột SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 122 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP B Hình 6.7: Mặt bố trí cọc - Phản lực cọc tính sau: P1=P2=P3=Pmax=90,6 (T) P5=P6= P7=Pmin=74,2 (T) P4=P8=Ptb=82,4(T) * Xác định cốt thép đài cọc: Xem đài tuyệt đối cứng, làm việc conson ngàm mép cột Mặt ngàm I-I; II-II chịu tác dụng phản lực đầu cọc - Moment ngàm xác định theo công thức: n M   ri  Pi i 1 Với Pi : phản lực đầu cọc thứ I lên đế đài; mặt ngàm I-I phản lực P 1,P2 P 3; mặt ngàm II-II phản lực P3 ,P4 P5 ri : kgoảng cách từ tim cọc đến mép ngàm ho=h đ-15=100-15=85 (cm) M I I  Rb  B  h02   1 1 2    0,5 M As  I  I Rs h0 SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 123 ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH Vị trí M (T.m) GVHD:THẦY HUỲNH THANH ĐIỆP h0 (cm) α x  A s (cm2) Chọn thép MI-I 135,9 85 0,054 0,056 0,972 45,1 1520 S=160mm MII-II 123,6 85 0,049 0,05 0,975 40,86 1420 S=180mm Chi tiết bố trí thép xem vẽ kết cấu NM-01 SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG 124 ... HUY – LỚP 08HXD2 TRANG ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY.HUỲNH THANH ĐIỆP PHẦN B KẾT CẤU KHỐI LƯNG (70%) SVTH: LÊ HỒNG HUY - LỚP: 08HXD02 TRANG ĐỀ TÀI :CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:THẦY.HUỲNH THANH ĐIỆP... LỚP 08HXD2 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH PHỤ LỤC THUYẾT MINH c/Gán tải tập trung : d/Phân tích chạy nội lực: SVTH: LÊ HỒNG HUY – LỚP 08HXD2 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH PHỤ LỤC THUYẾT MINH... 2: SVTH: LÊ HỒNG HUY – LỚP 08HXD2 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH SVTH: LÊ HỒNG HUY – LỚP 08HXD2 PHỤ LỤC THUYẾT MINH TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH PHỤ LỤC THUYẾT MINH 2.GIÁ TRỊ NỘI LỰC TẠI CHÂN