Chung cư an phú giang

LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 ĐT : CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH VÀ GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHO CÔNG TRÌNH 1.TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH 1.1 Mục đích xây dựng công trình Hiện nay, TP.HCM trung tâm thương mại lớn khu vực mật độ dân số cao nước, kinh tế không ngừng phát triển làm cho số lượng người lao động công nghiệp mức độ đô thị hoá ngày tăng, đòi hỏi nhu cầu nhà tăng theo Do việc xây dựng nhà cao tầng theo kiểu chung cư giải pháp tốt để đáp ứng nhu cầu nhà cho người dân, cán công tác, lao động nước ngoài… Chung cư thích hợp cho nhu cầu người có thu nhập cao, người nước lao động Việt Nam, chung cư cho thuê, mua bán… 1.2 Vị trí xây dựng công trình Công trình xây dựng khu vực động nhiều tiềm thành phố ta Q2, thành phố Hồ Chí Minh 1.3 Điều kiện tự nhiên Đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt 1) Mùa mưa : từ tháng đến tháng 11 có  Nhiệt độ trung bình : 25oC  Nhiệt độ thấp : 20oC  Nhiệt độ cao : 36oC  Lượng mưa trung bình : 274.4 mm (tháng 4)  Lượng mưa cao : 638 mm (tháng 5)  Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11)  Độ ẩm tương đối trung bình : 48.5%  Độ ẩm tương đối thấp : 79%  Độ ẩm tương đối cao : 100%  Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày đêm 2) Mùa khô :  Nhiệt độ trung bình : 27oC  Nhiệt độ cao : 40oC 3) Gió : - Thịnh hàng mùa khô : GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHDTC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN SVTH : VÕ XUÂN QUANG LỚP : 06DXD1 - MSSV : 106104121 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 ĐT : CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG  Gió Đông Nam : chiếm 30% - 40%  Gió Đông : chiếm 20% - 30% - Thịnh hàng mùa mưa :  Gió Tây Nam : chiếm 66% - Hướng gió Tây Nam Đông Nam có vận tốc trung bình: 2,15 m/s - Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, có gió Đông Bắc thổi nhẹ - Khu vực thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng gió bão 1.4 Qui mô công trình  Công trình Chung cư An Phú Giang thuộc công trình cấp I  Công trình gồm 11 tầng : tầng hầm 10 tầng nồi với 80 hộ  Công trình có diện tích tổng mặt (24x31 ) m2, bước cột lớn 8m 7.5m chiều cao tầng hầm 3m tầng lại 3.4m  Chức tầng  Tầng hầm diện tích : dùng làm chổ để xe : 514 m2, phòng kỷ thuật máy phát điện : 30,44 m2 ,bể chứa nước cứu hỏa : 24,85 m2 , phòng máy bơm nước 32,64 m2,phòng bảo vệ  Tầng diện tích :744 (m2) gồm : phòng dịch vụ : 68 (m2), phòng lễ tân: 84,2(m2), cửa hàng bách hoá : 86,6(m2) sảnh lớn : 114,5 (m2)  Tầng 2->10 diện tích :847 (m2) gồm sãnh lớn hộ Loại A : diện tích 98 (m2) gồm phòng ngu,û phòng khách, phòng ăn nhà bếp Loại B : diện tích 82 (m2) gồm phòng ngủ phòng khách, phòng ăn nhà bếp 2.CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 2.1 Giải pháp giao thông nội - Về mặt giao thông đứng tổ chức gồm cầu thang kết hợp với thang máy dùng để lại thoát người có cố - Về mặt giao thông ngang công trình ( tầng) hành lang chạy xung quanh giếng trời công trình thông suốt từ xuống 2.2 Giải pháp thông thoáng - Tất hộ nằm xung quanh giếng trời có kích thước 1.6x10.2m suốt từ tầng mái đến tầng phục vụ việc chiếu sáng thông gió cho công trình GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHDTC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN SVTH : VÕ XUÂN QUANG LỚP : 06DXD1 - MSSV : 106104121 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 - ĐT : CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG Ngoài tất hộ có lỗ thông tầng để lấy ánh sáng tự nhiên, tầng mái lỗ thông tầng ta lắp đặt kiếng che nước mưa tạc vào công trình 3.GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 3.1 Hệ thống điện  Nguồn điện cung cấp cho chung cư chủ yếu nguồn điện thành phố (mạng điện quận 2), có nguồn điện dự trữ có cố cúp điện máy phát điện đặt tầng để bảo đảm cung cấp điện 24/24h cho chung cư  Hệ thống cáp điện dược hộp gain kỹ thuật có bảng điều khiển cung cấp điện cho hộ 3.2 Hệ thống nước  Nguồn nước cung cấp cho chung cư nguồn nước thành phố, đưa vào bể nước ngầm chung cư sau dùng máy bơm đưa nước lên hồ nước mái, từ nước cung cấp lại cho hộ Đường ống thoát nước thải cấp nước sử dụng ống nhựa PVC  Mái tạo độ dốc để tập trung nước vào sênô BTCT, sau thoát vào ống nhựa thoát nước để thoát vào cồng thoát nước thành phố 3.3 Hệ thống phòng cháy chữa cháy Các họng cứu hỏa đặt hành lang đầu cầu thang, có hệ thống chữa cháy cục đặt vị trí quan trọng Nước cấp tạm thời lấy từ hồ nước mái 3.4 Hệ thống vệ sinh: Xử lý nước thải phương pháp vi sinh có bể chứa lắng, lọc trước cho hệ thống cống thành phố Bố trí khu vệ sinh tầng liên chiều đứng để tiện cho việc thông thoát rác thải 3.5 Các hệ thống kỹ thuật khác Thanh chống sét nhà cao tầng, còi báo động, hệ thống đồng hồ HẠ TẦNG KỸ THUẬT Sân bãi, đường nội làm BTCT, lát gách xung quanh toàn nhà Trồng xanh, vườn hoa tạo khung cảnh, môi trường cho chung cư CÁC SỐ LIỆU THIẾT KẾ 5.1 Cường độ tính toán vật liệu 5.1.1 Bê tông cọc móng * Mác 300 : Rn = 130 daN / cm2 Eb = 290.000 daN / cm2 GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHDTC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 10 SVTH : VÕ XUÂN QUANG LỚP : 06DXD1 - MSSV : 106104121 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 ĐT : CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG 5.1.2 Bê tông cấu kiện khác * Mác 300 : Rn = 130 daN / cm2 Eb = 290.000 daN / cm2 5.1.3 Cốt thép 5.1.3.1 Cốt thép A-III Dùng cho vách khung BTCT móng, có đường kính > 10 mm : Ra = Ra' = 3650 daN / cm2 Ea = 2.100.000 daN / cm2 5.1.3.1 Cốt thép A-I Dùng cho khung hệ sàn BTCT móng , có đường kính < = 10 mm Ra = Ra' = 2300 daN / cm2 Ea = 2.100.000 daN / cm2 5.2 Tải trọng đứng tác động lên công trình : Chiều dày sàn chọn dựa yêu cầu:  Về mặt truyền lực: đảm bảo cho giả thiết sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng (để truyền tải ngang, chuyển vị…)  Yêu cầu cấu tạo: Trong tính toán không xét việc sàn bị giảm yếu lỗ khoan treo móc thiết bị kỹ thuật (ống điện, nước, thông gió,…)  Yêu cầu công năng: Công trình sử dụng làm cao ốc văn phòng nên hệ tường ngăn (không có hệ đà đỡ riêng) thay đổi vị trí mà không làm tăng đáng kể nội lực độ võng sàn  Ngoài xét đến yêu cầu chống cháy sử dụng… Do công trình nhà cao tầng, chiều dày sàn tăng đến 50% so với công trình khác mà sàn chịu tải đứng • Ta chọn sàn bêtông cốt thép dày 10cm.(=2500 kg/m3) • Số liệu tải trọng đứng cầu tạo sàn tính theo bảng sau : Trọng lượng riêng vật liệu hệ số vượt tải : TT Vật liệu Đơn vị tính Trọng lượng riêng Hệ số vượt tải 10 Beâ tông cốt thép Vữa XM trát , ốp , lát Gạch ốp , lát Đất đầm nện chặt Tường xây gạch thẻ Tường xây gạch ống Bê tông sỏi nhám nhà xe Bê tông lót móng Lớp chống thấm Đường ống thiết bị kỹ thuật T/m3 T/m3 T/m3 T/m3 T/m3 T/m3 T/m3 T/m3 T/m2 T/m2 2.50 1.80 2.00 2.00 2.00 1.80 2.00 2.00 0.02 0.50 1.1 1.2 1.1 1.2 1.2 1.2 1.1 1.2 1.2 1.3 Tỉnh tải tác dụng lên loại sàn SÀN VĂN PHÒNG -KHU Ở –HÀNH LANG – BAN CÔNG  : Bề dày lớp vâït liệu GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHDTC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 11 SVTH : VÕ XUÂN QUANG LỚP : 06DXD1 - MSSV : 106104121 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 ĐT : CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG  :Bề dày lớp vâït liệu n : Hệ số vượt tải  (daN/m3)  ( mm ) 20 20 150 15 Các lớp cấu tạo sàn Lớp gạch men Lớp vữa lót Lớp sàn BTCT Lớp vữa trát traàn gtc (daN/m2 ) 40 36 375 27 2000 1800 2500 1800 n 1.2 1.3 1.1 1.3 Đường ống,thbị Tổng tónh tải tính toán CẤU TẠO SÀN ĐẬU XE, SÀN HAÀM  gstt ( daN/m2 ) 48 46.8 412.5 35.1 60 602.4 Lớp Cấu tạo  (mm) Hệ số vượt tải (daN/m Tải trọng tính toán gtt (daN/m2) Vữa lót tạo dốc 50 1.2 1800 108 Bản BTCT 150 1.1 2500 42.5x2=825 Vữa trát trần 10 1.2 1800 21.6 Đường ống,thbị 70 Cộng 210 1024.6 CẤU TẠO SÀN VỆ SINH : Cấu tạo sàn Lớp gạch ceramic Lớp vữa lót Lớp chống thấm Lớp sàn BTCT Lớp vữa trát traàn  (daN/m3) d( mm ) 10 20 30 150 15 1800 1800 2200 2500 1800 gtc (daN/m2 ) 18 36 66 375 27 n 1.1 1.3 1.2 1.1 1.3 gstt (daN/m2 ) 19.8 46.8 79.2 412.5 35.1 Đường ống, thbị 70 663.4 Tổng tónh tải tính toán CẤU TẠO SÀN MÁI : Lớp Cấu tạo Chiều dày Hệ số (mm) Vượt tải  (DaN/m3) Tải trọng tính toán Gtt (daN/m2 ) Gạch Ceramic 1.1 2000 17.6 Vữa lót tạo dốc 20 1.2 1800 43.2 Lớp chống thấm 10 1.3 2000 26.0 Bản BTCT 150 1.1 2500 412.5 Vữa trát trần 15 1.2 1800 32.4 Đường ống,thbị Cộng • 70 153 601.7 Ghi :Tính tải trọng tường truyền lên dầm : GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHDTC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 12 SVTH : VÕ XUÂN QUANG LỚP : 06DXD1 - MSSV : 106104121 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 ĐT : CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG Tải trọng lang can tường lan can lấy gần : (tưòng xây xung quanh lam thông gió cao 0,8 m), tay vịn lấy 50 daN/m glc = 0,8x2500x0,1x1,1 + 50 = 270 daN/m Tải tập trung nút đầu cột hồ nước P= 53.113T giao khung trục 1,2 trục C,D(xem phần tính hồ nước) Tường tường ngăn hộ đặt dầm dày : 200mm Tường ngăn phòng đặt sàn dày 100mm Tải tường phân bố lên dầm với tường dày 200mm gt = n   h  hd  B = 1,1x1800x(3,5-0,6)x0,2 = 1148 daN/m Tải tường phân bố lên dầm với tường dày 100mm gt = n   h  hs  B = 1,1x1800x(3,5-0,1)x0,1 = 673 daN/m Trong Hệ số vượt tải : n = 1,1 Trọng lượng riêng tường : = 1800 [ daN/m3] Bề rộng tường B = 100 ; 200 mm Chiều cao tầng nhà h = 3,4m Các tường ngăn phòng dày 100 qui phân bố ô sàn(xem phần tính toán sàn điển hình).Sau trừ trừ phần sàn BTCT dày 150mm lại lớp hoàn thiện tải qui vào ô sàn có tường ngăn dày 100 Tải trọng cầu thang truyền vào vách cứng dầm (được xác định phần tính cầu thang Tuy nhiên đồ án ta mô hình cầu làm việc không gian với khung Ta nhập tải lớp hoàn htiện hoàn thiện, hoạt tải theo TCVN 2737-1995 vào thang chiếu nghỉ Các lọai họat tải sử dụng cho công trình : lấy theo TCVN 2737-1995 TT 10 Loại hoạt tải Khu vực phòng ở, ăn,vệ sinh Sảnh, cầu thang Nước (hồ nước máí) Khu vực Garage Khu vực phòng khách, Khu vực văn phòng Khu vực mái Khu vực phòng họp,lễ tân Phòng ngủ Khu vực hàng bách hoá Đơn vị tính daN/m2 daN/m2 daN/m3 daN/m2 daN/m2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 Tải trọng tiêu chuẩn 200 300 1000 500 200 200 75 400 200 400 Hệ số vượt tải 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.3 1.2 1.2 1.2 5.3 Tải trọng ngang Tải gió gồm gió tónh gió động (Xem bảng tính phần chương mục 2) CÁC CƠ SỞ TÍNH TOÁN CHO CÔNG TRÌNH 6.1 Tính toán máy tính : Sử dụng chương trình ETAB 9.7.0 GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHDTC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 13 SVTH : VÕ XUÂN QUANG LỚP : 06DXD1 - MSSV : 106104121 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 ĐT : CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG Do ETAB phần mềm phân tích thiết kế kết cấu chuyên cho Nhà Cao Tầng nên việc đưa số liệu xử lý số liệu đơn giản nhanh so với phần mềm khác Để phân tích Động cho hệ công trình: dạng giá trị dao động, kiểm tra dạng ứng xử công trình chịu tải Động đất 6.2 Nhập liệu vào máy 6.2.1 Đưa công trình lên mô hình Căn vào vẽ kiến trúc, đơn giản hoá quan niệm cấu kiện đưa mô hình ETAB 6.2.2 Kích thước tiết diện cho cấu kiện Do hệ chịu lực nhà hệ kết cấu siêu tónh nên nội lực khung phụ thuộc vào sơ đồ kết cấu, tải trọng mà phụ thuộc vào độ cứng cấu kiện Do cần phải xác định sơ kích thước tiết diện a Chọn chiều dày sàn: Quan niệm tính: Xem sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng ngang Sàn không bị rung động, không bị dịch chuyển chịu tải trọng ngang Chuyển vị điểm sàn chịu tác động tải trọng ngang Chọn chiều dày sàn phụ thuộc vào nhịp tải trọng tác dụng Có thể chọn chiều dày sàn xác định sơ theo công thức x L1 50 hb = Với L1=7.5 m: chiều dài cạnh ngắn ô điển hình (ô S2) b Chọn tiết diện dầm: Tất hệ dầm ta chọn hd + Dầm chính: 1 1  l  12 16  bdaàm= (0,25  0,5) h hd =  + Dầm phụ : 1  hd =    l  16 20  bdầm= (0,25  0,5) hd c Chọn sợ tiết diện cột - Diện tích tiết diện cột xác định sơ sau : Trong đó: Fcot    N Rn N =  qi  S i qi - taûi trọng phân bố 1m2 sàn thứ i Si - diện tích truyền tải xuống cột tầng thứ i  = 1.21.5 - hệ số kể tới tải trọng ngang; chọn  = 1.3 Rn = 130 (daN/ cm2) :cường độ chịu nén bêtông mác 300 GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHDTC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 14 SVTH : VÕ XUÂN QUANG LỚP : 06DXD1 - MSSV : 106104121 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 ĐT : CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG Chọn sơ q = 1100 daN/m2(lấy cách gần đúng) Đối với cột biên có diện tích truyền tải nhỏ nên so với cột tiết diện cột biên giảm 100mm 6.2.3.Các trường hợp tải trọng tác động: 6.2.3.a.Tỉnh tải: Tải trọng thân cấu kiện 6.2.3.b Hoạt tải: Sử dụng hoạt tải chất đày 6.3 Quan niệm tính toán phương pháp PTHH chương trình ETAB 6.3.1 Phương pháp xác định NỘI LỰC Hiện giới có ba trường phái tính toán hệ chịu lực nhà nhiều tầng thể theo ba mô sau : Mô hình liên tục túy: Giải trực tiếp phương trình vi phân bậc cao, chủ yếu dựa vào lý thuyết vỏ, xem toàn hệ chịu lực hệ chịu lực siêu tónh Khi giải theo mô hình này, giải hệ có nhiều ẩn Đó giới hạn mô hình • Mô hình rời rạc: ( Phương pháp phần tử hữu hạn ) Rời rạc hoá toàn hệ chịu lực nhà nhiều tầng, liên kết xác lập điều kiện tương thích lực chuyển vị Khi sử dụng mô hình với trợ giúp máy tính giải toán Hiện ta có phần mềm trợ giúp cho việc giải toán kết cấu STAAD III, Feap, Xetabs95, FBTW, SAP86, SAP90, SAP2000 Mô hình Rời rạc - Liên tục: ( Phương pháp siêu khối ) Từng hệ chịu lực xem Rời rạc , hệ chịu lực liên kết lại với thông qua liên kết trượt xem liên tục phân bố liên tục theo chiều cao Khi giải toán ta thường chuyển hệ phương trình vi phân thành hệ phương trình tuyến tính phương pháp sai phân Từ giải ma trận tìm nội lực Giới thiệu phương pháp phần tử hữu hạn (PPPTHH) : Trong phương pháp phần tử hữu hạn vật thể thực liên tục thay số hữu hạn phần tử rời rạc có hình dạng đơn giản, có kích thước nhỏ tốt hữu hạn, chúng nối với số điểm quy định gọi nút Các vật thể giữ nguyên vật thể liên tục phạm vi phần tử, có hình dạng đơn giản kích thước bé nên cho phép nghiên cứu dễ dàng dựa sở quy luật phân bố chuyển vị nội lực (chẳng hạn quan hệ xác lập lý thuyết đàn hồi) Các đặc trưng phần tử xác định mô tả dạng ma trận độ cứng ( ma trận độ mềm) phần tử Các ma trận dùng để ghép phần tử lại thành mô hình rời rạc hóa kết cấu thực dạng ma trận độ cứng (hoặc ma trận độ mềm) kết cấu Các tác động gây nội lực chuyển vị kết cấu quy đổi thành ứng lực nút mô tả ma trận tải trọng nút tương đương Các ẩn số cần tìm chuyển vị nút (hoặc nội lực) điểm GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHDTC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 15 SVTH : VÕ XUÂN QUANG LỚP : 06DXD1 - MSSV : 106104121 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 ĐT : CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG nút xác định ma trận chuyển vị nút (hoặc ma trận nội lực nút) Các ma trận độ cứng, ma trận tải trọng nút ma trận chuyển vị nút liên hệ với phương trình cân theo quy luật tuyến tính hay phi tuyến tùy theo ứng xử thật kết cấu Sau giải hệ phương trình tìm ẩn số, người ta tiếp tục xác định trường ứng suất, biến dạng kết cấu theo quy luật nghiên cứu học Sau thuật toán tổng quát phương pháp PTHH Rời rạc hóa kết cấu thực thành thành lưới phần tử chọn trước cho phù hợp với hình dạng hình học kết cấu yêu cầu xác toán Xác định ma trận cho phần tử (ma trận độ cứng, ma trận tải trọng nút, ma trận chuyển vị nút ) theo trục tọa độ riêng phần tử Ghép ma trận loại thành ma trận kết cấu theo trục tọa độ chung kết cấu Dựa vào điều kiện biên ma trận độ cứng kết cấu để khử dạng suy biến Giải hệ phương trình để xác định ma trận chuyển vị nút kết cấu Từ chuyển vị nút tìm được, xác định nội lực cho phần tử Vẽ biểu đồ nội lực cho kết cấu Thật toán tổng quát sử dụng cho hầu hết toán phân tích kết cấu : phân tích tónh, phân tích động tính toán ổn định kết cấu 6.3.2 Phân tích tónh kết cấu đàn hồi tuyến tính Phương trình cân có dạng: [ K ] {u} = {P} (1.1) Trong đó: [K] – ma trận độ cứng kết cấu ghép lại từ ma trận độ cứng phần tử hữu hạn {u} – ma trận chuyển vị nút kết cấu rời rạc hóa {P} – ma trận tải trọng nút tương dương kết cấu rời rạc hóa 6.3.3 Phân tích động kết cấu đàn hồi tuyến tính Phương trình cân có dạng:{M] { u } + [c]{ u } + [K]{u} = {P} (1.2) Trong [M] – ma trận khối lượng tập trung từ ma trận khối lượng phần tử [c] – ma trận hệ số cản làm hao tốn lượng dao động tắt dần {P} – ma trận tải trọng kích thước, thường lực có chu kỳ phụ thuộc vào thời gian Trường hợp dao động riêng kết cấu không xét đến ảnh hưởng lực kích thích lực cản môi trường phương trình (1.2 ) viết lại tương ứng sau [ M ] { u } + [ K ] { u} = { } (1.3) Giả thiết dao động có dạng tuần hoàn: { u } = { uo } coswt (1.4) Trong đo:ù {uo } ma trận chuyển vị thời điểm t =  - tần số riêng dao động GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHDTC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 16 SVTH : VÕ XUÂN QUANG LỚP : 06DXD1 - MSSV : 106104121 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 ĐT : CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG Từ (1.3) (1.4) ta rút dạng đặc trưng xác định tần số riêng  [ K ] - 2 [ M ] {uo } = { } (1.5) { uo } khác không nên :det | [ K ] - 2 [ M ] | = (1.6) Khai triển định thức (1.6) để xác định tần số riêng i tương ứng với dạng dao động riêng kết cấu Trong năm gần đây, với phát triển thuận lợi máy vi tính, ta có nhiều chương trình tính toán khác nhau, với quan niệm tính toán sơ đồ tính khác Trong nội dung Luận án tốt nghiệp em chọn mô hình thứ ba ( Mô hình rời rạc liên tục ) với trợ giúp phần mềm ETAB SAP2000 để xác định dao động nội lực hệ kết cấu 6.3.4 Các giả thuyết tính toán cho mô hình NHÀ CAO TẦNG • Sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng (mặt phẳn g ngang) liên kết ngàm với phần tử khung hay vách cứng cao trình sàn Không kể biến dạng cong (ngoài mặt phẳng sàn) lên phần tử ( thực tế không cho phép sàn có biến dạng cong) Bỏ qua ảnh hưởng độ cứng uốn sàn tầng đến sàn tầng kế bên • Mọi thành phần hệ chịu lực tầng có chuyển vị ngang Các cột vách cứng ngàm chân cột chân vách cứng mặt đài móng • Khi tải trọng ngang tác dụng tải trọng tác dụng sẽû truyền vào công trình dạng lực phân bố sàn ( vị trí tâm cứng tầng ) có sàn nên lực truyền sang sàn từ truyền sang vách • Biến dạng dọc trục sàn, dầm xem không đáng kể 6.3.5 Quan niệm phần mềm cho cấu kiện làm việc với giả thuyết  Khi sử dụng phần mềm PTHH, SAP, ETABS Cần ý đến quan niệm cấu kiện phần mềm để cấu kiện làm việc với quan niệm thực đưa vào mô hình + Quan niệm thanh: kích thước phương nhỏ nhiều so với phương lại + Quan niệm tấm, bản, vách: kích thước phương lớn nhiều so với phương lại + Quan niệm solid: phương có kích thùc gần nhau, có kích thướt so với phần tử khác + Quan niệm điểm: phương có kích thùc gần nhau, có kích thướt bé  Khi ta chia mịn cấu kiện kết xác Do phần tử hữu hạn truyền lực qua điểm liên kết phần tử với  Nếu ta chia cấu kiện không với quan niệm phần mềm cấu kiện có độ cứng tăng đột ngột làm việc sai với chức chúng quan niệm tính từ dẫn đến kết tính hệ kết cấu thay đổi GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHDTC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 17 SVTH : VÕ XUÂN QUANG LỚP : 06DXD1 - MSSV : 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOAÙ 2006-2010 J 40.19   8.038cm3 y M 122.00  102    1516.81KG / cm     2100 KG / cm W 8.038 W  Thoả điều kiện ứng suất Kết luận: áp lực từ cốp pha sườn đứng gông tiếp nhận hết, việc bố trí chống vị trí gông để định hình cốppha chịu tải trọng gió  Kiểm tra chống xiên: Chiều cao cột: h = 3,0m Tải trọng gió lấy theo cấp gió địa phương: 100 KG/m2 (Để đơn giản giá trị có kể đến ảnh hưởng theo chiều cao áp lực gió) Áp lực ngang lớn gió gây ra: H  100 1.2  3.0  0.8  288 KG Vaäy tính toán chống xiên theo tải trọng gió: H  288KG Nội lực P chống xiên tính công thức: P H  hl cb Trong đó: b - Hình chiếu chống xiên mặt bằng; b = 2.0m c- Chiều cao chống; c = 2,6m h - Chiều cao cột; h = 3,0m l - Chiều dài chống; l = m  P H h.l 288.0  3.0    498.46 KG   P   1900 KG ( Thoaû ) c.b 2.6  2.0 Vậy cần dùng chống xiên Hoà Phát đủ chịu lực ngang gió Tuy nhiên nên dùng thêm chống ngang chân cột để giữ ổn định chân cột đổ đầm bê tông GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 163 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 IX.6 TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO CÔPPHA DẦM: IX.6.1 Câú tạo : Cốp pha dầm, sàn sử dụng loại cốppha nhựa tiêu chuẩn Fuvi kết hợp với tầm gỗ đệm vào góc dầm cốp pha Fuvi đủ kích thước thích hợp với chiều dài cạnh ô sàn Sử dụng ti giằng để giữ thành cốp pha, chịu áp lực từ cốp pha truyền vào Các sườn đứng nhằm mục đích cấu tạo giữ ty xuyên Sử dụng gỗ thép góc 50X50 định vị cốp pha dầm GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 164 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 Sử dụng Pan ngang thép hộp 50X100 để sườn đáy dầm, khoảng cách 0.5 m Sử dụng chống thép tiêu chuẩn (K103) Hoà Phát, cách 0,8m.(xem giá trị bảng tra phần phụ lục tính toán) 50 200 150 600 150 50 300 150 TẤM NỐI GÓC TRONG 100x1000x50 THÉP H? P 50x50 CAÙCH NHAU 500 PAN NGANG 50x100 CAÙCH NHAU 500 100 200 100 120 280 400 400 800 280 120 800 MẶT CẮT CỐP PHA DẦM 400 x600 IX.6.2 Kiểm tra ti giằng, tính toán bố trí sườn : a Kiểm tra ti giằng M12 : p lực bêtông : q1   h  2500  0.75  1875 KG / m Tải trọng đổ bêtông: q = qđổ = 400 KG/m2 Tải trọng đầm rung: q = qđầm = 200 KG/m2 Lực phân bố tác dụng vào ván khuôn : qo= 1875 + 400 = 2275 KG/m2 Lực tác dụng vào ti giaèng : P  qo (a.b)  2275  (0.45  0.5)  1023.75 KG Lực tính toán tác dụng vào ti giằng: Ptt  1.3  P  1.3  1023.75  1330.87 KG Cường độ chịu lực ti giằng :  1.2 [ P]  R.F  2100   2375.044 KG  Ptt  1330.87 KG => Vậy, ty giằng đảm bảo điểu kiện chịu áp lực ngang bêtông => việc bố trí sườn gỗ ngang, đứng làm nhiệm vụ định vị cốppha b Tính toán sườn đáy (Pan ngang 50x100) : Tải trọng tác dụng lên panel đáy dầm :( 300x600) Tải trọng bê tông dầm : q1  0.6  2500  1500 KG / m2 p lực bê tông : q2  0.75  2500  1875 KG / m GVHDC : Th.S NGUYEÃN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 165 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 Hoạt tải người dụng cụ thi công q3  250 KG / m2 Tải trọng đổ bê tông máy q4  400 KG / m Tải trọng đầm rung q5  200 KG / m Tổng tải trọng tác dụng lên coppha đáy dầm qo  q1  q2  q3  q4  q5  1500  1875  250  400  200  4225KG / m Taûi trọng tác dụng mét dài: q  qo b  4225  0.5  2112.5 KG / m Sườn Pan đặt cách khoảng 0.5 , chống cách 0.8 m q = 1 k G /m 300 k G 800 k G M = k G m Momen uoán kháng uốn  bn ln3 bt lt3    53 4.82  4.823  J  2     2   14.21cm 12  12  12   12 J 14.21 W    5.684cm3 y 2.5 Kiểm tra ứng suất :  M max 102.98  100   1811.83 KG / cm  [ R ]  2100 KG / cm W 5.684 => Thanh sườn ngang đảm bảo khả chịu lực Trường hợp dầm khác bố trí tương tự Do trường hợp xét với kích thước dầm lớn (300 X 600 - trường hợp bất lợi nhất) nên trường hợp khác thỏa mãn IX.6.3 Tính chọn chống: Lực tác dụng lên chống : P q.l 2112.5  0.3   316.875KG   P   1900 KG (Thoả) 2 Chiều cao tầng htầng = 3,5m  Chọn loại cột chống thép ống điều chỉnh chiều cao ren K103 Hoà Phát, có thông số phần phụ lục tính toán IX.7 TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO CÔPPHA SÀN ( tính cho ô sàn điển hình) IX.7.1 Bố trí sườn sàn hình vẽ : GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 166 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 750 1000 1000 1000 1000 1000 1000 750 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 750 1000 7500 1500 500 400 350 500 500 500 2650 1000 500 500 375 275 500 550 350 400 500 500 550 1000 500 500 500 500 400 500 SƯỜN DỌC THÉP IN0 10 1000 500 CÂY CHỐNG HOÀ PHÁT 1000 500 SƯỜN NGANGTHÉP HỘP 50x50 1000 500 500 500 500 750 500 500 464 486 300 1650 500 350 4850 7500 MẶT BẰNG BỐ TRÍ SƯỜN NGANG-DỌC CHO CỐP PHA SÀN TL: 1/50 - Sườn ngang thép hộp 50x100 đặt cách 0.5m - Sườn dọc thép chữ IN0 10 đặt cách 1.0m - Các chống tiêu chuẩn Hoà Phát đặt cách 1,0m IX.7.2 Tính sườn : Tải trọng tác dụng lên panel sàn : Tải trọng trọng lượng thân kết cấu ( n = 1,2): p1  2500  0.15  375kg / m Tải trọng người thao tác ( n = 1,3 ) : p2  200kg / m2 Tải trọng vận chuyển cần công tác ( n = 1,3 ) : p3  300kg / m Tải trọng gây dầm ( n = 1,3 ): p4  130kg / m Taûi trọng gây đổ bêtông( n = 1,3 ): p5  200kg / m  Tổng tải trọng tác dụng lên 1m2 sàn : ptc  375  1,  (200  300  130  200)  1,3  1529 kG/m GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 167 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 + Sườn ngang (thép hộp 50x50) Xem sườn ngang dầm liên tục có nhịp L = 1.0m q 390 1000 1000 1000 390 M = 76.45kGm M = 58.14 kGm 1000 1000 1000 Tải trọng tác dụng mét dài: q  qo b  1529  0.5  764.50 KG / m Sườn ngang thép hộp 50X100 đặt cách khoảng 0,5m Momen uốn phát sinh sườn :  q.l 764.50 1.02 M    76.45KGm  10 10 = 76.45 (KGm) M  max  2  M  q.l1  764.50  0.39  58.14 KGm  2 Momen kháng uốn : W  5.684cm3 (Đã tính phần cốp pha cột) Kiểm tra ứng suaát :  M max 76.45 100   1345KG / cm2  [ R]  2100 KG / cm2 W 5.684 => Thanh sườn ngang đảm bảo khả chịu lực + Sườn dọc(thép hộp 50x50) : P P P 400 1000 P P 1000 P P 1000 P P 400 M = 191.135kGm Lực tập trung nhòp P = q.l = 764.50x1.0 = 764.50 kG Xem sườn dọc dầm liên tục chịu tập trung nhịp Momen uốn phát sinh sườn cách nhập vào Sap ta có Momen lớn gối : M gmax  191.135 KGm Kiểm tra ứng suất :  M max 191.135  100   962.65KG / cm  [ R]  2100 KG / cm W 39.7  Thanh sườn dọc đảm bảo khả chịu lực GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 168 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 IX.7.3 Tính chông : Lực tác dụng lên chống : P  q.S  1529  1.0 1.0  1529 KG   P   1900 KG (Thoaû) ( q  1529 KG / m2 , tính phần IX.6.2 ) Chiều cao tầng htầng = 3.5 m  Chọn loại cột chống thép ống điều chỉnh chiều cao ren K103 Hoà Phát, có thông số : + Chiều cao ống 1,5m + Chiều cao ống 2,4m + Chiều cao tối thiểu 2,4m + Chiều cao tối đa 3,9m IX.8 CÁC VẤN ĐỀ CẦN LƯU Ý KHI THI CÔNG ĐỔ BÊTÔNG: Coffa cốt thép cần vệ sinh tưới nước trước đổ bêtông Coffa phải kín, chèn giấy kỹ tránh nước xi măng Đầm bêtông không lâu, tránh tượng phân tầng Cột có chiều cao lớn phải có cửa đổ bêtông bên hông nhằm không gây phần tầng bêtông, tránh đổ bêtông từ độ cao 2.5m Dầm có chiều cao lớn, phải đổ bêtông theo kiểu bậc thang Thời gian chờ tháo coffa Theo TCVN 4453-1995, thời gian chờ tháo coffa lấy sau : Đối với dầm có nhịp < 7m phải đạt 70% R28 Đối với dầm có nhịp >8m phải đạt 90% R28 Bêtông Mac 300# có Rn = 130kg/cm2 Tương ứng 70% R28 10 ngày 90% R28 23 ngày + Đối với cột thời gian chờ tháo coffa lấy theo kinh nghiệm ngày + Đối với móng, thời gian chờ tháo coffa lấy theo kinh nghiệm ngày + Đối với cổ cột, thời gian tháo coffa lấy theo kinh nghiệm ngày + Đối với đà kiềng, thời gian tháo coffa ngày đạt 50% cường độ Tuy nhiên thực tế thi công thường đổ bêtông cột sàn chưa tháo coffa, để đổ bêtông cột sàn phải đạt 50% cường độ, khoảng ngày IX.9 BẢO DƯỢNG VÀ THÁO DỢ CỐT PHA: Sau đổ bêtông 12 ngày tiến hành bảo dưỡng cách tưới nước hàng ngày Thời gian bảo dưỡng liên tục ngày Dùng bao tải ướt, giấy hay bao ximăng phủ bề mặt bêtông Bêtông móng sau đổ ngày tháo dỡ coffa Bêtông dầm sau ngày tháo coffa thành, sau 10 - 12 ngày tháo coffa đáy Coffa dàn giáo sau tháo vận chuyển nơi quy định, tránh bừa bãi gây nguy hiểm, lãng phí GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 169 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 PHẦN X : AN TOÀN LAO ĐỘNG I KỸ THUẬT AN TOÀN LAO ĐỘNG KHI THI CÔNG ĐÀO ĐẤT :  Hố đào nơi người qua lại nhiều nơi công cộng phố xá , quảng trường , sân chơi … phải có hàng rào ngăn , phải có bảng báo hiệu , ban đêm phải thắp đèn đỏ  Trước kíp đào phải kiểm tra xem có nơi đào hàm ếch , có vành đất cheo leo , có vết nứt mái dốc hố đào ; phải kiểm tra lại mái đất hệ thống chống tường đất khỏi sụt lở … , sau cho công nhân vào làm việc  Khi trời nắng không để công nhân ngồi nghỉ ngơi tránh nắng chân mái dốc gần tường đất  Khi đào rãnh sâu , việc chống tường đất khỏi sụt lở , cần lưu ý không cho công nhân chất thùng đất , sọt đất đầy miệng thùng, phòng kéo thùng lên , đất đá rơi xuống đầu công nhân làm việc hố đào Nên dành chổ riêng để kéo thùng đất lên xuống , khỏi va chạm vào người Phải thường xuyên kiểm tra đay thùng , dây cáp treo buộc thùng Khi nghỉ , phải đậy nắp miệng hố đào , làm hàng rào vây quanh hố đào  Đào giếng hố sâu có gặp khí độc ( CO ) làm công nhân bị ngạt khó thở , cần phải cho ngừng công việc đưa gấp công nhân đến nơi thoáng khí Sau có biện pháp ngăn chặn phát sinh khí độc , công nhân vào làm việc lại chổ củ phải cử người theo dõi thường xuyên , bên cạnh phải để dự phòng chất chống khí độc  Các đống vật liệu chất chứa bờ hố đào phải cách mép hố 0.5m  Phải đánh bậc thang cho người lên xuống hố đào , đặt thang gỗ có tay vịn Nếu hố hẹp dùng thang treo  Khi đào đất giới thành phố hay gần xí nghiệp , trước khởi công phải tiến hành điều tra mạng lưới đường ống ngầm , đường cáp ngầm … Nếu để máy đào lầm phải mạng lưới đường dây diện cao đặt ngầm, đường ống dẫn khí độc nhà máy … gây hư hỏng công trình ngầm , mà xảy tai nạn chết người  Bên cạnh máy đào làm việc không phép làm công việc khác gần khoang đào, không cho người qua lại phạm vi quay cần máy đào vùng máy đào xe tải  Khi có công nhân đến gần máy đào để chuẩn bị dọn đường cho máy di chuyển , phải quay cần máy đào sang phía bên , hạ xuống đất Không phép cho máy đào di chuyển gầu chứa đất  Công nhân làm công tác sửa sang mái dốc hố đào sâu 3m , mái dốc ẩm ướt phải dùng dây lưng bảo hiểm , buộc vào cọc vững chãi GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 170 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 II AN TOÀN KHI SỬ DỤNG DỤNG CỤ, VẬT LIỆU  Dụng cụ để trộn vận chuyển bêtông phải đầy đủ, không sử dụng hư hỏng, hàng ngày trước làm việc phải kiểm tra cẩn thận dụng cụ dây an tòan  Dụng cụ làm bêtông trang bị khác không vứt từ cao, phải chuyền theo dây chuyền chuyền từ tay mang xuống Những viên đá to không dùng phải để gọn lại mang xuống ngay, không ném xuống  Sau đổ bê tông xong phải thu xếp dụng cụ gọn gàng rữa sẽ, không vứt bừa bãi để bê tông khô cứng dụng cụ  Bao xi măng không chồng cao 2m, chồng 10 bao một, không dựa vào tường, phải để cách tường từ 0,6m đến 1m để làm đường lại  Hố vôi đào đất phải có rào ngăn chắn để tránh người ngã vào, rào cao 1m, có chắn song theo mặt đất, phải có ván ngăn Hố vôi không sâu 1,2m phải có tay vịn cẩn thận Công nhân lấy vôi phải mặc quần, yếm mang găng ủng Không dùng nước lã để rửa mặt bị vôi bắn vào mặt, phải dùng dầu để rửa (y tế phải dự trữ dầu này)  Xẻng phải để làm sấp dựng đứng (không để nằm ngửa), cuốc bàn, cuốc chim, cào phải để lưỡi mũi nhọn cắm xuống đất III AN TOÀN KHI VẬN CHUYỂN CÁC LOẠI MÁY  Máy trộn bê tông phải bố trí gần nơi đổ bê tông, gần cát đá nơi lấy nước  Khi bố trí máy trộn bê tông cạnh bờ hố móng phải ý dùng gỗ rãi kê đất để phân bố phân bố rộng tải trọng máy xuống đất tránh tập trung tải trọng xuống bốn bánh xe xó thể gây lún sụt vách hố móng  Nếu hố móng có vách thẳng đứng, sâu, gỗ chống mà cố đặt máy sát bờ móng để sau đổ bê tông cào máng cho dễ nguy hiểm, trình đổ bê tông máy trộn rung động, mặt khác nước dùng để trộn thường bị vung vãi làm ướt đất chân móng Do máy trộn bê tông phải đặt cách bờ móng 1m trình đổ bê tông phải thường xuyên theo dõi tình hình vách hố móng, có vết nứt phải dừng công việc gia cố lại  Máy trộn bê tông sau lắp đặt vài vị trí cần kiểm tra xem máy đặt có vững không, phận hãm, ly hợp hoạt động có tốt không, phận truyền động bánh răng, bánh đai che chắn, động điện nối đất tốt chưa v.v…tất tốt vận hành  Khi làm việc chung quanh máy trộn bê tông phải ăn mặc gọn gàng; phụ nữ phải đội nón, không để tóc dài lòng thòng, dễ quấn vào máy nguy hiểm Tuyệt đối không đứng khu vực thùng vận chuyển vật liệu vào máy  Không phải công nhân tuyệt đối không mở tắt máy, trừ trường hợp khẩn cấp cấn phải tắt máy  Không sửa chữa hỏng hóc máy trộn bê tông máy chạy, không cho xẻng gát vào tảng bê tông thùng trộn GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 171 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010          quay, dù quay chậm, việc cạo rửa lau chùi thùng quay tiến hành ngừng máy Khi đầm bê tông máy đầm rung điện phải có biện pháp đề phòng điện giật giảm tác hại rung động máy thể thợ điềi khiển máy Mọi công nhân điều khiển máy đầm rung phải kiểm tra sức khỏe trước nhận việc phải định kỳ khám sức khỏe theo chế độ vệ sinh an tòan lao động Để giảm bớt tác hại tượng rung động thể người, máy đầm rung phải dùng lọai tay cầm có phận giảm chấn Để tránh bị điện giật, trước dùng máy dầm rung điện phải kiểm tra xem điện có rò thân máy không Trước sử dụng, thân máy đầm rung phải nối đất tốt, dây dẫn cáp điện phải dùng dây có ống bọc cao su dày Các máy đầm chấn động sau đầm 30 – 35 phút phải nghỉ – phút để máy nguội Khi chuyển máy đầm từ chỗ sang chỗ khác phải tắt máy Các đầu dây phải kẹp chặt dây dẫn phải cách điện tốt Điện áp máy không 36 – 40 V Khi máy chạy không dùng tay ấn vào thân máy đầm Để tránh cho máy khỏi bị nóng mức, đợt máy chạy 30 đến 35 phút nghỉ để làm nguội Trong trường hợp không dội nước vào máy đầm để làm nguội Đối với máy đầm mặt, kéo lê máy mặt bê tông phải dùng kéo riêng, không dùng dây cáp điện vào máy để kéo làm làm đứt dây điện làm rò điện nguy hiểm Đầm dùi đầm bàn di chuyển sang nơi khác để đầm phải tắt máy Hàng ngày sau đầm phải làm vừa bám dính vào phận máy đầm sửa chữa phận bị lệch lạc, sai lỏng; không để máy đầm ngòai trời mưa IV AN TOÀN KHI VẬN CHUYỂN BÊ TÔNG  Các đường vận chuyển bê tông cao cho xe thô sơ phải có che chắn cẩn thận  Khi vận chuyển bê tông băng tải phải đảm bảo góc nghiêng băng tải  200 phải có độ dày 10 cm  Việc làm ống lăn, băng cao su, phận khác tiến hành máy làm việc  Chỉ vận chuyển vữa bê tông băng tải từ lên trên, hạn chế vận chuyển ngược chiều từ xuống  Khi băng tải chuyển lên xuống phải có tín hiệu đèn báo kẻng, còi qui ước trước  Vận chuyển bê tông lên cao thùng đựng bê tông có đáy đóng mở thùng đựng phải chắn, không rò rỉ, có hệ thống đòn bẩy để đóng mở đáy thùng cách nhẹ nhàng, an tòan, đưa thùng bê tông đến phểu đổ, không GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 172 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 đưa thùng qua đầu công nhân đổ bê tông Tốc độ quay ngang đưa lên cao thùng bê tông phải chậm vừa phải cho lúc dây treo thùng gần thẳng đứng, không đưa nhanh để thùng đung đưa trào đổ bê tông ngòai va đập nguy hiểm vào ván khuôn đà giáo công nhân đứng giáo Chỉ thùng bê tông tư ổn định, treo cao miệng phểu đổ xuống khỏang 1m mở đáy thùng cho bê tông chảy xuống Nếu sàn công tác có lỗ hổng để đổ bê tông xuống phía không đổ bê tông phải có nắp đậy kín  Nếu cần dùng trục để đưa bê tông lên cao khu vực làm việc phải rào lại phạm vi 3m2, phảo có bảng yết cấm không cho người lạ vào, ban đêm phải có đèn để đầu bảng yết cấm  Khi cần trục kéo bàn đựng xô bê tông lên cao phải có người giữ điềi khiển dây thong Người giữ phải đứng xa, không đứng bàn lên xuống  Tuyệt đối không ngồi nghỉ gánh bê tông vào hàng rào lúc máy đưa bàn vật lệu lên xuống V AN TOÀN KHI ĐỔ ĐẦM BÊ TÔNG  Khi đổ bê tông theo máng nghiêng theo ống vòi voi cần phải kẹp chặt máy vào thùng chứa vào ván khuôn, đà giáo cốt thép để tránh giật đứt vữa bê tông chuyển động máng ống vòi voi  Khi đổ vữa bê tông độ cao 3m che chắn (ví dụ sửa chữa sai hỏng bê tông…) phải đeo dây an tòan, dây an toàn phải thí nghiệm trước  Không đổ bê tông đà giáo ngòai có gió cấp trở lên  Thi công ban đêm trời có sương mù phải dùng đèn chiếu có độ sáng đủ  Công nhân san đầm bê tông phải ủng cao su cách nước, cách điện Mặc quần áo bảo hộ lao động, đeo găng tay để da khỏi tiếp xúc với vữa bê tông chất ăn da, phải đội mũ cứng để chống vật nặng bê tông từ sàn công tác phía rơi xuống VI AN TOÀN KHI DƯỢNG HỘ BÊ TÔNG  Công nhân tưới bê tông phải có đầy đủ sức khỏe, quen trèo cao, phụ nữ có thai người thiếu máu, đau thần kinh không làm việc  Khi tưới bê cao mà dàn giáo phải đeo dây an tòan Không đứng mép ván khuôn để tưới bê tông  Khi dùng ống nước để tưới bê tông sau tưới xong phải vặn vòi lại cẩn thận VII AN TOÀN TRONG CÔNG TÁC VÁN KHUÔN  Khi lắp dựng phải làm sàn  Đề phòng bị ngã dụng cụ rơi từ xuống Công tác có lan can bảo vệ GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 173 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010  Không tháo dở ván khuôn nhiều nơi khác  Đưa ván khuôn từ cao xuống đất phải có dụng cụ phương pháp hợp lý , không đặt nhiều dàn thả từ cao xuống  Phải thường xuyên kiểm tra ván khuôn , giàn giáo sàn công tác Tất phải ổn định , không phải gia cố làm lại chắn cho công nhân làm việc 12.8 AN TOÀN TRONG CÔNG TÁC CỐT THÉP  Không cắt thép máy thành đoạn nhỏ 30cm chúng văng xa gây nguy hiểm  Khi cạo rỉ sắt phải đeo kính bảo vệ mắt  Không đứng thành hộp dầm thi công cốt thép dầm Kiểm tra độ bền dây bó buộc cẩu lắp côppha cốt thép  Không đến gần nơi đặt cốt thép , côppha chúng liên kết bền vững  Khi hàn cốt thép , phải đeo mặt nạ phòng hộ , áo quần đặc biệt phải đeo găng tay TÀI LIỆU THAM KHẢO GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 174 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 Tiêu Chuẩn Thiết Kế Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép TCVN 356 – 2005 Tiêu Chuẩn Tải Trọng Và Tác Động TCVN 2737 : 1995 Nhà Cao Tầng – Công Tác Khảo Sát Địa Kó Thuật TCXD 194 : 1997 Kết Cấu Xây Dựng Và Nền – Nguyên Tắc Cơ Bản Về Tính Toán TCXD 40 : 1987 Nhà Cao Tầng – Thiết Kế Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép Toàn Khối TCXD 198 : 1997 Móng Cọc – Tiêu Chuẩn Thiết Kế TCXD 205 : 1998 Nhà Cao Tầng – Thiết Kế Cọc Khoan Nhồi TCXD 195 : 1997 Cọc Khoan Nhồi – Yêu Cầu Về Chất Lượng Thi Công TCXD 206 : 1998 Nền Các Công Trình Thủy Công – Tiêu Chuẩn Thiết Kế – TCVN 4253 –1985 10 Cọc Các Phương Pháp Thí Nghiệm Hiên Trường TCXD 88 : 1982 11 Nhà Cao Tầng – Công Tác Thử Tónh Và Kiểm Tra Chất Lượng Cọc Khoan Nhồi TCXD 196 : 1997 12 Nhà Cao Tầng – Thi Công Cọc Khoan Nhồi TCXD 197 : 1997 13 Sức Bền Vật Liệu (Tập I II) – tác giả Lê Hoàng Tuấn – Bùi Công Thành –Nhà Xuất Bản Khoa Học Và Kỹ Thuật 14 Sử Dụng SAP2000 Trong Tính Toán Kết Cấu – tác giả T.S Phạm Quang Nhật Cùng Nhóm Tác Giả Phân Viện Khoa Học Công Nghệ Giao Thông Vận Tải Phía Nam – Nhà Xuất Bản Đồng Nai 15 Sàn Bê Tông Cốt Thép Toàn Khối – Bộ Môn Công Trình Bê Tông Cốt Thép Trường Đại Học Xây Dựng – Nhà Xuất Bản Khoa Học Kỹ Thuật 16 Bêtông Cốt Thép Tập (cấu kiện bản) – Trường Đại Học Bách Khoa Bộ Môn Công Trình tác giả Th.S Võ Bá Tầm (Lưu hành nội tài liệu tham khảo) 17 Bê Tông Cốt Thép Tập (Phần kết cấu nhà cửa) – Trường Đại Học Bách Khoa Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng Bộ Môn Công Trình tác giả Th.S Võ Bá Tầm (Lưu hành nội tài liệu tham khảo) 18 Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép (phần cấu kiện bản) – tác giả Ngô Thế Phong – Nguyễn Đình Cống – Nguyễn Xuân Liêm – Trịnh Kim Đạm – Nguyễn Phấn Tấn – Nhà Xuất Bản Khoa Học Và Kỹ Thuật 19 Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép (phần kết cấu nhà cửa) – tác giả Nguyễn Đình Cồng – Ngô Thế Phong – Huỳnh Chánh Thiên – Nhà Xuất Bản Đại Và Trung Học Chuyên Nghiệp 20 Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép (Phần kết cấu nhà cửa) – tác giả Ngô Thế Phong – Lý Trần Cường – Trinh Kim Đạm – Nguyễn Lê Ninh – Nhà Xuất Bản Khoa Học Và Kỹ Thuật – Hà Nội – 1998 21 Cơ Học Đất (tập hai) tác giả R.Whitlow – Nguyễn Uyên – Trịnh Văn Cương dịch Vũ Công Ngữ – Nhà Xuất Bản Giáo Giục – 1999) 22 Cơ Học Đất – tác giả –Gs,Ts Vũ Công Ngữ (chủ biên) – Ts Nguyễn Văn Quãng – Nhà Xuất Bản Khoa Học Và Kỹ Thuật – Hà Nội – 2000 23 Bài Tập Cơ Học Đất – Đỗ Bằng – Bùi Anh Định – Vũ Công Ngữ (chủ biên) – Nhà Xuất Bản Giáo Dục - 1997 GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 175 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 24 Nền Móng – Trường Đại Học Bách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh – Bộ Môn Địa Cơ - Nền Móng (T.S Châu Ngọc Ẩn biên soạn – Lưu Hành Nội Bộ – Năm 2000) 25 Nền móng Nhà Cao Tầng – TS Nguyễn Văn Quảng 26 Động đất lý thuyết kháng chấn – Phan Văn Cực 27 Kết cấu Bêtông cốt thép theo quy phạm Hoa Kỳ – TS Nguyễn Trung Hoà 28 Móng Nhà Cao Tầng _ GS.TS Nguyễn Văn Quảng 29 Cấp thoát nước – Bộ Xây Dựng 30 Công nghệ thi công cọc hố đào – TS Phạm Khắc Xuân- Trường Đại học Kiến Trúc Tp Hồ Chí Minh 31 Kỹ thuật thi công – TS Đào Đình Đức (chủ biên) , PGS Lê Kiều 32 Album Thi công xây dựng – thầy Lê Văn Kiểm 33 Sổ tay thực hành tính toán kết cấu công trình - PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng GVHDC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN GVHD TC : Th.S NGUYỄN VIỆT TUẤN 176 SVTH: VÕ XUÂN QUANG LỚP: 06SXS2 MSSV: 106104121 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG … LỚP: X02A2 MSSV: X020664 - 177 - TÀI LIỆU THAM KHẢO ... SVTH : VÕ XUÂN QUANG LỚP : 06DXD1 - MSSV : 106104121 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2010 ĐT : CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG Tải trọng lang can tường lan can lấy gần : (tưòng xây xung quanh lam thông... phòng họp,lễ tân Phòng ngủ Khu vực hàng bách hoá Đơn vị tính daN/m2 daN/m2 daN/m3 daN/m2 daN/m2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 Tải trọng tiêu chuẩn 200 300 1000 500 200 200 75 400 200... : CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG Gt2 = n  b.ht = 1.1x2000x0.1x1.7 = 374 daN/m Gt3 = n  b.ht = 1.1x2000x0.1x1.133 = 249.26 daN/m Tải trọng thang truyềnvào: Pd  1.25x 800.6  935.39 x 2.5  1669.61daN/m