Chung cư an phú giang q 2

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN I II III IV I II III IV V VI VII TOÅNG QUAN VỀ THIẾT KẾ KẾT CẤU NHÀ CAO TẦNG CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ CẤU TẠO CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU TẢI TRỌNG CHIẾU NGHỈ BAÛN THANG TÍNH BẢN THANG SƠ ĐỒ TÍNH VÀ NỘI LỰC TÍNH CỐT THÉP kiểm tra khả chịu cắt thang CHƯƠNG 2: HỒ NƯỚC MÁI chọn sơ kích thước hồ NƯỚC mái vaät liệu cho hồ nước TÍNH BẢN NẮP Tải trọng tác dụng Xác định nội lực tính cốt thép GIA CỐ CỐT THÉP CHO LỖ THAÊM kiểm tra khả chịu cắt Kiểm tra độ võng sàn TÍNH TOÁN THÀNH HỒ Tải trọng Xác định nội lực tính cốt thép TÍNH TOÁN ĐÁY HỒ Tải trọng tác dụng lên đáy Xác định nội lực tính cốt theùp Kiểm tra độ võng đáy kiểm tra bề rộng khe nứt đáy thành sở lý thuyết xác định nội lực tiêu chuẩn cho tải trọng kết tính toán Tính toán hệ dầm, cột cho hồ nước mái quan điểm tính toán SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO I II III IV V VI I II III IV V VI I II III IV xác định tải trọng tác dụng lên hệ khung tổ hợp tải trọng xác định nội lực hệ khung Tính toán cốt thép dầm tính cốt đai Tính toán cốt thép coät CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH MẶT BẰNG SÀN ĐIỂN HÌNH TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH GIẢI NỘI LỰC sàn Tính thép sàn kiểm tra khả chịu cắt saøn kiểm tra đâm thủng tường xây sàn KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CHO PHÉP CHƯƠNG tính toán KHUNG KHÔNG GIAN CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CỦA CẤU KIỆN KẾT CẤU HỆ sàn sơ chọn kích thước hệ dầm xaùc định sơ kích thước cột kích thước vách cứng SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG TÁC DỤNG Tải trọng gió Gioù tónh KHAI BÁO CÁC TRƯỜNG HP TẢI TRỌNG CẤU TRÚC TỔ HP TẢI TRỌNG CHƯƠNG 5: thiết kế KHUNG TRỤC YÊU CẦU CẤU TẠO Tính TOÁN VÁCH CỨNG KHÁI niệm vách cứng KÍCH THƯỚC VÁCH CỨNG XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CỦA VÁCH CỨNG TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO VÁCH CỨNG NỘI LỰC TÍNH VÁCH KẾT QUẢ TÍNH THÉP VÁCH BỐ TRÍ THÉP CHO VÁCH THIẾT KẾ CỘT NHIỆM VỤ CÔ SỞ TÍNH TOÁN kiểm tra điều kiện ổn định cột TÍNH TOÁN THÉP CHO CỘT LỆCH TÂM KẾT QUẢ TÍNH THÉP DỌC CỘT KHUNG TRỤC Đánh giá xử lý kết tính toaùn SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO V thiết kế dầm MÓNG chương 6: tính toán móng I LỰA chọn giải pháp móng II loại tải trọng dùng để tính toaùn III giả thiết tính toán móng a phương án thiết kế móng CỌC KHOAN NHỒI đài đơn A.1: THIẾT KẾ MÓNG vách (móng m1) Tải trọng truyền xuống móng Xác định hệ trục quán tính trung tâm tiết diện vách móng M1 Cấu tạo cọc Sơ chọn chiều sâu đáy đài kích thước Tính sức chịu tải cọc khoan nhồi Tính số lượng cọc bố trí đài Kiểm tra lực tác dụng lên cọc Kiểm tra theo điều kiện biến dạng Tính toán cấu tạo đài cọc 10 Kiểm tra cọc chịu tải ngang (theo phụ lục G, TCXD 205 – 1998) 11 Kiểm tra ổn định đất quanh cọc A.2 THIEÁT KẾ MÓNG M2 (móng cho cột) Tải trọng truyền xuống moùng Cấu tạo cọc Sơ chọn chiều sâu đáy đài kích thước Xác định sức chịu tải thiết kế cọc Tính số lượng cọc bố trí đài Kiểm tra lực tác dụng lên cọc Kiểm tra theo điều kiện biến dạng Tính toán cấu tạo đài cọc Kiểm tra cọc chịu tải ngang (theo phụ luïc G, TCXD 205 – 1998) 10 Kiểm tra ổn định đất quanh cọc B phương CỌC ÉP đài BÈ I quan điểm thiết keá II Các tải trọng truyền xuống moùng III CẤU TẠO CỌC IV TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC V TÍNH SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ TRONG ĐÀI VI KIỂM TRA LỰC TÁC DỤNG LÊN CỌC VII KIEÅM TRA THEO ĐIỀU KIỆN BIẾN DẠNG VIII Tính toán cấu tạo đài cọc IX kiểm tra điều kiện cẩu lắp cho coïc: CHƯƠNG 8: SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ Tính cầu thang gồm: o Tính thang o Tính chiếu tới o Tính dầm dầm thang (nếu có) I CẤU TẠO CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH - 300 1200 300 1200 6x300 400 6x300 400 300 300 1150 1200 50 500 1200 7x300 500 50 1200 1150 300 - Cầu thang tầng điển hình công trình loại cầu thang vế dạng bản, chiều cao tầng điển hình 3.4m Vế lên có bậc Vế có bậc Vế tới có bậc 3400 Tổng cộng cầu thang có 22 bậc Chiều cao bậc: h   154.45mm , chiều 22 rộng bậc: b=300mm, bậc xây gạch đặc Chọn bề dày thang hb =100mm để thiết kế 300 - Hình 2.1: Mặt cầu thang tầng điển hình II ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU Bêtông có cấp độ bền chịu nén B25 với tiêu sau:  Cường độ chịu nén tính toán : Rb = 14.5 Mpa  Cường độ chịu kéo tính toán: Rbt = 1.05 Mpa Cốt thép trơn  < 10 dùng loại AI với tiêu: SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO    Cốt thép    Cường độ chịu nén tính toán: RSC = 225 Mpa Cường độ chịu kéo tính toán: RS = 225 Mpa Cường độ tính cốt thép ngang: RSW = 175 Mpa   10 dùng loại AII với tiêu: Cường độ chịu nén tính toán: RSC = 280 Mpa Cường độ chịu kéo tính toán: RS = 280 Mpa Cường độ tính cốt thép ngang: RSW = 225 Mpa III TẢI TRỌNG CHIẾU NGHỈ - Tónh tải Bảng 2.1: Tónh tải chiếu nghỉ Hệ số độ tin cậy n STT (kN/m2) STT Các lớp cấu tạo  (kN/m )  (m) STC (kN/m2) Lớp đá mài 22 0.01 0.22 1.1 0.242 Lớp vữa lót 18 0.02 0.36 1.2 0.432 Baûn BTCT 25 0.10 2.5 1.1 2.75 Lớp vữa trát 18 0.015 0.27 1.2 0.324 Hoạt tải 3.0 1.2 3.6 Tổng cộng 7.348 (A) BẢN THANG - Tónh tải: Chiều dày tương đương lớp thứ i theo phương nghiêng tdi bảng sau Bảng 2.2: Tónh tải thang tdi (m) STC (kN/m2) Hệ số độ tin cậy n STT (kN/m2) STT Các lớp cấu tạo  (KN/m 3) Lớp đá mài 22 0.014 0.308 1.1 0.339 Lớp vữa lót 18 0.027 0.486 1.2 0.583 Bản BTCT 25 0.10 2.5 1.1 2.75 Lớp vữa trát 18 0.02 0.36 1.2 0.432 Lớp bậc thang 18 0.069 1.242 1.1 1.366 Tổng tải trọng SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 5.47 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Theo phương đứng laø: g tt = 5.47/cos27o = 6.14 (kN/m 2) - Hoạt tải: ptt = 1.2  = 3.6 (kN/m 2) => Tổng tải trọng tác dụng : g = 6.14 + 3.60 = 9.74 (kN/m2) => Tải trọng phân bố 1m bề rộng thang: q2=9.74(kN/m) IV.TÍNH BẢN THANG SƠ ĐỒ TÍNH VÀ NỘI LỰC Sơ đồ tính toán: Các thang tính toán sàn Xét ô S1 S3, có sơ đồ làm việc tải trọng tác dụng Đồng thời sai lệch kích thước hai ô không đáng kể Do vậy, ta xác định nội lực tính thép cho ô có kích thước lớn lấy kết bố trí thép cho ô có kích thước nhỏ Xét ô S2 S3 kê cạnh Sơ đồ tính toán nội lực ô S2, S3 xác định nhö sau: 1800 400 1350 500 7.35 kN/m2 b) S2 1450 1200 500 1150 50 S1 9.07 kN/m2 c) 300 300 S2 2357 2100 50 S1 S3 1200 1350 S2 1150 1200 300 1200 300 300 300 1200 1800 S3 400 a) Hình 2.2: Sơ đồ tính cầu thang a) xác định ô bản, b) sơ đồ tính ô S2, c) Sơ đồ tính ô S3 Bảng 2.3: Bảng giá trị nội lực ô sàn oâ saøn l1/l2 mI mII m1 m2 P(kN) S2 S3 0.62 0.0699 0.0519 0.0699 0.0269 0.0252 0.0269 0.00675 13.395 30.998 SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 MI (kN.m) 0.936 1.609 MII (kN.m) 0.936 M1 (kN.m) 0.36 0.781 M2 (kN.m) 0.36 0.209 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO TÍNH CỐT THÉP - - Số liệu tính toán: o Bêtông B25: Rb = 14500 kN/m2 o Nhóm thép AI:  < 10 Rs = 225000 kN/m2 o Nhóm thép AII:   10 Rs = 280000 kN/m2 o Chieàu dày bản: hb = 10 cm o Chọn a = 2.5cm: khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến lớp da bê tông o Chiều cao làm việc: ho = 10 – 2.5 =7.5cm Tính toán dải dầm đặt cốt đơn: M  = 1- 1- 2m m = Rbbho2 ; - Kieåm tra   R  0.563 - Nếu thỏa tính tiếp:   1 0.5 M A AS   S RS h0 ; bhO Việc tính toán cụ thể chọn thép thực qua bảng sau: - Section 1.02 sàn Cấu kiện S2 S3 Bảng 3.4: Bảng giá trị cốt thép cho ô M (kN.m) m  MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 0.936 0.936 0.36 0.36 1.609 0.781 0.209 0.01 0.01 0 0.02 0.01 0.995 0.995 1 0.99 0.995 ASt (mm2) 55.7454 55.7454 21.3333 21.3333 96.3113 46.5141 12.3852 Chọn thép ASc ( mm )  6a150  6a150  6a200  6a200  16a150  189 189 141 141 189  6a150  6a200 189 141 % 0.252 0.252 0.188 0.188 0.252 0.252 0.188 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CỦA BẢN THANG Để kiểm tra khả chịu cắt thang, cần thiết phải xác định giá trị lực cắt Để xác định lực cắt dùng phần mềm Saef v.8.06 với tổ hợp tính toán bao gồm tónh tải hoạt tải tác dụng Như xác định, tất thang có chiều dày nhau, ô sàn S3 có tải trọng tác dụng kích thước ô lớn Do vậy, kiểm tra cắt cho ô đảm bảo nghóa ô khác thoả mãn điều kiện chống cắt Kiểm tra cắt cho ô S3 với tổng tải trọng phân bố lên là: SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO qtt = gtt + ptt = 6.14 + 3.6 = 9.74 (kN/m 2) Hình 2.3: Biểu đồ giá trị lực cắt lớn  Kiểm tra khả chịu cắt bêtông Q  Qb   b3 (1   f   n ) b Rbt bh0 (2.1) Trong đó:  b3  0.6 bêtông nặng  b   f  0.75 bêtông hạt nhỏ (b f 'b)h f ' bh0  0.5 hệ số xét đến ảnh hưởng cánh chịu nén tiết diện chữ T,  Với b f '  b  3h f ' cốt đai cần neo vào cánh  f  , kiểm tra cắt cho cấu kiện  n hệ số xét đến ảnh hưởng lực dọc xác định theo: N - chịu nén dọc trục:  n  0.1  0.5  b Rbt bh0 N - chịu kéo dọc trục:  n  0.2 Nhưng giá trị tuyệt đối không lớn 0.8  b Rbt bh0 - laáy  n  , bỏ ảnh hưởng lực dọc trục Giá trị (   f   n ) trường hợp không lớn 1.5 Q: h0: b: rộng lực cắt tính toán điểm đầu khe nứt nghiêng, chiều cao có ích tiết diện thẳng góc điểm đầu vết nứt nghiêng, bề rộng dầm có tiết diện chữ nhật, tiết diện dầm chữ T,  b bề sườn SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Khi điều kiện (3.1) đảm bảo cấu kiện không cần tính cốt đai, đủ khả chịu cắt Khi (3.1) không thoả cần phải tính toán cốt đai cho tiết diện phải tăng chiều dày thang tăng cấp độ bền cho bêtông Ta có bảng giá trị tính toán sau: Bảng 2.5: Kiểm tra khả chịu cắt bêtông Cấu kiện Bản thang b (m) 1.1 ho (m) 0.075 Rbt (kN/m2) 1050 f n b3 0 0.6 Qmax (kN) 8.29 Qb2 (kN) 51.9 kiểm tra Đảm bảo  NHƯ VẬY CHIỀU DÀY CÁC BẢN THANG ĐÃ CHỌN ĐẢM BẢO KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CHƯƠNG 2: HỒ NƯỚC MÁI I CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC HỒ NƯỚC MÁI - Chung cư An Phú Giang gồm 10 tầng Trong đó, có tầng hầm dùng làm bãi đậu xe, phòng kỹ thuật; tầng dùng làm khu thương mại, vui chơi giải trí; 10 tầng lại dùng làm hộ Mỗi tầng có hộ, có tổng cộng 80 hộ Mỗi hộ trung bình có nhân khẩu, toàn công trình có tổng cộng 80x4 = 320 người Trung bình ngày, người sử dụng hết 200 lít nước, thêm 20% lượng nước dự phòng công tác phòng cháy, chữa cháy Vậy ngày chung cư sử dụng hết lượng nước: V = 380x200x120% = 91200 (lít) = 91,2 (m3) - Bố trí hồ nước hai bên công trình đối xứng qua trục 3, thể vẽ kiến trúc Như vậy, hồ nước mái cần thể tích tối thiểu: V1 = V/2 = 91.2/2 = 45.6 (m 3)  chọn hồ có kích thước sau: BxLxH = 4.7x4.55x2.5 = 53.5 (m3) Tính hồ nước mái gồm: o Tính nắp o Tính thành o Tính đáy o Tính dầm nắp, dầm đáy o Tính toán cột Sơ chọn chiều dày nắp (hbn), thành (hbt) đáy (hbđ) sau: o hbn = 70mm o hbt = 120mm o hbđ = 160mm II.VẬT LIỆU CHO HỒ NƯỚC Bêtông có cấp độ bền chịu nén B25 với tiêu sau: SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO  Cường độ chịu nén tính toán : Rb = 14.5 Mpa  Cường độ chịu kéo tính toán: Rbt = 1.05 Mpa Cốt thép trơn  < 10 dùng loại AI với tiêu:  Cường độ chịu nén tính toán: RSC = 225 Mpa  Cường độ chịu kéo tính toán : RS = 225 Mpa  Cường độ tính cốt thép ngang: RSW = 175 Mpa Cốt thép   10 dùng loại AII với tiêu:  Cường độ chịu nén tính toán: RSC = 280 Mpa  Cường độ chịu kéo tính toán: RS = 280 Mpa  Cường độ tính cốt thép ngang: RSW = 225 Mpa Cốt thép dầm, cột   10 dùng loại AIII với tiêu:  Cường độ chịu nén tính toán: RSC = 365 Mpa  Cường độ chịu kéo tính toán: RS = 365 Mpa  Cường độ tính cốt thép ngang: RSW = 285 Mpa III.TÍNH BẢN NẮP Hồ nước mái thi công toàn khối Mặt nắp 800 4700 D3 D1 2350 800 D1: 200x300 D2: 200x300 D1 2350 D2 D3: 200x300 D3 4550 Hình 3.1: Mặt nắp hồ nước TẢI TRỌNG TÁC DỤNG  Tónh tải: SECTION 1.03 Bảng 3.1: Tónh tải phân bố nắp (m)  (KN/m 3) g stc (KN/m2 ) n g stt (KN/m )  STT Caáu tạo sàn Lớp vữa trát 0.02 18 0.36 1.2 0.432 Lớp vữa lót 0.015 18 0.27 1.2 0.324 SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HAÛO  Q p  q p Ap  4169  0.0625  260.56(kN ) o Sức chịu tải cho phép cọc theo tiêu cường độ: Q Q 927.28 260.56 Qa  s  p    550.5 kN FS s FS p Chọn sức chịu tải thiết kế cọc là: Ptk = 550 kN V TÍNH SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ TRONG ĐÀI Tổng lực dọc tác dụng xuống khối móng bao gồm phần tải trọng chân cột, chân vách; trọng lượng thân đài móng, trọng lượng thân tường bao tầng hầm phần hoạt tải sàn tầng hầm Cụ thể, ta có giá trị sau: Tổng tải trọng chân cột, vách: Tải trọng tính toán: N1tt = 96941.6 + 121536.3 = 218477.9 (kN) Tải trọng tiêu chuẩn: N1tc = 69244 + 86811.6 = 156055.6 (kN) Tổng tải trọng phần tường bao phần tầng hầm (tường tầng hầm dày 200mm, cao 1.8m, chu vi tường L t = 110.8m): Tải trọng tính toán: N 2tt = 1.1x0.2x1.8x110.8x25 = 1096.92 (kN) Tải trọng tiêu chuẩn: N 2tc = 0.2x1.8x110.8x25 = 997.2 (kN) Tổng tải trọng phần đài móng (sơ xác định chu vi đài bao phần sàn tầng hầm, diện tích đài móng Fsb = 31.4x26 = 816.4m2) Tải trọng tính toán: N 3tt = 1.1x1x816.4x25 = 22451 (kN) Tải trọng tiêu chuẩn: N 3tc = 1x816.4x25 = 20410 (kN) Tổng tải trọng phần hoạt tải sàn tầng hầm (diện tích sàn tầng hầm S th = 760m 2): Tải trọng tính toán: N 4tt = 1.2x5x760 = 4650 (kN) Tải trọng tiêu chuẩn: N 4tt = 5x760 = 3800 (kN)  Tổng lực dọc tác dụng xuống khối móng: Tải trọng tính toán: N tt =  N itt = 218477.9+1096.92+22451+4650 = 246675.8 (kN) Tải trọng tiêu chuaån: N tc =  N itc = 156055.6 +997.2+20410+3800 = 181262.8 (kN) Số lượng cọc sơ bộ: N tt 246675.8 nc    448.5 coïc Ptk 550 Choïn nc = 594 cọc Mặt bố trí cọc sau: SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG 146 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Xác định khoảng cách cọc a lần đường kính cọc (a = 3d) Nếu a < 3d sinh hiệu ứng nhóm cọc, hiệu ứng làm giảm sức chịu tải cọc nhóm cọc so với sức chịu tải cọc riêng làm tăng độ lún móng Nếu 3d  a  6d ảnh hưởng nhóm cọc không nhiều bỏ qua hiệu ứng nhóm Nếu a > 6d ảnh hưởng cọc nhóm, cọc xem cọc đơn làm việc độc lập gây lãng phí bêtông làm đài cọc Giả định khoảng cách cọc 1200mm với tiết diện cọc chọn, ta có: 3d = 3x250 = 750mm < a = 1200mm < 6d = 6x250 = 1500mm Như vậy, tính toán móng không kể đến hiệu ứng nhóm cọc móng VI KIỂM TRA LỰC TÁC DỤNG LÊN CỌC Với số lượng cọc chọn bố trí, lực tác dụng lên đầu cọc xác định sau: N tt 246675.8 P1    415.3 (kN) nc 594 Trọng lượng thân cọc: P = n x Fc x lc x bt = 1.1 x 0.0625 x 27.45 x 25 = 47 kN Lực nén mũi cọc tác dụng lên đất nền: Pm = P1 + P2 = 415.3 + 47 = 462.3 (kN) < P tk = 550 (kN) Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc Chênh lệch lực truyền xuống cọc sức chịu tải cọc nhỏ nên chọn cọc có tiết diện chiều dài cọc hợp lý Tất cọc chịu nén nên tính toán, kiểm tra theo điều kiện chống nhổ  Đối với công trình cao tầng ảnh hưởng tải trọng ngang tác động lên công trình lớn Do vậy, việc tính toán móng với tải trọng nói trên, cần thiết phải kiểm tra lại với tổ hợp có ảnh hưởng tải trọng ngang nhiều (tổ hợp có tải trọng gió) Ta có nhận xét sau: Tải trọng gió theo phương Y gây nguy hiểm nhiều tải trọng gió tác dụng theo phương X Theo kết giải khung (xác định chương 4), tổ hợp có tham gia tải gió tác dụng theo phương Y sau: Comb : TT + 0.9(HT1 + GIOÙ Y) Comb : TT + 0.9(HT1 + GIOÙ YY) Comb : TT + 0.9(HT2 + GIOÙ Y) Comb 10: TT + 0.9(HT2 + GIÓ YY) Đối với hệ móng, hai tổ hợp: Comb 14 Comb 15 gây nguy hiểm cho móng công trình Do cần kiểm tra phương án móng bè đề cập với hai tổ hợp Comb 14 Comb 15 Tuy nhiên, công trình có tính chất đối xứng sơ đồ tính tải trọng tác dụng nên ta cần kiểm tra tổ hợp, dùng nội lực Comb 15 để kiểm tra cho phương án móng cọc đài bè Từ kết giải khung ta xác định giá trị nội lực Comb 15, kết cho bảng Bảng 10.B.1.5: Bảng xác định giá trị giá trị nội lực chân cột comb 15 SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG 147 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Story STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 Column C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C16 Load COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 COMB15 toång Loc 0 0 0 0 0 0 0 0 Ptt (kN) 7368.46 8186.47 7371.83 4963.44 6203.89 6203.07 4997.93 2535.46 2582.76 5004.34 5574.9 5562.28 5039.97 7122.99 7881.09 7112.11 93710.99 Mttx(kN.m) -153.54 -127.041 -153.597 -24.642 73.075 73.098 -24.254 -6.972 -6.984 -50.647 -146.588 -146.643 -51.14 85.388 57.585 85.397 -517.505 ei(m) -12.5 -12.5 -12.5 -4.5 -4.5 -4.5 -4.5 0 4.5 4.5 4.5 4.5 12.5 12.5 12.5 eiNi(kN.m) -92105.75 -102330.9 -92147.88 -22335.48 -27917.51 -27913.82 -22490.69 0 22519.53 25087.05 25030.26 22679.87 89037.38 98513.63 88901.38 -15472.91 Bảng 10.B.1.6: Bảng xác định giá trị giá trị nội lực chân vách cuûa comb 15 Story Pier Load Loc Ptt (kN) Mttx(kN.m) ei (m) eiNi(kN.m) STORY1 M1 COMB15 Bottom 14895.58 -2977.27 -3.35 -49900.2 STORY1 M2 COMB15 Bottom 14884.25 -2427.81 3.35 49862.24 STORY1 M3 COMB15 Bottom 12560.05 -1930.46 -11.875 -149151 STORY1 M4 COMB15 Bottom 12055.53 -1803.43 11.875 143159.4 STORY1 M5 COMB15 Bottom 11803.84 -1817.39 -11.875 -140171 STORY1 M6 COMB15 Bottom 12022.63 -1822.61 11.875 142768.7 STORY1 M7 COMB15 Bottom 20128.39 -12605.9 0 STORY1 M8 COMB15 Bottom 20118.01 -12634.7 0 118468.3 -38019.6 toång -3430.99  Xác định trọng tâm tiết diện vách cứng đài bè: đài bè có mặt đối xứng cọc bố trí đối xứng mặt đài bè Do vậy, trọng tâm đài bè giao hai đường chéo Trọng tâm tiết diện vách xác định theo phương pháp sức bền vật liệu Trọng tâm tiết diện vách móng M1, M2 xác định phần phương án cọc nhồi; hai vách móng M7, M8 có tiết diện đối xứng với trục qua trọng tâm đài bè, không cần xác định trọng tâm tiết diện vách Cần xác định trọng tâm tiết diện vách móng M3, M4, M5, M6; vách có tiết diện giống nhau, xác định trọng tâm cho tiết diện vách M3 sau: Lấy hệ trục toạ độ x2y2 qua gốc C2 toạ độ trọng tâm hai hình thành phần laø: x1 = -1.825m, y1 = 1.425m; x2 = 0m, y2 = 0m Diện tích mômen tónh toàn mặt cắt là: A = A1 + A2 = 0.855 + 1.095 = 1.95m Sx = y1A1 + y2A2 = 1.425x0.855 + = 1.218m3 SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG 148 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Sy = x1A1 + x2A2 = -1.825x0.855 + = -1.56m3 Toạ độ trọng tâm C toàn tiết diện là: XC = Sy/A = -1.56/1.95 = -0.8m YC = Sx/A = 1.218/1.95 = 0.625m  Xác định hợp lực đặt trọng tâm đỉnh đài bè: Tổng lực dọc đỉnh đài: N1tt'   N itt  212179 (kN) Mômen lệch tâm đỉnh đài: M 1tt   (eiy Nitt )   M itt Trong đó: eiy: tọa độ điểm đặt lực dọc N itt hệ trục quán tính trung tâm đài theo phương trục Y M : giá trị mômen tính toán chân cột, vách tt i  M 1tt = -15472.91 + (-3430.99) + (-517.505) + (-38019.6) = -57441 (kN.m) Tổng lực dọc đặt trọng tâm đáy đài: N dtt  N1tt'  N 2tt  N 3tt  N 4tt = 212179 + 1096.92 + 22451 + 4650 = 240376.9 (kN) Vì móng chịu tải lệch tâm theo phương Y, lực truyền xuống cọc xác định sau: N dtt M 1tt ymax tt Pmax,   n nc  yi2 i 1 Trong đó: nc = 594 số lượng cọc móng ymax: khoảng cách từ tim cọc biên đến trục X: ymax = 12.6m yi: khoảng cách từ tim cọc thứ i đến trục quán tính trung tâm đài 1015 cọc Có: y i  34428.24(m2) i 1 Bảng 10.B.1.7: Giá trị phụ trợ xác định Pmax,min yi2 (m2) ni yi2 (m2) hàng ni(cọc) yi (m) 1;22 2;21 3;20 4;19 5;18 6;17 7;16 8;15 9;14 10;13 11;12 toång tt max, P 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 594 12.6 11.4 10.2 7.8 6.6 5.4 4.2 1.8 0.6 72.6 158.76 129.96 104.04 81 60.84 43.56 29.16 17.64 3.24 0.36 637.56 8573.04 7017.84 5618.16 4374 3285.36 2352.24 1574.64 952.56 486 174.96 19.44 34428.24 N dtt M 1tt ymax 240376.9 57441   n   12.6  404.7  21 nc 594 34428.24 y  i i 1  P tt max SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN = 425.7 (kN) LỚP:08HXD3 TRANG 149 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Pttmin = 383.7 (kN) Ptttb = 404.7 (kN) Kiểm tra lực truyền xuống mũi cọc: Pm’ = Pttmax + P2 = 425.7 + 47 = 472.7 (kN) < P tk = 550 (kN) Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc Chênh lệch lực truyền xuống cọc sức chịu tải cọc nhỏ nên chọn cọc có tiết diện chiều dài cọc hợp lý Tất cọc chịu nén nên tính toán, kiểm tra theo điều kiện chống nhổ  Nhận xét: xét hai trường hợp tải đề cập trên, ta thấy trường hợp tính toán dùng giá trị lực dọc max gây lực tác dụng trung bình lên mũi cọc lớn Do vậy, lấy trường hợp (trường hợp đầu) để tính toán phần móng cọc đài bè VII KIỂM TRA THEO ĐIỀU KIỆN BIẾN DẠNG u Kiểm tra ổn định đáy khối móng qui ước Xác định kích thước khối móng qui ước: Xác định tb: ( ''l )  tb   i i  li 3.810  6.8  12.980  3.45  27.340  16  16.24  1.05  19.240 6.8  3.45  16  1.05  19.240 => Góc truyền lực:   tb   4.810 4 Kích thước móng quy ước: AM = a + 2Lctg  = 31.45 +  27.45  tg4.810 = 36.04 (m), BM = b + 2Lctg  = 25.45 + 27.45  tg4.810 = 30.04 (m) Diện tích khối móng quy ước: F qu = AMxBM = 36.04 30.04 = 1082.6 (m2) Chiều cao khối móng quy ước( kể từ mũi cọc đến mặt sàn tầng hầm) Hqư = 27.45 + 1.0 = 28.45 (m) Trong đó: +  i'' : góc ma sát lớp đất thứ i, lấy theo TTGH II tb  + li: chiều dày lớp đất thứ i mà cọc qua +  tb : góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua, lấy theo TTGH II +  : góc truyền lực + a, b: khoảng cách hai mép cọc theo hai phương + AM, BM: kích thước đáy móng khối quy ước + Lc = 27.45(m), chiều dài cọc tính từ mũi cọc đến đáy đài Xác định khối lượng khối móng qui ước Trọng lượng khối móng quy ước từ đáy đài trở lên: N1tc  Fqu tb hd  1082.6  25  1.0  27065 (kN) Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi lớp từ đáy đài đến mũi cọc: SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG 150 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO d   ( i'' li ) l i 0.54  6.8  0.877  3.45  1.046 16  1.033  1.05  0.8(T / m3 )  8(kN / m3 ) 6.8  3.45  16  1.05 (đối với lớp đất nằm mực nước ngầm phải kể đến đẩy lấy theo dung II trọng đẩy  dn )  N 2tc  ( Fqu  nc Fc ) d L c  (1082.6  594  0.0625)   27.45  228331.7( kN ) Trọng lượng cọc phạm vi khối móng quy ước: N 3tc  nc Fc bt Lc  594  0.0625  25  27.45  25337.8kN ) Trọng lượng khối móng quy ước: N qutc  N1tc  N 2tc  N 3tc  27065  228331.7  25337.8  280734.5( kN ) Lực nén tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc N tc  N qu  N 0tc  280734.5  181262.8  461997.3( kN ) Mômen tiêu chuẩn đáy khối quy ước: MXtc = (kN.m) Mytc = (kN.m) Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: N tc 461997.3 Ptc    426(kN / m2 ) Fqu 1082.6 Cường độ đáy khối quy ước: mm Rqu  A.BM  II  B.H qu II'  D.C II K tc   Trong đó: m1 = 1.2 đáy khối quy ước nằm lớp đất cát hạt trung - mịn m2 = công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng Ktc = tiêu lý đất lấy theo kết thí nghiệm trực tiếp CII = 6.3 kN/m2 lực dính đơn vị đáy khối quy ước (lấy theo TTGH II)  II  27.34o tra bảng được: A = 0.93; B = 4.75; D = 7.23  II  10.46kN / m3 Trọng lượng riêng đất đáy khối quy ước (dung trọng đẩy nổi)  Trọng lượng riêng trung bình đất từ đáy khối quy ước trở lên (nếu lớp ' II đất nằm mực nước ngầm tính theo dung trọng đẩy nổi) 5.4  8.65  8.77  3.45  10.46  16  10.33  1.05  II'   8.75(kN / m3 ) 8.65  3.45  16  1.05 Rqu  1.2  0.93  30.04  10.46  4.75  27.3  8.75  7.23  6.3  1767(kN / m ) Ta coù: p tctb = 482 (kN/m2) < Rqu = 1767(kN/m2) Vậy đất đáy khối móng quy ước đảm bảo điều kiện áp lực v Tính độ lún khối móng quy ước Ứng suất thân đáy khối móng quy ước, tính từ mặt đất tính toán: SVTH :VÕ BÁ NGUYÊN LỚP:08HXD3 TRANG 151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2008 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN PHÚ GIANG-Q.2 GVHD KẾT CẤU: THS.TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO  zbt0   ( iII li )  5.4  8.65  8.77  3.45  10.46  16  10.33  1.05  255(kN / m2 ) II Trong đó: +  i dung trọng tính theo TTGH II, lớp đất nằm mực nước ngầm phải kể đến đẩy + li: chiều dày lớp đất thứ i Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước:  zgl0  Ptbtc   zbt0  426  255  171(kN / m ) Tại độ sâu zi(m) kể từ đáy khối móng qui ước, ứng suất thân có giá trị:  zibt   zbt0   dn i Z i  255   dni  Z i (kN/m2) Tại độ sâu zi(m) kể từ đáy khối móng qui ước, ứng suất gây lún có giá trò:  zigl  K 0 zgl0  K  171 (kN/m2) K0: hệ số giảm ứng suất gây lún theo chiều sâu, tra bảng Chia đất khối quy ước thành lớp đất có chiều dày 2m (