Thiết kế trung tâm xúc tiến TM và đầu tư

Trãûi qua thời gian dài mái trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TPHCM Chúng em phần tiếp thu kinh nghiệm q báo mà thầy cô tận tâm truyền đạt kinh nghiệm tảng , sở kiến thức vững cho sinh viên chúng em.Việc thực Luận n Tốt Nghiệp hội tốt để em củng cố, liên kết kiến thức học Đồng thời em thầy, cô hướng dẫn dạy thêm kinh nghiệm quý báu, giúp em quen dần với côn g việc sau trường Em xin nói lời cảm ơn chân thành đến cô Th.S TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO hướng dẫn tận tình để em hòan thành luận án Bên cạn h đó, em muốn nói lời cảm ơn đến thầy cô khoa XÂY DỰNG, trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TPHCM Sinh viên NGUYỄN MINH TẤN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 GVHD: THS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ MỤC LỤC Trang PHẦN I: KIẾN TRÚC PHẦN II: TÍNH TỐN KẾT CẤU Chương 1: TÍNH TỐN CẦU THANG I CẤU TẠO CẦU THANG ĐIỂN HÌNH II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG IV TÍNH TỐN DẦM CHIẾU NGHỈ V TÍNH TỐN DẦM CHIẾU TỚI Chương 2: TÍNH TỐN HỒ NƯỚC MÁI I KÍCH THƯỚC CẤU TẠO HỒ NƯỚC MÁI 12 II TÍNH TOÁN BẢN ĐÁY, BẢN THÀNH, BẢN NẤP 12 III TÍNH TỐN HỆ DẦM ĐÁY VÀ HỆ DẦM NẤP 19 Chương 3: TÍNH TỐN SÀN I SƠ BỘ TIẾT DIỆN KÍCH THƯỚC DẦM SÀN 29 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TRUYỀN LÊN SÀN 32 III SƠ ĐỒ VÀ PHƯƠNG PHÁP TÍNH SÀN 33 Chương 4: TÍNH TỐN KHUNG KHƠNG GIAN I PHÂN TÍCH HỆ CHỊU LỰC 48 II TẢI TRONG TÍNH TOÁN 52 III.GIẢI KHUNG BẰNG PHẦN MỀM ETABS 56 IV TÍNH CỐT THÉP KHUNG TRỤC F 62 V TÍNH CỐT THÉP CỘT TRỤC F 76 VI TÍNH CỐT THÉP DẦM TRỤC 97 Chương 5: TÍNH TỐN NỀN MÓNG I NỘI DUNG VÀ NHIỆM VỤ KHAO SÁT ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 115 II ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT THỦY VĂN 118 III.LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ MÓNG 118 PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP 119 A MÓNG TRỤC 1-F 119 I SỐ LIỆU TẢI TRỌNG 119 II XÁC ĐỊNH KÍCH CỌC 120 SVTH: NHUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: THS TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ III XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 120 IV TÍNH TOÁN ĐÀI CỌC 123 V TÍNH LÚN 127 VI TÍNH THÉP 131 VII KIỂM TRA CỌC TRONG QÚA TRÌNH CẨU LẤP 132 VIII KIỂM TRA CỌC MÓNG 1-F, 3-F 135 B MÓNG TRỤC 4-F 136 I SỐ LIỆU TẢI TRỌNG 136 II XÁC ĐỊNH KÍCH CỌC 136 III TÍNH LÚN 139 IV TÍNH THÉP 143 V KIỂM TRA CỌC TRONG QÚA TRÌNH CẨU LẤP 145 VI KIỂM TRA CỌC MÓNG 1-F, 3-F 147 PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP 149 A MÓNG TRỤC 1-F 149 I SỐ LIỆU TẢI TRỌNG 149 II XÁC ĐỊNH KÍCH CỌC 149 III XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 149 IV KIỂM TRA TẢI TRỌNG DỌC TRỤC 153 V TÍNH TỐN ĐÀI CỌC 154 VI TÍNH LÚN 156 VII TÍNH THÉP 161 VIII KIỂM TRA CỌC MÓNG 1-F, 3-F 161 B MÓNG TRỤC 4-F 163 I SỐ LIỆU TẢI TRỌNG 163 II XÁC ĐỊNH KÍCH CỌC 163 IV KIỂM TRA TẢI TRỌNG DỌC TRỤC 163 V TÍNH TOÁN ĐÀI CỌC 163 VI TÍNH LÚN 164 VII TÍNH THÉP 170 SVTH: NHUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ PHẦN I KIẾN TRÚC I SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ Trong thời buổi đổi mới, với sách mở cửa phủ, nhà đầu tư nước đãâ vào Việt Nam thị trường đầy sức sống Trong xây dựng ngành mũi nhọn quan tâm nhiều Thành Phố Hồ Chí Minh trung tâm phát triển lớn nước với nhiều quan đầu ngành nhiều công sở, tòa nhà làm việc thấp tầng cũ kỹ Trước đà phát triển gần bùng nổ đầu tư thành phố, nhiều khu đất dành cho mục đích đại hóa đổi mặt thành phố Với điều kiện vừa phân tích công trình Trung Tâm Xúc Tiến Thương MạiĐầu Tư thiết kế xây dựng Quận Thành Phố Hồ Chí Minh với chức văn phòng làm việc giao dịch thương mại II ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU THÀNH PHỐ HCM Đặc điểm khí hậu TP.Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt 1.Mùa mưa :từ tháng đến tháng 11 có: -Nhiệt độ trung bình :25 C -Nhiệt độ thấp : 20 C -Nhiệt cao : 30 C -Lượng mưa trung bình : 274.4mm -Lượng mưa thấp : 31mm -Lượng mưa cao : 638mm -Độ ẩm tương đối trung bình: 84.5% -Độ ẩm tương đối thấp : 79% -Độ ẩm tương đối cao : 98% -Lượng bốc trung bình : 58mm/ngày -Lượng bốc thấp : 6.5mm/ngày 2.Mùa khô Nhiệt độ trung bình :27 C 3.Hướng gió Hướng gió Tây Nam Đông Nam với tốc độ trung bình 21.5m/giây.Thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, có gió Đông Bắc thổi nhẹ III GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG -Diện tích xây dựng 20.5m x 35.5m IV GIẢI PHÁP GIAO THÔNG -Giao thông theo phương đứng : có cầu thang hai thang máy Cầu thang sử dụng cầu thang máy có cố điện -Giao thông theo phương ngang :các dãy hành lang sảnh V CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 1.Hệ thống điện Nguồn điện sử dụng pha 380/220v Nguồn dự phòng sử dụng máy phát điện SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ Dây dẫn kết hợp ngầm tường trần ống nhựa nẹp nhôm dọc chân tường ,các vị trí nối dây ,rẽ nhánh đặt hộp nối đảm bảo độ cách điện hệ thống 2.Hệ thống chống sét Sử dụng hệ thống kim thu sét cầu, thân kim thu  60 nối đất dây cáp đồng Cọc tiếp địa thép hình L50x50x5 3.Hệ thống điều hòa không khí Sử dụng hệ thống điều hòa không khí cục Phòng kó thuật điều hòa không khí ngăn cách lớp tường dày 200, cửa phòng máy chèn kín join cao su Máy đặt cao su giảm chấn 4.Hệ thống gió Hệ thống thông gió tự nhiên cho phòng đề phòng có cố điện Các khu vệ sinh thông gió hút nhờ quạt gió thải 5.Chữa cháy Hệ thống chữa cháy : dùng máy chữa cháy bơm trực tiếp từ hệ thống nước ngầm lên bể chứa nước ngầm , từ cung cấp cho tầng có cố cháy Mỗi tầng lắp đặt hai hộp chữa cháy để cửa vào thang máy thang thoát hiểm để thao tác dễ dàng gặp cố Ngoài tầng trang bị hai bình CO Hệ thống báo cháy đặt phòng bảo vệ trực 24/24 Mỗi tầng lắp đặt đầu báo khói , báo nhiệt , chuông báo , nút nhấn khẩn cấp VI HỆ THỐNG CẤP NƯỚC VÀ THOÁT NƯỚC SINH HOẠT 1.Cấp nước -Nguồn nước : nước cung cấp từ hệ thống cấp nước thành phố -Nứơc sinh hoạt : theo tiêu chuẩn thiết kế TCVN 4513/88 lượng nước sinh hoạt cho nhà -Nước chữa cháy : hệ thống nước chữa cháy nhà nhà 2.Thoát nước Hệ thống thoát nước công trình thoát hệ thống thoát nước thành phố Hệ thống thoát nước công trình thoát nhánh co độ dốc i= 0.02 Các ống đứng đặt hộp gain xây gạch thoát thẳng xuống tầng Ống dẫn phân phải qua hầm xử lí thoát vào hệ thống chung công trình Hệ thống thoát nước mưa mái sân thượng thoát vào ống đứng đặt gain xây gạch để đảm bảo yêu cầu thẩm mỹ Từ dẫn vào hố ga chung công trình Các loại ống sử dụng cho cấp thoát nước ống nhựa, gang , BTCT VII KẾT LUẬN Vật liệu xây dựng cho công trình sau : -Hệ kết cấu bê tông cốt thép -Sàn lát gạch ceramic cao cấp -Tường bao che xây gạch , vách ngăn dùng thạch cao -Vật liệu ốp mặt công trình sử dụng kính , sơn nước … -Tường bên sơn nước cao cấp SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ PHẦN II: KẾT CẤU CHƯƠNG I: CẦU THANG I CẤU TẠO CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH : Chi tiết cầu thang sơ đồ tính  Cầu thang thuộc loại cầu thang dạng vế, vế gồm 11 bậc, chiều cao tầng điển hình 3600 (mm)  Chọn sơ bề dày thang hs = L0 4700   156,7(mm) => choïn 30 30 160(mm)  Cấu tạo bậc thang : lb = 300(mm), hb =165(mm), xây gạch thẻ II XÁC ĐỊNH TẢI TROÏNG : n g tt    i  td i ni Tónh tải : a) Chiếu nghỉ: CÁC LỚP CẤU TẠO CẦU THANG SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO M STT ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ Vật liệu δ (m) Lớp đá hoa cương Lớp vữa lót Bản BTCT Vữa trát Tổng cộng 0,02 0,02 0,16 0,015  (daN/m3) 2400 1800 2500 1800 n gtt1 (daN/m2) 1,1 1,1 1,1 1,2 48 39,6 450 27 tt g =564,6 b) Bản thang: 1800  0,5455    28,6 3300 cos  = cos 28,60 = 0,878 tg  = n  g tt    i  td i ni (daN/m2),  i trọng lượng riêng lớp cấu tạo,  tdi bề dày tương đương lớp thứ i theo phương nghiêng, ni hệ số tin cậy  Lớp đá mài : (l  h ). cos  (0,3  0,165)  0,02  0,878  td1 = b b =  0,027( m) 0,3 lb  Lớp vữa : td = (lb  hb ). cos (0,3  0,165)  0,02  0,878 =  0,027( m) lb 0,3  Lớp bậc thang xây gạch thẻ : h cos 0,165  0,878  td  b  0,072(m) = 2  Tĩnh tải tác dụng lên nghiêng là: g tt  2400  0, 02  1,1  (0, 027  0, 02)  1800  1, 0,072  1800  1,1  0,16  2500  1,1  736,9( daN / m )  Tải trọng theo phương thẳng đứng là: g tt ' = g tt cos  = 736,9  839,3(daN / m2 ) 0,878 SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ  Trọng lượng lan can glc = 30 daN/m từ ta quy tải lan can lên đơn vò m2 g lc  30  25(daN / m ) 1, q = 839,3 + 25 = 864,3 (daN/m2) Hoạt tải: pc = 300 x 1,2 = 360(daN/m2) Tổng tải tác dụng lên thang nghiêng laø:  Đối với chiếu nghỉ: q1  g1tt  pc  564,6  360  924,6(daN / m2 )  Đối với thang: q2  g2tt  pc  glc  839,3  360  25  1224,3(daN / m2 ) 1 2600 2600 hd  (  )  l1  (  )  (0,2  0,26)(cm) 10 13 10 13  Sơ chọn kích thước dầm chiếu nghỉ: Chọn hd = 30 (cm); bd = 20 (cm)  Ta xét tỉ số chiều cao thang với chiều cao dầm chiếu nghỉ ta coù hd 300   1,875  hs 160  Vậy liên kết cầu thang với dầm chiếu nghỉ liên kết khớp III Tính toán nội lực Sơ đồ tính toán : Dùng phần mềm sap 2000 giải nội lực ta biểu đồ mô men biểu đồ lực cắt SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ Biểu Đồâ Mô Men Phản Lực Tại Các Gối Tính cốt thép cho thang: Vật liệu tính toán  Mác bê tông 350 : Rb = 145(daN/cm2 ), Rbt =10,5 (daN/cm2)  Thép AII : Rs =2800(daN/cm2) Chọn lớp bảo vệ : a = (cm), h =16(cm)  ho = 16 – = 14 (cm) Ta coù : Mmax = 3,35 (T.m) = 335000 (daN.cm) Mnh = 0,8 x Mmax = 0,8 x 335000 = 268000 (daN.cm) Mg = 0,4 x Mmax = 0,4 x 335000 = 134000 (daN.cm)  Tính toán cốt thép cho nhịp gối: m = M  b Rb b.h02     * m ) As =   b Rb b.h0 Rs SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ  Kết tính toán tóm tắt bảng sau : Tiết Mi As μ max(% b(cm ho(cm Astt(cm2 chọ Cốt μ% diệ (daNcm α ξ n ) ) ) theùp ) n ) (cm2) nhịp 0.104 Þ10a10 0.5 3.27 268000 100 14 0.111 7.24 7.85 gối 0.052 0.053 Þ10a19 134000 100 14 3.51 4.13 0.3 3.27 Kiểm tra hàm lượng cốt thép Nhịp  %  max  R Rb Rs As >   0,05% b.ho 100 Vậy thoả điều kiện: min     max IV TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ: Tải Trọng Tác Dụng Lên Dầm Chiếu Nghỉ Của Cầu Thang :  Chọn kích thước tiết diện dầm 200  300  Trọng lượng thân dầm gd = ld (hd - hs) n  b = 0,15 x (0,3 - 0,16) x 1,1 x 2500 =57,75 (daN/m)  Do baûn chiếu nghỉ truyền vào có dạng hình thang chuyển thành dạng phân bố : gcn=q1 L1 (1-2  +  )=924,6 1, (1-2x0.2692+0.2693)=566,2(daN/m) 2 L 1,     0.269 L3  2,6  Do thang truyền vào, phản lực gối tựa B D vế vế quy dạng phân bố Vì RB = RD = 2720 (daN)  Qui tải tải phân bố ñeàu:  gbt = RB  2720 (daN/m) 1( m ) - Tổng tải trọng tác dụng lêên dầm chiếu nghæ: qtt = gd + gbt + gCN = 57,75 + 2720 +566,2 = 3344(daN/m) Sơ Đồ Tính Dầm Chiếu Nghỉ: SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Chiều cao khối móng qui ước: HM = 18.9 (m) Chiếu dài, rộng đài đáy đài: B = L = ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ (m) Móng khối qui ước Diện tích khối móng qui ước: FM=BM2= 38.94 Thể tích đài cọc cọc: V1 = F Mhm+ncFchc  V1= với : hm = Thể tích móng khói qui ước: V2 = F M*HM - V1  V2 = (m2) 112.84704 m (m3) 623.11896 (m3) Trọng lượng thể tích trung bình đất móng khối quy ước : SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page 157 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO tb ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ h1  h2  h2'  dn  h3 3dn  h4 dn   h1  h2  h2'  h3  h4     tb = 1.169 (T/m3) Trọng lượng móng khối qui ước: Nqutc = tbV1+1tbV2 với : tb = (T/m3)  Nqutc = 954.12 (T) Tổng lực tác dụng đáy móng khối qui ước: Nqutc=Ntc+Nqutc = 1333.04 (T) Mômen tiêu chuẩn tương ứng tâm khối móng qui ước (theo phương Y): MYqutc = MYtc +QYtc.hmqu với : MYtc = 0.91 (Tm) tc QY = 2.94 (T) hmqu = 18.9 (m) tc  MYqu = 56.476 (Tm) Moâmen tiêu chuẩn tương ứng tâm khối móng qui ước (theo phương X): MXqutc = MXtc +QXtc.hmqu với : MXtc = 1.26 (Tm) tc QX = 0.76 (T) hmqu = 18.9 (m) tc  MXqu = 15.624 (Tm) Độ lệch tâm : Phương Y: ey =Mytc/Ntc  etcY = 0.042 (m) tc tc Phương X: ex =Mx /N =  etcX = 0.012 (m) Kiểm tra ổn định đất đáy móng khối qui ước ( theo trạng thái giới hạn thứ II): Điều kiện ổn định khối móng qui ước: tc ptb    N tc Aqu RquII  RquII  34.23 (T/m2) Sức chịu tải đất móng khối qui ước: Rtc  m( ABqu I'  B vp'  DCI ) Với: m= vp =DfI = SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 22.098 hệ số điều kiện làm việc (T/m2) Page 158 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ Mũi cọc đặt trrong lớp đất thứ có II = 180 , c = (T/m2),  = 1.9 (T/m3) A= 3.43 B= 2.72 D= 5.31 Bqu = 6.24 (m) cạnh đáy móng qui ước hmqu = 18.9 (m)  0.9996 (T/m3) trọng lượng đất mũi cọc CI = (T/m2) lực dính mũi cọc II = 18o RquII = 102.74 (T/m2) tc ptb  RquII thỏa p lực lớn nhất, nhỏ đáy khối móng qui ước: tc pmax  Ta coù: tc N qu Aqu  M tc Xqu WX  M tc Yqu WY tc N qu= 1333.04 (T) tc tc M xqu = M x = Mtcyqu = Mtcy = Wx=Wy=Bqu3/6 = ptcmax = 34.29 T/m2 1.26 (Tm) 0.91 (Tm) 40.5 (m3) 1.2RquII = 123.288 (T/m2)  thoûa  ptcmin = 34.18 T/m2   thỏa điều kiện Tính lún móng khối qui ước theo phương pháp tỏng phân bố qua bước: i p lực gây lún: pgl =ptctb - 'ihi Với : 'ihi = 22.09 (T/m2) ptctb = 34.23 (T/m2)  pgl = 12.14 (T/m2) ii Chia lớp phân bố: Đất chia thành lớp đồng thỏa điều kiện: hi  (0.4÷0.6)Bqu = 2.496÷3.744 (m) Chọn chia lớp đất =0.5(m) iii Xác định độ lún lớp phân tố tính tổng độ lún: Xét tỉ số: Bqu/Bqu = SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page 159 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HAÛO z (m) 0.5 1.5 2.5 3.5 4.5 Sơ đồ lún 2z/Bqu k0 0.16 0.98 0.32 0.96 0.48 0.9 0.64 0.82 0.8 0.74 0.96 0.65 1.12 0.57 1.28 0.5 1.44 0.43 1.6 0.38 S =Σ βi.σzp.hi/Ei = SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ zp 12.14 11.9 11.65 10.93 9.95 8.98 7.89 6.92 6.07 5.22 4.61 zy 0.4998 0.9996 1.4994 1.9992 2.499 2.9988 3.4986 3.9984 4.4982 4.998 0.0106 (m) Page 160 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO  VII ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ 1.06 (cm) 8(cm) thỏa Tính thép: Sơ đồ tính thép đài 207.27 (Tm) 0.825 (m) Momen : Mmax = 2pd = d= Diện tích cốt thép: m=M/(bRbbh0)= 0.034  =1-(1-2m)^(1/2)= 0.0346 As = (bRbbh0)/Rs = 0.00753 với b = Rb = 1450 b h0 = 1.05 Rs = 28000 Chọn thép:20Þ20 cóAs =76(cm2) Chiếu dài móng: l = lth = l - 2x50 = 3900 Khoảng cách a=  a= (m2) = 75.3 (cm2) (T/m2) (m) (m) (T/m2) (m) = 4000 (mm) (mm) 195 (mm) 160 (mm) VIII Kiểm tra móng 1-F, 3-F: Móng 1-F: tải N Qx tải tính toán 426.31 0.9 tải tiêu chuẩn 370.7 0.78 Từ sơ đồ bố trí cọc đài, diện tích thực tế đài: SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Qy 3.11 2.7 My 4.944 4.3 Mx 1.688 1.47 Page 161 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ Fđ = 16(m2) trọng lượng thực tế đài đất đài: N = nFđhbt = 2.64(T) = Pdd Với n =1.1 bt =2 (T/m3) hd =1.2(m) tải trọng dọc trục lớn nhỏ công trình tác dụng lên cọc nhóm (theo điều 6.1.6/[8]) xác định theo cong thức: tt pmax  tt P nc  ( M 0tty ) xmax x i  ( M 0ttx ) ymax i y với P0tt = Ptt + Pdd = 428.95(T) tải trọng thảng đứng tính từ đáy đài tt Moy =My +Qxh = 6.024(Tm) momen xoay quanh trục Oy đáy đài tt Mox =Mx +Qyh = 5.42(Tm) momen xoay quanh truïc Ox đáy đài  xmax khoàng cách lớn từ tim cọc dến trục Oy  ymax khoàng cách lớn từ tim cọc dến trục Ox Pttmax =109.62(T) Pttmin =104.85(T) Trọng lượng tính toán cọc: Pc =nbtLcAc = 19.23(T) Kieåm tra: Pttmax+Pc = 128.85(T) < Qtt =143.17(T) Pttmin = 104.85(T) > Vậy cọc đảm bảo khả chịu lực dọc truc chịu nén không cần kiểm tra nhổ Móng 3-F: Móng C33 trục 3-F: tải tải tính toán tải tiêu chuẩn N 379.97 330.41 Qx 0.77 0.67 Qy 0.88 0.77 My 1.345 1.17 Mx 1.384 1.2 Từ sơ đồ bố trí cọc đài, diện tích thực tế đài: Fđ =16(m2) trọng lượng thực tế đài đất đài: N = nFđhbt =2.64(T) = Pdd Với n =1.1 bt =2(T/m3) hd = 1.2 (m) Tải trọng dọc trục lớn nhỏ công trình tác dụng lên cọc nhóm (theo điều 6.1.6/[8]) xác định theo cong thức: SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page 162 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO tt pmax  tt P nc  ( M 0tty ) xmax x i ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ  (  M 0ttx ) ymax i y với P0tt = Ptt + Pdd = 382.61(T) tải trọng thảng đứng tính từ đáy đài tt Moy =My +Qxh = 2.269(Tm) momen xoay quanh trục Oy đáy đài tt Mox =Mx +Qyh = 2.44(Tm) momen xoay quanh trục Ox đáy đài  xmax khoảng cách lớn từ tim cọc dến trục Oy  ymax khoảng cách lớn từ tim cọc dến trục Ox Pttmax = 96.63(T) Pttmin = 94.67(T) Ttrọng lượng tính toán cọc: Pc = nbtLcAc = 19.23(T) Kieåm tra: Pttmax+Pc = 115.86(T) < Qtt = 143.17(T) Pttmin = 94.67(T) > Vậy cọc đảm bảo khả chịu lực dọc truc chịu nén không cần kiểm tra nhổ B Móng trục 2-F, 4-F: I Số liệu tải trọng: tải N Qx Qy My Mx tải tính toán 561.16 1.15 1.65 2.577 1.951 tải tiêu chuẩn 487.97 1.43 2.24 1.7 II Xác định kích thước coc: chọn tiết diện sơ cộc chiều sâu chôn móng: Chọn mác bê tông 350: Rb = 1450 (T/m2) Rbt = 105 (T/m2) Choïn cọc tiết diện: 0.8 (m) Tiết diện cọc: Fc = d /4= 0.5024 (m2), 3.14 Chu vi coïc: uc = d= 2.512 (m) Chiều dài cọc l= 18 (m) gồm đoạn đoạn dài 9m Cọc ngàm vào đài : 0.15 (m) Đập vỡ đầu cọc neo vào đài > 20 chọn : 0.45 (m) Chiều dài cọc lại: 18 - 0.6 = 17.4 (m) Diện tích cốt thép lấy 1820: có Fa = 56.556 (cm2) Dùng thép AII: Rs = Rsc = 28000 (T/m2) Chiều sâu chôn móng: Chiều sâu chôn đáy đài: hm = 2(m) III Kiểm tra tải trọng dọc truc tác dung lên cọc nhóm: Từ sơ đồ bố trí cọc đài, diện tích thực tế đài: Fđ = 16 (m2) SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page 163 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ trọng lượng thực tế đài đất đài: N = nFđhbt = 2.64(T) = Pdd với n= 1.1 bt = 2(T/m3) hd = 1.2(m) Tải trọng dọc trục lớn nhỏ công trình tác dụng lên cọc nhóm (theo điều 6.1.6/[8]) xác định theo cong thức: tt pmax  tt tt P nc  ( M 0tty ) xmax ( M 0ttx ) ymax   yi2  xi với P0 = Ptt + Pdd =563.8(T) tải trọng thảng đứng tính từ đáy đài tt Moy =My +Qxh = 3.957(Tm) momen xoay quanh trục Oy đáy ñaøi tt Mox =Mx +Qyh = 3.931(Tm) momen xoay quanh trục Ox đáy đài  xmax khoàng cách lớn từ tim cọc dến trục Oy  ymax khoàng cách lớn từ tim cọc dến trục Ox Pttmax =114.4(T) Pttmin =111.12(T) trọng lượng tính toán cọc: Pc =nbtLcAc = 19.23(T) Kieåm tra: Pttmax+Pc =133.63(T) < Qtt = 143.17 (T) Pttmin =111.12(T) > cọc đảm bảo khả chịu lực dọc truc chịu nén không cần kiểm tra nhổ IV Tính đài cọc: Xác định kích thước đài cọc: Khi khoảng cách cọc 3d sức chịu tải cho phép cọc : Qa = 143.17(T) p lực phản lực lên đáy đài: ptt = Qa/(3d)2 =  ptt = 24.86 (T/m2) Diện tích sơ đế đài: Fa = Ntt/(ptt-ntbh) = 26.03 (m2) với : n= 1.1 hệ số tin cậy tb = (T/m3) h= 1.5 (m) chiều sầu đặt đáy đài Ntt = 561.16 (T/m ) Trọng lượng sơ đài: Ndtt = nFđhtb = 85.9 (T) với h = 2(m) Số lượng cọc móng: nc = (Ntt+Nttd)/Qatk =4.5 cọc Với Qatk = 143.17 (T) Hệ số kể đến momen lực ngang chân cột: nc' = ncx  nc' = 5cọc SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page 164 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ chọn cọc để bố trí nc = 5cọc  = 1.1 Lực truyền xuống cọc móng: P tt  ( N tt  N dtt )  nc 129.41 (T) Kiểm tra chọc thủng: điều kiện chống nén thủng: theo TCXDVN 356:2005 mục :6.2.5.4 công thức (107) F Rbtumho a Lực chống xuyên thủng: đài đặt thép cốt đai: Pcxt =Rbtumho Với :  = bê tông nặng Rbt = 105 (T/m2) um =2(hc+bc+2h0) Với : hc = bc = 0.8 (m) hd = 1.2 (m) a= 0.15 (m) h0 = 1.05 (m)  um = 7.4 (m)  Pcxt = 815.85 (T) b Lực xuyên thủng: Tháp chọc thủng tt Pxt =N - Pixt Với : Ntt = Pixt =Pix0.9/1.15 561.16(T) lực dọc tính toán chân cột phản lực đầu cọc nằm pham vi đáy lớn tháp xuyên thủng SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page 165 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO Pi = 0(T)  Pixt =  Pxt =  F < Pcxt V Tính lún:  Góc ma sát trung bình:  l i i ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ cọc nằm tháp choc thủng (T) 561.16(T) = F thỏa điều kiện chọc thủng   h11  h2  h33  h4     Ltb  h1  h2  h3  h4  14.78o  / 3.695o  tg 0.0645 Diện tích đài coc, cọc, khối móng qui ước: Chiếu dài, rộng khối móng qui ước: BM = B+2xhcxtg với : B= (m) hc = 17.4 (m)  BM = 6.24 (m) Chieàu cao khối móng qui ước: HM = 18.9 (m) Chiếu dài, rộng đài: B =4(m) Diện tích khối móng qui ước: FM=BM2= 38.94 (m2) Thể tích đài cọc cọc: V1 = F Mhm+ncFchc  V1 = 121.589 (m3) với : hm = m Thể tích móng khói qui ước: V2 = F M*HM - V1  V2 = 614.377 (m3) Bố trí cọc: Khoảng cách coïc: S = 3d S= 2.4 (m)  choïn S = 2.4 m Khoảng cách từ mép cọc đến mép đài: S' = d/2 S' = 0.4 (m)  chọn S = 0.4 (m) SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081  Page 166 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ Bố trí cọc Trọng lượng thể tích trung bình đất móng khối quy ước : h1  h2  h2'  dn  h3 3dn  h4 dn  tb   h1  h2  h2'  h3  h4   tb = 1.169 (T/m3) Trọng lượng móng khối qui ước: Nqutc = tbV1+1tbV2 Với : tb = (T/m3)  Nqutc = 961.38 (T) Tổng lực tác dụng đáy móng khối qui ước: Nqutc=Ntc+Nqutc = 1449.35 (T) Mômen tiêu chuẩn tương ứng tâm khối móng qui ước (theo phương Y): MYqutc = MYtc +QYtc.hmqu với : MYtc = 2.24 (Tm) tc QY = 1.43 (T) hmqu = 18.9 (m) tc  MYqu = 29.267 (Tm) Mômen tiêu chuẩn tương ứng tâm khối móng qui ước (theo phương X): MXqutc = MXtc +QXtc.hmqu với : MXtc = 1.7 (Tm) tc QX = (T) hmqu = 18.9 (m) tc  MXqu = 20.6 (Tm) Độ lệch tâm : Phương Y: ey =MYtc/Ntc  etcY = 0.02 (m) SVTH: NGUYEÃN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page 167 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ Phương X: ex =Mxtc/Ntc =  etcX = 0.014 (m) Kieåm tra ổn định đất đáy móng khối qui ước ( theo trạng thái giới hạn thứ II): Điều kiện ổn định khối móng qui ước: tc ptb  N RquII  tc Aqu RquII 37.22 (T/m2)   Sức chịu tải đất móng khối qui ước: R tc  m( ABqu I'  B vp'  DCI ) với: m= hệ số điều kiện làm việc vp =DfI = 22.098 (T/m2) mũi cọc đặt trrong lớp đất thứ có II = 180 , c = (T/m2),  = 1.9 (T/m3) A= 3.43 B= 2.72 D= 5.31 Bqu = 6.24 (m) cạnh đáy móng qui ước hmqu = 18.9 (m)  0.9996 (T/m3) trọng lượng đất mũi cọc  CI = (T/m2) lực dính mũi cọc II = 18o RquII =102.74(T/m2) ptbtc  RquII thỏa p lực lớn nhất, nhỏ đáy khối móng qui ước: tc pmax  ta coù: tc N qu Aqu  M tc Xqu WX Ntcqu= Mtcxqu Mtcyqu  M tc Yqu WY 1449.35 (T) =M x= 1.7 (Tm) tc =M y= 2.24 (Tm) Wx=Wy=Bqu /6 = 40.5 (m3)  ptcmax = 37.32 T/m2 1.2RquII =123.288(T/m2) thoûa  ptcmin = 37.12 T/m2   thỏa điều kiện Tính lún móng khối qui ước theo phương pháp tỏng phân bố qua bước: a p lực gây lún: pgl =ptctb - 'ihi Với : 'ihi = 22.09 (T/m2) ptctb = 37.22(T/m2) tc SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page 168 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ pgl = 15.13 (T/m2) b Chia lớp phân bố: đất chia thành lớp đồng thỏa điều kiện: hi  (0.4÷0.6)Bqu = 2.496 ÷ 3.744 (m) chọn chia lớp đất = 0.5 (m) c Xác định độ lún lớp phân tố tính tổng độ lún: Xét tỉ số: Bqu/Bqu =  z (m) 0.5 1.5 2.5 3.5 4.5 SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Sơ đồ lún 2z/Bqu k0 zp 15.13 0.16 0.98 14.83 0.32 0.96 14.52 0.48 0.9 13.62 0.64 0.82 12.41 0.8 0.74 11.2 0.96 0.65 9.83 1.12 0.57 8.62 1.28 0.5 7.57 1.44 0.43 6.51 1.6 0.38 5.75 zy 0.4998 0.9996 1.4994 1.9992 2.499 2.9988 3.4986 3.9984 4.4982 4.998 Page 169 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO S =Σ βi.σzp.hi/Ei =  VI ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ 1.32 0.0132 (m) (cm) 8(cm) thỏa Tính thép: Sơ đồ tính thép đài 207.27 (Tm) 0.825 (m) Momen : Mmax = 2pd = d= Diện tích cốt thép: m=M/(bRbbh0)= 0.034  =1-(1-2m)^(1/2)= 0.0346 As = (bRbbh0)/Rs = 0.00753 với b = Rb = 1450 b h0 = 1.05 Rs = 28000 Chọn thép:20Þ20 cóAs =76(cm2) Chiếu dài moùng: l = lth = l - 2x50 = 3900 Khoảng cách a=  a= 160 VII Kiểm tra móng 2-F:  Móng2-F: SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 (m2) = 75.3 (cm2) (T/m2) (m) (m) (T/m2) (m) = 4000 (mm) 195 (mm) (mm) (mm) Page 170 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO tải tải tính toán tải tiêu chuẩn N 494.28 429.81 ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ Qx 1.03 0.9 Qy 2.24 1.95 My 3.694 3.21 Mx 1.841 1.6 Từ sơ đồ bố trí cọc đài, diện tích thực tế đài: Fđ = 16(m2) trọng lượng thực tế đài đất đài: N = nFđhbt = 2.64(T) = Pdd với n = 1.1 bt = (T/m3) hd = 1.2 (m) tải trọng dọc trục lớn nhỏ công trình tác dụng lên cọc nhóm (theo điều 6.1.6/[8]) xác định theo cong thức: tt pmax  tt P nc  ( M 0tty ) xmax ( M 0ttx ) ymax   yi2  xi Với P 0tt = Ptt + Pdd =496.92(T) tải trọng thảng đứng tính từ đáy đài Moytt =My +Qxh =4.93(Tm) momen xoay quanh trục Oy đáy đài tt Mox =Mx +Qyh =4.529(Tm) momen xoay quanh trục Ox đáy đài  xmax khoàng cách lớn từ tim cọc dến trục Oy  ymax khoàng cách lớn từ tim cọc dến trục Ox Pttmax = 101.35(T) Pttmin = 97.41(T) trọng lượng tính toán cọc: Pc =nbtLcAc = 19.23(T) Kieåm tra: Pttmax+Pc = 120.58(T) < Qtt = 143.17 (T) tt P = 97.41(T) > Vậy cọc đảm bảo khả chịu lực dọc truc chịu nén không cần kiểm tra nhổ SVTH: NGUYỄN MINH TAÁN MSSV: 106104081 Page 171 ... THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ PHẦN I KIẾN TRÚC I SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ Trong thời buổi đổi mới, với sách mở cửa phủ, nhà đầu tư nước đãâ vào Việt Nam thị trường... TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ Sơ đồ bố trí lực Momen SVTH: NGUYỄN MINH TẤN MSSV: 106104081 Page 21 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD:TRẦN THỊ NGUYÊN HẢO ĐỀ TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN... TÀI: TRUNG TÂM XÚC TIẾN THƯƠNG MẠI – ĐẦU TƯ Chương II: HỒ NƯỚC MÁI I CẤU TẠO VÀ KÍCH THƯỚC HỒ NƯỚC MÁI Tất đáy, thành nắp làm BTCT đổ chỗ - Bản đáy liên kết với dầm theo chu vi dầm liên kết với