Nghiên cứu ảnh hưởng hình dạng khối rỗng đến ứng xử của phần cầu nối dạng bản rỗng (của cầu kết nối khu dân cư him lam)

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA PHAN LÊ THANH NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG HÌNH DẠNG KHỐI RỖNG ĐẾN ỨNG XỬ CỦA PHẦN CẦU NỐI DẠNG BẢN RỖNG (của cầu kết nối khu dân cư Him Lam) Chun ngành: Kỹ thuật xây dựng Cơng trình giao thông Mã ngành: 60 58 02 05 LUẬN VĂN THẠC SĨ Thành phố Hồ Chí Minh, tháng 01 năm 2020 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH *** Cán hướng dẫn khoa học: TS LÊ BÁ KHÁNH Cán chấm nhận xét 1: TS NGUYỄN DUY LIÊM Cán chấm nhận xét 2: TS MAI LỰU Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 11 tháng 01 năm 2020 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: Chủ tịch hội đồng: PGS.TS LÊ THỊ BÍCH THỦY Thư ký hội đồng: TS NGUYỄN DANH THẮNG CB Phản biện 1: TS NGUYỄN DUY LIÊM CB Phản biện 2: TS MAI LỰU Uỷ viên hội đồng: TS LÊ BÁ KHÁNH Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trưởng Khoa Kỹ thuật Xây dựng PGS.TS Lê Thị Bích Thủy PGS.TS Lê Anh Tuấn – ii – ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc lập - Tự - Hạnh phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: PHAN LÊ THANH MSHV: 1770096 Ngày, tháng, năm sinh: 26/8/1984 .Nơi sinh: Ninh Thuận Chun ngành: Kỹ thuật xây dựng Cơng trình giao thơng Mã số : 60 58 02 05 I TÊN ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG HÌNH DẠNG KHỐI RỖNG ĐẾN ỨNG XỬ CỦA PHẦN CẦU NỐI DẠNG BẢN RỖNG (của cầu kết nối khu dân cư Him Lam) II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Tổng quan cầu rỗng Tổng quan nghiên cứu cầu rỗng Tổng quan lý thuyết tính tốn cầu rỗng Phân tích ứng xử phần cầu nối dạng rỗng cầu kết nối khu dân cư Him Lam III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 19/08/2019 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 08/12/2019 V CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: TS LÊ BÁ KHÁNH Tp HCM, ngày 03 tháng 12 năm 2019 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN ĐÀO TẠO TS Lê Bá Khánh PGS.TS Nguyễn Mạnh Tuấn TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG PGS.TS Lê Anh Tuấn HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 –v– LỜI CẢM ƠN Trước tiên xin gửi lời cảm ơn đến tồn thể q thầy khoa Kỹ thuật Xây dựng trường đại học Bách Khoa tận tình giảng dạy giúp hiểu biết sâu rộng kiến thức chun mơn suốt thời gian tham dự khóa cao học Và đặc biệt xin chân thành cảm ơn giáo viên hướng dẫn thầy TS Lê Bá Khánh dành nhiều thời gian, cơng sức để định hướng, hỗ trợ đồng hành suốt thời gian thực luận văn thạc sỹ Sau tơi muốn cảm ơn gia đình, bạn bè ủng hộ, động viên, giúp đỡ hồn thành khóa học HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – vi – TÓM TẮT LUẬN VĂN Cầu dạng khối rỗng ngày sử dụng rộng rãi Chúng có ưu điểm tiết kiệm vật liệu, giảm tĩnh tải đảm bảo khả chịu lực Các khối rỗng đưa vào sử dụng có nhiều loại khác hình trịn, hình chữ nhật, hình elip, hình capsule… việc tìm hiểu xem hình dạng tạo kết cấu tốt điều cần thiết Đề tài tập trung nghiên cứu ứng xử dạng khối rỗng thay đổi hình dạng kích thước khối rỗng Phương pháp nghiên cứu phương pháp phần tử hữu hạn với mơ hình 3D lấy từ cơng trình cầu thực tế Việc mô tiến hành phần mềm PTHH Abaqus CAE Các kết phần mềm tính tốn theo phân tích tuyến tính đưa nghiên cứu bao gồm phân bố ứng suất theo phương ngang, phương dọc, tập trung ứng suất Von – Mises chuyển vị thẳng đứng số vị trí nguy hiểm Qua hiểu thêm cách làm việc dạng khối rỗng xác định hình dạng khối rỗng tốt để từ vận dụng cho cơng trình có kết cấu tương tự sau HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – vii – ABSTRACT Voided slab bridge decks are now widely used They have many advantages such as saving materials, reducing dead load of slabs but still ensuring bearing capacity The voids within the slab are many different in shapes such as circular, rectangular, elliptical, capsular shape and it is necessary to find out an optimal void shape This study focuses on surveying the structural behavior of voided slab bridge decks when changing the shape and size of voids The analysis method is a finite element method with a 3D voided slab model which taken from an actual bridge construction The simulation was conducted on the Abaqus/CAE software The results are calculated by the software in a linear material and are analyzed, including the transverse, longitudinal stress distribution, the Von - Mises stress concentration and the deflection of the voided slab at critical locations Thereby, we can gain a better understanding of the structural behavior of voided slab bridge decks and determine the optimal void shape so that it can be applied to similar structural construction later HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – viii – LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu khoa học độc lập tơi Các số liệu luận án trung thực có nguồn gốc rõ ràng Các kết luận án chưa công bố công trình khoa học Tác giả hồn tồn chịu trách nhiệm tính xác thực nguyên luận án Tác giả Phan Lê Thanh HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – ix – MỤC LỤC NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ ii LỜI CẢM ƠN .v TÓM TẮT LUẬN VĂN vi ABSTRACT vii LỜI CAM ĐOAN viii MỤC LỤC ix DANH MỤC CÁC BẢNG xii DANH MỤC CÁC HÌNH xii MỞ ĐẦU .1 Lý chọn đề tài .1 Mục đích nghiên cứu .1 Đối tượng phạm vi nghiên cứu a Đối tượng nghiên cứu .1 b Phạm vi nghiên cứu Phương pháp nghiên cứu .2 Ý nghĩa khoa học tính thực tiễn đề tài Nội dung đề tài CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ LĨNH VỰC NGHIÊN CỨU 1.1 Giới thiệu chung cầu có khối rỗng 1.2 Các hình thức khối rỗng 1.2.1 Cầu có khối rỗng (voided slab bridge decks) .4 1.2.2 Cầu dạng sàn bong bóng (Bubble Deck slabs) .5 1.2.3 Tấm bê tông lõi rỗng (Hollow-core slabs) 1.3 Tình hình nghiên cứu giới 1.3.1 Áp dụng lý thuyết trực hướng 1.3.2 Ứng xử phân tích sàn bê tơng dạng rỗng 11 1.3.3 Tính tốn độ cứng sàn dạng rỗng 14 HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 –x– 1.3.4 Diện tích tương đương sàn khối rỗng 17 1.4 Tình hình nghiên cứu nước 20 1.4.1 Phân tích thực nghiệm sàn BubbleDeck dùng khối rỗng hình elip 20 1.4.2 Nghiên cứu quy trình quản lý chất lượng thi cơng sàn BubbleDeck 21 1.5 Nhận xét chương 22 CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT 23 2.1 Ứng xử kết cấu sàn dạng khối rỗng .23 2.1.1 Lý thuyết trực hướng 23 2.1.2 Ảnh hưởng khối rỗng đến ứng xử kết cấu 26 2.1.2.1 Ứng xử uốn .26 2.1.2.2 Ứng xử cắt 28 2.1.2.3 Biến dạng mặt cắt ngang dạng hộp 28 2.1.3 Phân tích kết cấu sàn khối rỗng 30 2.2 Phương pháp Grillage 31 2.3 Ví dụ mơ hình Grillage cho cầu dạng khối rỗng .34 2.4 Mơ hình phần tử hữu hạn sàn cầu dạng khối rỗng 37 2.5 Nhận xét chương 38 CHƯƠNG 3: PHÂN TÍCH ẢNH HƯỞNG HÌNH DẠNG KHỐI RỖNG .39 3.1 Giới thiệu 39 3.1.1 Mục đích: 39 3.1.2 Phạm vi phương án khảo sát: 39 3.1.2.1 Phạm vi khảo sát: 39 3.1.2.2 Phương án khảo sát: 39 3.2 Đối tượng nghiên cứu 40 3.2.1 Giới thiệu cầu kết nối khu dân cư HimLam: 40 3.2.2 Tải trọng tác dụng nhịp 44 3.2.3 Bố trí gối cầu nhịp 45 3.3 Thiết lập mơ hình phần mềm PTHH Abaqus CAE .46 HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – xi – 3.3.1 Các thông số mơ hình 46 3.3.1.1 Thông số vật liệu 46 3.3.1.2 Loại phần tử kích thước lưới chia 47 3.3.1.3 Thông số hoạt tải 48 3.3.2 Các bước mơ hình hóa phần mềm Abaqus CAE .48 3.3.2.1 Xây dựng cấu kiện 48 3.3.2.2 Định nghĩa vật liệu thuộc tính mặt cắt 50 3.3.2.3 Tạo mơ hình hồn chỉnh 50 3.3.2.4 Điều kiện biên tải trọng 51 3.3.3 Phân tích kết thu từ phần mềm Abaqus CAE .51 3.3.3.1 Lựa chọn kích thước lưới chia (Mesh size) 51 3.3.3.2 Lựa chọn hướng hoạt tải 53 3.3.3.3 Phân bố ứng suất theo phương dọc ngang vị trí nguy hiểm .55 3.3.3.4 So sánh tập trung ứng suất khối rỗng hình chữ nhật vát góc bo trịn góc 68 3.3.3.5 Ảnh hưởng chiều cao khối rỗng có dạng hình chữ nhật đến phân bố ứng suất dọc ngang 72 3.3.3.6 Ảnh hưởng chiều rộng khối rỗng có dạng hình chữ nhật đến phân bố ứng suất dọc ngang 77 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 81 Kết luận 81 Kiến nghị .81 HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 71 – Ứng suất SMises (Mpa) 2,50 2,00 1,50 1,00 0,50 0,00 10 12 14 16 18 20 22 24 22 24 Bề rộng cầu (phương Y) (m) Vát góc Bo trịn góc Hình 3.46 Phân bố ƯS SMises cho thớ biên nắp 1,80 Ứng suất SMises (Mpa) 1,60 1,40 1,20 1,00 0,80 0,60 10 12 14 16 18 20 Bề rộng cầu (phương Y) (m) Vát góc Bo trịn góc Hình 3.47 Phân bố ƯS SMises cho thớ biên đáy HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 72 – Phân bố ứng suất SMises cho thấy đường ứng suất SMises trường hợp bo trịn góc nằm phía đường ứng suất SMises trường hợp vát góc, nghĩa giá trị SMises bo trịn góc lớn giá trị SMises vát góc Như khối rỗng hình chữ nhật vát góc có ưu so với khối rỗng hình chữ nhật bo trịn góc 3.3.3.5 Ảnh hưởng chiều cao khối rỗng có dạng hình chữ nhật đến phân bố ứng suất dọc ngang Phần trình bày kết nghiên mơ hình phần tử hữu hạn cho khối rỗng hình chữ nhật cầu kết nối khu dân cư Him Lam với chiều cao khối rỗng thay đổi sau: 0,95m; 1,0m; 1,05m 1,1m Chiều rộng khối rỗng chiều cao giữ nguyên theo thực tế 1,7m 1,45m Bảng khối lượng mô men quán tính trục trung tâm thẳng đứng theo trường hợp thể Bảng 3.5 Bảng 3.5 Bảng khối lượng mô men quán tính theo chiều cao khối rỗng Chiều cao khối rỗng (m) Tỉ số chiều cao khối rỗng chiều cao Khối lượng (tấn) Mô men quán tính (m4) 0,95 1,00 1,05 1,10 0,655 0,690 0,724 0,759 2977,230 2870,900 2764,580 2658,260 9,473E+08 9,234E+08 8,995E+08 8,756E+08 Chọn mặt cắt 2-2 để tiến hành phân tích ảnh hưởng chiều cao khối rỗng đến phân bố ứng suất Hình 3.48 thể phân bố ứng suất S11 S22 mặt cắt 2-2 cho trường hợp chiều cao khối rỗng 1,05m HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 73 – Hình 3.48 Phân bố ứng suất S11 S22 mặt cắt 2-2 khối rỗng Kết phân bố ứng suất S11 S22 thớ biên thớ biên mặt cắt 2-2 cho trường hợp chiều cao khối rỗng khác thể Hình 3.49 – 3.52 Ứng suất S11 (Mpa) -0,5 10 12 14 16 18 20 22 24 -1 -1,5 -2 -2,5 -3 -3,5 -4 -4,5 Bề rộng cầu (phương Y) (m) Chiều cao 1,1m Chiều cao 1,05m Chiều cao 1,0m Chiều cao 0,95m Hình 3.49 Phân bố ƯS S11 thớ biên cho mặt cắt 2-2 với chiều cao khối rỗng khác HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 74 – Ứng suất S11 (Mpa) 2,50E+00 2,00E+00 1,50E+00 1,00E+00 5,00E-01 0,00E+00 10 12 14 16 18 20 22 24 Bề rộng cầu (phương Y) (m) Chiều cao 1,1m Chiều cao 1,05m Chiều cao 1,0m Chiều cao 0,95m Hình 3.50 Phân bố ƯS S11 thớ biên cho mặt cắt 2-2 với chiều cao khối rỗng khác Ứng suất S22 (Mpa) 1,5 0,5 -0,5 -1 10 12 14 16 18 20 22 24 -1,5 -2 -2,5 -3 Bề rộng cầu (phương Y) (m) Chiều cao 1,1m Chiều cao 1,05m Chiều cao 1,0m Chiều cao 0,95m Hình 3.51 Phân bố ƯS S22 thớ biên cho mặt cắt 2-2 với chiều cao khối rỗng khác HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 Ứng suất S22 (Mpa) – 75 – 1,2 0,8 0,6 0,4 0,2 -0,2 -0,4 -0,6 -0,8 -1 10 12 14 16 18 20 22 24 Bề rộng cầu (phương Y) (m) Chiều cao 1,1m Chiều cao 1,05m Chiều cao 1,0m Chiều cao 0,95m Hình 3.52 Phân bố ƯS S22 thớ biên cho mặt cắt 2-2 với chiều cao khối rỗng khác Các biểu đồ cho thấy S11 S22 tăng chiều cao khối rỗng tăng, điều cho khối rỗng tăng chiều cao làm giảm mô men quán tính làm giảm bề dày nắp, đáy khiến khối rỗng bị biến dạng riêng (khối rỗng bị méo mó) tác dụng tải trọng Phân bố ứng suất S11 biên có biến động trường hợp, biên có biến động lớn vị trí vị trí vệt bánh xe hoạt tải Như tổng thể khối rỗng làm thay đổi giá trị ứng suất S11 khối rỗng bị méo mó tác dụng hoạt tải không làm thay đổi phân bố ứng suất S11 phạm vi toàn Phân bố ứng suất S22 cho thấy vị trí khối rỗng sườn ứng suất S22 thay đổi tăng chiều cao khối rỗng vị trí gần kề góc khối rỗng ứng suất S22 lại tăng lên đáng kể Để tìm hiểu kỹ vấn đề cần tiến hành khảo sát ứng suất S22 ba điểm đại diện cho ba vị trí khối rỗng, sườn gần kề góc khối rỗng thuộc thớ biên thớ biên sàn Chi tiết ba vị trí thể Hình 3.53 HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 76 – Hình 3.53 Ba vị trí dùng để khảo sát ứng suất S22 Vị trí 1: điểm sườn (T – thớ biên trên; B – thớ biên dưới) Vị trí 2: điểm có ƯS cực đại gần kề góc khối rỗng; Vị trí 3: điểm khối rỗng Bảng 3.6 Ứng suất S22 ba vị trí cần xem xét Chiều cao khối rỗng (m) 0,95 1,00 1,05 1,10 Tỉ số chiều cao khối rỗng chiều cao 0,655 0,690 0,724 0,759 Ứng suất S22 vị trí (Pa) Ứng suất S22 vị trí (Pa) Ứng suất S22 vị trí (Pa) 1T 1B 2T 2B 3T 3B 102991 109350 118231 135425 -76779.5 -83838.1 -99693.2 -108149 509757 602166 715288 855287 -475903 -571919 -693650 -828459 -319984 -329047 -345280 -374656 283293 286628 289940 304096 Tiến hành so sánh thay đổi giá trị ứng suất S22 trường hợp so với giá trị ứng suất S22 trường hợp khối rỗng cao 0,95m Bảng 3.7 để thấy mức độ thay đổi ứng suất vị trí tăng chiều cao khối rỗng Có thể nhận thấy mức độ tăng ứng suất điểm 2T, 2B lớn điểm 3T, 3B nhỏ tăng chiều cao khối rỗng Mức độ tăng lớn chiều cao khối rỗng lớn Các điểm 2T, 2B có ứng suất S22 cực đại nằm phạm vi cách điểm 1T, 1B từ 0,2m đến 0,3m (cách góc khối rỗng từ 0,05 đến 0,15m) HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 77 – Bảng 3.7.Bảng so sánh ứng suất S22 Chiều cao khối rỗng (m) 0,95 1,05 1,1 Tỉ số chiều cao khối rỗng chiều cao 0,655 0,690 0,724 0,759 So sánh tỉ số (%) So sánh S22 vị trí (%) 1T 5,2631579 6,174 10,526316 14,797 15,789474 31,492 So sánh S22 vị trí (%) So sánh S22 vị trí (%) 1B 2T 2B 3T 3B 9,193 29,844 40,857 18,128 40,319 67,783 20,176 45,754 74,081 2,832 7,905 17,086 1,177 2,346 7,343 3.3.3.6 Ảnh hưởng chiều rộng khối rỗng có dạng hình chữ nhật đến phân bố ứng suất dọc ngang Tiến hành tương tự bước phần 3.3.3.5, lần giữ nguyên chiều cao khối rỗng 1,05m thay đổi chiều rộng khối rỗng 1,5m; 1,6m; 1,7m; 1,8m Bảng khối lượng mơ men qn tính trục trung tâm thẳng đứng theo trường hợp thể Bảng 3.8 Bảng 3.8 Bảng khối lượng mơ men qn tính theo chiều rộng khối rỗng Chiều rộng khối rỗng (m) Khối lượng (tấn) Mơ men qn tính (m4) 1,50 1,60 1,70 1,80 3024,250 2894,410 2764,580 2634,770 9,572E+08 9,284E+08 8,995E+08 8,706E+08 Kết phân bố ứng suất S11 S22 thớ biên thớ biên mặt cắt 2-2 cho trường hợp chiều rộng khối rỗng khác thể Hình 3.54 – 3.57 HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 78 – Ứng suất S11 (Mpa) -0,5 10 12 14 16 18 20 22 24 -1 -1,5 -2 -2,5 -3 -3,5 -4 Bề rộng cầu (phương Y) (m) Chiều rộng 1,8m Chiều rộng 1,7m Chiều rộng 1,6m Chiều rộng 1,5m Hình 3.54 Phân bố ƯS S11 thớ biên mặt cắt 2-2 thay đổi bề rộng khối rỗng Ứng suất S11 (Mpa) 2,5 1,5 0,5 0 10 12 14 16 18 20 22 24 Bề rộng cầu (phương Y) (m) Chiều rộng 1,8m Chiều rộng 1,7m Chiều rộng 1,6m Chiều rộng 1,5m Hình 3.55 Phân bố ƯS S11 thớ biên mặt cắt 2-2 thay đổi bề rộng khối rỗng HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 79 – 1,5 Ứng suất S22 (Mpa) 0,5 -0,5 10 12 14 16 18 20 22 24 -1 -1,5 -2 -2,5 -3 Bề rộng cầu (phương Y) (m) Chiều rộng 1,8m Chiều rộng 1,7m Chiều rộng 1,6m Chiều rộng 1,5m Hình 3.56 Phân bố ƯS S22 thớ biên mặt cắt 2-2 thay đổi bề rộng khối rỗng 1,2 Ứng suất S22 (Mpa) 0,8 0,6 0,4 0,2 -0,2 10 12 14 16 18 20 22 24 -0,4 -0,6 -0,8 Khoảng cách ngang (m) Chiều rộng 1,8m Chiều rộng 1,7m Chiều rộng 1,6m Chiều rộng 1,5m Hình 3.57 Phân bố ƯS S22 thớ biên mặt cắt 2-2 thay đổi bề rộng khối rỗng Nhìn chung phân bố ứng suất S11 S22 trường hợp thay đổi chiều rộng khối rỗng tương đồng với trường hợp thay đổi chiều cao khối rỗng, khác độ lớn giá trị ứng suất khác mơ men qn tính kích HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 80 – thước nắp, đáy khối rỗng Khi tăng chiều rộng khối rỗng có tượng ứng suất cực đại vị trí (điểm 2T, 2B cách góc khối rỗng từ 5cm đến 15cm) Đây điểm đặc biệt khối rỗng Vì cần lưu ý đến vấn đề thực cơng trình cầu dạng khối rỗng HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 81 – KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Qua phân tích nghiên cứu luận văn, số kết luận đưa sau: + Trong điều kiện khối lượng vật liệu, hiệu làm việc dạng khối rỗng xếp theo thứ tự từ thấp đến cao theo hình dạng khối rỗng sau: hình chữ nhật < hình capsule < hình elip < hình trịn + Hình dạng khối rỗng không ảnh hưởng đến phân bố ứng suất theo chiều dài khối rỗng mà làm thay đổi độ lớn ứng suất khối rỗng làm thay đổi mơ men qn tính Ngược lại phân bố ứng suất theo phương vng góc với chiều dài khối rỗng chịu ảnh hưởng nặng nề hình dạng khối rỗng gây Các khối rỗng gây ảnh hưởng lớn nhịp giảm dần gần dầm ngang + Đối với khối rỗng hình chữ nhật vát góc khối rỗng tốt bo trịn góc khối rỗng với bán kính bo kích thước vát góc Ngồi vị trí cách góc khối rỗng từ 5cm đến 15cm xảy tập trung ứng suất thớ biên biên dưới, kết việc khối rỗng bị biến dạng méo mó chịu tải, cần lưu ý đến vấn đề thực dạng cầu Kiến nghị Hướng nghiên cứu tiếp theo: + Phân tích phi tuyến (nonlinear analysis) cho ảnh hưởng hình dạng khối rỗng đến ứng xử cầu dạng khối rỗng HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 82 – TÀI LIỆU THAM KHẢO ABAQUS Inc (2007) User 's Manual: Version 6.7-3 Dassaults Systems, Providence Aster, H (1968) The Analysis of Rectangular Hollow RC Slabs Supported on Four Sides Approved doctoral thesis, Technological University of Stuttgart, Germany Bakht, B., Jaeger, L.G., & Cheung, M.S (1981a) Cellular and Voided Slab Bridges Journal of the Structural Division, American Society of Civil Engineers, 1797-1813 Bakht, B., Jaeger, L.G., Cheung, M.S., & Mufti, A.A (1981b) The State of the art in Analysis of Cellular and Voided Slab Bridge Canadian Journal of Civil Engineering, 8, 376-391 Benaim, R (2008) Solid slabs, Voided Slabs and Multi-Cell Box Girders Solid and Voided Slabs, 1(11), 327-348 Biswas, M (1986) Precast Bridge Deck Design Systems PC! Journal, 40-66 Bokil, A.S (2010) A Seminar on Voided Slab (BubbleDeck Technology) BubbleDeck UK (2006) BubbleDeck Voided Flat Slab Solutions Technical Manual & Documentation, 1(5) De Kock, W (2015) Finite element modelling of voided slab bridge decks using orthotropic plate theory, Master of Science in Engineering, University of Cape Town Diaz, J., Hernandez, A., Fontan, A., & Romera, L (2010) A Computer Code for Finite Element Analysis and Design of Post-Tensioned Voided Slab Bridge Decks with Orthotropic Behaviour Advances in Engineering Software, 41(2010), 987-999 Donohoe, S., & Keogh, D (2000) Orthotropic Analysis of Voided Slab Bridges Computation Civil and Engineering, 71-79 El-Behairy, S.A., Soliman, M.I., Fouad, N.A (1989) Behaviour and analysis of voided concrete slabs Durability of Structures, IABSE, 575-580 Elliott, G., & Clark, L.A (l 982) Circular Voided Concrete Slab Stiffnesses Journal of Structural Division, 108(11), 2379-2393 Pama, R.P., Imsom-Somboon, S., & Lee, S.L (1975) Elastic Rigidities of Circularly Voided Slabs Building Science 10, 207-212 HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 83 – Faridoon, F.A.K., & Nazar, S (2011) Development of More Robust Bridge Deck Slabs - Potentials of Ultra High Performance Fiber Reinforced Concrete MSc Thesis, Chalmers University of Technology, Goteborg Fellinger, J., Stark, J., & Walraven, J (2009) Shear and Anchorage Behaviour of Fire Exposed Hollow Core Slabs HERON, 50(4), 279-301 Hambly, E.C (1991) Bridge Deck Behaviour ISBN O412 13190 1st Edition Jackson, P (2008) Design of Reinforced Concrete Bridges ICE Manual of Bridge Engineering, 2nd Edition, Chapter 7, 49-112, ISBN 978-0-7277-3452-5 Jeager, L.G., Bakht, B., & Tadros, G (1998) Equivalent area of voided slabs Canadian Journal of Civil Engineering, 25(4), 797-801 Jofriet, J.C., McNeice, G.M., & Csagoly, P (1973) Finite Element Analysis of Prestressed Concrete Voided Bridge Decks PC! Journal, 51-66 Kim, G.C., & Kang, J.W (2012) Calculation of Voided Slabs Rigidities World Academy of Science, Engineering and Technology, 65(1), 691-694 Lai, T (2010) Structural Behaviour of BubbleDeck Slabs and their Application to Lightweight Bridge Decks MSc Thesis, Massachusetts Institute of Technology, Massaschusetts Latimer, M.G (2011) Superstructures SANRAL Construction Monitoring Manual for Bridges and Structures, 1st Edition, Chapter 12 O’Brien, E.J., Keogh, D.L., O’Connor, A.J (2014) Voided slab bridge decks Bridge Deck Analysis, second edition, CRC Press, Boca Raton, 200-204 Oline, L., & Sen, R (1987) Analytical and Experimental Evaluation of Stiffness Parameters of Voided Concrete Slab Bridges Progress Report No 4, Department of Civil Engineering and Mechanics, University of South Florida Pajari, M (2009) Web Shear Failure in Prestressed Hollow Core Slabs Journal of Structural Mechanics, 42(4), 207-217 Timoshenko, S., Woinowsky-Krieger, S (1959) Theory of Plates and Shells, 2nd Edition, McGraw-Hill Book Company, ISNB 0-07-064779-8 Ward, K., & Cassel, A.C (1974) Torsional Properties of Voided Slabs Unpublished Report Department of Civil Engineering, Imperial College, University of London, England HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 84 – Hai, L.V., Hung, V.D., Thi, T.M., Nguyen-Thoi, T., Phuoc, N.T (2013) The experimental analysis of bubbledeck slab using modified elliptical balls, Hokkaido University, Hokkaido Phan Văn Chưởng (2015) Nghiên cứu xây dựng quy trình quản lý chất lượng thi cơng sàn BubbleDeck, Luận văn Thạc sĩ, Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội, Hà Nội HV: Phan Lê Thanh MSHV: 1770096 – 85 – LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên : Phan Lê Thanh Phái : Ngày, tháng, năm sinh : 26/8/1984 Nam Nơi sinh : Ninh Thuận Địa liên lạc : Chung cư Vision, 96 Trần Đại Nghĩa, phường Tân Tạo A, quận Bình Tân, Thành phố Hồ Chí Minh Điện thoại liên lạc : 0932467979 Email : plethanh@gmail.com QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO : Thời gian 2002 – 2007 Học tập Đại học Trường đào tạo ĐH Giao thông Vận tải 2017 – Cao học ĐH Bách Khoa Q TRÌNH CƠNG TÁC : Thời gian 2007 – 2016 2016 – HV: Phan Lê Thanh Nơi công tác Địa Ninh Thuận Tp Hồ Chí Minh MSHV: 1770096 ... TÀI: NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG HÌNH DẠNG KHỐI RỖNG ĐẾN ỨNG XỬ CỦA PHẦN CẦU NỐI DẠNG BẢN RỖNG (của cầu kết nối khu dân cư Him Lam) II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Tổng quan cầu rỗng Tổng quan nghiên cứu cầu rỗng. .. 38 Hình 3.1 Các loại hình dạng khối rỗng 40 Hình 3.2 Mặt cầu kết nối khu dân cư Him Lam 42 Hình 3.3 Mặt nhịp cầu kết nối khu dân cư Him Lam 43 Hình 3.4 Mặt cắt ngang nhịp cầu kết. .. nhiên khối rỗng nằm cầu làm phức tạp hóa việc phân tích kết cấu cho loại cầu Theo nghiên cứu tổng quan, chưa có nghiên cứu ứng xử cầu khác thay đổi hình dạng khối rỗng Vì cần nghiên cứu xem hình dạng