Ảnh hưởng của nguồn phân tán phong điện đến các thông số của lưới

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI - NGUYỄN CH CễNG ảNH HƯởNG CủA NGUồN PHÂN TáN PHONG ĐIệN tới CáC THÔNG Số CủA LƯớI điện Chuyờn ngnh : Hệ thống Điện LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC HỆ THỐNG ĐIỆN NGƢỜI HƢỚNG DẪN KHOA HỌC: PGS.TS NGUYỄN LÂN TRÁNG HÀ NỘI - 2013 LỜI CẢM ƠN Trong trình hồn thành luận văn tốt nghiệp thạc sĩ khoa học này, nhận đƣợc giúp đỡ tận tình thầy cơ, bạn bè gia đình Tơi xin bày tỏ lịng kính trọng biết ơn sâu sắc tới PGS.TS NGUYỄN LÂN TRÁNG, ngƣời thầy bảo trực tiếp hƣớng dẫn tơi hồn thành luận văn Tôi xin chân thành cảm ơn thầy cô Viện Điện, đặc biệt thầy, cô môn Hệ thống điện truyền thụ cho tơi kiến thức q báu để tơi hồn thành luận văn Tôi xin chân thành cảm ơn Ban giám hiệu, phòng Đào tạo sau đại học tạo điều kiện thuận lợi giúp đỡ q tình học tập nghiên cứu Tơi xin chân thành cảm ơn bạn bè, ngƣời cổ vũ, động viên giúp đỡ trình học tập thực luận văn Sau tơi xin dành tình cảm lịng biết ơn vơ hạn tới gia đình chia sẻ thuận lợi nhƣ khó khăn q trình học tập hồn thành luận văn Một lần tơi xin chân thành cảm ơn! Hà Nội, ngày 25 tháng 09 năm 2013 Học viên Nguyễn Chí Cơng LỜI CAM ĐOAN Tơi xin cam đoan vấn đề đƣợc trình bày luận văn nghiên cứu riêng cá nhân Các số liệu thống kê, báo cáo, tài liệu khoa học luận văn đƣợc sử dụng cơng trình khác nghiên cứu, đƣợc thích đầy đủ, quy định Hà Nội, ngày 25 tháng năm 2013 Tác giả luận văn Nguyễn Chí Cơng DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU, CÁC CHỮ VIẾT TẮT CC : Cầu chì CSC : Chuyển đổi nguồn dòng DC : Điện chiều DG : Nguồn điện phân tán DFIG : Máy phát điện cảm ứng nguồn kép FCL : Thiết bị hạn chế dòng cố HVG : Máy phát điện cao áp LPP : Lƣới điện phân phối MBA : Máy biến áp OSIG : Máy phát điện cảm ứng optislip PMSG : Máy phát điện đồng nam châm vĩnh cửu PM : Nam châm vĩnh cửu PMW : Điều chế độ rộng xung SCIG : Máy phát điện cảm ứng rotor lống sóc SRG : Máy phát điện chuyển đổi từ hóa TĐL : Thiết bị tự động đống lại TF : Nguyên tắc ngang dòng TFG : Máy phát điện ngang dòng VSC : Chuyển đổi nguồn áp WRIG : Máy phát điện cảm ứng rotor dây quấn WRSG : Máy phát điện đồng rotor dây quấn MỤC LỤC MỞ ĐẦU 1 Lý chọn đề tài Lịch sử nghiên cứu Mục đích nghiên cứu luận văn, đối tƣợng, phạm vi nghiên cứu 3.1 Mục đích nghiên cứu 3.2 Đối tƣợng, phạm vi nghiên cứu Các luận điểm đóng góp tác giả Phƣơng pháp nghiên cứu 5.1 Khái niệm phƣơng pháp nghiên cứu 5.1.1 Phƣơng pháp nghiên cứu lý thuyết 5.1.2 Phƣơng pháp nghiên cứu thực nghiệm 5.1.3 Phƣơng pháp nghiên cứu phi thực nghiệm 5.2 Lựa chọn phƣơng pháp nghiên cứu CHƢƠNG I: TỔNG QUAN VỀ PHONG ĐIỆN VÀ LƢỚI ĐIỆN 1.1 TỔNG QUAN VỀ PHONG ĐIỆN 1.1.1 Gió hình thành gió 1.1.2 Lịch sử phát triển phong điện 1.1.3 Tình hình ứng dụng phong điện giới 1.1.4 Tình hình ứng dụng phong điện Việt Nam 1.1.4.1 Tiềm năng lƣợng gió 1.1.4.2 Các dự án điện gió 11 1.1.4.3 Các nhà cung cấp thiết bị điện gió Việt Nam 12 1.2 TỔNG QUAN VỀ LƢỚI ĐIỆN 13 1.2.1 Các khái niệm 13 1.2.2 Sơ đồ lƣới điện phân phối 14 1.2.3 Các yêu cầu lƣới điện phân phối 16 1.3 KẾT LUẬN 16 CHƢƠNG II: CẤU TẠO VÀ NGUYÊN LÝ CỦA HỆ THỐNG NĂNG LƢỢNG GIÓ17 2.1 TỔNG QUAN VỀ TUABIN GIÓ 17 2.1.1 Một số khái niệm tuabin gió 17 2.1.2 Cấu tạo tuabin gió 19 2.1.3 Các dạng tuabin gió 21 2.2 CÁC LOẠI CẤU HÌNH TUABIN GIĨ VÀ PHƢƠNG PHÁP KẾT NỐI LƢỚI ĐIỆN24 2.2.1 Tốc độ hoạt động tuabin gió 24 2.2.1.1 Tuabin gió có tốc độ cố định (Fixed-speed wind turbines) 24 2.2.1.2 Tuabin gió tốc độ thay đổi (Variable-speed wind turbines ) 24 2.2.2 Tổng quan loại điều khiển điện 25 2.2.3 Các loại cấu hình tuabin gió phƣơng pháp kết nối lƣới 26 2.2.3.1 Kết nối loại A: tốc độ cố định (fixed speed) 28 2.2.3.2 Kết nối theo loại B: thay đổi tốc độ hạn chế (limited variable speed) 30 2.2.3.3 Kết nối theo loại C: thay đổi tốc độ với chuyển đổi tần số phần (variable speed with partial scale frequency converter ) 31 2.2.3.4 Kết nối theo loại D: biến tốc với chuyển đổi tần số đầy đủ tỉ lệ (variable speed with full-scale frequency converter ) 32 2.2.4 Xu thị trƣờng cấu hình tuabin gió 32 2.3 MÁY PHÁT ĐIỆN VÀ ĐIỆN TỬ CÔNG SUẤT CHO TUABIN GIÓ 33 2.3.1 Máy phát hệ thống tua bin gió 33 2.3.1.1 Máy phát điện không đồng 34 2.3.2 Điện tử công suất đại 42 2.4 KẾT LUẬN 46 CHƢƠNG III: ẢNH HƢỞNG CỦA PHONG ĐIỆN TỚI CÁC THÔNG SỐ CỦA LƢỚI ĐIỆN 47 3.1 TỔNG QUAN 47 3.2 ẢNH HƢỞNG CỦA PHONG ĐIỆN TỚI CÁC THÔNG SỐ CỦA LƢỚI 48 3.2.1 Nhấp nháy hay dao động điện áp 48 3.2.2 Sóng hài 54 3.2.3 Sự suy giảm nhanh điện áp 58 3.2.4 Sự gia tăng điện áp 59 3.2.5 Công suất phản kháng 60 3.2.6 Các vấn đề bảo vệ lƣới điện 61 3.2.6.1 Mức dòng ngắn mạch 62 3.2.6.2 Thay đổi phối hợp thiết bị bảo vệ 63 3.2.6.3 Máy cắt không mong muốn 65 3.2.6.4 Tác động đến làm việc tự động đóng lại 65 3.2.6.5 Thay đổi vùng tác động rơle bảo vệ 68 3.2.6.6 Các biện pháp hạn chế ảnh hƣởng tuabin gió chế độ cố điện 68 3.3 KẾT LUẬN 69 CHƢƠNG IV: MÔ PHỎNG ẢNH HƢỞNG CỦA HỆ MÁY PHÁT ĐIỆN GIĨ TỚI CÁC THƠNG SỐ CỦA LƢỚI BẰNG MATLAB/SIMULINK® 70 4.1 CÁC PHƢƠNG PHÁP VÀ MƠ HÌNH MƠ PHỎNG HỆ MÁY PHÁT ĐIỆN SỨC GIĨ CĨ TRONG MATLAB/SIMULINK® 70 4.1.1 Tổng quan matlab/simulink® 70 4.1.2 Các phƣơng pháp mơ tuabin gió Matlab/Simulink® 71 4.1.3 Các khối chức 72 4.1.4 Các mơ hình mơ 74 4.1.4.1 Mơ hình cánh đồng gió sử dụng cấu hình DFIG (Mơ hình chi tiết)74 4.1.4.2 Mơ hình cánh đồng gió sử dụng cấu hình DFIG (Mơ hình phasor)75 4.2 ĐÁNH GIÁ ẢNH HƢỞNG CỦA NGUỒN PHÂN TÁN PHONG ĐIỆN TỚI CÁC THÔNG SỐ CỦA LƢỚI QUA KẾT QUẢ MÔ PHỎNG 76 4.2.1 Nhấp nháy hay dao động điện áp 76 4.2.2 Sóng hài 79 4.2.3 Sự suy giảm nhanh điện áp 79 4.2.4 Sự gia tăng điện áp 81 4.2.5 Công suất phản kháng 83 4.2.6 Bảo vệ lƣới điện 83 4.3 KẾT LUẬN 85 KẾT LUẬN 86 TÀI LIỆU THAM KHẢO DANH MỤC CÁC BẢNG Bảng 1.1: Tiềm gió Việt Nam độ cao 80 m so với bề mặt đất 10 Bảng 2.1 Các cấu hình tuabin gió khác 28 Bảng 2.2 Ƣu điểm nhƣợc điểm việc sử dụng thiết bị điện tử công suất 43 Bảng 2.3 Thiết bị chuyển mạch: phạm vi hoạt động đặc điểm 45 Bảng 3.1 Mức độ nhấp nháy quy hoạch phát thải cho điện áp trung bình (MV) điện áp cao (HV) 53 Bảng 3.2 Quy định giới hạn méo sóng hài điện áp cho phép cho cấp điện áp theo IEC-61000-3-6 56 Bảng 4.1: Độ méo hài THD 79 DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ, ĐỒ THỊ Hình 1.1: Tuabin gió James Blyth Hình 1.2: Tổng cơng suất điện gió giới từ 1996-2012 Hình 1.3: Giá điện gió số nƣớc từ 1993-2007 Hình 1.4 Lƣới điện phân phối hình tia khơng phân đoạn 15 Hình 1.5 Lƣới điện phân phối hình tia có phân đoạn 15 Hình 1.6 Lƣới điện phân phối kín vận hành hở 15 Hình 2.1 Minh họa định luật Betz 17 Hình 2.2 Đƣờng cong cơng suất lý tƣởng tuabin gió 19 Hình 2.3 Cấu tạo tuabin gió 20 Hình 2.4 Cấu tạo cánh đón gió tuabin gió 20 Hình 2.5 Tuabin gió trục đứng 22 Hình 2.6 Tuabin gió trục ngang 23 Hình 2.7 Cấu hình gió tuabin tiêu biểu 27 Hình 2.8 Kết nối lƣới máy máy phát điện lồng sóc cảm ứng SCIG - squirrel cage induction generator 28 Hình 2.9 Kết nối lƣới máy phát điện cảm ứng rotor dây quấn thay đổi điện trở rotor (WRIG = wound rotor induction generator ) 30 Hình 2.10 Kết nối lƣới máy máy phát điện cảm ứng rotor dây quấn (WRIG = wound rotor induction generator) 31 Hình 2.11 Kết nối lƣới máy phát điện đồng nam châm vĩnh cửu (PMSG = permanent magnet synchronous generator) 32 Hình 2.12 Tỷ lệ cơng suất lắp đặt loại cấu hình tuabin gió từ 2000-2009 33 Hình 2.13 Các loại chuyển đổi lƣợng tự chuyển mạch cho tua bin gió: (a) chuyển đổi nguồn dòng (b) chuyển đổi nguồn áp Sao chép từ S Heier năm 1998, mạng lƣới tích hợp hệ thống chuyển đổi lƣợng gió, John Wiley & Sons Ltd 46 Hình 3.1 Đƣờng tỉ lệ thay đổi điện áp số lần thay đổi điện áp phút 48 Hình 3.2 Dao động cơng suất đầu tuabin gió tốc độ cố định (loại A)… .50  Các tuabin gió gây lên tƣợng suy giảm nhanh điện áp lúc khởi động có ảnh hƣởng cố suy giảm điện áp lƣới Mức độ ảnh hƣởng tùy thuộc vào loại tuabin gió chế độ vận hành tuabin gió  Khi tăng cơng suất phát, tuabin gió làm tăng điện áp cục điểm kết nối Cần quan tâm tới tỉ số R/X lƣới để hạn chế điều  Các động đồng phát tiêu thụ cơng suất phản kháng động khơng đồng tiêu thụ công suất phản kháng Các tuabin gió loại D DFIG loại C điều chỉnh công suất phản kháng dải rộng để làm ổn định điện áp lƣới  Khi tham gia lƣới điện tuabin gió làm phức tạp thêm vấn đề bảo vệ lƣới điện  Các nghiên cứu cấu hình tuabin gió DFIG (loại C) tuabin gió sử dụng động đồng (loại D) có nhiều ƣu điểm vƣợt trội Trong DFIG loại phổ biến thị trƣờng với ƣu giá rẻ Ở chế độ ổn định điện áp tuabin gió loại khơng gây tác động xấu tới thơng số lƣới điện kể mà cịn có tác dụng hỗ trợ, làm tăng ổn định lƣới điện trƣờng hợp cố Từ kết nghiên cứu thu đƣợc, tác giả xin có số kiến nghị nhƣ sau:  Để hạn chế ảnh hƣởng phong điện đến thơng số lƣới nêu trên, nên sử dụng cấu hình tuabin gió DFIG loại C cấu hình tuabin gió loại D Trong tuabin gió nên vận hành chế độ ổn định điện áp Ngoài cần kết hợp biện pháp khắc phục đƣợc nêu chƣơng III  Đối với dự án phong điện tƣơng lai gần, nên sử dụng cấu hình DFIG vừa đáp ứng đƣợc yêu cầu kỹ thuật cho lƣới điện vừa có giá thành hợp lý 87  Trong dự án phong điện tƣơng lai xa, nên xem xét khả sử dụng cấu hình loại D chúng khơng đáp ứng u cầu khắt khe lƣới điện mà dễ bảo dƣỡng tốn chi phí bảo dƣỡng cấu hình DFIG Mặc dù giá thành chúng cao nhƣng với phát triển điện tử công suất tƣơng lai giá thành cấu hình giảm Đề tài trình bày cách tƣơng đối tồn diện có hệ thống nguồn phân tán phong điện từ nguyên lý cấu tạo, ảnh hƣởng tới thơng số lƣới cho cấu hình tuabin gió Đề tài cịn xét tới lịch sử nhƣ xu phát triển tuabin gió tƣơng lai Vì đề tài vừa làm tài liệu tham khảo mang tính phổ biến kiến thức, vừa làm sở đề xem xét lựa chọn cấu hình tuabin gió cho dự án sản xuất hay lắp đặt tƣơng lai 88 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Ackermann, T., Andersson, G., S.oder, L (2001), “Distributed generation: a definition”, Electric Power Systems Research, Vol 57, p.p 195 [2] Anca D Hansen (2005), “4 - Generators and Power Electronics for Wind Turbines”, Wind Power in Power Systems, p.p 53 - 77 [3] Bin Wu, Yongqiang Lang, Navid Zargari, Samir Kouro (2011), “Appendix B: Generator Parameters”, Power Conversion and Control of Wind Energy Systems, JohnWiley & Sons, Ltd [4] Deutsches windenergie institute (2001), Wind turbine grid connection and interaction, p.p 12 [5] EVNHCMC (2013), Giới thiệu sách mới: Điện gió quạt gió bơm nước http://www.hcmpc.com.vn/customer/tintuc_tin.aspx?id=105075 [6] Fritz Santjer (2005), “6 - Power Quality Measurements”, Wind Power in Power Systems, p.p 97 - 113 [7] J.J Gutierrez, J Ruiz, P Saiz, I Azcarate, L.A Leturiondo and A Lazkano (2011), “Power quality in grid connected wind turbines”, Wind Turbines, p.p 547 – 570 [8] GWEC (2012), Global Wind Statistics 2012, GWEC, Rue d’Arlon 80, 1040 Brussels, Belgium [9] Muhammad H.Rashid (2001), “23.3 Power Electronics for Wind Power Systems”, Power electronics handbook, p.p 562 [10] Roberto Lacal Arántegui (2012), JRC wind status report, European Commission, Joint Research Centre, Institute for Energy and Transport, Westerduinweg 3, NL-1755 LE Petten, The Netherlands [11] Thủ tƣớng phủ (2011), Quyết định 1208/2011/QĐ - TTG ban hành ngày 21 tháng năm 2011 phê duyệt Quy hoạch phát triển điện lực quốc gia giai đoạn 2011-2020 có xét đến năm 2030, Thủ tƣớng phủ, Hà Nội [12] Phan Thanh Tùng, Vũ Chi Mai Wasielke A (2012), Tình hình phát triển điện gió khả cung ứng tài cho dự án Việt Nam, Dự án Năng lƣợng Gió GIZ, Hà nội [13] Hà Vũ (2011) , “Biến đổi lƣợng gió phát triển tuabin gió”, T/c Điện & Đời sống, số 150 - 2011, tr 35 [14] Yueming Qiua, Laura D Anadonb (2012), “Fig 8.Comparison of the historical wind electricity price of China with major OECD countries using market exchange rates”, Energy Economics, Volume 34, Issue http://www.sciencedirect.com/science/article/pii/S0140988311001307 PHỤ LỤC CÁC KẾT QUẢ MƠ PHỎNG Các kết mơ cánh đồng gió cấu hình DFIG (Mơ hình chi tiết) Hình P.1 Kết mơ với vận tốc gió 5m/s Tốc độ gió 10m/s: Hình P.2 Kết mơ với vận tốc gió 10m/s Tốc độ gió 15m/s: Hình P.3 Kết mơ với vận tốc gió 15m/s Tốc độ gió 20m/s: Hình P.4 Kết mơ với vận tốc gió 20m/s Các kết mơ cánh đồng gió sử dụng cấu hình DFIG (Phasor) 2.1 Kết mơ với tốc độ gió thay đổi Hình P.5 Đường cong cơng suất phát tốc độ gió thay đổi từ 0m/s đến 30m/s Hình P.6 Mơ với tốc độ gió thay đổi từ 8m/s-14m/s, chế độ ổn định điện áp Hình P.7 Mơ với tốc độ gió thay đổi từ m/s – 14 m/s, chế độ ổn định công suất phản kháng Tuabin gió làm việc tốc độ gió m/s, cho tăng tốc độ gió lên 14 m/s từ thời điểm t = s Kết thu đƣợc nhƣ hình P.6 P.7 với chế độ điều khiển khác : a/ Chế độ ổn định điện áp (Voltage regulation): kết thu đƣợc nhƣ hình P6 Tại thời điểm t = s công suất tác dụng tạo bắt đầu tăng nhẹ (cùng với tốc độ tuabin) để đạt đƣợc giá trị cao 9MW khoảng hời gian 15 s Trong khoảng thời gian tốc độ tuabin tăng dần từ 0,8 lên 1,21 pu Ban đầu góc picth đƣợc đặt 0o, sau đƣợc tăng lên đến giá trị 0,75o nhằn hạn chế công suất Quan sát cho thấy điện áp công suất phản kháng đƣợc tạo Công suất phản kháng đƣợc điều khiển để trì điện áp mức pu Ở cơng suất danh định tuabin gió hấp thụ 0,68 MVAR ( tức tạo - 0,68 MVAR) để kiểm sốt điện áp mức pu Vì làm cho điện áp 110 kV, 22 kV, 690 V điện áp cung cấp cho nhà máy A nằm gần trang trại đƣợc trì ổn định Trang trại gió phát cơng suất tác dụng cho nhà máy A, phần dƣ thừa đƣợc cấp lên lƣới phân phối Cả trang trại gió nhà máy A nhận công suất phản kháng từ lƣới phân phối b/ Chế độ ổn định công suất phản kháng: Trong chế độ cơng suất phản kháng đƣợc trì mức khơng Do điện áp đƣợc tạo tăng lên mức 1,021 pu tuabin gió làm việc với công suất định mức Điều làm cho điện áp nhà máy A nhận đƣợc tăng lên mức 1,014 pu, điện áp 22 kV tăng lên mức gần 1,013 pu Trang trại gió phát công suất tác dụng Nhà máy A nhận cơng suất tác dụng từ trang trại gió cơng suất phản kháng từ lƣới Kết cụ thể nhƣ hình P.7 2.2 Mơ với võng điện áp lƣới 110 Kv Mô tác động võng điện áp từ lỗi từ xa lƣới 110 kV Điều chỉnh lại vận tốc gió mức m/s Sau khối nguồn điện áp 110 kV, mục “Time variation of” “parameter” ta chọn “Amplitude” Một võng điện áp 0,15 pu kéo dài 0,15s đƣợc lập trình thời điểm t = s Ta mô chế độ làm việc tuabin gió Ở chế độ ổn định cơng suất phản kháng, kết mô thu đƣợc nhƣ hình P8 Trang trại gió phát với cơng suất 1,87 MW Tại t = s điện áp giảm xuống dƣới 0,9 pu t = 5,22 s hệ thống bảo vệ hoạt động phát thấp áp kéo dài 0,2 s Dòng điện nhà máy A giảm xuống không tốc độ động giảm dần, trang trại gió tiếp tục tạo cơng suất 1,87 MW Sau nhà máy ngừng hoạt động 1,25 MW điện đƣợc cấp vào lƣới điện (đo 22 kV) Hình P8 Mơ với võng điện áp lưới 110 kV, chế độ ổn định công suất phản kháng Ở chế độ ổn định điện áp, ta thấy nhà máy A không bị điện Nguyên nhân hỗ trợ điện áp đƣợc cung cấp MVAR công suất phản kháng đƣợc tạo tuabin gió võng điện áp, giữ điện áp nhà máy ngƣỡng bảo vệ 0,9 pu Trong võng điện áp, điện áp nhà máy đƣợc trì 0,93 pu Chi tiết nhƣ hình P9 dƣới Hình P9 Mơ với võng điện áp lưới 110 Kv, chế độ ổn định điện áp 2.3 Kết mô lỗi ngắn mạch pha lƣới 22 Kv Để quan sát tác động lỗi ngắn mạch pha lƣới 22 Kv ta vơ hiệu hóa bƣớc điện áp nguồn 110 Kv Sau cài đặt lỗi ngắn mạch pha A thời điểm t = 5s khối Fault Ta mô chế độ làm việc trang trại gió Kết mơ thu đƣợc nhƣ hình P10 P11 Ta thấy chế độ ổn định điện áp, điện áp 690 V giảm xuống 0,8 pu Tức điện áp ngƣỡng bảo vệ thấp áp 0,75 pu cho lỗi xảy 0,1 giây Do trang trại gió làm việc bình thƣờng Trong đó, chế độ ổn định công suất phản kháng điện áp giảm xuống dƣới 0,7 pu làm thiết bị bảo vệ tác động Tốc độ tuabin gió bị tăng t = 40 s góc pitch thay đổi để làm giảm tốc độ tuabin Hình P.10 Mơ với lỗi ngắn mạch pha lưới 22 kV, chế độ ổn định điện áp Hình P.11 Mơ với lỗi ngắn mạch pha lưới 22 kV, chế độ ổn định công suất phản kháng ... III: ẢNH HƢỞNG CỦA PHONG ĐIỆN TỚI CÁC THÔNG SỐ CỦA LƢỚI ĐIỆN 47 3.1 TỔNG QUAN 47 3.2 ẢNH HƢỞNG CỦA PHONG ĐIỆN TỚI CÁC THÔNG SỐ CỦA LƢỚI 48 3.2.1 Nhấp nháy hay dao động điện. .. cứu ảnh hƣởng nguồn phân tán phong điện đến thông số lƣới điện quan trọng, đặc biệt hoàn cảnh hàng loạt dự án phong điện đã, đƣợc triển khai nhƣ: điện gió đảo Phú Q, điện gió Bình Thuận, điện. .. “ Ảnh hƣởng nguồn phân tán phong điện tới thông số lƣới “ tập trung đánh giá ảnh hƣởng điện gió - loại nguồn lƣợng tái tạo có tiềm phát triển Việt Nam, đƣợc nhà nƣớc ƣu tiên phát triển - đến thông