Ngân hàng đầu tư tỉnh Bắc Giang

HÖ thèng c¸c phßng chøc n¨ng ph¶i cã sù liªn hÖ c«ng n¨ng víi nhau, tiÖn cho viÖc qua l¹i, trao ®æi th«ng tin liªn tôc vµ dÔ dµng.C¸c phßng nµy ®Òu ®-îc liªn hÖ mËt thiÕt víi s¶nh nhÊt[r]

(1)

Lời nói đầu

Mục lục

KiÕn tróc+ KÕt cÊu

(55%)

Giáo viên h-ớng dẫn: ts đoàn văn duẩn Sinh viªn thùc hiƯn: NGYEN VĂN KƠNG

Msv: 1213104013

NhiƯm vơ thiÕt kÕ :

-Thay đổi số liệu:Bước cột chuyển 6m thành 7m,nhip L=6m thành 7m,chiều cao tầng h=3,6 thành 3,8m

-T×m hiĨu thiết kế kiến trúccông trình

-V cỏc mt bằng, mặt đứng, mặt cắt cơng trình

B¶n vÏ kÌm theo :

- 01 vẽ: Mặt đứng trục 6-1, mặt bên trục D-A (KT- 01)

- 03 b¶n vÏ : Mặt cắt A-A ,mặt tầng hầm, tầng 1, tầng điển hình, tầngmái (KT- 02), (KT- 03), (KT- 04)

(2)

kiến trúc công trình

Công trình : ngân hàng đầu t- tỉnh bắc giang

I.giới thiệu công trình

I.1.yêu cầu công

Ngõn hng u t- tỉnh Bắc Giang bao gồm phòng làm việc , sảnh giao dịch phịng giao dịch , phịng có khơng gian lớn dễ dàng linh hoạt việc bố trí cơng việc phịng làm việc cho phận hành điều hành cơng ty bao gồm:phịng giám đốc;các phịng phó giám đốc phụ trách phòng giao dịch phòng chứa két bạc phòng chức khác gồm:

-Các phòng họp để tổ chức họp nhỏ bàn giao công việc

-Các cơng trình phụ trợ nh- hệ thống giao thơng ngang dọc,sảnh chờ, phịng vệ sinh.u cầu với cơng trình phụ trợ phải đảm bảo đầy đủ tiện nghi cho ng-ời sử dụng

Hệ thống phịng chức phải có liên hệ công với nhau, tiện cho việc qua lại, trao đổi thông tin liên tục dễ dàng.Các phòng đ-ợc liên hệ mật thiết với sảnh sảnh tầng một, hành lang, cầu thang phòng vệ sinh

Hệ thống điện n-ớc,chiếu sáng phải đ-ợc cung cấp đầy đủ liên tục cho phịng ,hệ thống thơng gió, che nắng phải đảm bảo tiện nghi chất l-ợng cao cho ng-ời làm việc cụng trỡnh

I.2.yêu cầu mỹ thuật

Hình khối kiến trúc phải đẹp, bề hài hồ với cơng trình xung quanh.Mặt đứng kiến trúc phải đ-ợc sử dụng vật liệu đại trang trí hợp lý,khơng l loẹt mà trang nhã, khơng r-ờm rà mà độc đáo.Bên cơng trình,các phịng phải đ-ợc sử dụng vật liệu cao cấp nh- sơn t-ờng, vật liệu lát sàn ,trần,hành lang ,lan can cầu thang Các thiết bị sử dụng phòng nh- bàn ghế,tủ sử dụng loại đại,bền ,đẹp, bố trí hợp lí cho vừa tiện nghi cho q trình làm việc,vừa tạo đ-ợc khơng gian kiến trúc nhẹ hàng, linh hoạt có tác dụng kích thớch quỏ trỡnh lm vic

I.3.mặt quy hoạch

Cơng trình nằm quy hoạch tổng mặt thị xã -Phía đơng giáp với đ-ờng Lê Lợi

-Phía tây , bắc , nam sát nh dõn

Mặt quy hoạch công trình có hình vuông với hai cạnh có chiều dài gần 59x59.5m2

(3)

I.4.đièu kiện tù nhiªn,kinh tÕ x· héi

Thành phố Bắc Giang nằm cạnh vùng kinh tế trọng điểm phía Bắc, có hệ thống giao thơng đ-ờng đ-ờng sắt đ-ờng sông thuận tiện nối thành phố với trục hành lang phát triển kinh tế Đông –Tây vùng kinh tế ven biển đồng Bắc Bộ, nằm cách không xa thủ đô Hà nội- trung tâm kinh tế văn hố lớn n-ớc, có vị trí chiến l-ợc quan trọng an ninh, quốc phịng

Những năm qua tỉnh Bắc Giang tập trung đầu t- phát triển hạ tầng thành phố Bắc Giang, mặt đô thị ngày khang trang,sáng, p hn

II.giải pháp kiến trúc

II.1.giải ph¸p kiÕn tróc

Từ tài liệu mặt quy hoạch, yêu cầu công ,về thẩm mỹ Giải pháp hình khối kiến trúc đ-ợc chọn dạng hình hộp chữ nhật có cạnh 30*18 m phát triển theo chiều cao.Theo cạnh b-ớc cột 7m Nhà có tầng +1 tầng hầm với tổng chiều cao mái +34,2(tính từ cốt 0,00 đặt mặt sàn tầng 1)

Kết cấu cơng trình hệ khung tồn khối chịu lực; t-ờng biên t-ờng xây gạch t-ờng ngăn tạo khơng gian phịng vách ngăn thạch cao.Kết cấu hệ khung chịu lực ngăn phịng vách ngăn thạch cao có -u điểm lớn bố trí linh hoạt phịng , vách thạch cao nhẹ khơng ảnh h-ởng đến việc bố trí kết cấu chịu lực (bố trí dầm chịu lực theo t-ờng) mà đảm bảo yêu cầu ngăn cách.Các t-ờng khu vệ sinh t-ờng xung quanh thang xây gạch

Trong nhà bố trí cầu thang phục vụ giao thông đứng tầng gần thoát hiểm; cầu thang máy trọng tải 1000 kG bố trí chạy suốt từ tầng hầm đến tầng mái.Khu vệ sinh bố trí hợp lí tiện liên hệ qua lại cho phòng ,kể hành lang

Giải pháp cấu tạo t-ờng mặt tr-ớc vừa tạo không gian vừa t-ờng bảo vệ két bạc vừa tạo chắn cho cơng trình để phù hợp công nhà

Mặt tầng hầm dùng cho việc để xe ng-ời , tầng bố trí phịng đón tiếp,phịng phó giám đốc sảnh giao dịch lớn , tầng hai bố trí két bạc, phòng giám đốc, th- ký phòng giao dịch chính,nhà ăn ,bếp ,kho ,và tầng cịn lại bố trí phịng lớn làm việc bố trí phịng họp dùng cho hội họp bàn giao công việc

Mặt tr-ớc cơng trình, kết cấu bao che đ-ợc sử dụng vách kính phản quang vừa có tác dụng che chắn tốt, vừa tạo vẻ đẹp kiến trúc đại cho mặt đứng cơng trình ,phơ tr-ơng vẻ đẹp cho cơng trình mặt đứng quay phía mặt đ-ờng

(4)

VỊ tỉng quan,sù ph¸t triĨn theo chiỊu cao công trình mặt thoả mÃn yêu cầu không gian sử dụng, mặt khác tạo kiến trúc cho qui hoạch tổng thể xung quanh bật công trình thiết kế

II.2.các giải pháp cấp thoát n-ớc,cấp điện ,chiếu sáng, thông gió

II.2.1 Giải pháp cấp thoát n-ớc

N-ớc đ-ợc lấy từ nguồn n-ớc máy thành phố qua bể dự trữ n-ớc ngầm, dùng máy bơm bơm n-ớc lên tầng

*Cấp n-ớc bên công trình: - L-u l-ợng n-ớc dùng cho sinh hoạt - N-ớc dùng cho chữa cháy

- Để đảm bảo u cầu cơng trình phải có bể n-ớc 80m3

- Hệ thống cấp n-ớc chữa cháy đ-ợc thiết kế theo vịng khép kín cho toàn nhà - Sơ đồ phân phối n-ớc đ-ợc thiết kế theo tiêu chuẩn qui phạm hành *Hệ thống thoát n-ớc:

- N-ớc thải sinh hoạt cơng trình đ-ợc dẫn theo ống dẫn đứng đỗ vào bể tự hoại

- Hệ thống thoát n-ớc m-a mái đ-ợc thiết kế theo đ-ờng ống đứng góc nhà Để n-ớc nhanh yêu cầu mái có độ dốc nhỏ

- N-ớc thải từ bể tự hoại đ-ợc dẫn qua hệ thống m-ơng rãnh đỗ vào hệ thống n-ớc có sẵn khu vực H-ớng n-ớc cơng trình phía đ-ờng Lê Lợi

*M¸y mãc, nguyên vật liệu:

- Đặt trạm bơm tầng hầm gồm máy bơm loại Pentax ý có thông số:

Công suất : Q= 12m2/h Chiều cao bơm: H=52m Trong đó:

+ CÊp n-íc sinh hoạt: máy

+ Cấp n-ớc cho phòng cháy chữa cháy: máy + Dự phòng: máy

- Đ-ờng ống cấp n-ớc: dùng ống thép tráng kẽm (15 50)mm

- Đ-ờng ống thoát n-ớc: dùng ống nhựa PVC 42(mm) 200(mm), ống bê tông cốt thÐp 300mm

Thiết bị vệ sinh phải đảm bảo tính kỹ thuật, mỹ thuật cao

II.2.2 §iÖn déng lùc

- Dùng nguồn điện 6Kv từ thị xã , có trạm biến áp riêng Bên cạnh cịn có máy phát điện dự phịng

- Có khả tự động hố cao

(5)

- Hệ thống chiếu sáng đảm bảo độ dọi từ 20 Lux đến 40 Lux, sử dụng đèn huỳnh quang kết hợp với loại đèn chùm, đèn trần đèn t-ờng tạo vẻ đẹp lộng lẫy đêm

- Tỉng c«ng st dù kiÕn gồm:

+ Công suất thiết bị phụ tải bình th-ờng : 260Kw + Công suất thiết bị phụ tải dù phßng : 50Kw Tỉng céng : 310Kw

II.2.3 Chèng sÐt

Để đảm bảo u cầu chơng sét, tồn máy móc thiết bị dùng điện đặt cố định đèu phải có hệ thống nối đất an toàn

- Hệ thống chống sét gồm: kim thu sét, l-ới dây thu sét mái, hệ thống dây dẫn thép hệ thống cọc thép nối đát theo qui phạm chống sét hành

- Tại nơi có dịng điện gần hệ thống dây dẫn điện, thiết bị khác nh- vô tuyến, anten, máy móc chuyên dùng, phải đảm bảo khoảng cách an tồn, có bọc cách điện cẩn thận trỏnh chp in

II.2.4 Giải pháp thông gió

Vấn đề thơng gió tự nhiên đ-ợc đảm bảo nhờ hệ thống hành lang, cửa sổ có kích th-ớc vị trí hợp lý Bên cạnh cịn có hệ thống điều hoà trung tâm cho toàn cơng trình,hệ thống quạt đẩy, hút gió để điều tiết nhiệt độ đảm bảo u cầu thơng thống cho làm vic v sinh hot

II.2.5 Giải pháp phòng cháy chữa cháy

Hệ thống PCCC đ-ợc thiết kế theo tiªu chn ViƯt Nam TCVN 2622-78, bao gåm: - Bình chữa cháy cầm tay

- Hp ng ng mềm vòi phun n-ớc - Máy bơm n-ớc chữa chỏy

- Hệ thống van khoá, đầu nối phù hỵp

- Hệ thống chống cháy tự động hoá chất

- Hệ thống báo cháy gồm đầu báo khói Hệ thống báo động đ-ợc tính tốn đảm bảo an tồn hoạt động có hiệu

II.2.6 Hệ thống thông tin liên lạc,giao thông công tr×nh

- Cơng trình đ-ợc lắp đặt hệ thống tổng đài phục vụ thông tin liên lạc n-ớc quốc tế

- HÖ thèng giao thông ngang đ-ợc bố trí hành lang giao th«ng

- Hệ thống giao thơng đứng đ-ợc thiết kế gồm cầu thang máy dân dụng phục cụ cho tất tầng Bên cạnh cịn có hệ thống cầu thang để lại tầng cần thiết nạn có hoả hon xy

II.2.7 Giải pháp chống thấm cho công trình

- ỏy bờ tụng tng hm cần đ-ợc thiết kế đặc biệt chống đ-ợc n-ớc ngầm t d-i lờn

Cấu tạo sàn nh- sau:

+ D-ới lớp bê tông cốt thép Mác 300 + Mét líp nhùa Asphal

+ Lớp bê tông chống thấm đặc biệt

(6)

- Giải pháp sàn, trần:

+ Trần: lắp trần treo, cách âm tháo lắp đ-ợc

+ Sàn đ-ợc lắp gạch ngoại Lối hành lang đ-ợc lát gạch có màu sắc phù hợp

(7)

Kết cấu

Giáo viên h-ớng dẫn: ts đoàn văn dn Sinh viªn thùc hiƯn: : NGYEN VĂN KƠNG

Msv: 1213104013 NhiƯm vơ thiÕt kÕ :

phần 1:tính toán thiết kế sàn - Thiết kế sàn tầng

phần 2:tính to¸n khung trơc

- Lập sơ đồ tính khung phẳng sơ đồ kết cấu sàn - Dồn tải chạy khung phẳng

- LÊy néi lùc khung trơc tỉ hỵp tÝnh thÐp phần 3:tính toán móng.

- Thiết kế móng trục

hệ kết cấu chịu lực ph-ơng ph¸p tÝnh kÕt cÊu

1.cơ sở để tính tốn kết cấu cơng trình - Căn vo gii phỏp kin trỳc

- Căn vào tải trọng tác dụng(TCVN 2737-1995)

- Cn c vào tiêu chuẩn dẫn ,tài liệu đựơc ban hành

(TÝnh to¸n theo TCVN 356-2005)

- Căn vào cấu tạo bêtông cốt thépvà vật liệu,sử dụng + Bêtông B20 :Rb= 11,5(MPa)=1,15(KN/cm2) + Cèt thÐp nhãm AI :Rs= 225 (MPa) =22,5(KN/cm2) + Cèt thÐp nhãm AII :Rs= 280 (MPa) =28,0(KN/cm2) 2.hÖ kÕt cấu chịu lực ph-ơng pháp tính kết cấu

2.1 Giải pháp kết cấu

2.1.1 Giải pháp kÕt cÊu sµn

Trong kết cấu cơng trình , hệ sàn có ảnh h-ởng lớn tới làm việc không gian kết cấu Việc lựa chọn ph-ơng án sàn hợp lý điều quan trọng Do vậy, cần phải có phân tích để lựa chọn ph-ơng án phù hợp với kết cấu cơng trình

Sµn s-ên toµn khèi:

(8)

- Tính tốn đơn giản, đ-ợc sử dụng phổ biến n-ớc ta với công nghệ thi công phong phú nên thuận tiện cho việc lựa chọn công ngh thi cụng

Nh-ợc điểm:

- Chiu cao dầm độ võng sàn lớn v-ợt độ lớn, dẫn đến chiều cao tầng cơng trình lớn nên gây bất lợi cho kết cấu cơng trình chịu tải trọng ngang khơng tiết kiệm chi phí vật liệu.Khơng tiết kiệm khơng gian sử dng

Sàn có hệ dầm trực giao:

Cấu tạo gồm hệ dầm vuông góc với theo hai ph-ơng, chia sàn thành bốn cạnh có nhịp bé, theo yêu cầu cấu tạo khoảng cách dầm không m

* ¦u ®iĨm:

- Tránh đ-ợc có q nhiều cột bên nên tiết kiệm đ-ợc không gian sử dụng có kiến trúc đẹp , thích hợp với cơng trình u cầu thẩm mỹ cao khơng gian sử dụng lớn nh- hội tr-ờng, câu lạc

- Giảm đ-ợc chiều dày sàn - Trang trí mặt trần dễ dàng *Nh-ợc điểm:

- Không tiết kiệm, thi công phức tạp Mặt khác, mặt sàn rộng cần phải bố trí thêm dầm Vì vậy, khơng tránh đ-ợc hạn chế chiều cao dầm phải cao gim vừng

Sàn không dầm (sàn nấm):

Cấu tạo gồm kê trực tiếp lên cột Đầu cột làm mũ cột để đảm bảo liên kết chắn tránh t-ợng đâm thủng sn

* Ưu điểm:

- Chiều cao kết cấu nhỏ nên giảm đ-ợc chiều cao công trình - Tiết kiệm đ-ợc không gian sử dụng

- Thớch hợp với cơng trình có độ vừa (6 m) kinh tế với loại sàn chu ti trng >1000 kg/m2

* Nh-ợc điểm: Tính toán phức tạp

Thi công khó không ®-ỵc sư dơng phỉ biÕn ë n-íc ta hiƯn nay, nh-ng với h-ớng xây dựng nhiều nhà cao tầng, t-ơng lai loại sàn đ-ợc sử dụng phổ biến việc thiết kế nhà cao tầng

=>Kết luận: Căn vào:

- c im kin trúc, công sử dụng đặc điểm kết cấu cơng trình - Cơ sở phân tích sơ

Em chọn ph-ơng án sàn kê cạnh để thiết kế cho cơng trình

2.1.2 Giải pháp kết cấu móng

Cỏc gii pháp kết cấu móng ta lựa chọn để tính tốn móng cho cơng trình:

(9)

Với tải trọng truyền xuống chân cột lớn (N=5961 KN) , lớp đất lấp có chiều dày trung bình 2,2m khả chịu lực điều kiện biến dạng không thoả mãn Lớp đất thứ hai trạng thái dẻo nhão, lại có chiều dày lớn nên khơng thể làm nền, khơng thoả mãn điều kiện biến dạng.Vì cơng trình cao tầng địi hỏi có lớp có độ ổn định cao Vậy với ph-ơng án móng nơng khơng giải pháp tối -u để làm móng cho cơng trình

 Ph-¬ng án móng cọc.(cọc ép)

Đây ph-ơng án phổ biến n-ớc ta thiết bị thi công có sẵn *>Ưu điểm :

- Thi cơng êm khơng gây chấn động cơng trình xung quanh, thích hợp cho việc thi cơng thành phố

- Chịu tải trọng lớn ,đảm bảo độ ổn định cơng trình, hạ sâu xuống lớp đất thứ t- lớp cát mịn trạng thái chặt vừa t-ơng đối tốt để làm cho công trỡnh

+Giá thành rẻ cọc nhồi +An toàn thi công *>Nh-ợc ®iĨm :

+Bị hạn chế kích th-ớc sức chịu tải cọc (<cọc nhồi) +Trong số tr-ờng hợp gặp đất tốt khó ép cọc qua để đ-a đến độ sâu thiết kế

+§é tin cËy ,tÝnh kiĨm tra ch-a cao (t¹i mèi nèi cäc)

Căn vào địa chất thực tế vị trí cơng trình : địa chất có lớp đất thứ ( lớp cát bụi chặt vừa),mà lớp đất thứ (sét pha dèo mềm )là lớp đất yếu khơng thích hợp để đặt cọc, đòi hỏi cọc ép phải xuyên qua lớp đất này.nh-ng thực tế thi công để ép cộ qua lớp đất thứ (lớp cát bụi chặt vừa),là khó khăn.Do loại bỏ khơng dùng ph-ơng án cọc ộp

Ph-ơng án cọc khoan nhồi *>Ưu điểm :

+Chịu tải trọng lớn

+ ổn định cơng trình cao

+Khơng gây chấn ng v ting n

+Khôngbị hạn chế kích th-ớc sức chịu tải cọc *>Nh-ợc điểm :

+Khi thi công việc giữ thành hố khoan khó khăn +Giá thành thi công lớn

*KÕt luËn:

Trên sở phân tích ph-ơng án điều kiện địa chất thuỷ văn ta thấy: Có thể sử dụng ph-ơng án cọc khoan nhồi làm móng cho cơng trình Cọc đ-ợc cắm vào lớp đất thứ lớp cuội sỏi để làm cho cơng trình Giải pháp vừa an toàn , hiệu kinh tế Vậy ph-ơng pháp móng cọc khoan nhồi ph-ơng án tối -u cho cơng trình

(10)

Sơ đồ tính hình ảnh đơn giản hố cơng trình,đ-ợc lập chủ yếu nhằm thực hố khả tính tốn kết cấu phức tạp.Nh- với cách tính thủ cơng,ng-ời dùng buộc phải dùng sơ đồ tính tốn đơn giản ,chấp nhận việc chia cắt kết cấu thàn thành phần nhỏ cách bỏ qua liên kết không gian.Đồng thời,sự làm việc kết cấu đựơc đơn giản hoá

Với độ xác phù hợp cho phép với khả tính tốn nay,phạm vi đồ án sử dụng ph-ơng án khung phẳng

HÖ kÕt cÊu gåm hệ sàn bêtông cốt thép toàn khối.Trong ô bố trí dầm phụ,dầm chạy đầu cột

b> T¶i träng

* Tải trọng đứng

Tải trọng đứng bao gồm trọng l-ợng thân kết cấu hoạt tải tác dụng lên sàn ,mái.Tải trọng tác dụng lên sàn,kể tải trọng t-ờng ngăn(dày 110mm) thiết bị ,tường nhà vệ sinh,thiết bị vệ sinh…Đều quy tải phân bố đềo diện tích sàn

Tải trọng tác dụng lên dầm sàn truyền vào,do t-ờng bao dầm (220mm)…Coi phân bố dầm

* T¶i träng ngang

TảI trọng ngang bao gồm tải trọng gió đựơc tính theo Tiêu chuẩn tải trọng tác động- TCVN2727-1995

Do chiều cao cơng trình nhỏ 40 m nên khơng phải tính tốn đến thành phần gió động động đất

2.2 Néi lùc vµ chun vÞ

Để xác định nội lực chuyển vị,sử dụng ch-ơngtrình tính kết cấu SAP 2000 Version 15.Đây ch-ơng trính tính tốn kết cấu mạnh đ-ợc ứng dụng rộng rãi để tính tốn kết cấu cơng trình.Ch-ong trình tính tốn dựa sở cảu ph-ơng pháp phần tử hữu hạn ,sơ đồ đàn hồi

LÊy kÕt qu¶ néi lùc chuyển vị ứng với ph-ơng án tải trọng

2.3 Tổ hợp tính cốt thép

(11)

.xác định sơ kết cấu công trình

1

2

3

4

5

6

Ô1 Ô3 Ô1 Ô1

Ô1 Ô2

Ô1 Ô3 Ô1 Ô1

Ô1 Ô2

Ô3 Ô1 Ô1

Ô4 Ô2

Ô3 Ô2 Ô1 Ô1

Ô3 Ô1 Ô1

Ô5

Ô2

Ô6 Ô3 Ô1 Ô1

Ô6 Ô2

Ô8

Ô3 Ô1 Ô1

Ô8

Ô2

Ô7 Ô3 Ô1 Ô1

Ô7 Ô2

Ô1 Ô3 Ô1 Ô1

Ô1 Ô2

Ô1 Ô3 Ô1 Ô1

(12)

I.1.chọn sơ kích th-ớc sàn

MặT BằNG KếT CấU SàN(TầNG ĐIểN HìNH)

Chiều dày sàn kê bốn cạnh đ-ợc lấy nh- sau: hb = ln m D

Dựa vào mặt kết cấu sàn tầng điển hình ta chọn lớn có kích th-ớc (4,2m x 3m) để tính tốn:

1,4 2

, n d l l

Bản làm việc theo ph-ơng (kết cấu tính theo kê bốn cạnh) Với kê bốn c¹nh: m = 35 45 ; chän m = 40

D = 0,8 1,4 ; chän D = 1,2 hb = 300 8,57

42 ,

1 (cm) Chän h

b = 10 cm *>Chiều dày thang

Chiều dày sàn kê bốn cạnh đ-ợc lấy nh- sau: hb = l m D

Với kê c¹nh: m = 40 45 ; chän m = 45 D = 0,8 1,4 ; chän D = hb = 8,23

0 27 cos

330

45

1 (cm) Chän h

b = 10 cm

I.2.chän s¬ kích th-ớc dầm

Căn vào điều kiện kiến trúc,bản chất cột công sử dụng công trình mà chọn giải pháp dầm phù hợp.Với điều kiện kiến trúc nhà chiều cao tầng điển hình 3,6 m nhịp dài m với ph-ơng án kết cấu bêtông cốt thép thông th-ờng việc ta chọn kích th-ớc dầm hợp lý điều quan trọng,cơ sở tiết diện công thức giả thiết tính toán sơ kích th-ớc.Từ trên,ta sơ chọn kích th-ớc dầm nh- sau:

*>Sơ kích th-ớc dầm chính(DC) trục 1-6 (nhịp A-B,B-C,C-D):Nhịp L= (m)

Hệ dầm khung:

Sơ tính toán theo công thức hdc= )ldc

12 10

1

( = ) 700 12

1 10

1

( =(60 50)cm

=>Chän s¬ bé :hdc=60cm

bdc=(0,3 0,5)hdc =(0,3 0,5) 60=(18 30)cm =>Chän sơ :bdc=30cm

=>Tiết diện dầm DC :(60x30)cm

*>Sơ kích th-ớc dầm phụ trục A >B: Nhịp L= 7(m)

Sơ tính toán theo công thức

Dầm gác qua cét: (DD) hdd= ) ldd

16 12

1

( = ) 700

16 12

1

( =(50 37,5)cm

=>Chän s¬ bé :hdd=50cm

(13)

=>TiÕt diện dầm DD :(50x22)cm

Dầm phụ chia ô sµn: (DP) hdp= ) ldp

16 12

1

( = ) 700

16 12

1

( =(50 37,5)cm

=>Chän s¬ bé :hdd=40cm

bdp=(0,3 0,5)hdp=(0,3 0,5) 40=(12 20)cm =>Chän s¬ bé :bdp=22cm

=>TiÕt diƯn dầm DP :(40x22)cm

*>Sơ kích th-ớc dầm cônson (CS):Nhịp L= 1,5(m)

hcs = ) lcs

6

( = ) 150

1

( =(37,5 25) cm

=>Chän s¬ bé :h = 35cm ; b = 22cm =>TiÕt diƯn dÇm CS :(40x22)cm

I.3.chän s¬ bé kÝch th-íc cét

Ac = k

b

R N

Ac : diện tích tiết diện ngang cột Rb : c-ờng độ chịu nén bêtông N : lực dọc sơ N= Ss.qs + Sm.qm

k : hệ số kể đến ảnh h-ởng Momen k = (0,9-1,5) Diện tích truyền tải : 191 34567213

Cét gi÷a:

*Xác định tải tác dụng lên cột N= Ss.qs + Sm.qm Diện tích tải sàn tác dụng lên cột:

Ss=7.7.8 = 288(m

) (8:lµ sè sµn )

Sm=7.3,5 = 22,5(m

)

Lực dọc N tính sơ lấy tổng tải trọng phần diện tích chịu tải Căn vào đặc điểm cơng trình nên lấy sơ tải trọng sàn 11KN/m2 , tảI trọng mái 10KN/m2

VËy tỉng lùc däc N trun xng từ tầng lấy theo diện tích chịu tải bỏ qua liên tục dầm sàn là:

N = 288.11 + 21.10 = 3348 (KN)

DiƯn tÝch cét cÇn thiÕt: A = 1,2 3493,57

15 ,

3348 (cm2 ) Ta chän kÝch th-íc cét lµ: bc x hc = 60x60 cm

Cét biªn:

DiƯn tích tải sàn tác dụng lên cột: Ss=7 3,5 = 144(m

2

) (8:lµ sè sµn )

(14)

N = 144.11 + 12,25 10 = 1674,5 (KN) DiƯn tÝch cét cÇn thiÕt: A = 1,2 1746,78

15 ,

Do lên cao nội lực giảm theo chiều cao công trình ta phải giảmtiết diện cột cho phù hợp,Chia số tầng có kích th-ơc cột nh- sau: + Tầng hầm : loại cột

+ Tầng : loại cột + Tầng : loại cột

Sơ kích th-ớc cột tầng : Cét gi÷a:

Ss=7.7.5 = 245(m2) (5:lµ sè sµn ) Sm=7.3,5 = 22,5(m

2 )

Lực dọc N tính sơ lấy tổng tải trọng phần diện tích chịu tải Căn vào đặc điểm cơng trình nên lấy sơ tải trọng sàn 11KN/m2 , tảI trọng mái 10KN/m2

VËy tổng lực dọc N truyền xuống từ tầng lấy theo diện tích chịu tải bỏ qua liên tục dầm sàn là:

N = 245.11 + 21.10 = 2905 (KN)

DiÖn tÝch cét cÇn thiÕt: A = 1,2 2253,9

15 ,

Cột biên:

Diện tích tải sàn tác dụng lªn cét: Ss=7 3,5 = 122,5m

2

) (5:lµ sè sµn )

Sm=3.5 3,5 = 12,25(m

)

N = 122,5.11 + 12,5.10 = 1472,5(KN) DiƯn tÝch cét cÇn thiÕt: A = 1,2 1126,96

15 ,

5 ,

Sơ kích th-ớc cột tầng : Cét gi÷a:

Ss=7.7.2 = 98(m

) (2:lµ sè sµn )

Sm=7.3,5 = 22,5(m

)

(15)

VËy tỉng lùc däc N trun xng tõ c¸c tầng lấy theo diện tích chịu tải bỏ qua liên tục dầm sàn là:

N = 98.11 + 22,5.10 = 1303 (KN)

DiÖn tÝch cét cÇn thiÕt: A = 1,2 1014,3

15 ,

1303

(cm2) Ta chän kÝch th-íc cét lµ: bc x hc = 40x40 cm

Cột biên:

Diện tích tải sàn tác dụng lên cột:

Ss=7.3,5.2 = 45(m2) (2:là số sµn ) Sm=3,5.3,5 = 12,25(m

2

) N = 45.11 +12,25.10 = 486(KN)

DiƯn tÝch cét cÇn thiÕt: A = 1,2 507,13 15

,

VËy chän kÝch th-íc cét nh- sau:

Cét giữa: Cột biên:

+ Tầng hầm : 60x60 cm + TÇng hÇm : 45x45 cm + TÇng : 50x50 cm + TÇng : 35x35 cm

+ TÇng : 40x40 cm + TÇng : 30x30 cm

II.xác định tảI trọng tác dụng lên cơng trình

Xác định trọng l-ợng tiêu chuẩn vật liêu theo TCVN 2737-1995

Ii.1.tÜnh t¶i. Ii.1.1 TÜnh t¶i sàn

a>Cấu tạo sàn:Xem vẽ kiến trúc

b>Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính toán:Bảng Bảng

STT Lớp vật liÖu Ptc

(KN/m2) n

Ptt (KN/m2) (cm) (KN/m3)

1 Gạch lát ceramic 1.0 22 0.22 1.1 0.24 Vữa lát dày 2,5 cm 2.5 18 0.45 1.3 0.59 Bản bêtông cốt thép 10.0 25 2.50 1.1 2.75 Vữa trát trần dày 1,5 cm 1.5 18 0.27 1.3 0.35

Tỉng tÜnh t¶i gs 3.93

Ii.1.2 Tĩnh tải sàn vệ sinh

(16)

STT Líp vËt liƯu Ptc

(KN/m2) n

1 Gạch lát 1.0 22 0.22 1.1 0.24

2 V÷a lãt 18 0.45 1.3 0.21

3 VËt liÖu chèng thÊm 20 0.4 1,3 0.52 Các thiết bị VS+t-ờng ngăn 3.50 1.1 3.85 Bản bêtông cốt thép sàn 10.0 25 2.50 1.1 2.75

6 Vữa trát trần 1.5 18 0.27 1.3 0.35

Tổng tĩnh tải gvs 7.92

Ii.1.3 Tĩnh tải sàn ban công

b>Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính toán:Bảng

STT Líp vËt liƯu Ptc

(KN/m2) n

1 Gạch lát nỊn 1.0 22 0.22 1.1 0.24

2 V÷a lãt 2.5 18 0.45 1.3 0.59

3 VËt liÖu chèng thÊm 20 0.4 1,3 0.52 B¶n bêtông cốt thép sàn 10.0 25 2.50 1.1 2.75

5 Vữa trát trần 1.5 18 0.27 1.3 0.35

Tổng tĩnh tải gvs 4,45

Ii.1.4 Tĩnh tải sàn mái

b>Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính toán:Bảng

STT Lớp vật liệu Ptc

(KN/m2) n

1 G¹ch l¸ nem (2 líp) 2.0 22 0.44 1.1 0.48 Vữa lót mác 50#(2 lớp) 4.0 18 0.72 1.3 0.94 VËt liÖu chèng thÊm 20 0.4 1,3 0.52 Bản bêtông cốt thép 10.0 25 2.50 1.1 2.75

5 Vữa trát trần 1.5 18 0.27 1.3 0.35

Tỉng tÜnh t¶i gm 5.04

Ii.1.5 Tĩnh tải cầu thang

(17)

Các lớp cÊu t¹o, gtc (KN/m2) n gtt

(KN/m2)

- Lớp đá granitô: = 0,015m, = 22 (KN/m3)

22 015 , 15 , ,

15 , ,

2

2 0,443

1,2 0,5316

- Bậc xây gạch chỉ: b h = (0,3 0,15)m, = 18 (KN/m3)

0,5 .18

15 , ,

2

2 1,21

1,3 1,573

- Líp v÷a lãt: = 0,015m, = 18 (KN/m3)

0,015.18 = 0,27 1,3 0,351 - B¶n thang BTCT: = 0,1m, = 25(KN/m3)

0,1.25 = 2,5 1,1 2,75 - Vữa trát bụng thang: = 0,015m, = 18(KN/m3)

0,015.18 = 0,27 1,3 0,351

Tỉng tÜnh t¶i tác dụng lên mặt phẳng nghiêng

thang: gtt = 5,56

Ii.1.6 Trọng l-ợng thân dầm

Gd = bd hd d kd Trong : Gd trọng l-ợng (m) dài dầm

bd chiều rộng dầm (m) (có xét đến lớp vữa trát dày 1,5 cm)

hd chiều cao dầm (m) (trừ bớt chiều dày bản, thêm vào lớp trát dày 1,5 cm)

d trọng l-ợng riêng vật liệu dầm d =25(KN/m

) kd hệ số độ tin cậy vật liệu (TCVN2737-1995)

B¶ng STT Loại

dầm

Vật liệu

hsàn bd hd

k Gd (KN/m) (m) (m) (m) (KN/m3)

1 60x30 BTCT 0.1 0.33 0.515 25 1.1 4,674 40x22 BTCT 0.1 0.25 0.315 25 1.1 2.166 50x22 BTCT 0.1 0.25 0.415 25 1.1 2.853

Ii.1.7 Träng l-ợng t-ờng ngăn t-ờng bao che

T-ờng ngăn t-ờng bao che lấy chiều dày 220(mm).T-ờng ngăn nhà vệ sinh dày 110(mm).Gach có trọng l-ợng riêng =18 (KN/m3)

Trọng l-ợng t-ờng ngăn dầm,trên ô sàn tính cho tải trọng tác dụng 1m dµi t-êng

(18)

Trong đó: - ht :Chiều cao t-ờng - Ht :Chiều cao tầng nhà

- hd,s :Chiều cao dầm sàn t-ờng t-ơng ứng

Mỗi t-ờng cộng thêm cm vữa trát (2 bên)có trọng l-ợng riêng =18 (KN/m3)

Khi tính trọng l-ợng t-ờng để xác,ta phải trừ i phn l ca

Bảng 6:Khối l-ợng t-ờng

STT Loại t-ờng dầm ô

bản N (KN/m) Ptc

Ptt (KN/m) (KN/m3)

Tầng 1-mái,Ht=3,8(m)

*>T-ờng gach 220 dầm 600

0.22x(3,6-0,6)x20 1.1 20 13,2 14,52

Vữa trát dày 1,5 cm (2 mỈt)

0.03x(3,6-0,6)x18 1.3 18 1,62 2,11

Tæng céng: gt60 14,82 16,63

2

*>T-êng gach 220 dầm 500

0,22x(3,6-0,5)x20 1.1 20 13,64 15,00

Vữa trát trần dày 1,5 cm

0,03x(3,6-0,5)x18 1.3 18 1,67 2,18

Tæng céng:gt40 15,31 17,18

3

*>T-ờng gach 220 dầm 400

0,22x(3,6-0,4)x20 1.1 20 14,08 15,49

Vữa trát trần dày 1,5 cm

0,03x(3,6-0,4)x18 1.3 18 1,73 2,25

Tæng céng:gt40 15,81 17,74

Mái, T-ờng chắn mái H=0,9(m)

*>T-ờng gach 220

0,22x0,9x20 1.1 20 3,96 4,36

V÷a trát dày 1,5 cm (2 mặt)

0,03x0,9x18 1.3 18 0,49 0,63

Tỉng céng:gtm¸i 4,45 4,99

Ii.1.8 TÜnh tải lan can với tay vịn thép

gtc=0,4(KN/m) gc tc

=1,3.0,4 =0,52(KN/m)

Iii.1.8.TÜnh t¶i cét

Gc = bc hc Hc c kc + Gv Trong : Gc trọng l-ợng cột

bc chiÒu réng cét (m)

hc chiỊu cao tiÕt diƯn cét (m) Hc chiỊu cao cét (m)

(19)

kc hệ số độ tin cậy vật liệu (TCVN2737-1995) lớp trát dày 1,5cm v =18(KN/m

3 )

Bảng 7:Khối l-ợng thân cột STT Loại

cét

VËt liÖu

Hc bc hc

k G

(KN)

Gc (KN) (cm) (cm) (cm) (KN/m3)

1 60x60 BTCT 360 60 60 25 1.1 35,64 38,67 V÷a (0,03*0,60*3,6)*2 18 1.3 3,03

2 50x50 BTCT 360 50 50 25 1.1 24.75 27,28 V÷a (0,03*0,5*3,6)*2 18 1.3 2,53

3 40x40 BTCT 360 40 40 25 1.1 15,84 17,86 V÷a (0,03*0,4*3,6)*2 18 1.3 2,02

4 45x45 BTCT 360 45 45 25 1.1 20,05 22,33 V÷a (0,03*0,45*3,6)*2 18 1.3 2,28

5 35x35 BTCT 360 35 35 25 1.1 12,13 13,9 V÷a (0,03*0,35*3,6)*2 18 1.3 1,77

6 30x30 BTCT 360 30 30 25 1.1 8,9 10,42 V÷a (0,03*0,3*3,6)*2 18 1.3 1,52

II.2.hoạt tải.

Bảng 8:Hoạt tải tác dụng lên sàn,cầu thang

STT Loại phòng N Ptc

(KN/m2)

Ptt (KN/m2)

1 BÕp 1.2 3,6

2 Nhà ăn 1.2 2.4

3 Cầu thang 1.2 3.6

4 Phòng làm việc 1.2 2.4

5 Phßng nghØ 1,2 3,6

6 Ban c«ng 1.2 2.4

7 VƯ sinh 1.2 2.4

8 Mái (không sử dụng) 1.3 0.75 0.975

9 M¸i (cã sư dơng) 1.3 1.5 1.95

10 Sảnh ,hành lang 1.2 3.6

11

Sê nô:

+Sửa chữa: psc=0,75(kN/m

),n=1,3 +NgËp n-íc: 2kN/m2

0,75x1,3+2 2,975

II.3.Xác địnhtảI trọng gió tĩnh

Xác định áp lực tiờu chun ca giú:

-Căn vào vị trí xây dựng công trình thuộc tỉnh Bắc Giang

-Cn vào TCVN 2737-1995 tải trọng tác động (tiêu chuẩn thiết kế) Ta có địa điểm xây dựng thuộc vùng gió II-B có W0=0,95 (KN/m

(20)

+ Căn vào độ cao cơng trình tính từ mặt đất lên đến t-ờng chắn mái 32,4(m).Nên bỏ qua thành phần gió động ,ta xét đến thành phần gió tĩnh

+ Trong thực tế tải trọng ngang gió gây tác dụng vào cơng trình cơng trình tiếp nhận tải trọng ngang theo mặt phẳng sàn sàn đ-ợc coi tuyệt đối cứng Do tính tốn theo sơ đồ chiều tải trọng gió đ-a mức sàn

+ Trong hệ khung ta lựa chọn tính tốn theo sơ đồ chiều ,để thuận lợi cho tính tốn ta coi gần tải trọng ngang truyền cho khung tuỳ theo độ cứng khung tải trọng gió thay đổi theo chiều cao bậc thang

(do + gần so với thực tế

+ An toàn xét độc lập khung không xét đến giằng *>Giá trị tải trọng tiêu chuẩn gió đ-ợc tính theo công thức

W = W0.k.c.n - n : hệ số v-ợt tải (n= 1,2)

- c : hệ số khí động c = -0,6 : gió hút

c = +0,8 :giã ®Èy

- k : hệ số kể đến thay đổi áp lực gió theo chiều cao phụ thuộc vào dạng địa hình (Giá trị k Tra TCVN2737-1995)

=>Tải trọng gió đ-ợc quy phân bố cột khung,để tiện tính tốn đuợc đồng ý thầy h-ớng dẫn kết cấu ,để thiên an tồn coi tải trọng gió tầng có giá trị trị số lấy giá trị lớn tải gió phạm vi tầng

T¶i träng giã: q=W.B (KN/m)

Bảng 7:Tải trọng gió tác dụng lên khung

Tầng H B K Cđ Ch Wo n q® qh

(m) (m) (KN/m2) (KN/m) (KN/m)

1 5.7 0.8968 0.8 0.6 0.95 1.2 4.907 3.680 9.3 0.9832 0.8 0.6 0.95 1.2 5.380 4.035 12.9 1.0464 0.8 0.6 0.95 1.2 5.726 4.294 16.5 1.095 0.8 0.6 0.95 1.2 5.992 4.494 20.1 1.1309 0.8 0.6 0.95 1.2 6.188 4.641 23.7 1.1633 0.8 0.6 0.95 1.2 6.366 4.774 27.3 1.1957 0.8 0.6 0.95 1.2 6.543 4.907 Chắn mái 28.2 3,5 1.2038 0.8 0.6 0.95 1.2 3.294 2.470 Tầng mái 30.9 3,5 1.2254 0.8 0.6 0.95 1.2 3.353 2.515 Chắn mái 31.8 3,5 1.2308 0.8 0.6 0.95 1.2 3.368 2.526 Phần tải trọng gió phần t-ờng chắn mái ta coi gần tác dụng vào nút khung:

+> phần chắn mái tầng 7:

qđ = 3,294.0,9 = 2.965 (KN) qh = 2,470.0,9 = 2,223 (KN) +> phần chắn mái tầng mái:

(21)

Các sơ đồ khung ngang

SƠ Đồ KHUNG NGANG(cm)

45 X4 C O T 35 X3 C O T 35 X3 C O T 35 X3 C O T 30 X3 C O T 30 X3 C O T 30 X3 C O T 60 X6 C O T 60 X6 C O T 60 X6 C O T 50 X5 C O T 50 X5 C O T 50 X5 C O T 40 X4 C O T 40 X4 C O T 40 X4 C O T 60 X6 C O T 60 X6 C O T 60 X6 C O T 50 X5 C O T 50 X5 C O T 50 X5 C O T 40 X4 C O T 40 X4 C O T 40 X4 C O T 45 X4 C O T 45 X4 C O T 45 X4 C O T 35 X3 C O T 35 X3 C O T 35 X3 C O T 30 X3 C O T 30 X3 C O T 30 X3 CS 22X40 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 C O T 45 X4 C O T 45 X4 C O T DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60 DAM 30X60

(22)

0

1

2

1

3

1

4

1

5

1

6

1

7

1

8

1

9

2

0

2

1

2

3

2

4

2

5

2

6

2

7

2

8

2

9

3

0

3

1

3

2

3

4

3

5

3

6

37

38 39 40 41 42 43 44 45 46

47 48 49 50 51 52 53 54 55

56 57 58 59 60 61 62 63 64

1

2

3

4

5

6

7

8

9

(23)

phần 1:tính toán san TNG 2

I.quan điểm tÝnh to¸n

Tính tốn sàn tầng theo sơ đồ khớp dẻo,riêng sàn nhà vệ sinh,sàn

ban cơng để đảm bảo tính sử dụng tốt,u cầu sàn khơng đựơc phép nứt,ta tính sàn theo sơ đồ đàn hồi

Cơng trình sử dụng hệ khung chịu lực,sàn s-ờn bêtơng cốt thép tồn khối Nh- sàn đ-ợc đổ tồn khối với dầm.Vì liên kết sàn dầm liên kết cứng(Các sàn đựơc ngàm vào vị trí mộp dm)

Cơ sở phân loại ô sàn

- Khi 2

L L

: Thuộc loại dầm , làm việc theo ph-ơng cạnh ngắn

- Khi 2

L L

: Thuộc loại kê bốn cạnh , làm việc theo ph-ơng Tính toán kê cạnh theo sơ đồ khớp dẻo ,các hệ số tra bảng thuộc giáo trình KCBTCT hoc s tay kt cu

- Tải trọng tiêu chuÈn tra TCVN2737-1995

(24)

II.thiÕt kÕ bêtông cốt thép sàn.

II1.lập mặt kết cấu sàn tầng

ễ1 ễ1

ễ1

Ô1 Ô2 Ô3

Ô1 Ô1

Ô1

Ô1 Ô2 Ô3

Ô7 Ô7

Ô1

Ô1 Ô2 Ô3

Ô1 Ô1

Ô1

Ô1 Ô2 Ô3

Ô8 Ô8

Ô1

Ô1 Ô2 Ô3

Ô1 Ô1

Ô1

Ô1 Ô2 Ô3

Ô4 Ô1

Ô1 Ô2 Ô3

Ô1

Ô1 Ô2 Ô3

Ô5 Ô1

Ô1 Ô2 Ô3

Ô1

Ô1 Ô2 Ô3

Ô6 Ô6

Ô9 Ô9 Ô9 Ô9 Ô9 Ô9

(25)

II.2.xác định kích th-ớc

*>Chọn chiều dày sàn hs = 10cm (Xem phần chọn kích th-ớc sơ bộ) II.3.xác định tảI trọng

II.3.1 Xác định tải trọng (Tĩnh tải+Hoạt tải)

Tải trọng tĩnh tải,Hoạt tải ô sàn xem phần I tính toán khung trục

STT Tên Kích th-ớc Loại sàn Tĩnh tải Hoạt tải Tổng L1(m) L2(m) qtt(KN/m2) qht(KN/m2) q(KN/m2)

1 Ô1 3,5 3,5 Bản kê 3.93 2.4 6.33

2 Ô2 3,5 4.9 Bản kê 3.93 2.4 6.33

3 Ô3 2.1 3,5 Bản kê 3.93 3.6 7.53

4 Ô4 2.4 Loại dầm 3.93 2.4 6.33

5 Ô5 3,5 5.08 Bản kê 3.93 2.4 6.33

6 Ô6 1.92 3,5 Bản kê 3.93 2.4 6.33

7 Ô7 3,5 5.2 Bản kê 7.78 2.4 10.178

8 Ô8 3,5 1.8 Bản kê 7.78 2.4 10.178

9 09 1,5 3,5 Loại dầm 4,45 2,4 6,85

II.4.tính toán cốt thép sàn

II.4.1 Chọn vật liệu:

+ Bê tông B20 cã: : Rb = 11,5 (MPa) + Thép chịu lực dầm AII có : Rs= 280 (MPa) =28,0(KN/cm

2) + ThÐp sµn + thÐp ®ai dÇm AI : Rs= 225 (MPa) =22,5(KN/cm

2 )

II.4.2 Tính :phịng làm việc,sảnh,hành lang: (Tính theo sơ đồ khớp dẻo)

II.4.2 Tính toán cốt thép ô sàn 1:

a>.Xỏc định nội lực:

Ô1

MI

M'I

M1

MII

M'II M2

M'

I

M

I

M

1

M'II MII

M2

L2=3500

L

1=

(26)

Ơ sàn đ-ợc tính theo sơ đồ khớp dẻo với sơ đồ liên kết bn kờ bn cnh ngm

Nhịp tính toán theo hai ph-ơng là:

l1 = L1-110-150= 3500 - 110 -150=3240 (mm) l2= L2- 2.110 = 3500 - 2.110 =3280 (mm)

Vì ô sàn thuộc phòng làm việc nên tổng tải trọng tác dụng lên sàn là: q=6,33(KN/m2)

Chän M1 lµm Èn sè chÝnh:

- XÐt tû sè: 1,015

3240 3280 l l

r =>Bản kê làm việc hai ph-ơng

chän c¸c hƯ sè

2 ; ' ; ' ; ; 971 , 1 1 M M B M M B M M A M M A M M

Khi cốt thép đ-ợc bố trí đặt theo ph-ơng tồn bản,ta xác định D theo công thức :

Mômemn M1 đựơc xác định theo công thức sau :

1 2 1 2

1 (2 ' ). (2 ' ).

12 l M M M l M M M D l l l q (1) D l l l q M 12

.12 2 1

Víi D A1 B1 l2 A2 B2 l1

=(2+2+2).2,78+(2.0,971+2+2).2,74=32,961 Thay vµo (1) :

) ( 673 , 961 , 32 12 ) 74 , 78 , ( 74 , 33 , 12

.12 2 1

1 KNm

D l l l q M

M1 0,673KN.m

M2 M1 0,971.0,673 0,653KN.m

346 , 673 , '

' M M1 KNm

M M M

b>Tính toán cốt thép chịu lực:

*>Tính cốt thép chịu mômen d-ơng : M1 0,673KN.m.

+ Bê tông B20 có: Rb = 11,5 (MPa)=> R 0,429; R 0,623 Sàn dày 10 cm; giả thiết: a = 2cm ho 10 8cm

m =

o bbh

R M

= 0,0091

08 , 10 , 11 673 ,

3 < R 0,429

Tõ m =0,0091=> 1 m 1 2.0,0091 0,0091< R 0,623Thoả

mÃn điều kiƯn h¹n chÕ

952 , 0091 , 1 1 m

(27)

Th× cã As = o s h R M

= 225.103.0,952.0,08 673

,

=3,93.10-5(m2)=0,393 (cm2)

KiÓm tra = 100% 100 393 , o S h b A

= 0,049% < min= 0,05 Hàm l-ợng cốt thép nhỏ

=> Chän theo cÊu t¹o 8S200 (As=2,512(cm2)

*>TÝnh cèt thép chịu mômen d-ơng : M2 0,653KN.m

=> Chọn theo cÊu t¹o 8S200 (As=2,512(cm2)

*>TÝnh cèt thÐp chịu mômen âm : 346 , 673 , '

' M M1 KNm

M M M

m =

o bbh

R M

= 0,0185

08 , 10 , 11 346 ,

3 < R 0,429

Tõ m =0,0185=> 1 m 1 2.0,0185 0,0187< R 0,623Tho¶

m·n ®iỊu kiƯn h¹n chÕ

991 , 0185 , 1 1 m

Tõ M Mgh Rs.As.ho coi M=Mgh

Th× cã As =

o

s h

R M

= 225.103.0,991.0,08 346

,

=7,546.10-5(m2)=0,755(cm2)

KiÓm tra = 100% 100 755 , o S h b A

= 0,094% > min= 0,05 Hàm l-ợng cốt thép hợp lý

Chon thép có as= 0,503cm Khoảng cách cốt thÐp

) ( 62 , 66 755 , 503 , 100 cm A a b S s S

chọn khoảng cách theo cấu t¹o S=200mm

=> Chän cèt thÐp 8S200 (As=2,512(cm2)

II.4.2.2 Tính toán cốt thép ô sàn 2:

Xác định nội lực:

l1 = L1-110-150= 3500 - 110 -150=3240 (mm) l2= L2- 2.110 = 4900 - 2.110 =4680 (mm) Tổng tải trọng tác dụng lên sàn là: q=6,33(KN/m2) - Xét tỷ số: 1,44

3240 4680 l l

(28)

2 ; ' ; ' ; ; 55 , 1 1 M M B M M B M M A M M A M M

Việc tính tốn xác định mơmen,tính tốn cốt thép mơmen âm ,mơmen d-ơng ta tiến hành tính tốn t-ơng tự nh- với sàn Ơ1.Kết tính tốn đ-ợc thể bảng sau:

N«i lùc Hs ho(m) m As(cm2) As

chän

M1 0,912 10 0.08 0.0124 0.994 0,51 S 0.064% M2 0,502 10 0.08 0.0068 0.997 0,28 S 0.035% MI 1,824 10 0.08 0.0249 0.987 1,03 S 0.129%

Xác định nội lực:

NhÞp tính toán theo hai ph-ơng là:

l2 = L2-110-150= 3500 - 110 -150=3740 (mm) l1= L1- 2.110 = 2100 - 2.110 =1880 (mm)

Tổng tải trọng tác dụng lên sàn là: q=7,53(KN/m2) - Xét tỷ số: 1,46

1880 2740 l l

=>B¶n kê làm việc hai ph-ơng Tra hệ sè:

2 ; ' ; ' ; ; 47 , 1 1 M M B M M B M M A M M A M M

A1=B1=1,58;A2 =B2=0,94

Việc tính tốn xác định mơmen,ta tiến hành tính tốn t-ơng tự nh- với sàn Ơ1.Kết tính tốn đuợc thể bảng sau:

N«i lùc hs ho(m) m As(cm2) As

chän

M1 0.547 10 0.08 0.0074 0.996 0.31 S 0.039% M2 0.257 10 0.08 0.0035 0.998 0.14 S 0.018% MI 1.094 10 0.08 0.0149 0.993 0.61 S 0.076%

Nhịp tính toán theo hai ph-ơng là: l2 = 7000 (mm)

l1= 2400 (mm)

Tổng tải trọng tác dụng lên sàn là: q=6,63(KN/m2) Xét tỷ sè: 2,9

4 , l l

=>Bản loại dầm làm việc ph-ơng

Để tiện tính tốn ta quy ph-ơng tải trọng vng góc với theo ph-ơng cạnh ngắn cắt dải có b=1(m) theo ph-ơng cạnh ngắn để tính

+ Xác định nội lực:

(29)

6,63.2,42 1,59( )

1

24

24 KN m

ql M

- Mômen âm bản:

3,18( )

2 , 63 , 12

12 KNm

ql M

* Cốt thép chịu mômen d-ơng

+ Bê tông B20 cã: Rb = 11,5 (MPa)=> R 0,429; R 0,623 Sàn dày 10 cm; giả thiết: a = 2cm ho 10 8cm

m =

o bbh

R M

= 0,02

08 , 10 , 11 59 ,

3 < R 0,429

Tõ m =0,02=> 1 m 1 2.0,02 0,02< R 0,623Thoả mÃn

điều kiện hạn chÕ

99 , 015 , 1 1 m

Th× cã As =

o

s h

R M

= 225.103.0,99.0,08 59

,

=8,9.10-5(m2)=0,89 (cm2)

KiÓm tra = 100% 100 89 , o S h b A

= 0,11% > min= 0,05 Chon thép có as= 0,503cm

Khoảng cách c¸c cèt thÐp

) ( , 56 89 , 503 , 100 cm A a b S s

S chän khoảng cách theo cấu tạo S=200mm

Theo ph-ơng cạnh ngắn : Chọn 8S200 (As=2,512(cm2)

* Cốt thép chịu mômen âm:

+ Bê tông B20 cã: Rb = 11,5 (MPa)=> R 0,429; R 0,623 Sàn dày 10 cm; giả thiết: a = 2cm ho 10 8cm

m =

o bbh

R M

= 0,043

08 , 10 , 11 18 ,

3 < R 0,429

Tõ m =0,043=> 1 m 1 2.0,043 0,044< R 0,623Thoả mÃn

điều kiện hạn chế

977 , 044 , 1 1 m

Th× cã As =

o

s h

R M

= 225.103.0,977.0,08 18

,

(30)

KiÓm tra = 100% 100 , o S h b A

Khoảng cách c¸c cèt thÐp ) ( , 27 , 503 , 100 cm A a b S s

S chän kho¶ng cách theo cấu tạo S=200mm

Theo ph-ơng cạnh ngắn : Chọn 8S200 (As=2,512(cm2)

Xỏc nh ni lc:

Nhịp tính toán theo hai ph-ơng lµ:

l2 = L2-110-150= 5080 - 110 -150=4820 (mm) l1= L1- 2.110 = 3500- 2.110 =3280 (mm)

Tæng tải trọng tác dụng lên sàn là: q=6,63(KN/m2) - XÐt tû sè: 1,46

28 , 82 , l l

=>Bản kê làm việc hai ph-ơng Tra hệ số:

2 ; ' ; ' ; ; 53 , 1 1 M M B M M B M M A M M A M M

Việc tính tốn xác định mơmen,ta tiến hành tính tốn t-ơng tự nh- với sàn Ơ1.Kết tính tốn đuợc thể bảng sau:

N«i lùc hs ho(m) m As(cm2) As

chän

M1 1.002 10 0.08 0.0136 0.993 0.56 S 0.07% M2 0.531 10 0.08 0.0072 0.996 0,30 S 0.04% MI 2,004 10 0.08 0.0272 0.986 1.13 S 0.14%

II.4.2.6 TÝnh to¸n cèt thép ô sàn 6:

l1 = L-110-150= 1920 - 110 -150=1750 (mm) l2= L- 2.110 = 3500- 2.110 =3280 (mm)

Tổng tải trọng tác dụng lên sàn là: q=7,53(KN/m2) XÐt tû sè: 1,59

75 , 28 , l l

=>Bản kê làm việc hai ph-ơng

2 ; ' ; ' ; ; , 1 1 M M B M M B M M A M M A M M

Việc tính tốn xác định mơmen,ta tiến hành tính tốn t-ơng tự nh- với sàn Ơ1

N«i lùc Hs ho(m) m As(cm2) As

chän

(31)

II.4.3 Tính :sàn vệ sinh: (Tính theo sơ đồ đàn hồi)

II.4.3.1 TÝnh ô Ô7: (4,2x3)m

ễ sn cú cạnh ngàm vào dầm xung quanh => Tính tốn theo sơ đồ đàn hồi ,tính theo liên tục

Xác định nội lực:

Nhịp tính tốn theo hai ph-ơng là: Nhịp tính tốn lấy đến tim dầm L2 = 5200 (mm)

L1= 3500mm)

Tỉng t¶i trọng tác dụng lên sàn là: 10,178(KN/m2) Xét tỷ sè:

48 , 3500 5200

1

L L

=>Bản kê làm việc hai ph-ơng

a)Xác định nội lực theo công thức :

MI M'I

M1

MII

M'II M2

M1, MI, M’I : dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh ngắn (M’I = MI biên ngàm)

M2, MII, M’II : dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh dài (M’II = MII biên ngàm)

(32)

MII = -β2.qs.L1.L2

α1, α2, β1, β2 hệ số phụ thuộc sơ đồ liên kết (sơ đồ 9) tỷ số

48 , 3500 5200

1

L L

Tra phụ lục 17 giáo trình KCBTCT ta có : α1 = 0,0210

α2 =0,0107 β1 =0,0473 β2 =0,0240

M1 = α1.qs.L1.L2 = 0,0210.10,178.3.4,2 = 2,69(KN.m) MI = -β1.qs.L1.L2 = -0,0473.10,178.3.4,2 = -6,07(KN.m) M2 = α2.qs.L1.L2 = 0,0107.10,178.3.4,2 =1,37(KN.m) MII = -β2.qs.L1.L2 =-0,0240.10,178.3.4,2 = -3,08(KN.m)

b>TÝnh to¸n cèt thÐp

 b.1> TÝnh toán cốt thép chịu mô men d-ơng M1 & M2

Để tính tốn cốt thép ta cắt dải rộng b=1m để tính, Tính theo cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật

*> TÝnh theo ph-¬ng cạnh ngắn L1: M1 = 2,69 (KN.m)

m =

o bbh

R M

= 0,037

08 , 10 , 11

69 ,

2

3 < R 0,429

Tõ m =0,035=> 1 m 1 2.0,037 0,038< R 0,623Tho¶ m·n

981 ,

037 , 1

1 m

Th× cã As =

o

s h

R M

= 225.103.0,981.0,08 69

,

=1,52.10-4(m2)=1,52(cm2)

KiÓm tra = 100% 100

52 , o

S

h b

A

= 0,19% > min= 0,05 Chon thÐp cã as= 0,503cm

(33)

) ( , 33 52 , 503 , 100 cm A a b S s

S chọn khoảng cách theo cấu tạo S=200mm

Theo ph-ơng cạnh ngắn : Chọn 8S200 (As=2,512cm2)

*> Tính theo ph-ơng cạnh dài L2: M2 = 1,37 (KN.m)

+ Bê t«ng B20 cã: Rb = 11,5 (MPa)=> R 0,429; R 0,623 Sàn dày 10 cm; giả thiết: a = 2cm ho 10 8cm

m =

o bbh

R M

= 0,019

08 , 10 , 11 37 ,

3 < R 0,429

Tõ m =0,012=> 1 m 1 2.0,019 0,019< R 0,623Thoả mÃn

điều kiện h¹n chÕ

99 , 019 , 1 1 m

Th× cã As =

o

s h

R M

= 225.103.0,99.0,08 37

,

=7,69.10-5(m2)=0,77(cm2)

KiÓm tra = 100% 100 77 , o S h b A

Khoảng cách cốt thép ) ( , 65 77 , 503 , 100 cm A a b S s

S chän khoảng cách theo cấu tạo S=200mm

Theo ph-ơng cạnh dài : Chọn 8S200 (As=2,512cm2)

b.2> Tính toán cốt thép chịu mô men d-¬ng MI & MII

Để tính tốn cốt thép ta cắt dải rộng b=1m để tính, Tính theo cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật

*> Tính theo ph-ơng cạnh ngắn L1: |MI |= 6,07 (KN.m)

m =

o bbh

R M

= 0,083

08 , 10 , 11 07 ,

3 < R 0,429

Tõ m =0,0824=> 1 m 1 2.0,083 0,0087< R 0,623Thoả

mÃn điều kiện hạn chế

957 , 083 , 1 1 m

Th× cã As =

o

s h

R M

= 225.103.0,957.0,08 07

,

(34)

KiÓm tra = 100% 100 52 , o S h b A

= 0,44% > min= 0,05 Chon thÐp có as= 0,503cm

Khoảng cách cốt thép ) ( , 14 52 , 503 , 100 cm A a b S s

S chọn khoảng cách S= 140 mm

Theo ph-ơng cạnh ng¾n : Chän 8S140 (As=3,593cm2)

*> TÝnh theo ph-ơng cạnh dài L2: |MII |= 3,08(KN.m)

m =

o bbh

R M

= 0,042

08 , 10 , 11 08 ,

3 < R 0,429

Tõ m =0,042=> 1 m 1 2.0,042 0,043< R 0,623Thoả mÃn

điều kiƯn h¹n chÕ

979 , 042 , 1 1 m

Th× cã As =

o

s h

R M

= 225.103.0,979.0,08 08

,

=1,74.10-4(m2)=1,74(cm2)

KiÓm tra = 100% 100 74 , o S h b A

Kho¶ng cách cốt thép ) ( , 28 74 , 503 , 100 cm A a b S s

Theo ph-ơng cạnh ngắn : Chọn 8S200 (As=2,512cm2)

Đối với ô sàn sàn vệ sinh có diện tích nhỏ nên ta lấy thép sàn để bố trí cho ô sàn => thuận lợi cho thi công

Nhịp tính toán theo hai ph-ơng là: L2 = 3500 (mm)

L1= 1500 (mm)

Tổng tải trọng tác dụng lên sàn là: q=6,85(KN/m2) Xét tỷ sè: 2,3

5 , , L L

(35)

3L

1

/8

9q.L

1

/1

28

q.L

1

/8

2

Để tiện tính tốn ta quy ph-ơng tải trọng vng góc với theo ph-ơng cạnh ngắn cắt dải có b=1(m) theo ph-ơng cạnh ngắn để tính

+ Xác định nội lực:

- Mômen d-ơng bản:

9.6,85.1,52 1,08( )

128

128 KN m

ql M

- Mômen âm bản:

6,85.1,52 1,93( )

8

8 KNm

ql M

* Cốt thép chịu mômen d-ơng

m =

o bbh

R M

= 0,015

08 , 10 , 11

08 ,

2

3 < R 0,429

Tõ m =0,009=> 1 m 1 2.0,015 0,015< R 0,623Thoả mÃn

992 ,

015 , 1

1 m

(36)

Th× cã As = o s h R M

= 225.103.0,992.0,08 08

,

=6,05.10-5(m2)=0,61 (cm2)

KiÓm tra = 100% 100 61 , o S h b A

Khoảng cách c¸c cèt thÐp ) ( , 82 61 , 503 , 100 cm A a b S s

S chän kho¶ng cách theo cấu tạo S=200mm

Theo ph-ơng cạnh ngắn đặt cốt thép: Chọn 8S200 (As=2,512cm2)

* Cốt thép chịu mômen âm:

m =

o bbh

R M

= 0,026

08 , 10 , 11 93 ,

3 < R 0,429

Tõ m =0,043=> 1 m 1 2.0,026 0,026< R 0,623Tho¶ m·n

987 , 026 , 1 1 m

Th× cã As =

o

s h

R M

= 225.103.0,987.0,08 93

,

=1,09.10-4(m2)=1,1 (cm2)

KiÓm tra = 100% 100 , o S h b A

Khoảng cách cốt thép ) ( , 45 , 503 , 100 cm A a b S s

(37)

phần 2:tính toán khung trục 2

.xác định tảI trọng tĩnh tác dụng lên khung

Tải trọng tĩnh tác dụng lên khung bao gåm:

*>Tải trọng tĩnh tác dụng lên khung d-ói dạng phân bố đều:

- Do t¶i tõ sàn truyền vào - Trọng l-ợng thân dầm khung - Tải trọng t-ờng ngăn

*>Tải trọng tĩnh tác dụng lên khung d-ói dạng tập trung:

- Trọng l-ợng thân dầm dọc

- Do trọng l-ợng t-ờng xây dầm dọc - Do trọg l-ợng thân cột

- Tải trọng từ sàn truyền lên

- Tải trọng sàn ,dầm ,cốn thang truyền lên

- g1 n,g2 n tải trọng phân bố tác dụng lên khung tầng.n-Tầng

- GA,GB,GC,GD: tảI tập trung tác dụng lên cột thuộc trục A,B,C,D

- G1,G2 tải tập trụng dầm phụ truyền vào

*>Quy đổi tải hình thang tam giác tải phân bố đều: - Khi

1

L L

: Thuộc loại dầm , làm việc theo ph-ơng cạnh ngắn

- - Khi 2

L L

: Thuộc loại kê bốn cạnh , làm việc theo ph-ơng Quy đổi tải sàn: ktam giác =5/8=0,625

kh×nh thang=

-1 Víi

2

2l l

STT Tªn kÝch thíc

Tải trọng

Loại sàn Phân bố k

quy đổi

l1(m) l2(m)

q sµn (KN/m2)

q sàn (KN/m) Ô1 3.5 3.5 3.93 Bản kê Tam giác 0.625 3.68

Hình thang 0.625 3.68

2 Ô2 3.5 4.9 3.93 Bản kê Tam giác 0.625 3.68

H×nh thang 0.76 4.48

3 Ô3 2.1 3.5 3.93 Bản kê Tam giác 0.625 2.58

H×nh thang 0.80 3.3

4 Ô4 2.4 3.93 loại dầm H.chữ nhật 1.000 4.72 Ô6 3.5 3.5 5,04 Bản kê Tam giác 0.625 4.24

(38)

1>tÇng 1:

1.1>Mặt truyền tải ,sơ đồ dồn tải:

Hình 3:Mặt truyền tải,Sơ đồ chất tải sàn tầng1

Ô1

D

C

A B

Ô1 Ô1

Ô1

GA1 g G11 GB1 G21 GC1 G31 GD1

11 g21 g31

Ô1 Ô1

Ô1

Ô1 Ô1 Ô1

Ô1 Ô1

Ô1

1

2

3

D

C

A B

Ô1

Ô1 Ô1

Ô4

1.2>Xác định tải: Tên

tải Nguyên nhân

Tải trọng GA1 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác- trục A 54,338

843 , , 93 ,

3 (KN)

+>Trọng l-ợng thân cột45x45

22,33(KN)

+>Trọng l-ợng thân dầm 50x22 (dầm biên)

(39)

2,166*0,75=1,625KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1

422 , , 93 ,

3 (KN)

GB1 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác- trục B 136,532 528 , 26 , , 93 ,

3 (KN)

+>Trọng l-ợng thân cột 60x60

38,67KN) +>Trọng l-ợng thân dầm 50x22 (dầm trục C)

2,853*7=17,118(KN) +>Trọng l-ợng thân dầm 40x22 (dầm D1 )

2,166*2,25=4,874(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1 -> B

264 , 13 , , 93 ,

3 (KN)

+>Trọng l-ợng thân t-ờng dầm 50x22 trục B

17,18*0,7*3,5=36,078(KN)

GC1 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác-trục C 239,256 528 , 26 , , 93 ,

3 (KN)

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc 26 , 13 , , 93 ,

3 (KN)

+>Träng l-ợng thân cột 60x60

38,67KN) +>Trọng l-ợng thân dầm D4 D1

2,166*5,25=11,372(KN) +>Bản thân sàn Ô4 truyền vào D4dạng hình chữ nhật->B

5 , , 93 , =14,148(KN)

+>Trọng l-ợng thân t-ờng D4

17,74*3,5=53,22(KN) +>Trọng l-ợng thân dầm 50x22 (dầm dọc trục C)

2,853*7=17,118(KN) +>Trọng l-ợng thân tuờng dầm 50x22 trục C

(40)

GD1 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác-trục D 200,36 843

, , 93 ,

3 (KN)

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1

422 , , 93 ,

3 (KN)

+>Trọng l-ợng thân dầm D4, Bản thân sàn Ô4 truyền vào D4dạng hình chữ nhật->D, Trọng l-ợng thân t-ờng D4

2,166.3,5+14,148+53,22=73,866(KN) +>Trọng l-ợng thân dầm 40x22 (dầm D1)

2,166.0,75=1,625(KN) +>Trọng l-ợng thân dầm 50x22 (dầm dọc trục D)

2,853*7=17,118(KN) +>Trọng l-ợng thân tuờng dầm 50x22 trục D

17,18*0,7*7=72,156(KN) +>Trọng l-ợng th©n cét 45x45

22,33(KN)

G11

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm «

b¶n 73,529

3,5.2 17,685

1 93 ,

3 (KN)

+>Bản thân dầm 40x22 (dầm ô bản)

2,166*3,5=6,498(KN) +>Bản thân t-ờng dầm 40x22

17,74*0,7*3,5=37,254(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm phụ ô

843 , , 93 ,

3 (KN)

+>Trọng l-ợng thân dầm 40x22 (dầm phụ ô bản)

2,166*1,5=3,249(KN)

G21

+>G21= 2(G11 trừ bớt phần tải trọng t-ờng dầm

40x220) 72,55

2G11 -2*37,254

G31 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc 36,275

3,5.2 17,685

1 93 ,

3 (KN)

(41)

b¶n

843 , , 93 ,

3 (KN)

+>Trọng l-ợng thân dầm 40x22 (dầm phụ ô bản)

2,166*1,5=3,249(KN)

g11 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 24,984 3,68 (KN/m)

+>Trọng l-ợng thân dầm 60x30 (dầm khung)

4,674(KN/m) +>Bản thân t-ờng dầm 60x30

16,63(KN/m)

g21 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 12,034 (2 phía) 3,68*2=7,36(KN/m)

4,674(KN/m)

g31 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 13,074 3,68(KN/m)

4,674(KN/m) +>Bản thân sàn Ô4 truyền vào dạng hình chữ nhật

4,72(KN/m)

2>tầng 2:

(42)

Hình 4:Mặt truyền tải,Sơ đồ chất tải sàn tầng2

1

2

3

Ô1

D

C

A B

Ô1 Ô1

Ô4

Ô1 Ô1

Ô1

Ô1 Ô1

D

C

A B

22 g32 g52

Ô2 Ô3

G21

Ô5

Ô2 Ô3

Ô5

g42

g12

Ô2 Ô3

j

g h

i

k

PG PJ PH

j

g h

PJ

j

I K

gs.1,05

gs.1,5

(43)

Quan điểm dồn tải dầm giao thoa ta coi dầm IK dầm chính,dầm GH dầm phụ việc tính toán an toàn hơn,Dầm GH dầm phụ tải trọng dầm GH gây lực tập trung dầm IK mà ta coi dầm

+>Bản thân sàn Ô2 dồn tải trọng tập trung vào điểm G

PG1= 3,93 14,148( ) , ) , , ( KN +>Bản thân sàn Ô3 dồn tải trọng tập trung vào điểm H

PH1= 1,05.2,1.3,93 4,333( )

1

KN

+>Bản thân dầm GH (40x22) dồn tải träng tËp trung:

gd=2,166 (KN/m)

điểm G: PG2= 4,224( ) , 166 , KN

điểm H: PH2= 2,274( ) , 166 , KN

=> T¶I träng tËp trung điểm G:PG=PG1+PG2=14,148+4,224=18,372(KN)

TảI trọng tập trung điểm H:PH=PH1+PH2=4,333+2,274 =6,607 (KN)

=>Vy tải trọng dầm GH đặt lên dầm IK là:

PJ=PG+PH= 18,372+6,607=24,979 (KN)

2.2.>Xác định tải:

Tªn

tải Nguyên nhân

Tải trọng GA2 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm dọc dạng tam giác 152,206

685 , 17 , 93 ,

3 (KN)

+>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm trục A dạng hình chữ nhật ) ( 013 , 10 , , 45 , KN

+>Bản thân cột45x45

22,33(KN)

+>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục A)

2,853.7=17,118(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D2,D3)

) ( 061 , ) , , ( 166 , KN

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D2,D3

) ( 843 , , 93 , KN

(44)

17,18.0,7.6=72,156(KN)

GB2 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm dọc dạng tam giác 121,622 685 , 17 , 93 ,

3 (KN)

+>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm dọc dạng tam gi¸c 685 , 17 , 93 ,

3 (KN)

+>Bản thân cột 60x60

38,67(KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục B)

2,853.7=17,118(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D2,D3 )(trục A-B)

) ( 249 , 166 , KN

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D2,D3(đọan trục A-B) ) ( 843 , , 93 , KN

+>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm D2,D3(đọan trục B-C)

và thân dầm D2,D3

) ( 372 , 18 372 , 18 2

2 PG KN

GC2 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc trụcC 194,482 843 , , 93 ,

3 (KN)

) ( 422 , , 93 , KN

+>Bản thân sàn Ô3 truyền vào dầm dọc trục C

) ( 094 , 16 05 , ) 05 , , , ( 93 , KN

38,67(KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục C)

2,853.7=17,118(KN) +>Bn thân sàn Ô3 truyền vào dầm D2,D3(đọan trục B-C) thân dầm D2,D3

) ( 607 , 607 , 2

2 PH KN

(45)

) ( 148 , 14 , , 93 , KN

+>Bản thân dầm D4,tờng D4:

) ( 718 , 59 74 , 17 166 , KN

+>Bản thân t-ờng dầm 50x22(dầm dọc)

17,18.0,7.2,4=28,862(KN)

GD2

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc trục

D 200,36

843 , , 93 ,

3 (KN)

) ( 422 , , 93 , KN

+>Trọng l-ợng thân dầm 40x22 (dầm D3)

2,166.0,75=1,625(KN) +>Bản thân cột 45x45

22,33(KN)

+>Bản thân sàn Ô4 truyền vào D4dạng hình ch÷ nhËt->D ) ( 148 , 14 , , 93 , KN

+>Bản thân dầm D4,t-ờng D4:

) ( 718 , 59 74 , 17 166 , KN

+>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục D)

2,853.7=17,118(KN) +>Bản thân t-ờng dầm 50x22(dầm dọc)

17,18.0,7.6=72,156(KN)

G12 +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dầm dọc dạng chữ nhật 32,294 ) ( 013 , 10 , , 45 , KN

+>Bản thân dầm 40x22 (dầm D4)

2,166*3,5=6,498(KN) +>Bản thân dÇm 40x22 (dÇm D2)

) ( 813 , , 166 , KN

+>Bản thân t-ờng dầm D4(Cao 0,9m,dày 0,22)

4,99.3,5=14,97(KN)

G22

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm ô

b¶n 72,549

(2 phÝa) 3,5.4 35,37 93 ,

(46)

2,166.7=15,162(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D2,D3)

2,166.3,5=7,581(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D2,3(trục A-B)

(2 phÝa) 3,5.2 17,685 93 ,

3 (KN)

G32 +>Bản thân dầm 40x22 (dầm ô bản) 109,008 2,166.7=15,162(KN)

+>Bản thân sàn Ô2 truyền phân bố hình tam gi¸c

685 , 17 , 93 ,

3 (KN)

+>Bản thân sàn Ô3 truyền vào phân bố hình thang

) ( 094 , 16 05 , ) 05 , , , ( 93 , KN

+>Bản thân tờng dầm 40x22

17,74.0,7.3,5=37,254(KN) +>Bản thân D2,D3 trục C-B,Sàn ¤2,¤3->D2,D3

) ( 979 , 24 979 , 24 2

2 PJ KN

G42 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm däc 36,275 685 , 17 , 93 ,

3 (KN)

+>Bản thân dầm 40x22

2,166.3,5=7,581 (KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm D3

843 , , 93 ,

3 (KN)

249 , 3 166 ,

2 (KN)

g12 +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D5) 7,156

2,166(KN/m) +>Bản thân t-ờng dầm D5

(Cao 0,9m,dày 0,22) 4,99(KN/m)

g22 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 28,673 (2 phÝa) .2 7,369

(47)

+>B¶n thân t-ờng dầm 60x30

16,63(KN/m) +>Trọng l-ợng thân dầm 60x30 (dầm khung)

4,674(KN/m)

g32 +>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dạng hình thang 30,276 972

, 761 , 93 , 93 ,

3 k (KN/m)

k=(1 2 3)= ) 0,761

9 ,

3 , ( ) ,

3 , (

1

+>Bản thân t-ờng dầm 60x30

16,63(KN/m) +>Bản thân dầm 60x30 (dầm khung)

4,674(KN/m)

g42 +>Bản thân sàn Ô3 truyền vào dạng tam giác 9,832 158

,

1 , 93 ,

3 (KN/m)

+>Bản thân dầm 60x30 (dầm khung)

4,674(KN/m)

g52 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam gi¸c 24,719 684

, 93 ,

3 (KN/m)

16,63.0,7=11,641(KN/m) +>Bản thân dầm 60x30 (dầm khung)

4,674 (KN/m) +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dạng hình chữ nhật

(48)

3>tÇng 3,4,5:

3.1.>Mặt truyền tải ,sơ đồ dồn tải:

Hình 5:Mặt truyền tải,Sơ đồ chất tải sàn tầng3-

1

2

3

Ô1

D

C

A B

Ô1 Ô1

Ô4

Ô1 Ô1

Ô1

Ô1 Ô1

D

C

A B

13 g23 g43

Ô2 Ô3

g33

2.3.>Xác định tải:

Tên

tải Nguyên nhân

Tải trọng GA3 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm dọc dạng tam gi¸c 132,951

685 , 17 , 93 ,

3 (KN)

+>Bản thân cột35x35

13,9(KN)

+>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục A)

(49)

+>Bản thân dầm 40x22 dÇm D2 ) ( 249 , , 166 , KN

) ( 843 , , 93 , KN

+>Träng l-ỵng thân t-ờng dầm 50x22(dầm dọc) 17,18.0,7.6=72,156(KN)

GB3 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm dọc dạng tam gi¸c 110,232 685 , 17 , 93 ,

3 (KN)

+>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm dọc dạng tam giác 685 , 17 , 93 ,

3 (KN)

27,28(KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục B)

2,853.7=17,118(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D2 đoạn trôc A-B)

) ( 249 , 166 , KN

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D2 (đọan trục A-B)

) ( 843 , , 93 , KN

+>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm D2 (đọan trục B-C) thân dầm D2 (đọan trục B-C)

) ( 372 , 18 372 , 18 2

2 PG KN

GC3 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc trụcC 222,117 3,93.3,5=11,79(KN)

) ( 422 , , 93 , KN

+>Bản thân sàn Ô3 truyền vào dầm däc trôc C

) ( 094 , 16 05 , ) 05 , 3 ( 93 , KN

(50)

2,853.7=17,118(KN) +>Bản thân sàn Ô3 truyền vào dầm D2 (đọan trục B-C)

và thân dầm D2

) ( 607 , 607 , 2

2 PH KN

+>Bản thân sàn Ô4 truyền vào D4dạng hình chữ nhật

) ( 148 , 14 , , 93 , KN

+>Bản thân dầm D4,tờng D4:

) ( 718 , 59 74 , 17 166 , KN

+>Bản thân t-ờng dầm 50x22(dầm dọc)

17,18.0,7.(2,4+3,5)=64,94(KN)

GD3

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc trục

D 191,93

843 , , 93 ,

3 (KN)

) ( 422 , , 93 , KN

+>Bản thân dầm D2

2,166.0,75=1,625(KN) +>Bản thân cột35x35

13,9(KN)

+>Bản thân sàn Ô4 truyền vào D4dạng hình chữ nhật->D ) ( 148 , 14 , , 93 , KN

+>Bản thân dầm D4,t-ờng D4:

) ( 718 , 59 74 , 17 166 , KN

+>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục D)

2,853.6=17,118(KN) +>Bản thân t-ờng dầm 50x22(dầm dọc)

17,18.0,7.6=72,156(KN)

G13

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm ô

bản 72,549

(2 phÝa) 3,5.4 35,37 93 ,

3 (KN)

2,166.7=15,162 (KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D2)

(51)

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dÇm D2 (trơc A-B)

(2 phÝa) 3,5.2 17,685 93 ,

3 (KN)

G23 +>Bản thân dầm 40x22 (dầm ô bản) 146,262 2,166.7=15,162(KN)

+>Bản thân sàn Ô2 truyền phân bố hình tam giác

685 , 17 , 93 ,

3 (KN)

+>B¶n thân sàn Ô3 truyền vào phân bố hình thang

) ( 094 , 16 05 , ) 05 , 3 ( 93 , KN

17,74.0,7.7=74,508(KN) +>Bản thân D2 trục C-B,Sàn ¤2,¤3->D2

) ( 979 , 24 979 , 24 2

2 PJ KN

G33 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm däc 36,275 685 , 17 , 93 ,

3 (KN)

+>Bản thân dầm 40x22

2,166.3,5=7,581 (KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm D2

843 , , 93 ,

3 (KN)

249 , 3 166 ,

2 (KN)

g13 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 28,673 (2 phía) .2 7,369

8 93 , (KN/m)

16,63(KN/m) +>Trọng l-ợng thân dầm 60x30 (dầm khung)

4,674(KN/m)

g23 +>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dạng h×nh thang 30,276 972 , 761 , 93 , 93 ,

3 k (KN/m)

k=(1 2 3)= ) 0,761

9 , 3 , ( ) , 3 , (

(52)

16,63(KN/m) +>Bản thân dầm 60x30 (dầm khung)

4,674(KN/m)

g33 +>Bản thân sàn Ô3 truyền vào dạng tam giác 9,832 158

,

1 , 93 ,

3 (KN/m)

4,674(KN/m)

g43 +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam gi¸c 24,719 684

, 93 ,

3 (KN/m)

16,63.0,7=11,641(KN/m) +>Bản thân dầm 60x30 (dầm khung)

4,674 (KN/m) +>Bản thân sàn Ô5 truyền vào dạng hình chữ nhật

4,72(KN/m)

4>tÇng 6,7:

4.1.>Mặt truyền tải ,sơ đồ dồn tải:

Hình 6:Mặt truyền tải,Sơ đồ chất tải sàn tầng 6-7

1

2

3

Ô1

D

C

A B

Ô1 Ô1

Ô4

Ô1 Ô1

Ô1

Ô1 Ô1

D

C

A B

13 g23 g43

Ô2 Ô3

(53)

4.2.>Xác nh ti:

Bảng :Dồn tải tầng 6-7 vào khung trục

Tên

tải Nguyên nhân Tải trọng

GA6 GA3 129,471

132,951(KN) +>Bản thân cột 30x30: 10,42(KN)

+>Bản thân cét 35x35: -13,9(KN)

GB6 GB3 100.812

GC6 GC3 212,697

GD6 GD3 188.45

G16 =G13 72,549

G26 =G23 146,262

G36 =G33 36,275

g16 =g13 28,673

g26 =g23 30,276

g36 =g33 9,832

(54)

5> m¸i

5.1>Mặt truyền tải ,sơ đồ dồn tải::

Hình 7:Mặt truyền tải,Sơ đồ chất tải sàn mái

1

2

3

D

C

A B

Ô2

Ô2 Ô2

Ô3

Ô2 Ô2

Ô1 Ô1 Ô1

Ô1

Ô1 Ô1 Ô1 Ô1

Ô2 Ô2

D

C

A B

GAM g G1M GBM G2M GCM G3M GDM

1m g2m g3m

6.2>Xác định tải:

Tªn

tải Nguyên nhân

Tải trọng

GAM

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm däc

trôcA 112,109

) ( 843 , , 93 ,

3 KN

+>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dạng tam giác

) ( 34 , 11 , 04 ,

5 KN

+>B¶n th©n cét 30x30

10,42(KN)

(55)

2,853.6=17,118(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D1 )

2,166.1,5=3,249(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc

) ( 421 , , 93 , KN

+>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc

) ( 67 , , 04 , KN

+>Bản thân t-ờng dầm 50x22 trục 1-2

4,99.3,5=14,97(KN) +>Bản thân t-ờng dầm 50x22(dầm dọc trục 2-3)

17,18.0,7.3,5=36,078(KN)

GBM +>Bản thân sàn Ô1 truyền dạng tam giác->dầm dọc trụcB 137,965 ) ( 55 , 17 , 93 , KN

) ( 68 , 22 , 04 , KN

17,86(KN) +>Trọng l-ợng thân dầm 50x22 (dầm dọc trục B)

2,853.7=17,118(KN) +>Trọng l-ợng thân dầm 40x22 (dầm D1 )

2,166.3,5=7,581 (KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dÇm däc

) ( 841 , , 93 , KN

+>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dÇm D1 ->dÇm däc

) ( 34 , 11 , 04 , KN

+>Trọng l-ợng thân t-ờng dầm 50x22 trục 2-3

17,18.0,7.3,5=36,078(KN)

GCM +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 161 ) ( 841 , , 93 , KN

(56)

17,86(KN) +>Trọng l-ợng thân dầm 50x22 (dầm dọc trục C)

2,853.7=17,118(KN) +>Bản thân sàn Ô3 truyền vào D4dạng hình chữ nhật->C

) ( 148 , 14 , , 93 , KN

+>Trọng l-ợng thân dầm D4,t-ờng D4:

(2,166+17,74).3,5=59,718(KN) +>Trọng l-ợng thân dÇm 40x22 (dÇm D1 )

) ( 874 , ) ( 166 , KN

+>Bản thân sàn Ô2truyền vào dầm D1 ->dÇm däc

) ( 34 , 11 , 04 , KN

+>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dÇm D1 ->dÇm däc

) ( 421 , , 93 , KN

GDM +>B¶n thân sàn Ô2 truyền vào dạng tam giác 171,087 ) ( 34 , 11 , 04 , KN

10,42(KN)

+>Bản thân sàn Ô3 truyền vào D4dạng hình chữ nhật->D ) ( 148 , 14 , , 93 , KN

+>Träng l-ợng thân dầm D4,t-ờng D4:

(2,166+17,74).3,5=59,718(KN) +>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục D)

2,853.7=17,118(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D1 )

) ( 67 , , 04 , KN

+>Bản thân t-ờng dầm 50x22 (trục 1-2)

4,99.3,5=14,97(KN) +>Bản thân t-ờng dầm 50x22(trục 2-3)

(57)

G1M +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 80,04 ) ( 685 , 17 , 93 , KN

) ( 68 , 22 , 04 , KN

+>Trọng l-ợng thân dầm 40x22 (dầm ô bản)

2,166.7=15,,162(KN) +>Trọng l-ợng thân dầm 40x22 (dầm D1 )

2,166.3,5=7,581 (KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc

) ( 841 , , 93 , KN

+>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc

) ( 34 , 11 , 04 , KN

G2M =G1M 80,04

G3M +>Bản thân sàn Ô2 truyền vào dạng tam gi¸c 43,767 ) ( 68 , 22 , 04 , KN

2,166.3,5=6,498(K,5N) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D1 )

) ( 34 , 11 , 04 , KN

g1m +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 29,713 ) / ( 684 , 93 ,

3 KN m

) / ( 725 , 04 ,

5 KN m

4,674 (KN/m) +>Trọng lợng thân t-ờng dầm 60x30

16,63 (KN/m)

(58)

) / ( 684 , 93 ,

3 KN m

) / ( 725 , 04 ,

5 KN m

4,674 (KN/m) +>Trọng l-ợng thân tờng dầm 60x22

16,63.0,7=11,641(KN/m

g3m +>Bản thân sàn Ô3 truyền vào dạng hình chữ nhật 30,749 4,72(KN/m)

) ( 725 , 04 ,

5 KN

4,674 (KN/m) +>Trọng l-ợng thân tờng dầm 60x30

16,63(KN/m)

6>tầng mái

6.1>Mt bng truyền tải ,sơ đồ dồn tải::

Hình 7:Mặt truyền tải,Sơ đồ chất tải sàn tầng mái

Ô1 Ô1

Ô1

Ô1 Ô1 Ô1

D

C

A B

GAm¸i g G1m¸i GBm¸i G2m¸i GCm¸i G3m¸i GDm¸i

1m¸i

Ơ1 Ơ1

(59)

6.2>Xác nh ti:

Tên tải Nguyên nhân Tải

trọng GAmái +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 42,164

) ( 34 , 11 , 04 , KN

+>Bản thân dầm 50x22 (dầm trục A)

2,853.3,5=8,559(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D1 )

2,166.0,75=1,625(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dầm däc

) ( 67 , 5 , 04 , KN

+>Bản thân t-ờng dầm 50x22 trục 2-3

4,99.3,5=17,465(KN)

GBmái +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 45,828 ) ( 68 , 22 , 04 , KN

+>Bản thân dầm 50x22 (dầm dọc trục B)

2,853.3,5=8,559(KN) +>Bản thân dầm 40x22 (dầm D1 )

) ( 34 , 11 , 04 , KN

GCmái =GBmái 45,828

GDmái =GAmái 42,164

G1MáI +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc 43,767 ) ( 68 , 22 , 04 , KN

2,166.4,5=9,747(KN) +>Bản thân sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dÇm däc

) ( 34 , 11 , 04 , KN

G2M =G1M¸i 43,767

G3M =G1M¸i 43,767

(60)

) / ( 725 , 04 ,

5 KN m

4,674(KN/m) +>Bản thân t-ờng chắn mái

4,99(KN/m)

VI.xác định hoạt tảI tác dụng lên khung

- Coi phần công sơn nhịp :chất tải lệch tầng, lệch nhịp:

ễ2 ễ3

j

g h

k

PG PJ PH

j

g h

PJ

j

I K

ghts.1,05

ghts.1,5

Quan ®iĨm dồn tải dầm giao thoa ta coi dầm IK dầm chính,dầm GH dầm phụ việc tính toán an toàn hơn,Dầm GH dầm phụ tải trọng dầm GH gây lực tập trung dầm IK mà ta coi dầm

+>Hoạt tải sàn Ô2 dồn tải trọng tập trung vào điểm G

PG= 2,4 8,64( )

5 , ) , , (

KN

+>Hoạt tải sàn Ô3 dồn tải trọng tập trung vào điểm H PH= 1,05.2,1.4,6 3,969( )

2

KN =>Vậy tải trọng dầm GH đặt lên dầm IK là:

(61)

vI.1.hoạt tảI 1: VI.1.1>tầng 1:

a>Mt truyền tải ,sơ đồ chất tải:

1

2

3

D

C

A B

Ô2 Ô4 Ô1

Ô2 Ô1

Ô1 Ô1

Ô2 Ô2

D

C

A B

PA1 p P11 PB1 PC1 P21 PD1

11 p21

Ô1 Ô1

b>Xác định tải:

Tên

tải Nguyên nhân

Tải trọng

PA1

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc trục

A 12,15

1 , , ,

4 (KN)

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->A

05 , , ,

4 (KN)

PB1 =PA1 12,15

PC1

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc trục

(62)

4 , 5 , ,

2 (KN)

+>Ho¹t tải sàn Ô4 truyền vào D4dạng hình chữ nhật->C 64 , , , ,

2 (KN/m)

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm D1 -> C

, 2 , , (KN)

PD1 =PC1 16,74

P11 =2.PA1 24,3

P21 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc 22x40 , 10 , , (KN)

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm D1 ->dầm däc 22x40 , 5 , , (KN) 16,2

p11 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam gi¸c 3,375

3,375

5 ,

4 (KN/m)

p12 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 5.13

2,25

5 ,

2 (KN/m)

+>Hoạt tải sàn Ô4 truyền vào dạng hình chữ nhật 88 2 , ,

(63)

VI.1.2>tÇng 2:

a>Mặt truyền tải ,sơ đồ chất tải:

1

2

3

D

C

A B

D

C

A B

PA2 PB2 p12 P22 PC2

Ô2 Ô3

P12

Ô5

Ô2 Ô3

Ô5

p22

Ô1 Ô1

Ô5

Ô1 Ô1

Ô4 D4 D2

D3

b>Xác định tải: Tên

tải Nguyên nhân

Tải trọng

PA2

+> Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dầm trục A dạng hình chữ

nhật 5,4

) ( , 5 ,

5 , ,

2 KN

PB2 +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm dọc dạng tam gi¸c 19,44

, 10 , ,

2 (KN)

+>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dÇm D2,3(trơc B-C)

) ( 64 ,

2 PG KN

PC2

+>Ho¹t tải sàn Ô3 truyền vào dầm dọc trục C dạng h×nh

(64)

) ( 742 , 14 05 , ) 05 , , , ( , KN

+>Hoạt tải sàn Ô3 truyền vào dầm D2,3(trục B-C)

3,969( )

2 PH KN

P12 = PA2 5,4

P22 +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm dọc ô sàn 38,151 , 10 , ,

2 (KN)

+>Ho¹t tải sàn Ô3 truyền vào dầm dọc ô sàn (hình thang) ) ( 742 , 14 05 , ) 05 , , , ( , KN

+>Hoạt tải Sàn Ô2,Ô3->D2,D3

) ( 609 , 12

2 PJ KN

P12 +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dạng hình thang 5,479 479 , 761 , , 2 ,

2 k (KN/m)

k=(1 2 3)= ) 0,761

9 , 3 , ( ) , 3 , (

1

P22 +>Hoạt tải sàn Ô3 truyền vào dạng tam giác 4.725 725 , , ,

(65)

VI.1.3>tÇng 3,5,7:

1

2

3

Ô1

D

C

A B

Ô1 Ô1

Ô4

Ô1 Ô1

Ô1

Ô1 Ô1

D

C

A B

PA3 P13 PB3 PC3 P33 PD3

p13 p23

D1

b>Xác nh ti:

Tên

tải Nguyên nhân

Tải trọng PA3 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm trục A 16,2

8 , 10 ,

2 (KN)

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm D1 -> A

4 , 5 , ,

2 (KN)

PB3 =PA3 16,2

PC3 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm trôc C 21,06

, 5 , ,

(66)

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dÇm D1 -> C , 2 , ,

2 (KN)

+>Hoạt tải sàn Ô4 truyền vào dầm D4 ->C

96 , 12 , ,

4 (KN)

PD3 =PC3 21,06

P13 =2.PA3 32,4

P23

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc

22x40 16,2

8 , 10 , ,

2 (KN)

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dầm D1

4 , 5 , ,

2 (KN)

p13 +>Ho¹t tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 4,5

8.2 4,5

5 ,

2 (KN/m)

p23 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 6,57

2,25

5 ,

2 (KN/m)

+>Hoạt tải sàn Ô4 truyền vào dạng hình chữ nhật 32 , 4 , ,

(67)

VI.1.4>tÇng 4,6:

1

2

3

D

C

A B

D

C

A B

PB4 p14 P14 PC4

Ô2 Ô3

p24

Ô1 Ô1

Ô4

Ô1 Ô1

Ô2

D1 D1

Tên

tải Nguyên nhân

Tải trọng

PB4

+>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm dọc trục B dạng tam

giác 19,44

8 , 10 , ,

2 (KN)

+>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm D1(trôc B-C)

) ( 64 ,

2 PG KN

PC4

+>Hoạt tải sàn Ô3 truyền vào dầm dọc trục C dạng hình

thang 18,711

) ( 742 , 14

05 , ) 05 , , , ( ,

4 KN

(68)

) ( 969 ,

2 PH KN

P14 +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm dọc ô sàn 38,151 , 10 , ,

2 (KN)

+>Hoạt tải sàn Ô3 truyền vào dầm dọc ô sàn (hình thang) ) ( 742 , 14 05 , ) 05 , 3 ( , KN

+>Hoạt tải Sàn Ô2,Ô3->D1

) ( 609 , 12

2 PJ KN

p14 +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dạng hình thang 5.479 479 , 761 , , 2 ,

2 k (KN/m)

k=(1 2 3)= ) 0,761

9 , 3 , ( ) , 3 , (

1

p24 +>Hoạt tải sàn Ô3 truyền vào dạng tam giác 4.725 725 , , ,

4 (KN/m)

VI.1.5>tầng mái:

a>Mt bng truyền tải ,sơ đồ chất tải:

1 D C A B Ô2 Ô2 Ô2 Ô3 Ô2 Ô2 Ô2 Ô2

Ô1 Ô1 Ô1

Ô1

Ô1 Ô1 Ô1 Ô1

Ô2 Ô2 Ô2 Ô2 Ô2 Ô2 D C A B

PBM g1m P1M PCM

D1

(69)

Tên

tải Nguyên nhân

Tải trọng PBM +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm trục B 14,682

) ( , , , KN

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dÇm D1

) ( , 2 , , KN

+>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm D1 ->dầm dọc trục B ) ( 388 , , 95 , KN

) ( 194 , 2 , 95 , KN

PCM =PBM 14,682

P1M =2.PCM 29,364

p1m +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 4.078 ) / ( 25 , ,

2 KN m

+>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dạng tam giác

) / ( 828 , 95 ,

1 KN m

VI.1.6>Ho¹t tảI mái:

(70)

ễ1 ễ1 ễ1 Ô1

Ô1 Ô1 Ô1 Ô1

D

C

A B

PAm¸i p P1m¸i PBm¸i PCm¸i P2m¸i PDm¸i

1m¸i

Ơ1 Ơ1

D1

p1m¸i

1

2

3

b>Xỏc nh ti:

Tên

tải Nguyên nhân

Tải trọng PAMái +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm trục A 3,291

) ( 194 , 2 , 975 ,

0 KN

+>Ho¹t tải sàn Ô6 truyền vào dầm D1

) ( 097 , , 975 ,

0 KN

PBMái=PCMái=PDMái 3,291 P1Mái=P2 MáI =2.PCMái 6,582 p1mái +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dạng tam giác 0.914

) / ( 914 , 975 ,

(71)

vI.2.hoạt tảI 2: VI.2.1>tÇng 1:

1

2

3

D

C

A B

Ô1 Ô2

Ô1 Ô1

Ô1 Ô1 Ô1

Ô1

Ô1 Ô1 Ô1 Ô1

Ô2 Ô2

Ô1 Ô1

D

C

A B

PB1 p11 P11 PC1

Ô2 Ô4 D1

b>Xác định ti:

Tên

tải Nguyên nhân

Tải trọng PB1 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm trục B 24,3

(Hoạt tải sảnh) .3.2 16,2

1 ,

4 (KN)

1 , , ,

4 (KN)

PC1 =PB1 24,3

P11 =2.PB1 48,6

p11 +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam gi¸c 6.75

(2 phÝa) .2 6,75

5 ,

(72)

VI.2.2>tÇng 2:

1

2

3

D

C

A B

Ô1 Ô1

Ô4

Ô1 Ô1

D

C

A B

12 p32

Ô2 Ô3

Ô5

Ô2 Ô3

Ô5

Hoạt tải giống tr-ờng hợp hoạt tải tầng 3,5,7

VI.2.3>tÇng 3,5,7

(73)

1

2

3

D

C

A B

D

C

A B

PB3 p P13 PC3

13

Ô2 Ô3

p23

Ô1 Ô1

Ô4

Ô1 Ô1

Ô2

(74)

Ho¹t tải giống tr-ờng hợp hoạt tải tầng 4,6

VI.2.3>tÇng 4,6

1

2

3

D

C

A B

Ô1 Ô1

Ô4

Ô1 Ô1

D

C

A B

14 p24

Ô2 Ô3

Hoạt tải giống tr-ờng hợp hoạt tải tầng 2:

VI.2.5>tầng mái:

(75)

1

2

3

D

C

A B

Ô2 Ô2

Ô4

Ô2 Ô2

Ô1 Ô1

Ô2 Ô1

Ô2 Ô2

D

C

A B

PAM p P1M PBM PCM P2M PDM

1M p2M

Ô2 Ô2

Ô1 Ô1

Ơ1 Ơ1

Tªn

tải Nguyên nhân

Tải trọng

PAM

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm dọc trôc

A 14,682

) ( , , ,

2 KN

) ( , 2 , ,

2 KN

(76)

) ( 388 , , 95 , KN

) ( 194 , 2 , 95 , KN

PBM =PAM 14,682

PCM

+>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dạng tam giác ->dầm dọc trục

C 15,222

) ( 388 , , 95 , KN

+>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm D1 -> C

) ( 194 , 2 , 95 , KN

+>Hoạt tải sàn Ô4 truyền vào dầm D4 ->A

) ( 64 , , ,

2 KN )

PDM =PCM 15,222

P1M =2*PAM 29,364

P2M +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dầm dọc ô 13,163 ) ( 775 , , 95 , KN

) ( 388 , , 95 , KN

p1m +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác 4.08 ) / ( 25 , ,

2 KN m

+>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dạng tam giác

) / ( 828 , 95 ,

1 KN m

p2m +>Hoạt tải sàn Ô2 truyền vào dạng tam giác 4,71

1,95*3/2*(5/8)=1,83(KN/m)

+>Hoạt tải sàn Ô5 truyền vào dạng hình chữ nhật

) / ( 88 , 2 , ,

2 KN m

VI.2.6>Hoạt tảI mái:

(77)

Ô1 Ô1 Ô1 Ô1

D

C

A B

PBm¸i PCm¸i

Ơ1 Ơ1

D1

Ô1 Ô1

1

2

3

p1M¸i

P1m¸i

Tên

tải Nguyên nhân

Tải trọng

PBMái

+>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam giác->dầm trục

B 3.291

) ( 194 , 2 , 975 ,

0 KN

+>Ho¹t tải sàn Ô1 truyền vào dầm D1 -> B

) ( 097 , , 975 ,

0 KN

PCM¸i =PBM¸i 3.291

P1M¸i =2.PBMaÝ 6.582

p1Mái +>Hoạt tải sàn Ô1 truyền vào dạng tam gi¸c 0.914 )

/ ( 914 , 975 ,

(78)

SƠ Đồ tĩnh tảI tác dụng vào khung trôc 2

14,389

54,338 73,529 136,532 72,55 239,256 36,275 200,36

24,984

12,034 13,074

28,673 30,276 9,832 24,719 28,673 30,276 9,832 24,719 28,673 30,276 9,832 24,719 29,713 24,724 30,749

32,94 152,206 72,549 121,622 109,008194,482 36,275 200,36 132,951 72,549 110,232 146,262222,117 36,275 191,93

28,673 30,276 9,832 24,719 132,951 72,549 110,232

146,262222,117 36,275 191,93 28,673 30,276 9,832 24,719

132,951 72,549 110,232 146,262222,117 36,275 191,93 129,471 72,549 100,812

146,262212,697 36,275 188,45 28,673 30,276 9,832 24,719

129,471 72,549 100,812

146,262212,697 36,275 188,45 112,109 80,04 137,965 80,04 161,000 43,767 171,087 42,164 43,767 45,828 43,767 45,828 43,767 42,164

(79)

SƠ Đồ hoạt tảI tác dụng vào khung trục 2(kn/m)

3,375 5,13

5,479 4,725

4,5 6,57

5,479 4,725

4,078

0,914 0,914

12,15 24,3 12,15 16,74 16,2 16,74

5,4 5,4 19,44 38,151 18,711

16,2 32,4 16,2 21,06 16,2 21,06

4,5 6,57

16,2 32,4 16,2 21,06 16,2 21,06

4,5 6,57

16,2 32,4 16,2 21,06 16,2 21,06

3,291 6,582 3,291 3,291 6,582 3,291

19,44 38,151 18,711

5,479 4,725

19,44 38,151 18,711

14,682 29,364 14,682

A B C D

(80)

SƠ Đồ hoạt tảI tác dụng vào khung trục 2(kn/m)

6,75

p24

4,08 4,71

0,914

4,5 6,57

16,2 32,4 16,2 21,06 16,2 21,06

24,3 48,6 24,3

5,479 4,725

19,44 38,151 18,711

5,479 4,725

19,44 38,151 18,711

5,479 4,725

19,44 38,151 18,711

4,5 6,57

16,2 32,4 16,2 21,06 16,2 21,06

4,5 6,57

16,2 32,4 16,2 21,06 16,2 21,06

14,682 30,444 14,682 15,222 13,163 15,222

2,358 4,716 2,358

(81)

SƠ Đồ gió tráI tác dụng vào khung trục 2(KN/m)

4,907 5,380 5,726 5,992 6,188 6,366 6,543

2,965 3,353 3,031

3,680 4,035

4,294 4,494

4,641 4,774 4,907 2,223 2,515

2,273

(82)

SƠ Đồ gió phảI tác dụng vào khung trục (KN/m)

4,907 5,380

5,726 5,992 6,188 6,366 6,543 2,965 3,353

3,031

3,680 4,035 4,294 4,494 4,641 4,774 4,907 2,223

2,515 2,273

(83)

VII.tÝnh toán nội lực cho cấu kiện khung

Với giúp đỡ máy tính điện tử phần mềm tính tốn chun nghành,Hiện có nhiều ch-ơng trình tính tốn kết cấu cho cơng trình nh- SAP200,Etab.Trong đồ án này,để tính tốn kết cấu cho cơng trình,em dùng ch-ơng trình SAP2000 Version 15.Sau tính tốn nội lực,ta dùng kết nội lự để tổ hợp nội lực,tìm cặp nội lực nguy hiểm để tính tốn kết cấu cơng trình theo TCVN

Input:

- Chọn đơn vị tính

- Chän sơ dồ tính cho công trình

- Định nghĩa kích th-ớc,nhóm vật liêu

- c tr-ng ca vật liệu để thiết kế cơng trình - Gán tiết diện cho phần tử

- Khai báo tải trọng tác dụng lên công trình - Khai báo liên kết

Sau ó thc hin cỏc b-ớc ta cho ch-ơng trình tính tốn xử lý số liệu để đ-a kết nội lực phần tử(Kết nội lực in phần ph lc)

VIi.1>tảI trọng nhập vào VIi.1.1>tảI trọng tĩnh:

Với Bêtông B20 ta nhập :

Môđun đàn hồi bêtông E=27.106 (KN/m2), =25(KN/m3),Trong tr-ờng hợp tĩnh tải,ta đ-a vào hệ số Selfweigh=0 ta tính tốn tải trọng thân cấu kiện dm ct tỏc dng vo khung

VIi.1.2>Hoạt tảI:

Nhập hoạt tải theo sơ đồ (hoạt tải1,hoạt tải 2).

VIi.1.2>t¶I träng giã:

Thành phần gió tĩnh nhập theo sơ đồ(gió trái ,gió phải) đ-ợc đ-a tác dụng phân bố lên khung

VIi.2>KÕt chạy máy nội lực:

Kt qu in trớch số phần tử đặc tr-ng đủ số liệu để thiết kế cho cơng trình(Sơ đồ cơng trình,nội lực đựoc in cho cấu kiện cần thiết)

Vị trí tên phần tử xem ký hiệu sơ đồ khung

Căn vào kết nội lực,ta chọn số phần tử để tổ hp v tớnh toỏn ct thộp

* Các loại tổ hợp:

+)Tổ hợp 1:

THCB1=TT +MAX(1 HT) +)Tổ hợp 2:

THCB2=TT+MAX(k HT).0,9 Trong đó: 0,9 :là hệ số tổ hơp

K : hệ số tổ hợp thành phần

* Tỉ hỵp néi lùc cét:

(84)

+ Tại tiết diện tổ hợp giá trị :Nmax , Nmin, Mmax, Mmin + Giá trị N,M đ-ợc thể bảng sau:

Khi tính cốt thép ta chọn cặp nội lực nguy hiểm có tiết diện để tính tốn Ta tính tốn cốt thép cho cột cột khác tính t-ơng tự với cột khác

- Các cặp nội lực nguy hiểm :

+ Cặp có trị số mô men lớn Mmax, N + Cặp có tØ sè (M/N) lín nhÊt emax=(M/N) + Cặp có giá trị lực dọc lớn Nmax ,Mt-

+ Cặp có trị số M, N thuộc loại lớn nh-ng ch-a nằm cặp Ngồi , cặp có giá trị giống ta xét cặp có độ lệch tâm lớn

Những cặp có độ lệch tâm lớn th-ờng gây nguy hiểm cho vùng kéo Những cặp có giá trị lực dọc lớn th-ờng gây nguy hiểm cho vùng nén Còn cặp có mơmen lớn th-ờng gây nguy hiểm cho vùng kéo vùng nén

* Tỉ hỵp néi lực dầm: +Tổ hợp nội lực dầm tiÕt diƯn I-I , II-II vµ III-III

+ Tại tiết diện tổ hợp giá trị :Qmax , Qmin, Mmax, Mmin + Giá trị Q,M đ-ợc thể bảng sau:

-Khi tớnh ct thép ta chọn cặp nội lực nguy hiểm có tiết diện để tính tốn Ta tính tốn cốt thép cho dầm dầm khác tính t-ơng tự

-Tại tiết diện ta lấy giá trị M , Q lớn trị số để tính tốn:

VIII.tÝnh to¸n cèt thÐp cho c¸c cÊu kiƯn:

Việc tính tốn cốt thép cho cột,đ-ợc đồng ý giáo viên h-ờng dẫn em xin tính tốn chi tiết phần tử cột ,và phần tử dầm.Việc tínhtốn cho phần tử lại ,trên sở phần mềm Excel ta nhập cơng thức tínhtốn,nhập số liệu đầu vào tốn để cố kết diện tích cốt thép.Kết đ-ợc tổng hợpc thành bảng

VIII.1>TÝnh to¸n cèt thÐp cho cét:

VIII.1.1>TÝnh to¸n cèt thÐp cho cét tÇng HÇM(phÇn tư c1)

Chän vËt liƯu:

+ Bê tông B20 có: : Rb = 11,5 (MPa) R 0,429; R 0,623

+ ThÐp chÞu lùc AII cã : Rs= 280 (MPa) =28,0(KN/cm

) + Thép sàn + thép đai dầm AI : Rs= 225 (MPa) =22,5(KN/cm

2)

Sè liƯu tÝnh to¸n:

(85)

Nmax =2439,28 (KN) ;Mt-=116,33 (KN.m) Mmax=122,61 (KN.m), Nt-=2147,76 (KN)

+ CỈp cã tØ sè (M/N) lín nhÊt:emax=(M/N) trïng cỈp cã trị số mô men lớn nhất.Mmax, N

t-a>Tính toán víi cỈp néi lùc 1: Nmax =2439,28 (KN) ;Mt-=116,33 (KN.m) KÝch th-íc tiÕt diƯn lµ : 45x 45 (cm)

Gi¶ thiÕt chän a = a’ = cm h0 = 45 = 41cm

*>Độ lệch tâm:

+ Độ lệch tâm tĩnh học : e1 =

M

N = 2439,28 0,0477(m) 4,77cm

33 , 116

+§é lƯch tâm ngẫu nhiên:

ea (cm) , 30 45 30 h (cm) 0,42 600 252 600 l0

chän ea = 1,5(cm )

+ Độ lệch tâm ban đầu :

Kết cÊu siªu tÜnh eo = max(e1;ea) = e1 =4,77cm ChiỊu dài tính toán cột :

lo = ψ.l = 0,6.3,8= 2,52 m Trong đó:

ψ :lµ hệ số phụ thuộc vào liên kết với khung có 3nhịp trở nên hệ số

=0,7

*>Hệ sè uèn däc: h

l0 =

45 252

= 5,9 <8 xét đến ảnh h-ởng uốn dọc Hệ số ảnh h-ởng ca un dc:

=>Độ lệch tâm tính toán

e = e0 + 0,5 h – a = 1.4,77+ 0,5 45 – = 23,27(cm)

*>ChiÒu cao vïng nÐn : (cm) b R N x b (cm) 14 , 47 1,15.45 b R N x 2439,28 b

x > R h0 = 0,623 41 =25,54 Tr-ờng hợp nén lệch tâm nhỏ - Ta tính lại x theo ph-ơng pháp dần:

Từ giá trị x ta tính AS kÝ hiƯu lµ A * S 75 , 13 ) 41 ( 28 41 27 , 23 28 , 2439 ) ( * 14 , 47 a o h sc R h x e N s A cm2

-Tõ AS = A *

(86)

41 623 , 75 , 13 28 41 45 15 , 1 623 , 1 75 , 13 28 28 , 2439 * 1 * ¸ ho R s A s R o h b b R A s R N x R s =>x1=36,55 (cm) TÝnh to¸n cèt thÐp

) 41 ( 28 55 , 36 41 55 , 36 45 15 , 27 , 23 28 , 2439 ) ( , a ho sc R x ho x b b Rb e N S A S A

AS = A ,

S=13,24 (cm 2)

b>Tính toán với cặp nội lực 2: Mmax=122,61 (KN.m), Nt-=2147,76 (KN) KÝch th-íc tiÕt diƯn lµ : 45x 45 (cm)

Gi¶ thiÕt chän a = a’ = cm h0 = 45 – = 41cm

*>Độ lệch tâm:

+ Độ lệch t©m tÜnh häc : e1 =

M

N = 2147,76 0,0571(m) 5,71cm

61 , 122

+Độ lệch tâm ngẫu nhiên:

eo’

(cm) , 30 45 30 h (cm) 0,42 600 252 600 l0

chän ea = 1,3(cm )

+ Độ lệch tâm ban đầu :

Kết cấu siêu tĩnh eo = max(e1;ea) = e1 =5,71 cm Chiều dài tính toán cđa cét lµ :

lo = ψ.l = 0,6.3,8= 2,52 m Trong đó:

ψ :lµ hƯ sè phơ thuộc vào liên kết với khung có 3nhịp trở nên th× hƯ sè

ψ=0,7

*>HƯ sè n däc: h

l0 =

45 252

= 5,6 <8 xét đến ảnh h-ởng uốn dọc Hệ số ảnh h-ởng uốn dọc:

=>Độ lệch tâm tính toán

e = e0 + 0,5 h – a = 1.5,71+ 0,5 45 – = 24,21(cm)

*>ChiÒu cao vïng nÐn : (cm) b R

N x

(87)

(cm) , 41 1,15.45 b R N x 2147,76 b

x > R h0 = 0,623 41 =25,543 Tr-ờng hợp nén lệch tâm nhỏ - Ta tính lại x theo ph-ơng pháp dn:

Từ giá trị x ta tính AS kÝ hiƯu lµ A * S , ) 41 ( 28 41 21 , 24 76 , 2147 ) ( * , 41 a ho sc R h x e N s A cm2

-Tõ AS = A *

S ta tính đ-ợc x

41 623 , , 28 41 45 15 , 1 623 , 1 , 28 76 , 2147 * 1 * ¸ ho R s A s R ho b Rb A s R N x R s =>x1=35,63(cm) TÝnh to¸n cèt thÐp

) 41 ( 28 66 , 35 41 66 , 35 45 15 , 21 , 24 76 , 2147 ) ( , a ho sc R x ho x b Rb e N S A S A

AS = A ,

S=8.93 (cm

)

Kết luận :Trên sở tính tốn cốt thép chonphần tử C1 ta thấy tính tốn với cặp nội lực thứ cho kết diện tích cốt thép lớn l-ọng cốt thép tính với cặp nội lực thứ 2:Vậy ta lấy diện tích cốt thép có đựoc tính tốn với cặp nội lực thứ nhất: AS = A

,

S=13,24 (cm

) để bố trí cốt thép cho cột *Xử lý kết quả:

% 72 , 41 45 % 100 24 , 13 100 ho b s A > Kiểm Tra :

58 , 55 252 b lo

min = 0,05% min< < max =3%

Hàm l-ỵng cèt thÐp cột thoả mÃn Chn 20và2 18 có As.chọn = 28,29 cm

(88)

VIII.1.1>TÝnh to¸n cốt thép cho cột lại

Vic tớnh tốn phần tử cịn lại.ta đ-avào bảng tính Excel.để tiện thi công,và đuợc đồng ý thầy h-ớng dẫn kết cấu việc tính tốn cốt thép cho khung lấy

->Diện tích cốt thép phần tử C1.C10,C19,C28để bố trí cố thép cột cho cột tầng hầm,tầng 1,2

->Diện tích cốt thép phần tử C4.C13,C22,C21để bố trí cố thép cột cho cột tầng 3,4,5

->Diện tích cốt thép phần tử C7.C16,C25,C34 để bố trí cố thép cột cho cột tầng 6,7,8

Kết tính tốn đựoc tổng hợp bảng sau:

*> tÝnh cèt ®ai

-Chän ®-êng kÝnh cèt ®ai: ®ai >

4

max ,vµ 5mm => Chọn -Chọn khoảng cách cốt đai:

) ( 375 25 15

min cm

k

U vµ500 mm => Chän U = 250(cm)

Chän đai a=250

-Khoảng cách cốt đai vị trÝ nèi buéc cèt thÐp däc lµ:

U 10 10 18 180(cm) chän U = 150 (cm) Chän ®ai a=150

Víi cèt đai cột lại chọn giống a=200 a=150 vị trí nút buộc

(89)

VIII.2.1.1>TÝnh to¸n cèt thÐp däc

-KÝch th-ớc dầm (30x60)cm

-Cánh nằm vùng kéo nên bỏ qua Tính theo tiết diện chữ nhật Gi¶ thiÕt a = cm ho= h - a = 60 -6= 54(cm

a> Tại mặt cắt I-I víi M = 231,17 (KN.m)

Ta cã: m =

o bbh

R M

= 0,23

54 , 10 , 11 17 , 231

3 < R 0,439

=>đặt cốt đơn

Tõ m =0,23 => 1 m 1 2.0.23 0,265< R 0,623

Tho¶ m·n ®iỊu kiƯn h¹n chÕ

868 , 23 , 1

Th× cã As =

o

s h

R M

= 280.103.0,868.0.54

17 , 231

=1,76.10-3(m2)=17,6(cm2)

KiÓm tra = 100% 54 30 , 17 o S h b A

= 1.01 > min= 0,05 KÝch th-íc tiÕt diện dầm chọn hợp lý

Căn cø vµo As =18.2(cm2) Chän dïng 25 As =19.63(cm

2 ) KiÓm tra sai sè 7,28

63 , 19 , 18 63 19

% Sai số chấp nhận đựơc Bố trí 25 lớp

abv> max=25(mm) ; mm t 50 25 25 300 mm

a 37,5

2 25 25

b> Tại mặt cắt III-III với M =298,65(KN.m) Ta cã: m =

o bbh

R M

= 0,297

54 , , 10 , 11 65 , 298

3 < R 0,439

Tõ m =0,42=> 1 m 0,363< R 0,623

Tho¶ mÃn điều kiện hạn chế

vị trí tiết

diện m(KN.m) q(KN) đầu dầm

-231.17 163.39

i-i dầm

133.14 98.72

ii-ii cuối dầm

-298.65 182.79

(90)

819 , 1 m

Th× cã As =

o

s h

R M

= 280.103.0,819.0,54

65 , 298

=2,412.10-3(m2)=24,12(cm2)

KiÓm tra = 100% 54 30 12 , 24 o S h b A

= 1,48 > min= 0,05 KÝch th-íc tiÕt diƯn dÇm chọn hợp lý

Căn vào As =24,12(cm

)

Chän dïng 25 + 22 As =23,33(cm

) KiÓm tra sai sè 3,39

33 , 23 12 , 24 33 , 23

% Sai số chấp nhận đựơc Bố trí 28ở lớp 22 lớp

abv = 30(mm) ;

mm t 81 28 22 30 300 mm

a 65,5

2 25 28 25

Giá trị thực tế lớn giá trị tính toán không nhiều thiên an toàn nên không cần phải giả thiết lại

c> Tính cốt thép dọc chịu mômen d-ơng:

+> Cốt thép chịu mômen d-ong : Md-ơng = 133,14(KN.m) +>Cánh nằm vùng nén nên tính theo tiết diện chữ T Gi¶ thiÕt a = 6cm ho= h - = 600 -6 = 54(cm)

+>Ta cã chiỊu réng c¸nh bc tÝnh to¸n: ,

f

b = b + 2Sc,

Trong ,

c

S không v-ợt trị số bé ba giá trị sau: , f h =10(cm) ) , 10 , ( 87 2 74 , 15 , , 6 60 10 , , cm h f doh B m l cm f h c S

Chän ,

c

S =60 (cm) ,

f

b = 30 + 2.60 = 150 (cm)

+>Xác định vị trí trục trung hồ: Mc = Rb ,

f

b h,f (h0 – 0,5 ,

f

h )

= 11,5.103.1,5.0,1.(0,54 – 0,5.0,1) = 845,250 (KN.m) Mmax= 215,45 (KN.m) < Mc =845,250 (KN.m)

Nên trục trung hoà qua cánh, tính tốn nh- tiết diện chữ nhật ( ,

f

(91)

+>Xác định thép: 133,14 (KN.m) Ta có: m =

o bbh

R M

= 0,132

56 , , 10 , 11 14 , 133

3 < R 0,439

Tõ m =0,04 => 1 m 0,142< R 0,623

Thoả mÃn điều kiện hạn chế

929 , 1 m

Th× cã As =

o

s h

R M

= 280.103.0,929.54

14 , 133

=0,948.10-3(mm2)=9,48(cm2)

KiÓm tra = 100% 56 30 48 , o S h b A

= 0,56 > min= 0,05 KÝch th-íc tiết diện dầm chọn hợp lý

Căn vào As =9,48(cm

)

Chän dïng 22+1 20 As =10,742(cm

) Bè trÝ 22+1 20 ë líp

abv=25(mm) ;

mm t 83 22 20 25 300 mm a 36 22 25

VIII.2.1.2>TÝnh to¸n cèt thÐp ®ai

Lực cắt lớn gối là: Qmax= 182,79(KN) - Kiểm tra điều kiện hạn chế:

Ko.Rb.b.ho Qmax Trong đo Ko=0,3 w1 b1

-Gi¶ thiết dùng đai As=0,503 cm2 khoảng cách cốt đai lµ 150 cm - w1 w 1,3 7,78

10 , 10 , b a E E

0,0011

150 300 , 50 s b Asw w

=> w1 w 5.7,78.0,0011 1,043

- b1 Rb 0,01.11,5 0,885 0,001 víi bêtông nặng bêtông hạt nhỏ => Ko=0,3 w1 b1=0,3.1,043.0,885=0,277

=> Ko.Rb.b.ho =0,277.1,15.30.56=535,164KN> Qmax=182,79(KN) => Tho¶ m·n điều kiện hạn chế:

- Kiểm tra khả chịu lực ca bêtông:

K1.Rk.b.h0=0,6.0,09 30 56= 90,72(KN) < Qmax= 182,79(KN) Vậy tiết diện không đủ khả chịu cắt, phải tính cốt đai Giả thiết dùng thép (fđ=0,503 cm2), n=2

(92)

cm Q ho b R f n R u k d sw

tt 17,8

79 , 182 54 30 09 , 503 , , 17 2

- Khoảng c¸ch lín nhÊt c¸c cốt đai:

cm Q ho b R u k 646 79 , 182 54 30 09 , , , 2 max

- Khoảng c¸ch c¸c cốt đai phải thỏa m·n điều kiện:

cm u cm h cm u u

tt 17,8

20 60 07 , 49 max

=> Vậy chọn cốt thép đai S150cm đoạn đầu dầm

=> Vậy chọn cốt thép đai S200cm đoạn dầm

VIII.2.1.3>Tính to¸n cèt thÐp treo

ở chỗ dầm phụ kê lên dầm cần có cốt treo để gia cố cho dầm chính, để tránh ứng suất cục

Lực tập trung dầm phụ truyền cho dầm là: Q=90,43 (KN) Cốt treo đặt d-ới dạng cốt đai, diện tích cần thiết:

Ftr =

a R P1 = , 22 43 , 90

= 4,01 (cm2) Dïng ®ai 8; n = 2; fđ = 0,503 (cm

2

) số đai cần thiết là: d tr f n F

= 2.0,503 01 ,

= 3,99(đai) Lấy (đai) Chiều dài khu vực cần bè trÝ cèt treo:

S = bdp + 2h1 = bdp + 2(hdc – hdp) = 22 + 2.(60- 40) = 62 (cm) Đặt cốt treo hai bên dầm phụ, bên đai Khoảng cách đai: u = 6,5 (cm)

VIII.2.2>Tính toán cốt thép cho phần tử lại

(93)

phần 3:tính toán MóNG

I.Lựa chọn ph-ơng án móng

I.1.s liu a cht

Số liệu địa chất cơng trình đ-ợc xây dựng dựa vào kết khảo sát hố khoan KL1 KL5 máy khoan SH30 với độ sâu khảo sát từ 50 60 m Kết khảo sát thiết bị xun tĩnh Hà Lan có mũi 600, đ-ờng kính đáy mũi 37,5 mm, xun tĩnh khơng liên tục có áo ma sát

Mặt hố khoan mặt cắt địa chất điển hình nh- sau:

*>Kết khảo sát máy khoan: a>Lớp đất 1:

Lớp đất lớp đất trồng, đất lấp ch-a liền thổ có chiều dày trung bình 2,2 m

b>Lớp đất 2:

Lớp đất lớp đất sét dẻo mềm dày dày trung bình m từ cao trình (-3,2 m -8,2 m) : =18,2KN/m3, =120, c =0,06KN/m2, B= 0,5

(94)

Lớp đất lớp sét pha, dẻo cứng màu nâu gụ có chiều dày trung bình 12 m phân bố tồn mặt Các tiêu lý nh- sau:

W

(%) (g/cmW 3) (g/cmk 3)

n (%)

G (%)

31 1,8 1,33 2,68 1,015 50,1 91,3

Wnh Wd Id Is a1-2 C

37,4 29,7 7,7 0,63 0,032 0,099 16019

Mô đun đàn hồi đ-ợc xác định theo công thức: E0 =

a = 64 (kG/cm 2) d>Lớp đất 4:

Lớp đất lớp cát bụi màu xám tro, chặt vừa, có chiều dày trung bình m phân bố tồn mặt Các tiêu lý nh- sau:

w =1,84 (g/cm2); E

0 = 110 (kG/cm

2); = 300

Thành phần hạt Góc nghØ HÖ sè

đều hạt 0,25 0,5 0,1 0.25 0.05 0,1 0,01 0,

05

Kh« -ít

5% 60% 23% 12% 2,67 3801 23051 2,4 e>Lớp đất 5:

Lớp đất lớp sét phà màu ghi đen, dẻo mềm, có chiều dày trung bình m phân bố toàn mặt Các tiêu lý nh- sau:

W

(%) (g/cmW )

k (g/cm3)

n (%)

G (%)

29,2 1,74 1,25 2,63 1,081 51,8 92,8

Wnh Wd Id Is a1-2 C

33,4 27,4 6,4 0,61 0,03 0,146 17012

Mô đun đàn hồi đ-ợc xác định theo công thức: E0 =

a = 36 (kG/cm

) f>Lớp đất 6:

Lớp đất 6là lớp cuội sỏi chặt, sâu đến 90 m ch-a kết thúc Các tiêu lý nh- sau: =2,1 (g/cm2); E0 = 400 (kG/cm

2

); = 350

Thành phần hạt Hệ sốđều hạt

0,5 0,25 0,5 0,1 0,25 0,05 0,1

25% 18% 7% 3% 2,69

Kết khảo sát máy khoan: Lớp đất

ChiỊu dµy (m)

qc

(T/m2) k qp=k.qc qs=qc/ 1.§Êt trång trät 2,2

(95)

3 SÐt pha 12 461 40 0,35 161,4 11,525

4 C¸t bơi 642 100 0,4 256,8 6,42

5 SÐt dỴo mỊm 384 40 0,35 134,4 9,6

6 Cuéi sái 30 1500 60 0,2 300 25

Các hệ số k tra bảng C1- Tiêu Chuẩn Xây Dựng 205-1998 cho cọc khoan nhåi

I.2.phân tích địa chất

I.3.lùa chän ph-ong ¸n mãng

Việc lựa chọn ph-ơng án móng xuất phát từ điều kiện địa chất thuỷ văn tải trọng cụ thể chân cột cuả cơng trình, u cầu độ lún cơng trình Ngồi ra, cịn phụ thuộc vào địa điểm xây dựng Với đặc điểm cơng trình xây chen u cầu khơng gian gây chấn động q trình thi cơng u cầu bắt buộc

T¶i träng lín nhÊt chân cột là: N = 5621,30(KN)

T nhng phân tích ta khơng thể sử dụng móng nơng hay móng cọc đóng Do giải pháp móng cú th s dng -c l:

*> Ph-ơng án móng cọc ép *> Ph-ơng án cọc khoan nhồi

I.3.1. Ph-ơng án móng cọc ép a>Ưu điểm:

- Khơng gây chấn động mạnh thích hợp với cơng trình xây chen - Dễ thi công, với đất sét sét mềm

- Giá thành rẻ

b>Nhựơc điểm:

- Tiết diện cọc nhỏ sức chịu tải cọc khơng lớn - Khó thi cơng phải xuyên qua lớp sét cứng cát chặt

I.3.2.Ph-¬ng án móng cọc khoan nhồi:

a>Ưu điểm:

- Có thể khoan đến độ sâu lớn, cắm sâu vào lớp cuội sỏi

- Kích th-ớc cọc lớn, sức chịu tải cọc lớn, chịu tải trọng động tốt - Không gây chấn động trỡnh thi cụng

b>Nhựơc điểm:

- Thi công phức tạp, cần phải có thiết bị chuyên dùng - Khó quản lý chất l-ợng cọc

- Giỏ thành t-ơng đối cao

(96)

II.tÝnh to¸n thiÕt kÕ nỊn mãng

II.1.sơ đồ bố trí mặt móng

1

A B D

C

II.2.tÝnh to¸n mãng trơc 2-A

II.2.1.Sè liƯu vỊ vËt liƯu cäc:

+ Bê tông B25 có: : Rb = 14,5 (MPa) =1,45(KN/cm

2) + ThÐp chÞu lùc AII cã : Rs= 280 (MPa) =28,0(KN/cm

2 ) + ThÐp AI : Rs= 225 (MPa) =22,5(KN/cm

2 ) II.2.2.Chän chiỊu dµi vµ tiÕt diÖn cäc:

Từ đặc điểm địa chất thuỷ văn kích th-ớc cột ta chọn kích th-ớc móng cọc nh- sau:

- Chiều dài cọc : 31,2 m; chiều dài cọc ngàm vào lớp cuội sỏi m - Đ-ờng kính cọc trịn chọn phụ thuộc vào khả chịu lực Vì chọn đ-ờng kính cọc hai loại sau ta tính tốn chọn ph-ơng án hợp lý

- Chän D= 1,0 m

II.2.3.Xác định sức chịu tải cọc:

Để thoã mãn điều kiện móng cọc đài thấp chiều sâu chơn đài phải thoã mãn điều kiện: h > hmin

(97)

hmin = tg(45

-

2) b H

: Gãc néi ma s¸t

: Trọng l-ợng đất từ đáy đài trở lên H : Tổng tải trọng ngang

b : Cạnh đáy đài theo ph-ơng thẳng góc với H chọn b =2 m

Tõ bảng tổ hợp nội lực ta có lực cắt lớn chân cột : Q = H = 118,95(KN)

hmin = 1,42

2 , 17

95 , 118 12 45

0

tg (m)

Vậy lấy chiều sâu chơn đài tính từ đáy đài đến mặt tầng hầm h = 1,5 m II.2.4.Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu:

Chän cäc: D=1 m

Sức chịu tải trọng nén cọc nhồi theo vật liệu làm cọc đ-ợc xác định theo cơng thức:

Theo tiªu chn 195: 1997

Pvl = Ru Fb+ RanFa Trong đó:

Ru: c-ờng độ bê tông cọc nhồi,do đổ bê tông d-ới dung dịch sét Ru=Rb/4,5 với Ru không lớn 0,6KN/cm2

Fb diÖn tÝch tiÕt diÖn cäc Fa diƯn tÝch cèt thÐp däc trơc

Ran c-ờng độ tính tốn cốt thép Ran = Ra/1,5 nh-ng khơng lớn 22 KN/cm2

DiƯn tÝch tiÕt diÖn cäc:

Fb =3,14.1002/4=7850(cm2) Cèt thÐp däc chÞu lùc chän 1% DiƯn tÝch cèt thÐp:

AS = 0,01 78,5

4 100 14 , 01 ,

.D2

(cm2) Chän thÐp: 16 25 cã Fa = 78,54 cm

2

Vậy sức chịu tải cọc theo vËt liƯu lµm cäc lµ:

Pv = (1,45/4,5.7850 + 28/1,5.78,54) = 3995,24(KN) II.2.5.Xác định sức chịu tải cọc theo đất nền:

Xác định theo tiêu lý đất từ kết qủa thí nghiệm đất phịng

Sức chịu tải cho phép cọc đơn Qa đ-ợc tính theo công thức: Qa =

tc k Qtc

(98)

Trong : ktc - Hệ số an toàn, ktc = 1,4

Qtc - Sức chịu tải tiêu chuẩn tính tốn đất cọc đơn Qtc = m ( mr qp Ap + u

n

i

mf f i li) m : HƯ sè lµm viƯc cđa cäc m =

mr : Hệ số điều kiện làm việc đất d-ới mũi cọc, mr = qp : C-ờng độ chịu tải đất d-ới mũi cọc, KN/m

2

Ap : DiƯn tÝch mịi, lÊy b»ng diƯn tÝch tiÕt diƯn ngang cđa cäc, m

mf : hệ số điều kiện làm việc đất mặt bên cọc phụ thuộc vào ph-ơng pháp tạo lỗ khoan, lấy theo bảng A.5 TCXD 205 : 1998, lấy mf = 0,8

fi : Ma sát bên lớp đất i mặt bên thân cọc, lấy theo bảng A.2 TCXD 205 : 1998

li : chiều dày lớp đất mà cọc qua u : chu vi cọc

Xác định qp:

Theo TCXD 205 : 1998 với cọc nhồi chống vào lớp đất cát không mở rộng đáy, c-ờng độ chịu tải đất d-ới mũi cọc qp xác định nh- sau:

qp = 0,75 ( ’dp

o k

A + IL

o k B ) Trong :

, o k

A , , o k

B : Hệ số không thữ nguyên lấy theo bảng A.6 ’ : Dung trọng đất mũi cọc, ’ = 21 KN/m3

Dung trọng trung bình lớp đất phía mũi cọc L : chiều dài cọc, L= 31,2 m

dp : §-êng kÝnh cäc, dp = m u : Chu vi cäc

u = .R = 2.3,14.0,5 = 3,14 (m)

Lớp đất cuối có = 35o tra bảng A.6 ta đ-ợc : A0k = 71,3 = 0,7

B0

k = 117 = 0,24 I=

i i i

h h ) (

=

4 , 31

21 , , 17 , 18 18 12 , 18

=18,25 KN/m3

18,25 KN/m3

qp = 0,75.0,24.(21.1.71,3+ 0,7.18,25.31,2.117)= 8663,6 KN/m

(99)

Lớp đất 2: Sét pha dẻo mềm dày 12m có f2 = 1.69 (T/m

) Lớp đất 3: Sét pha dẻo cứng dày 12m có f3 = 1.542 (T/m

2) Lớp đất 4: Cát bụi dày m,sâu 24,7 m có f4 = 2,2 (T/m

2 )

Lớp đất 5: Sét pha dẻo mềm sâu trung bình 29,7 m có f5 = 1,67 (T/m

) Lớp đất 6: Cuội sỏi sâu trung bình 31,2 m có f6 = (T/m

2) Thay vào (1) ta đ-ợc:

n

i

mf.fi.li = 0,8.(1,69.6+1,542.12+2,2.6+1,67.5+6.2,4) = 51,68 (KN/m)

VËy søc chịu tải tiêu chuẩn cọc Với cọc d= 1m

Qtc = 1.[1 8663,6.0,785 + 3,14.51,68] = 6963,2(KN) Qa =

tc tc

Q

k = 1,4 , 6963

= 4973,72 (KN).

Vậy sức chịu tải tính toán cọc là: [P] = min(Pvl, Qa) = Pvl = 3995,24(KN).

Lực nén lớn chân cột Nmax = 5942,61 (KN) ta cần cọc cho chân cột

II.2.6.TÝnh to¸n mãng trơc 2-C:

Từ bảng tổ hợp nội lực chân cột ta chọn cặp nội lực nguy hiểm để tính tốn

CỈp 1: Nmax = -4627.33 KN Mt- =-26,84 (KN.m) CỈp 2: Mmax = 283.53(KN.m) Nt- =-3806,76(KN) a>Kiểm tra sức chịu tải cọc:

Số cọc tính theo tải trọng tính toán d-ới chân cét lµ 1,2 1,78 24

, 3995 4627.33

n

=> Chän n=2 cäc

Tỉng t¶i trọng tác dụng lớn chân cột: Nmax = Ntt + N® + Ndm + NS

Trong ú:

Ntt : Tải trọng tính toán ch©n cét Ntt = 4627.33 (KN)

Nđ : Trọng l-ợng tính tốn đài Chọn sơ chiều cao đài 1,5 m Nđ =4,6.1,6.1,5.25.1,1 = 363 (KN)

Ndm : Träng l-ỵng tÝnh toán dầm móng.(80x40)

Nđn = 0,8.0,4.(4+1,6).25.1,1 = 40,48(KN) NS : Trọng l-ợng tính toán sàn tầng hầm:

Nđn = 6.6.0,2.25.1,1 = 198(KN)

(100)

Mtt = Mtt 0+ Q

tt.h = 26,66 + 9,8.1,5 = 41,36(KN.m)

Ptt

min

max, =

max

i tt y coc

tt

X X M n

N

=

2

2 36 , 41

61 , 5942

2

Pmax= 2981,65(KN) < 1,2 [Pcäc ] = 1,2.3995,24=4794,29 (KN) Pmin = 2960,97(KN) < 1,2 [Pcäc ] = 1,2.3995,24=4794,29 (KN) Vì Pmin=2960,97>0 => kiểm tra cọc chịu nhổ Kiểm tra khả chịu lực cña cäc :

P'max = Pmax + Ncäc = 2981,65 + 734,76 = 3716,4 < P®n=3995,2 P'min = Pmin + Ncäc = 2960,97 + 734,76 = 3695,73 >0

Vậy cọc đảm bảo khả chịu lực b>Kiểm tra c-ờng độ đât nền:

Kiểm tra c-ờng độ áp lực theo công thức:

R R F N

dq d tb

,

max

Trong đó: R: Sức chịu tải tính tốn đất nền.R= 3995,2(KN) b.1.Tính tb:

Để kiểm tra c-ờng độ đất cọc, ng-ời ta coi đài cọc, cọc phần đất cọc khối móng quy -ớc Móng khối có chiều sâu đáy móng khoảng cách từ mặt đất tới mặt phẳng qua mũi cọc

Diện tích đáy khối móng quy -ớc xác định theo cơng thức sau: Fdq=(B1 + 2Ltg )(A1 + 2Ltg ) = LM.BM

Trong ú:

A1 B1: Khoảng cách từ hai mÐp hµng cäc ngoµi cïng theo hai phÝa A1= 1( m), B1 = 4(m)

(101)

- góc mở rộng so với trục thẳng đứng, kể từ mép hàng cọc

cùng: = tb/4 (Góc ma sát trung bình lớp đất) ' 0 ' 0 ' 0 10 20 12 , 35 12 17 30 12 19 16 , 12 i i i tb l l

= '

' 10 20 tb

Fdq= (4+2.31,2.tg5

03,) (1+2.31,2.tg503,) = 9,5.6,5= 61,75( m2)

Xác định trọng l-ợng khối móng quy -ớc:

+ Trọng l-ợng từ đế đài trở lên mặt tầng hầm: N1

TC

= LMxBMh tb = 61,75.1,5 2= 185,25(KN) + Trọng l-ợng lớp đất thứ

N2 TC

= (61,75 - 2.3,14.1 2/4).5,2.1,82 = 569,54(KN) + Trọng l-ợng lớp đất thứ

N3TC = (61,75 - 2.3,14.1 2/4).12.1,8 = 1299,9(KN) + Trọng l-ợng lớp đất thứ

N4 TC

=(61,75 - 2.3,14.1 2/4).6.1,84 = 664,39(KN) + Trọng l-ợng lớp đất thứ

N5

TC = (61,75 - 2.3,14.1 2/4).5.1,74 = 523,57(KN) + Trọng l-ợng lớp đất thứ

N5 TC

= (61,75 - 2.3,14.1 2/4).3.2,1 = 379,13(KN) + Trọng l-ợng cọc là:

N6 TC

= 0,785.31,2.25.1,2 = 734,76(KN) Tỉng t¶i träng khèi mãng quy -íc:

Qq- = 185,25+569,54+1299,9+664,39+523,57+379,13+734,76=4356,54(KN) =>VËy tổng tải trọng chân móng khối quy -ớc là:

CỈp néi lùc 1:

N = Qq- + Nmax = 4356,54 + 4627.33 = 10299,15(KN) ứng suất trung bình lớn đáy móng khối quy -ớc: 166,79

75 , 61 15 , 10299 qu tb F N

(KN/m2) CỈp néi lùc 2:

N = Qq- + Nmax = 4356,54 + 3806.76= 9212,87(KN) ứng suất trung bình lớn đáy móng khối quy -ớc: 149,2

75 , 61 87 , 9212 qu tb F N

(102)

b.2 TÝnh øng suÊt lín nhÊt max d-íi ch©n cäc :

- TÝnh víi cỈp néi lùc 1:

Nmax = -4627.33 Mt- =-26,66 (KN.m) Qt- =9,8(KN) Wq- : m« men chèng n cđa tiÕt diƯn khèi mãng quy -íc Wq- = 97,77

6 , , 6

.H2

B

(m3)

øng suÊt lín nhÊt: 167,06( / )

77 , 97 66 , 26 75 , 61 15 , 10299

max KN m

W M F N qu qu - TÝnh víi cỈp néi lùc 2:

Mmax = - 385,48(KN.m) Nt- =-4856,33 (KN) Qt- = 139,77(KN)

øng suÊt lín nhÊt: 153,14( / )

77 , 97 48 , 385 75 , 61 87 , 9212

max KN m

W M F N qu qu Nh- vËy ta chØ cÇn kiĨm tra víi øng suÊt lín nhÊt max = 167,06(KN/m

2 ) b.3 Xác định sức chịu tải đất đáy móng khối quy -ớc:

Xác định c-ờng độ đất đáy khối móng quy -ớc:

R® = M

S c M q M S gh H F C N H N B N F P ) ( ,

0 , ,

BM , HM lµ bỊ réng vµ chiỊu cao khèi mãng qui -íc :

Tra bảng 3.2 sgk ĐANM với đất lớp 6( =35, CII=0) ta có: N =48 ; Nq=33,3 ; Nc=46,1 ;

= 21(KN/m3);H

M=32,7 (m) – ChiỊu cao khèi mãng quy -íc

7 , 32 21 , 46 , 32 21 ) , 33 ( , 21 48 , d

R =9187,5(KN/m2)

max = 167,06(KN/m

)<1,2.R®=11025,04(KN/m

) tb = 166,79(KN/m

2)<< R

® = 9187,5(KN/m 2)

Nền đủ khả chịu lực theo trạng thái giới hạn I c>Kiểm tra độ lún móng cọc :

(103)

d>Kiểm tra độ bền đài : Kiểm tra chọc thủng

Theo c«ng thøc:

P 1.(bc c2) 2.(hc c1).h0.Rk Rk : c-ờng độ chịu kéo bê tông R k=10 Kg/cm

2

Gi¶ thiÕt h0 = 1,35 M

Vì c1 =0,675, c2 = 0, 0,5h0: khoảng cách từ mép cột đến hàng cột xét

1= 1,5

2

) (

C h

) = 3,35

2= 1,5

2

) (

C h

) = 4,3

P :là lực đâm thủng tồng phản lực Các cọc nằm tháp ®©m thđng : P=2981,65+2960,97 =5942,6 (KN)

VP = [3,35.(0,65 +0,5) + 4,3.(0,65 +0,675)].1,35.1050=1353,71(KN) VP > Ptt

ep= N

TT

= 5942,6 (KN)

=>Đài móng không bị phá hoại chọc thủng. Kiểm tra bỊn theo tiÕt diƯn nghiªng

P .b.h0.Rk

P tổng phản lực tổng đỉnh cọc nằm mặt phẳng cắt qua mép cột trụ mép đài gần

P = 2981,65(KN) = 0,7

) c h (

c: khoảng cách từ mép cột đến mép hàng cọc xét c = 0,675m < 0,5 h0 nên lấy c= 0,5 h0

= 0,7 0

) h ,

h (

1 = 1,57

VP = 1,57.1,6.1,35 1050= 3560,76(KN)

(104)

d>Tính thép đài móng :

Coi đài móng đ-ợc ngàm vào chân cột tính tốn nh- cấu kiện cơng xơn chịu un

Tính thép ph-ơng cạnh L=4600 (mm)

Mômen mép ngàm M=L.Pmax=1,175.2981,65=3503,44(KN.m) AS=

2 98 , 102 135

28 ,

100 44 , 3503

9

0 R h cm

M

o S

Chọn thép 15 30 khoảng cách thÐp lµ 125 mm.ChiỊu dµi thÐp L=3900mm

Thép cấu tạo chọn 20 a200 , với thép tạo khung đài chọn 20 a250 để thi công thuận tiện

c-c

tl 1/25

c

(105)

Từ bảng tổ hợp nội lực chân cột ta chọn cặp nội lực nguy hiểm để tính tốn

CỈp 1: Nmax = -2586 KN Mt- =-13,01 (KN.m) CỈp 2: Mmax = - 110.25(KN.m) Nt- =-2468.16 (KN)

NhËn xÐt :

Ta thấy nội lực chân cột móng 2-A nhỏ so với nội lực chân cột móng 2-C dùng loại cọc cho tiện cơng nghệ thi cơng đ-ờng kính m với chiều sâu cọc 31.2 m sức chịu tải cọc, c-ờng độ đất d-ới chân móng khối quy -ớc, độ lún móng khối đ-ợc đảm bảo nhỏ giá trị cho phép Vì ta khơng cần kiểm tra lại

II.2.8.Gi»ng mãng:

Giằng móng có tác dụng tăng c-ờng độ cứng tổng thể, hạn chế lún lệch móng tiếp thu mơ men từ chân cột truyền vào

Giằng móng đ-ợc tính toán theo sơ đồ hai đầu ngàm chịu chuyển vị t-ơng đối hai đầu móng

§ång thêi giằng móng

chịu tải trọng t-ờng trọng l-ợng bảng thân giằng

Chọn thép dọc chiu lùc : 25 cã Fa = 25,54 cm

2

Thép đặt phía phía d-ới nh- Và ta chọn cốt đai a200

Cấu tạo thép giằng qua mặt cắt (hình bªn) :

8a200 8a200 14

5 25

30 30

400

800

30

(106)

Thi c«ng (45%)

Giáo viên h-ớng dẫn: ks Trần trọng bính Sinh viªn thùc hiƯn: Cï ANH NGäC

Msv: 1113104019

NhiƯm vơ thiÕt kÕ :

phần 1:công nghệ thi công

A/Phần ngầm

- Lập biện pháp thi công cọc khoan nhåi

- Lập biện pháp thi công đào đất hố móng,và dầm móng - Lập biện pháp thi cụng bờtụng ct thộp múng,dm múng

B/Phần thân

- Lập biện pháp thi công cột,dầm ,sàn - Công tác xây t-ờng hoàn thiện phần 2:tổ chức thi c«ng

- Lập tiến độ thi cơng (phần ngầm đến phần hồn thiện cơng trình) - Thiết kế tổng mặt thi công

Bản vẽ kèm theo :

- Phần ngầm : Thi c«ng cäc khoan nhåi :TC-01 Thi công móng :TC-02

(107)

phần 1:công nghệ thi công A/công nghệ thi công phần ngầm

* Đặc điểm công trình:

To nh tr sở văn phòng Ngân hàng đầu t- Tỉnh Bắc Giang có mặt nhìn đ-ờng Lê Lợi thuận tiện cho việc cung cấp chuyên chở nguyên vt liu

Điều kiện vốn vật t-:

-Vốn đầu t- đ-ợc cấp theo giai đoạn thi công công trình

-Vt t- -c cung cấp liên tục đầy đủ phụ thuộc vào giai đoạn thi công: Bê tông cọc đài cọc dùng bê tông B25 bê tông th-ơng phẩm công ty Vinaconex

Bê tông dầm, sàn, cột: dùng bê tông th-ơng phẩm B20 công ty Vinaconex

Thộp: s dụng thép Thái Nguyên loại I đảm bảo yêu cầu có chứng nhận chất l-ợng nhà máy

Dùng xi măng Hồng Thạch PC40 có chứng nhận chất l-ợng nhà máy Đá, cát đ-ợc xác định chất l-ng theo TCVN

Gạch lát, gạch nem dùng sản phẩm công ty Hữu H-ng Khung Nhôm, cửa kÝnh Singapo

Điện dùng cho cơng trình gồm điện lấy từ mạng l-ới điện thị xã từ máy phát dự trữ phòng cố Điện đ-ợc sử dụng để chạy máy, thi công phục vụ cho sinh hoạt cán cơng nhân viên

N-íc dïng cho sản xuất sinh hoạt đ-ợc lấy từ mạng l-íi cÊp n-íc thµnh

Nhân lực: đ-ợc xem đủ đáp ứng theo yêu cầu tiến độ thi cụng

Máy móc thi công gồm:

Một máy đào đất Một cẩu bánh xích Một cần trc thỏp Xe chuyn t

Đầm dùi, đầm bàn, máy bơm n-ớc ngầm

Yêu cầu chất l-ợng công trình:

(108)

- TCVN 4477 -1987 :Công tác đất Thi công nghiêm thu

Tổ chức mặt xây dựng:

Mặt xây dựng đ-ợc thiết lập dựa vào đặc điểm cơng trình, giai đoạn, tiến độ thi cơng, khối l-ợng công việc với đồng ý nhà thu v bờn thi cụng

I.biện pháp thi công cọc khoan nhồi:

I.1.lựa chọn dây chuyền công nghƯ thi c«ng chÝnh

Dựa vào điều kiện địa chất thuỷ văn ta thấy mực nớc ngầm cao trình -5.50 m so với cốt tự nhiên để thuận lợi cho thi cơng, di chuyển máy.Ta chọn dây chuyền công nghệ thi công nh- sau:

Tạo lỗ -> giữ thành -> Đặt thép -> Đổ bêttông *>Tạo lỗ :có thể dùng ph-ơng pháp

Trên giới có nhiều thiết bị công nghệ thi công cọc khoan nhồi nh-ng có nguyên lí đ-ợc sử dụng tất ph-ơng pháp thi công :

- Cọc khoan nhồi có sử dụng ống vách - Cọc khoan nhồi không dùng èng v¸ch

I.1.1 Cäc khoan nhåi cã sư dơng èng v¸ch

Loại th-ờng đ-ợc sử dụng thi công cọc nằm kề sát với công trình có sẵn điều kiện địa chất dặc biệt Cọc khoan nhồi có dùng ống vách thép thuận lợi cho thi cơng khơng phải lo việc sập thành hố khoan, cơng trình bị bẩn khơng phải sử dụng dung dịch Bentonite, chất l-ợng cọc cao

Nh-ợc điểm ph-ơng pháp máy thi công lớn, cồng kềnh, máy làm việc gây rung tiếng ồn lớn khó thi cơng cọc có độ dài 30m

I.1.2 Cäc khoan nhåi kh«ng sư dơng èng v¸ch

Đây cơng nghệ khoan phổ biến Ưu điểm ph-ơng pháp thi cơng nhanh, đảm bảo vệ sinh mơi tr-ờng ảnh h-ởng đến cơng trình xung quanh

Ph-ơng pháp thích hợp với loại đất sét mềm, nửa cứng nửa mềm, đất cát mịn, cát thô có lẫn sỏi cỡ hạt từ 20-100mm

Cã ph-ơng pháp dùng cọc khoan nhồi không sử dụng ống vách:

a- Ph-ơng pháp khoan thổi rửa (phản tuần hoµn):

Máy đào sử dụng guồng xoắn để phá đất, dung dịch Bentonite đ-ợc bơm xuống hố để giữ vách hố đào Mùn khoan dung dịch đ-ợc máy bơm máy nén khí đẩy từ đáy hố khoan lên đ-a vào bể lắng để lọc tách dung dịch Bentonite tái sử dụng

Công việc đặt cốt thép đổ bê tơng tiến hành bình th-ờng

(109)

- Nh-ợc điểm : Tốc độ khoan chậm, chất l-ợng độ tin cậy ch-a cao

b- Ph-ơng pháp khoan gầu :

Theo cụng nghệ khoan này, gầu khoan th-ờng có dạng thùng xoay cắt đất đ-a ngồi Cần gầu khoan có dạng Ăng-ten, th-ờng đoạn truyền đ-ợc chuyển động xoay từ máy đào xuống gầu nhờ hệ thống rãnh

Vách hố khoan đ-ợc giữ ổn đình nhờ dung dịch Bentonite Qúa trình tạo lỗ đ-ợc thực dung dịch Bentonite Trong q trình khoan thay gầu khác để phù hợp với đất đào để khắc phục dị tật lòng đất

- Ưu điểm : Thi công nhanh, việc kiểm tra chất l-ợng dễ dàng thuận tiện, đảm bảo vệ sinh mơi tr-ờng ảnh h-ởng đến cơng trình lân cận

- Nh-ợc điểm : Phải sử dụng thiết bị chuyên dụng giá đắt, giá thành cọc cao

Ph-ơng pháp đòi hỏi quy trình cơng nghệ chặt chẽ, cán kỹ thuật cơng nhân phải thành thạo, có ý thức tổ chức kỷ luật cao

Do ph-ơng pháp khoan nhanh chất l-ợng đảm bảo ph-ơng pháp khác, nên cơng trình lớn Việt Nam chủ yếu sử dụng ph-ơng pháp thiết bị của Đức (Bauer), Italia (Soil-Mec) của Nhật (Hitachi)

=> Trên sở địa chất,và ph-ơng pháp tạo lỗ hố khoan nh- nêu,ta thấy ph-ơng pháp khoan gầu kết hợp dùng dung dịch Bentonite để giữ thành ống vách khả thi

=>Do ta chọn ph-ong pháp : Khoan gầu kết hợp dùng dung dịch bentonite để thi cụng to l cc

*>Đặt thép:

- Các lồng thép đựơc chế tạo sản xuất công tr-ờng

- Để đảm bảo thuận tiện thi công lồng thép đ-ợc gia công thành đoạn.Sau tiến hành nối đoạn với h lng thộp

- Định vị lồng thép:

I.2.Biện pháp kỹ thuật thi công cọc khoan nhồi: I.2.1.Công tác chuẩn bị:

Tr-c thi cụng cọc cần tiến hành kiểm tra công tác chuẩn bị để thi công cọc theo biện pháp thi công đ-ợc duyệt cơng tác chuẩn bị nh- sau :

- Nhà thầu phải yêu cầu chủ đầu t- tiến hành công tác khảo sát,đo vẽ lËp hå s¬

- Kiểm tra chất l-ợng vật liêu chính(Thép,Ximăng,Phụ gia,cát,đá ,n-ớc )

(110)

-Thi cơng l-ới trắc đạc định vị trục móng,và toạ độ cọc cần thi công - San ủi mặt làm đ-ờng phục vụ thi công

- Lập ph-ơng án vận chuyển chất thải tránh gây ô nhiễm môi tr-ờng - Lập biểu kiểm tra nghiêm thu công đoạn thi công theo mẫu in sẵn - Kiểm tra đ-ịng ống dẫn Bentơnite,hố đào cạnh cọc để chứa Bentonite thu hồi

- LËp biªn nghiệm thu công tác chuẩn bị tr-ớc thi công

I.2.2.Qui trình thi công cọc khoan nhồi:

* Quy trình công nghệ thi công cọc khoan nhồi ph-ơng pháp gầu xoắn dung dịch Bentonite:

(111)

qu y tr ình cọc khoa n nh ồi ốn g bơ m Gầu k hoa n Gầu v é t b ù n L n g cố t th é p ống v c h dà i m B e ntôn it e chuẩn b ị A A IC E - 416 y đị nh v ị b a x A a hạ ố ng v ách 10 ốn g dẫ n kh í o = ống t hu h ồi M ũi ống t rim e H ệ giá đ ỡ ống T rim e 11 Ph ễ u đ ổ bê t ôn g B e n tôni

te o

6 khoan tạ o l ỗ nạo vé t hạ c èt t hÐp h¹ èng t ri m e thỉi rư a A

đổ bê tơ

(112)

I.2.1.1. Định vị vị trí tim cọc:

- Căn vào đồ định vị cơng trình văn phòng kiến trúc s- tr-ởng quan t-ơng đ-ơng cấp, lập mốc giới cơng trình, mốc phải đ-ợc quan có thẩm quyền kiểm tra chấp nhận

- Từ mặt định vị móng cọc nhà thiết kế, lập hệ thống định vị l-ới khống chế cho cơng trình theo hệ toạ độ Oxy Các l-ới định vị đ-ợc chuyển dời cố định vào cơng trình lân cận, lập thành mốc định vị Các mốc đ-ợc rào chắn, bảo vệ chu đáo phải liên tục kiểm tra đề phòng xê dịch va chạm hay lún gây

- Hố khoan tim cọc đ-ợc định vị tr-ớc hạ ống chống Từ hệ thống mốc dẫn trắc địa, xác định vị trí tim cọc hai máy kinh vĩ đặt theo hai trục vng góc Sai số tim cọc khơng đ-ợc lớn cm h-ớng Hai mốc kiểm tra vng góc với nằm hai trục X, Y cách tim cọc khoảng

I.2.1.2 Hạ ống vách:

ng vỏch bng thép dài m, đ-ờng kính = 1100 mm đ-ợc đặt phần miệng hố khoan nhô lên khỏi mặt đất khoảng 0,6 m ống vách có nhiệm v:

- Định vị, dẫn h-ớng cho máy khoan

- Giữ ổn định cho bề mặt hố khoan đảm bảo khơng bị sập thành phía lỗ khoan

- Ngồi ống vách cịn làm sàn đỡ tạm thời thao tác buộc, nối, lắp dựng tháo dỡ ống đổ bê tông

- ống vách đ-ợc thu hồi lại sau đổ bê tông cc nhi xong

Các ph-ơng pháp hạ ống vách:

- Ph-ơng pháp rung: Là sử dụng loại búa rung thông th-ờng, để đạt độ sâu khoảng mét phải khoảng 10 phút, trình rung dài ảnh h-ởng đến toàn khu vực lân cận nên để khắc phục t-ợng trên, tr-ớc hạ ống vách, ng-ời ta đào sẵn hố sâu từ 2,5 đến m vị trí hạ cọc với mục đích bóc bỏ lớp cứng mặt đất giảm thời gian búa rung xuống khoảng 2-3 phút

- Ph-ơng pháp ép: Là sử dụng máy ép để ép ống vách xuống độ sâu cần thiết Ph-ơng pháp chịu đ-ợc rung động nh-ng thiết bị cồng kềnh, thi công phức tạp suất thấp

(113)

khoan đến hết độ sâu ống vách dùng cần cẩu máy đào đ-a ống vách vào vị trí hạ xuống cao trình cần thiết, dùng cần gõ nhẹ lên ống vách để điều chỉnh độ thẳng đứng Sau đặt ống vách xong phải chèn chặt đất sét nêm để ống vách khơng dịch chuyển đ-ợc q trình khoan

=>Lựa chọn ph-ơng pháp hạ ống vách cách sử dng chớnh mỏy khoan h

I.2.1.3 Công tác khoan tạo lỗ:

a>Công tác chuẩn bị:

- Lắp tôn dày cm để kê máy khoan đảm bảo máy khoan ổn định suốt trình thi cơng

- Đ-a máy khoan vào vị trí thi cơng, điều chỉnh cho máy thăng bằng, thẳng đứng Trong q trình thi cơng có hai máy kinh vĩ để kiểm tra độ thẳng đứng cần khoan

- Kiểm tra l-ợng dung dịch Bentônite, đ-ờng cấp Bentônite, đ-ờng thu hồi dung dịch Bentônite, máy bơm bùn, máy lọc, máy dự phòng đặt thêm ống bao để tăng cao trình áp lực dung dch Bentụnite nu cn thit

b>Công tác khoan :

Công tác khoan đ-ợc bắt đầu thực xong công việc chuẩn bị Công tác khoan đ-ợc thực máy khoan xoay

Dùng thùng khoan để lấy đất hố khoan khu vực địa chất không phức tạp Nếu vị trí khoan gặp dị vật xuống lớp cuội sỏi thay đổi mũi khoan cho phù hợp

- Hạ mũi khoan vào tâm cọc, kiểm tra cho máy hoạt động

- Đối với đất cát, cát pha tốc độ

quay gầu khoan 20 30 vòng/phút; đất sét, sét pha: 20 22 vòng/ phút Khi gầu khoan đầy đất, gầu đ-ợc kéo lên từ từ với tốc độ 0,3 0,5 m/s đảm bảo không gây hiệu ứng Pistông làm sập thành hố khoan Trong trình khoan cần theo dõi, điều chỉnh cần khoan ln vị trí thẳng đứng, độ nghiêng hố khoan không đ-ợc v-ợt qúa 1% chiều dài cọc

- Khi khoan chiều sâu ống vách, thành hố khoan dung dịch Bentônite giữ Do phải cung cấp đủ dung dịch Bentônite tạo thành áp lực d- giữ thành hố khoan không bị sập, cao trình dung dịch Bentơnite phải cao cao trình mực n-ớc ngầm 1,5 m

6 Chốt giật mở nắp Nắp mở đổ đất Răng cắt đất Dao gọt thành

5

7

9

mũi khoan lỗ

(114)

- Quá trình khoan đ-ợc lặp lặp lại tới đạt chiều sâu thiết kế Chiều sâu khoan -ớc tính qua chiều dài cuộn cáp chiều dài cần khoan, để xác định xác ta dùng dọi thép đ-ờng kính cm buộc vào đầu th-ớc dây thả xuống đáy để đo chiều sâu hố khoan

- Trong trình khoan qua tầng đất khác gặp dị vật ta thay mũi khoan cho phù hợp

Khi khoan qua lớp cát, sỏi: dùng gầu thùng

Khi khoan qua lớp sét dùng đầu khoan guồng xoắn ruột gà Khi gặp đá tảng nhỏ, dị vật nên dùng gầu ngoạm kéo

Khi gỈp gèc, thân cổ trầm tích dùng guồng xoắn xuyên qua råi tiÕp tôc khoan nh- th-êng

Khi gặp đá non, đá cố kết dùng gầu đập, mũi phá, khoan ỏ kt hp

*>Dung dịch Bentônite:

Dung dịch Bentônite có tác dụng chính:

- Giữ cho thành hố đào không bị sập nhờ dung dịch chui vào khe nứt quyện với cát tạo thành màng đàn hồi bọc quanh thành vách hố giữ cho cát vật thể vụn không bị rơi ngăn không cho n-ớc thẩm thấu qua vách

- Tạo môi tr-ờng nặng nâng đất đá vụn khoan lên mặt để trào hút khỏi hố khoan

Do dung dịch Bentơnite có ảnh h-ởng lớn đến chất l-ợng cọc Nếu chất l-ợng khơng đảm bảo dẫn đến cố sập thành vách, gây thiệt hại lớn kinh tế, kéo dài thời gian thi cơng

Các đặc tính kỹ thuật Bentơnite để đ-a vào sử dụng là: - Độ ẩm (9 11)%

- Độ tr-ơng nở: 14 16 ml/g - Khối l-ợng riêng: 2,1 g/cm3

- Độ pH dung dịch keo 5%: 9,8 10,5 - Giới hạn lỏng Aherberg: > 400 450 - ChØ sè dỴo: 350 400

- Độ lọt sàng cỡ 100: 98 99 % - Tồn sàng cỡ 74: (2,2 2,5 )%

Các thông số chủ yếu dung dịch Bentônite đ-ợc khống chế nh- sau: - Hàm l-ợng cát : < 5%

- Dung träng: 1,05 1,15 - §é nhít: 32 40 s - §é pH: 9,5 11,7 - Tû lÖ chÊt keo: >95%

(115)

- Độ dày lớp áo sét: (1 3)mm/ 30 phút - Lực cắt tĩnh: phút: 20 30 mg/cm2 10 phút: 50 100 mg/cm2 - Tính ổn định: < 0,03 g/cm2

Quy trình trộn dung dịch Bentônite nh- sau:

- Đổ 80% l-ợng n-ớc theo tính toán vào thùng trộn - Đổ từ từ l-ợng bột Bentônite vào theo thiết kế

- Trn u t 15 20 phút,đổ từ từ l-ợng phụ gia cần,sau trộn tiếp từ 15 20 phút

- §ỉ nốt 20% n-ớc lại, trộn 10 phút

- Chuyển dung dịch Bentônite trộn sang thùng chứa sang Xilô sẵn sàng cung cấp cho hố khoan trộn với dung dịch Bentônite thu hồi lọc lại qua máy sàng cát để cấp cho hố khoan

Chó ý:

- Trong thời gian thi công cao trình dung dịch Bentônite phải cao mực n-ớc ngầm 1,5 m

- Cần quản lý chất l-ợng dung dịch cho phù hợp với độ sâu lớp đất loại đất khác nhau, phải có biện pháp xử lý thích hợp để trì ổn định thành lỗ kết thúc việc đổ bê tông

- Tr-ớc đổ bê tông, khối l-ợng riêng dung dịch khoảng 500 mm kể từ đáy lỗ phải nhỏ 1,25; hàm l-ợng cát 8%; độ nhớt 28 s để dễ bị đẩy lên mặt đất q trình đổ bê tơng

I.2.1.4 Xác định độ sâu hố khoan, nạo vét đáy hố:

a> Xác đinh độ sâu hố khoan:

Do lớp địa chất khơng đồng khơng phải thiết phải khoan sâu đến độ sâu thiết kế mà cần khoan thoã mãn điều kiện mũi cọc đặt sâu vào lớp cuội sỏi m

Sau đạt độ sâu yêu cầu, ghi chép đầy đủ cao trình mũi cọc thực tế, kể ảnh chụp mẫu khoan làm t- liệu Sau dừng khoan, dùng gầu vét để vét đất đá rơi đáy hố khoan Đo chiều sâu hố khoan xác dọi

b Xử lý cặn lắng đáy hố khoan:

ảnh h-ởng cặn lắng chất l-ợng cọc : Cọc khoan nhồi chịu tải trọng lớn nên để đọng lại d-ới đáy hố khoan bùn đất bentonite dạng bùn nhão ảnh h-ởng nghiêm trọng tới khả chịu tải mũi cọc, gây sụt lún cho kết cấu bên trên, làm cho cơng trình bị dịch chuyển gây biến dạng nứt Vì cọc phải đ-ợc xử lí cặn lắng kỹ l-ỡng

(116)

- Cặn lắng hạt thơ: Trong q trình tạo lỗ đất cát rơi vãi không kịp đ-a lên sau ngừng khoan lắng xuống đaý hố Loại cặn lắng tạo hạt đ-ờng kính t-ơng đối to, lắng đọng xuống đáy khó moi lên

- Cặn lắng hạt mịn: Đây hạt nhỏ lơ lửng dung dịch bentonite, sau khoan tạo lỗ xong qua thời gian lắng dần xuống đáy hố

C¸c b-ớc xử lý cặn lắng:

- B-c 1: X lý cặn lắng thô_ Đối với ph-ơng pháp khoan gầu sau lỗ đạt đến độ sâu dự định mà không đ-a gầu lên vội mà tiếp tục cho gầu xoay để vét bùn đất đáy hố hết cặn lắng

- B-ớc 2: Xử kí cặn lắng hạt mịn: b-ớc đ-ợc thực tr-ớc đổ bê tơng Có nhiều ph-ơng pháp xử lý cặn lắng hạt mịn:

I.2.1.5 H¹ lång thÐp:

a>Giai c«ng cèt thÐp :

- Cốt thép đ-ợc sử dụng chủng loại, mẫu mã quy địnhtrong thiết kế đ-ợc phê duyệt.Cốt thép phải có đủ chứng nhà máy sản xuất kết thí nghiệm từ phịng thí nghiệm có t- cỏch phỏp nhõn

- Cốt thép đ-ợc gia công, buộc sẵn thành lồng dài m Các lồng đ-ợc nèi víi b»ng nèi bc.§-êng kÝnh cđa lång thÐp lµ 900

- Để đảm bảo cẩu lắp không bị biến dạng, đặt cốt đai tăng c-ờng 25 , khoảng cách 2m.Để đảm bảo lồng thép đặt vị trí lỗ khoan, xung quanh lồngthép đặt kê bêtông

Lồng thép đựơc vận chuyển đặt lên giá gần hố khoan, sau kiểm tra đáy hố khoan lớp bùn cát lắng d-ới đáy hố <10cm tiến hành hạ lồng thép

b>H¹ lång thÐp :

Sau kiểm tra lớp bùn, cát lắng d-ới đáy hố khoan khơng q 10 cm tiến hành hạ, lắp đặt cốt thép Cốt thép đ-ợc hạ xuống lồng một, sau lồng đ-ợc nối với nối buộc, dùng thép mềm = để nối Các lồng thép hạ tr-ớc đ-ợc neo giữ tạm thời miệng ống vách cách dùng thép gỗ ngáng qua đai gia c-ờng buộc sẵn cách đầu lồng khoảng 1,5 m Dùng cẩu đ-a lồng thép tới nối vào tiếp tục hạ đến hạ xong

(117)

-ChiỊu dµi nèi chång thÐp chđ lµ 750 mm

-Để tránh t-ợng đẩy lồng thép trình đổ bê tơng ta hàn thép hình vào lồng thép hàn vào ống vách để cố định lồng thép

-Khi hạ lồng thép phải điều chỉnh cho thẳng đứng, hạ từ từ tránh va chạm với thành hố gây sập thành khó khăn cho việc thổi sau ny

I.2.1.6 Đổ bê tông:

a>Lắp ống đổ

ống đổ bê tơng có đ-ờng kính 25 cm, làm thành đoạn dài m; số đoạn có chiều dài m; 1,5 m; m; để lắp ráp tổ hợp tuỳ thuộc vào chiều sâu hố đào ống đổ bê tơng đ-ợc nối ren kín Dùng hệ giá đỡ đặc biệt có cấu tạo nh- thang thép đặt qua miệng ống vách, thang có hai nửa vành khuyên có lề Khi hai nửa sập xuống tạo thành vịng trịn ơm khít lấy thân ống Một đầu ống đ-ợc chế tạo to nên ống đổ đ-ợc treo miệng ống vách qua giá đỡ Đáy d-ới ống đỡ đ-ợc đặt cách đáy hố khoan 20 30 cm để tránh tắc ống

b>Xử lý cặn lắng đáy hố khoan :

Do hạt mịn, cát lơ lửng dung dịch Bentônite lắng xuống tạo thành lớp bùn đất, lớp ảnh h-ởng nghiêm trọng tới sức

chịu tải cọc Sau lắp ống đổ bê tông xong ta đo lại chiều sâu đáy hố khoan, lớp lắng lớn 10 cm so với kết thúc khoan phải tiến hành xử lý cặn

+ Ph-ơng pháp thổi rửa dùng khí nén: Dùng ống đổ bê tông để làm ống xử lý cặn lắng Sau lắp xong ống đổ bê tông ng-ời ta lắp đầu thổi rửa lên đầu ống Đầu thổi rửa có cửa, cửa đ-ợc nối với ống dẫn để thu hồi dung dịch bentonite bùn đất từ đáy hố khoan thiết bị lọc dung dịch, cửa khác đ-ợc thả ống khí nén 45, ống dài khoảng 80% chiều dài cọc

(118)

để đảm cao trình áp lực bentonite lên hố móng khơng thay đổi Thời gian thổi rửa th-ờng từ 20-30 phút Sau ngừng cấp khí nén, ng-ời ta thả dây đo độ sâu Nếu lớp bùn lắng <10cm tiến hành kiểm tra dung dịch bentonite lấy từ đáy hố khoan, lòng hố khoan đ-ợc coi dung dịch đáy hố khoan thoả mãn: Tỷ trọng =1,04-1,20 g/cm3

Độ nhớt =20-30 giây

Độ pH =9-12

Ph-ơng pháp có -u điểm không cần bổ sung thêm thiết bị dùng cho ph-ơng pháp thi công

c>Đổ bêtông :

Sau thổi rửa hố khoan cần tiến hành đổ bê tơng để lâu bùn đất tiếp tục lắng Bê tông cọc dùng bê tông th-ơng phẩm có độ sụt: 18 cm

- Việc đổ bê tông dung dịch Bentônite đ-ợc thi công ph-ơng pháp rút ống Tr-ớc đổ bê tông đặt nút bấc vào ống đổ để ngăn cách bê tông dung dịch Bentônite ống đổ, sau nút bấc lên đ-ợc thu hồi Trong q trình đổ bê tơng ống đổ bê tông đ-ợc rút dần lên cách cắt dần đoạn ống cho đảm bảo đầu ống đổ ngập bê tông tối thiểu m Để tránh t-ợng tắt ống chờ bê tông cho phép nâng lên hạ xuống ống đổ bê tông hố khoan nh-ng phải đảm bảo đầu ống ngập bê tông

- Khi đổ bê tông vào hố khoan dung dịch Bentơnite trào lỗ khoan, phải thu hồi Bentơnite liên tục cho dung dịch không chảy quanh chỗ thi công

- Khối l-ợng bê tơng cọc đ-ợc tính toán cho hao hụt 1,05 1,1 % - Quá trình đổ bê tơng đ-ợc khống chế vịng Để kết thúc q trình đổ bê tơng cần xác định cao trình cuối bê tơng Do phần bê tông th-ờng lẫn vào bùn đất nên chất l-ợng xấu cần đập bỏ sau này, cần xác định cao trình thật bê tơng chất l-ợng tốt trừ khoảng m phía Ngồi phải tính tốn tới việc rút ống vách bê tơng bị tụt xuống đ-ờng kính ống vách to lỗ khoan Nếu bê tông cọc cuối thấp cao trình thiết kế phải tiến hành nối cọc Ng-ợc lại, cao nhiều dẫn tới đập bỏ nhiều gây tốn việc ngừng đổ bê tông nhà thầu đề xuất giám sát tr-ờng chấp nhận

- Kết thúc đổ bê tơng ống đổ đ-ợc rút khỏi cọc, đoạn ống đ-ợc rửa xếp vào nơi quy định

I.2.1.7.Rót èng v¸ch:

(119)

tránh xê dịch tim đầu cọc, gắn thiết bị rung vào thành ống vách để việc rút ống đ-ợc dễ dàng, không gây thắt cổ chai nơi kết thúc ống vách

Sau rút ống vách, tiến hành lấp cát lên hố khoan, lấp hố thu Bentônite, tạo mặt phẳng, rào chắn bảo vệ cọc Không đ-ợc gây rung động vùng xung quanh cọc, không khoan cọc khác vòng 24 kể từ kết thúc đổ bê tông cọc phạm vi ln -ng kớnh cc

I.2.1.8.Công tác kiểm tra chất l-ợng cọc nghiệm thu :

a>Kiểm tra dung dÞchkhoan :

- Kiểm tra dung dịch Bentơnite đảm bảo thành hố khoan không bị sập trình khoan đổ bê tơng Kiểm tra việc thổi rửa đáy hố khoan tr-ớc đổ bê tông

- Bề dày cặn lắng đáy cọc ≤10 cm

- KiĨm ta dung dich khoan b»ng c¸c thiết bị thích hợp

- Tr-c bờtụng kiểm tra mẫu dung dịch tai độ sâu hố khoảng 0,5 m từ đáy lên có khối l-ợng riêng >1,25 g/cm3 ,hàm l-ợng cát >8 %,độ nhớt >28 giây phải thổi rửa đáy hố khoan để đảm bảo cht l-ng cc

Bảng :Chỉ tiêu tính ban đầu dung dịch Bentonite

Tên tiêu Chỉ tiêu tính Ph-ơng pháp kiểm tra

1 Khối l-ợng riêng 1.05 1.15 g/cm3 Tỷ trọng kế Bomêkế Độ nhớt 18 45 giây Phễu 500/700cc

3 Hàm l-ợng cát < 6%

4 Tû lƯ chÊt keo > 95% §ong cèc

5 L-ỵng mÊt n-íc < 30 ml/30phót Dơng đo l-ợng n-ớc Độ dày áo sét mm/30phút Dụng cụ đo l-ợng n-ớc Lực c¾t tÜnh 1phót: 20 30 mg/cm2

10 50 100 mg/cm2

Lùc kÕ c¾t tÜnh

8 Tính ổn định < 0.03 g/cm2

9 §é pH GiÊy thư pH

- KiĨm tra chÊt l-ỵng vật liệu : cốt thép, bê tông ,

- Cần ghi chép đầy đủ tình hình từ bắt đầu tới kết thúc

b>KiÓm tra lỗ khoan :

(120)

Thông số kiểm tra Ph-ơng pháp kiểm tra

Tình trạng hè

- Kiểm tra mắt có thêm đèn ri

- Dùng ph-ơng pháp siêu âm Camera chụp thành lỗ khoan

thng ng v sâu

- So sánh l-ợng đất lấy lên với thể tích cọc - Theo l-ợng dung dịch giữ thành

- Theo chiều dài tời khoan - Quả dọi

- Máy đo độ nghiêng, ph-ơng pháp siêu õm

Kích th-ớc lỗ

- Mu, calip, th-c xếp mở tự ghi độ lớn nhỏ đ-ờng kính

- Theo đ-ờng kính ống giữ thành - Theo độ mở cánh mũi khoan

Tình trạng đáy lỗ độ sâu mũi cọc đất

- Lấy mẫu so sánh đất đá lúc khoan đo độ sâu tr-ớc sau thời gian quy định

- Độ dung dịch thu hồi thổi rửa - Ph-ơng pháp tạ rơi xuyên động - Ph-ơng pháp điện (điện trở, điện dung, )

c>KiÓm tra cèt thÐp :

Sai sè cho phÐp vỊ lång thÐp

B¶ng 4: Sai sè cho phÐp chÕ t¹o lång thÐp

H¹ng mơc Sai sè cho phÐp,mm

1 Cự ly cốt chủ Cự ly cốt đai cốt lò so Đ-ờng kính lồng thép Độ dài lồng thép

10 20 10 50

d>Kiểm tra bêtông :

Bờtụng tr-ớc đổ phải lấy mẫu,mỗi cọc lấy cho tổ mẫu cho phần:Đầu, ,mũi cọc Mỗi tổ mẫu

e>KiĨm tra chÊt l-ỵng cäc sau thi c«ng:

- Khoan lấy mẫu để thí nghiệm chất l-ợng bê tơng

- KiĨm tra tÝnh liên tục khuyết tật bê tông siêu âm - Kiểm tra khả chịu tải cọc b»ng thÝ nghiƯm nÐn tÜnh

C¸c sai sè cho phép lỗ cọc khoan nhồi -Đ-ờng kính cọc : 0,1D vµ -50 mm

-Độ thẳng đứng : 1%

(121)

Bảng khối l-ợng kiểm tra chất l-ợng bê tông cọc:

Thông số kiểm tra Ph-ơng pháp kiểm tra Tỷ lệ kiểm tra min(%)

Sự nguyên vẹn thân cọc

- So sỏnh thể tích bê tơng đổ vào với thể tích hình học cọc

- Khoan lÊy lâi - Siªu ©m

- Quan s¸t khuyÕt tËt qua èng lÊy lâi b»ng Camera v« tuyÕn

100

2% + ph-ơng pháp khác

10 25%+ ph-ơng pháp khác

C-ờng độ bê tơng thân cọc

- Thí nghiệm mẫu lúc đổ bê tơng

- ThÝ nghiƯm trªn lâi lóc khoan

- Theo tốc độ khoan (khoan thổi không lấy lõi)

- Súng bật nẩy siêu âm bê tông đầu cọc

2 %

35

I.3.tỉ chøc thi c«ng cäc khoan nhồi: I.3.1.Công tác chuẩn bị:

Tr-ớc thi công cần phải chuẩn bị mặt thi công nh- sau: - Lµm hµng rµo quanh khu vùc thi c«ng

- Dọn dẹp ch-ớng ngại vật có mặt xung quanh vị trí cọc khoan - Quyết định h-ớng đứng máy khoan để thuận tiện cho việc vận hành khoan, đổ đất thải

- Lát thép để tạo chỗ đứng, đ-ờng di chuyển máy khoan - Bố trí hệ thống điện, hệ thống cấp - thoát n-ớc

- Làm cơng trình tạm - Xác định l-ới định vị

- Lắp mũi khoan, di chuyển máy: 30 phút - Thời gian hạ ống vách:

Tr-c h ng vách, ta đào mồi 5,4 m; trung bình (30 - 45) phút Thời gian hạ ống vách + điều chỉnh: (15 - 30 ) phút

- Sau hạ ống vách, ta tiếp tục khoan sâu xuống 34,2 m kể từ mặt đất tự nhiên

(122)

Chiều dài khoan sau đặt ống vách : 34,2 - 5,4 = 28,8 m

Thêi gian cÇn thiÕt : 28,8.0,028 = 0,8064 (ca) = 6,45 (giê) = 387 (phút) Thời gian làm hố khoan lần 1: 15 phút

Thời gian hạ lồng cốt thép : cần thời gian điều chỉnh, nối lồng thép với nên ta lấy thời gian : 120 phút

Thời gian lắp ống dẫn : (45 - 60) Thêi gian thỉi rưa lÇn : 30

Thời gian đổ bê tơng: lấy tốc độ đổ bê tông 0,6 m3/phút Thể tích bê tơng cọc: V = Hc .D

2 /4

Trong đó: Hc : Chiều dài cọc đổ bê tông, Hc = 31,2 m D : Đ-ờng kính cọc, D = m

V = 31,2.3,14.12/4 = 24,49 (m3) Thời gian đổ bê tơng cọc : 24,49/0,6 = 40,82phút

Ngồi thời gian chuẩn bị, kiểm tra, cắt ống dẫn, lấy thời gian đổ bê tông cọc 120 phút

Thời gian rút ống vách : 20 phút Vậy thời gian để thi công cọc là:

T = 30 + 30 + 20 + 387 + 15 + 120 + 45 + 40,82 + 120 + 20 = 827,82

T = 13.8 (giê)

Do trình thi cơng có nhiều cơng việc xen kẽ, thời gian chờ đợi vận chuyển, nên ngày tiến hành thi công xong cọc

I.3.2.Xác định l-ợng vật liệu cho cọc:

Xác định l-ợng vật liệu cho mt cc:

a>Bê tông: Vbt = 24,49 m3 b>Cèt thÐp:

Cèt thÐp cho cäc gåm lång thÐp, lång dµi 11,7 m gåm 16 25.1 lång dµi 10,2 m gåm 25

Tỉng chiỊu dµi thÐp cäc: 11,7.2.16+10,2.8 = 456 (m)

Trọng l-ợng thép: 456.3,851 = 1756 (Kg) = 1,756(Tấn) c>L-ợng đất khoan cho cọc:

V = V® = 1,2.34,2.( D

/4) = 32,22 (m3) d>Khèi l-ỵng Bentônite:

Theo Định mức dự toán xây dựng bản ta có l-ợng Bentônite cho m3 dung dịch là:39,26 Kg/1 m3

(123)

I.3.3.Chọn máy, xác định nhân công phục vụ cho cc:

- Để khoan cọc ta dùng máy khoan HITACHI: KH - 100, có thông số kỹ thuật sau:

+ Chiều dài giá : 19 m

+ Đ-ờng kính lỗ khoan : ( 600 - 1500 ) mm + ChiỊu s©u khoan : 43 m

+ Tốc độ quay máy : ( 12 - 24 ) vịng/phút + Mơ men quay : ( 40 - 51 ) KN.m

+ Trọng l-ợng máy : 36,8 T + áp lực lên đất : 0,077 KPa

- Khối l-ợng bê tông mét cäc lµ: V = 24,49 m3, ta chän « t« vËn chun m· hiƯu SB_92B cã c¸c th«ng sè kü thuËt:

+ Dung tích thùng trộn : q = m3 + Ơ tơ sở : KAMAZ - 5511 + Dung tích thùng n-ớc : 0,75 m3 + Công suất động : 40 KW

+ Tốc độ quay thùng trộn : ( - 14,5) vòng/phút + Độ cao đổ vật liệu vào : 3,5 m

+ Thời gian đổ bê tông : t = 10 phút + Trọng l-ợng xe ( có bê tơng ) : 21,85 T + Vận tốc trung bình : v = 30 km/h

Tốc độ đổ bê tông: 0,6 m3/phút, thời gian để đổ xong bê tông xe là: t = 6/0,6 =10 phút

Vậy để đảm bảo việc đổ bê tông đợc liên tục, ta dùng xe cách (5 -10) phút

- Để xúc đất đổ lên thùng xe vận chuyển đất khoan lỗ cọc, ta dùng loại máy xúc gầu nghịch dẫn động thuỷ lực loại: EO - 2621a, có thơng số kỹ thuật:

+ Dung tÝch gÇu : 0,25 m3

+ Bán kính làm việc : Rmax = m + Chiều cao nâng gầu : Hmax = 2,2 m + Chiều sâu hố đào : hmax = 3,3 m + Trọng l-ợng máy : 5,1 T

+ ChiÒu réng : 2,1 m

+ Khoảng cách từ tâm đến mép : a = 2,81 m + Chiều cao máy : c = 2,46 m

(124)

Theo Định mức dự toán xây dựng bản, số nhân công phục vụ cho 1m3 bê tông bao gồm công việc: chuẩn bị, kiểm tra lỗ khoan lồng cốt thép, lắp đặt ống đổ bê tông, giữ nâng dẫn ống đổ đảm bảo yêu cầu kỹ thuật:

Nh©n c«ng 3,5/7 : 1,1 c«ng/m3 V

bt = 24,49 m 3

Do số nhân công đổ bê tông cọc: 1,1.24,49 = 26,94 (ng-ời)

Chọn thiết bị khác:

Theo nh mc xõy dựng bản , để thi công thép cọc nhồi 0,12 ca máy cần cẩu loại 25 Ta chọn cần cẩu loại: RDK - 25

Ngoài chọn số loại thiết bị khác: + Bể chứa vữa sét : 30 m3

+ BĨ n-íc : 36 m3 + M¸y nÐn khí

+ Máy trộn dung dịch Bentônite + Máy bơm hút dung dịch Bentônite + Máy bơm hút cặn lắng

Tổng hợp thiết bị thi công:

1 Máy khoan đất : HITACHI_KH 100 Cần cu : RDK_25

3 Máy xúc gầu nghịch : EO_3322D GÇu khoan : 1000

5 GÇu làm : 1000 ống vách : 1100

7 BĨ chøa dung dÞch bentonite : 36 m3 BĨ chøa n-íc : 36 m3.

9 M¸y 10 M¸y nÐn khÝ

11 Máy trộn dung dịch bentonite 12 Máy bơm hút dung dịch bentonite 13 ống bờ tụng

14 Máy hàn

(125)

I.4.biện pháp an tồn vệ sinh mơi tr-ờng: I.4.1.Biện pháp an toàn lao động.

- Phổ biến kiến thức an toàn lao động, nội qui cơng trình thi cơng cho ng-ời làm việc cơng tr-ờng

- Kiểm tra an tồn máy móc thiết bị tr-ớc sử đụng

- KiĨm tra an toàn điện, bảng điện, dây dẫn ( viƯc kiĨm tra nµy thùc hiƯn hµng ngµy tr-íc đ-a dây chuyền vào sử dụng )

- Ch đ-ợc đ-a máy móc thiết bị kiểm tra đảm bảo an tồn làm việc - Có hàng rào, biển cấm, biển dẫn khu vực thi công

- Luôn kiểm tra thiết bị an toàn lao động, dụng cụ bảo hộ lao động để tránh cố khơng may xảy

I.4.2.C«ng tác vệ sinh môi tr-ờng.

Quỏ trỡnh thi cụng cọc khoan nhồi th-ờng có nhiều phế thải : đất thừa khoan lỗ, dung dịch giữ thành bị biến chất sử dụng lại, thừa sau thi cơng,Tất thứ làm nhiễm bẩn xung quanh, xử lí phế thải phải tuân theo qui định pháp luật, không đ-ợc đổ bừa bãi xung quanh theo ý riêng

- Dùng xe hút bùn, xe ben có đặt thêm thùng chứa bùn lên xe để làm ph-ơng tiện vận chuyển bùn

- Xung quanh khu vực đổ bùn thải phải tìm biện pháp xử lí

- Tất thiết bị tham gia vào qui trình khoan tạo lỗ, đổ bê tông cọc,khi rời công tr-ờng phải đ-ợc làm vệ sinh cách dùng vòi n-ớc áp lực mạnh xt

- Trong công tr-ờng nơi lầy lội, thấp trũng cần phải đ-ợc tôn cao, đ-ờng lại ô tô đ-ợc lát nh÷ng thÐp tÊm

Trong thi cơng cọc nhồi, có nhiều tiếng ồn nhiều thiết bị xe, máy thi cơng vận chuyển tục ngày đêm, phải ý đến vấn đề ảnh h-ởng công cộng

Trên thực tế, triệt tiêu tiếng ồn mà tìm cách để giảm nguồn gây tiếng ồn làm giảm l-ợng tiếng ồn :

- Xây t-ờng bao quanh tr-ờng thi công - Đổ bê tông vào ban ngày tránh đổ vào ban đêm

- Trong chờ, đổ bê tông, phải ý khống chế tiếng ồn quay thùng trộn

(126)

II.thi công đất: II.1.Chọn ph-ơng án thi công đất

Để thực đào đất làm móng cho cơng trình ta có hai ph-ơng án nh- sau:

 Ph-ơng án 1:

- Thi cụng cc nhi tr-ớc, sau đào đất làm móng cho cơng trình Lúc cọc nhồi có nên ta phải kết hợp đào đất máy đào thủ cơng

Đào móng máy đến cao trình đỉnh cọc

Từ cao trình đỉnh cọc đến cao trình đáy đài đ-ợc đào thủ công

- Khi đào theo ph-ơng án này, việc vận chuyển đất q trình thi cơng khoan nhồi đ-ợc thuận tiện Đồng thời cơng tác n-ớc thải, n-ớc m-a dễ dàng, việc di chuyển thiết bị thi công cọc thuận tiện Nh- suất khoan lỗ đổ bờ tụng cc nhi cao

Ph-ơng án 2:

Đào tồn mặt móng đến cao trình đáy đài, sau thi cơng khoan, đổ bê tông cọc nhồi, cuối thi công múng cụng trỡnh

- Ưu điểm:

t -c đào tr-ớc thi công cọc, giới hố phần lớn cơng việc đào đất nên tốc độ đào đ-ợc nâng cao, thời gian đào giảm

Khi đổ bê tơng cọc dễ khống chế cao trình đổ bê tông, dễ kiểm tra chất l-ợng bê tông đầu cọc

Khi thi cơng đài móng, giằng móng mặt thi công t-ơng đối rộng rãi

- Nh-ợc điểm:

Quá trình thi công cọc nhồi gặp nhiều khó khăn di chuyển thiết bị thi công, phải làm đ-ờng tạm cho máy thi công lên xuống

Địi hỏi phải có hệ thống n-ớc đầy đủ, đảm bảo n-ớc nhanh, hiệu chi phí tăng

Khối l-ợng đào đắp lớn, chi phí cho cơng tác đào đắp tăng lên nhiều lần

Với đặc điểm trên, ta chọn ph-ơng án để tiến hành thi công đào đất làm móng cho cơng trình

Cơng tác đào đất đ-ợc chia làm hai giai đoạn:

- Đào móng máy: Dùng máy bóc lớp đất từ cốt tự nhiên tới cao trình mặt đài -3,6m L-ợng đất đào lên phần để lại sau lấp móng, cịn lại đ-ợc đ-a lên xe ô tô chở

(127)

- Do mặt thi cơng trình xây chen thị xã nên diện tích thi cơng hẹp vấn đề thi công đào đất quan trọng để phù hợp mặt ta sử dụng ván thép chống đất

- Để thi công ván thép ta đào tr-ớc 1m chiều sâu đất máy sau đặt ván thép dùng máy ép xuống độ sâu thiết kế

- Vì tính khối l-ợng đất đào ta coi nh- hố đào có kích th-ớc nh- hình bảng tính khối l-ợng hộp chữ nhật Khối l-ợng đất đào đ-ợc tính tốn nh- sau

II.2 Tính tốn khối l-ợng đất đào, đắp:

- Việc tính tốn khối l-ợng đất đào đ-ợc lập thành bảng (xem bảng tính khối l-ợng cơng tác đất)

MỈt b»ng mãng công trình

1

A B D

C

II.2.1.Khối l-ợng đất đào máy:

Khối l-ợng đào máy đ-ợc tính diện tích phạm vi hố chắn t-ờng cừ Khoảng cách từ mép ngồi đài móng đến t-ờng cừ 1m

DiÖn tÝch hè mãng lµ: Fhm = 24,27*33,502= 813m

Chiều dày lớp đất đào là: H= m

Vậy khối l-ợng đất đào máy là: Vmáy = Fhm H = 813 = 1626 (m

(128)

II.2.1.Khối l-ợng đất đào thủ công:

Đáy đài đặt độ sâu -5,2m so với cốt 0,00m nằm lớp đất sét dẻo cứng, hoàn toàn nằm mực n-ớc ngầm Khi đào đất hố tạm thời độ dốc mái cho phép lớp đất sét cứng với có h 1,5m, góc nghiêng mái dốc = 90o i = 1:0 Do đáy móng có đáy vng mở rộng từ mép chân Taluy 50cm, góc nghiêng = 60o đảm bảo an toàn với bề rộng ta Taluy B = 0,5m

Các hố đ-ợc tính theo công thøc: H = 1,05( m) , Víi m= 0,607 A(C) = a(b) + 2.(0,5 1m) B(D) = A(B) + 2.m.H

Sơ đồ thiết kế hố móng

*> Móng đài Đ3,Đ4

(129)

Ta nhận thấy hố đào thủ cơng đài móng giao nhau,nên chọn ph-ơng án đào thủ cơng hố móng băng theo ph-ơng ngang nhà Chiều dài băng L=24,31m.Số băng đào n=6

Khối l-ợng đất đào móng là:

) ( 620 31 , 24 05 , , 4 , m n L H D C V

*> Gi»ng mãng

KÝch th-ớc phần sửa thủ công giằng móng nh- hình vẽ :tổng chiều dài giằng móng toàn công trình: L=78,61 (m)

) ( 57 , 38 61 , 78 35 , 604 , , m n L H D C Vg

*> Mãng thang m¸y

Móng thang máy có độ sâu hố thang lớn nên ta phải dùng biệp pháp gia cố cọc cừ thép, sau tiến hành đào hố móng Đào đất từ cốt - 4,2m đến cốt -5,2m, có chiều sâu hố đào h = 1,1m

DiÖn tÝch hè mãng lµ : FTM = 5.6= 30(m

)

) ( 33 30 ,

.F m3

h

VMTM TM

Tổng hợp khối l-ợng đất đào:



Khối l-ợng đất đào máy:Vm=1626 m3

 Khối l-ợng đất đào thủ cơng:Vtc=620+38,57+33=691,57 m3

- Tính tốn khối l-ợng đất đắp, san nền: Đất dùng để đắp móng san l-ợng đất đào thủ công máy đ-ợc để lại Từ cao trình mặt đài móng ta chọn làm cao trình cốt tầng -3,60 sau đổ bê tông tầng hầm cốt mặt đài Do khối l-ợng đất đắp đ-ợc tính tốn:

Vđắp = V1 - V2 Trong đó: V1 : Khối l-ợng đất đào thủ công : V1=691,57 m

3

V2 : Khối l-ợng bê tơng đài móng , lõi giằng móng(Lgiằng=101,83m) V2= Vđài +V giằng=1,5.1,8.4,6.24+0,4.0,8.101,83=330,67 m

3 Tổng khối l-ợng đất đắp là:

Vđắp = 691,57 - 330,67 = 360,9(m

(130)

Sơ đồ đào đất máy thủ công

A B D

C

sơ đồ thi công đào đất tỉ lệ 1:100

A A

i ii iii

iv v

vi vii

viii ix

x

mặt cắt a-a tỉ lÖ 1:100

II.3 Chọn máy đào đất:

Dựa nguyên tắc nêu ta chọn loại máy đào gầu sấp hiệu E70B hãng CATERPILIAR sản xuất

(131)

+ Cơ cấu di chuyển : bánh xích + Tốc độ di chuyển : 4,1 km/h + Chiều sâu đào lớn : 3,78 m + Bán kính đào lớn : 5,93 m + Chiều cao đổ lớn : 4,46 m + Chu kỳ làm việc : t = 20 s

+ KÝch th-íc bao: ChiỊu dµi : 6085 mm ChiỊu réng : 2260 mm ChiÒu cao : 2570 mm + Khối l-ợng máy : 6,9 Tấn

*>Tính suất máy:

Nng sut thc t máy đào gầu đ-ợc tính theo cơng thức:

Trong đó:

q : Dung tÝch gÇu q = 0,25 m3

kd : Hệ số làm đầy gầu Với đất loại I ta có: kd = 1,2 ktg : Hệ số sử dụng thời gian Ktg = 0,8

kt : Hệ số tơi đất Với đất loại I ta có: kt = 1,25 Tck : Thời gian chu kỳ làm việc Tck = tck.k t.kquay

tck : Thêi gian chu kú gãc quay lµ 900 Tra sỉ tay chän m¸y tck= 20 (s)

k t : Hệ số điều kiện đổ đất máy xúc Khi đổ lên mặt đất k t =

e70b

kquay: Hệ số phụ thuộc góc quay máy đào Với = 1100 kquay = 1,1

Q =

t ck

tg d

k T

k k q

3600

(132)

Tck = 20.1.1,1 = 22 (s)

Năng suất máy xúc lµ : Q = 27,5 25

, 22

8 , , 25 , 3600

(m3/h) Khối l-ợng đất đào ca là: 8.27,5 = 220 (m3)

Vậy số ca máy cần thiết lµ : n = 7,4 220 1626

(ca) Nhân công phục vụ cho công tác đào máy lấy : ng-ời

II.3 Một số biện pháp an tồn thi cơng đất:

- Chuẩn bị đầy đủ dụng cụ lao động, trang bị đầy đủ cho cơng nhân q trình lao động

- Đối với hố đào không đ-ợc đào mái dốc cho phép, tránh sụp đổ hố đào

- Làm bậc, cầu lên xuống hố đào chắn

- Làm hàng rào bảo vệ xung quanh hố đào, biển dẫn khu vực thi công

- Khi sử dụng máy đào không đ-ợc phép làm công việc phụ khác gần khoang đào, máy đào đổ đất vào ô tô phải từ phía sau xe tới

- Xe vận chuyển đất không đ-ợc đứng phạm vi ảnh h-ởng mặt tr-t

III Thi công móng

III.1.Đập phá bê tông đầu cọc:

III.1.1.Chọn ph-ơng án thi c«ng:

Sau đào sửa xong hố móng ta tiến hành phá bê tơng đầu cọc Hiện công tác đập phá bê tông đầu cọc th-ờng sử dụng biện pháp sau:

a) Ph-¬ng ph¸p sư dơng m¸y ph¸:

Sử dụng máy phá choòng đục đầu nhọn để phá bỏ phần bê tơng đổ q cốt cao độ, mục đích làm cho cốt thép lộ để neo vào đài móng

b) Ph-ơng pháp giảm lực dính:

Qun màng ni lông mỏng vào phần cốt chủ lộ t-ơng đối dài cố định ống nhựa vào khung cốt thép Chờ sau đổ bê tông, đào đất xong, dùng khoan dùng thiết bị khác khoan lỗ mé ngồi phía cốt cao độ thiết kế, sau dùng nem thép đóng vào làm cho bê tông nứt ngang ra, bê khối bê tơng thừa đầu cọc bỏ

c) Ph-¬ng pháp chân không:

o t n cao đầu cọc đổ bê tông cọc, lợi dụng bơm chân không làm cho bê tông biến chất đi, tr-ớc phần bê tơng biến chất đóng rắn đục b i

(133)

- Ph-ơng pháp bắn n-ớc - Ph-ơng pháp phun khí

- Ph-ơng pháp lợi dụng vòng áp lực n-ớc

Qua cỏc biện pháp ta chọn ph-ơng pháp phá bê tông đầu cọc máy nén khí Mitsubisi PDS-390S có cơng suất P = at Lắp ba đầu búa để phỏ bờ tụng u cc

III.1.2.Tính toán khối l-ợng công tác:

u cc bờ tụng cũn li ngàm vào đài đoạn 15 20 cm Nh- phần bê tông đập bỏ 0,75 m

Khèi l-ợng bê tông cần đập bỏ cọc:

V = h .D2/4 = 0,75.3,14.12/4 = 0,588 (m3) Tổng khối l-ợng bê tông cần đập bỏ công trình: Vt = 0,588.50 = 29,44 (m

3)

Tra Định mức xây dựng bản cho công tác đập phá bê tông đầu cọc; với nhân công 3,5/7 cần 28 công/100 m3

Số nhân công cần thiết là: 28.29,44/100 = 8,2 (công) Nh- ta cần công nhân làm việc ngày

III.2.Biện pháp kỹ thuật thi công móng.

III.2.1.Đổ bê tông lót móng:

- Sau đào sửa móng thủ cơng xong ta tiến hành đổ bê tơng lót móng Bê tơng lót móng đ-ợc đổ thủ công đ-ợc đầm phẳng

- Bê tơng lót móng bê tơng nghèo B7,5 đ-ợc đổ d-ới đáy đài lót d-ới giằng móng với chiều dày 10 cm, rộng đáy đài đáy giằng 10 cm bên

III.2.2.C«ng t¸c cèt thÐp mãng:

Sau đổ bê tơng lót móng ta tiến hành lắp đặt cốt thép móng - Cốt thép đ-ợc dùng chủng loại theo thiết kế

- Cốt thép đ-ợc cắt,uốn theo thiết kế , đ-ợc buộc nối dây thép mềm - Cốt thép đ-ợc cắt uốn x-ởng chế tạo sau đem lắp đặt vào vị trí Tr-ớc lắp đặt cốt thép cần phải xác định vị trí xác tim đài cọc, trục giằng móng

- Cốt thép chờ cổ móng đ-ợc đ-ợc bẻ chân đ-ợc định vị xác khung gỗ cho khoảng cách thép chủ đ-ợc xác theo thiết kế Sau đánh dấu vị trí cốt đai, dùng thép mềm = mm buộc chặt cốt đai vào thép chủ cố định lồng thép chờ vào đài cc

(134)

III.2.3.Công tác ván khuôn móng:

Sau lắp đặt xong cốt thép móng ta tiến hành lắp dựng ván khn móng giằng móng

- Ván khn móng giằng móng dùng ván khn thép định hình đ-ợc sử dụng rộng rãi thị tr-ờng Tổ hợp ván khuôn thép theo kích cỡ phù hợp ta đ-ợc ván khn móng giằng móng, ván khn đ-ợc liên kết với chốt không gian Dùng chống xiên chống tựa lên mái dốc hố móng nẹp đứng ván khn

- Ván khn móng phải đảm bảo độ xác theo kích cỡ đài, giằng; phải đảm bảo độ phng v kớn khớt

a> Chọn loại ván khuôn sử dụng:

Ván khuôn Hoà Phát, bao gồm: - Các khuôn

- Các gãc - Cèp pha gãc nèi

- C¸c phụ kiện liên kết : móc kẹp chữ U, chốt chữ L - Thanh chống kim loại

- Thanh giằng kim loại

Ưu điểm ván khuôn kim lo¹i:

- Có tính đ-ợc lắp ghép cho đối t-ợng kết cấu khác nhau: móng khối lớn, sn, dm, ct, b

- Trọng l-ợng ván nhỏ, nặng khoảng16kg, thích hợp cho việc vận chuyển lắp, tháo thủ công

Bng c tính kỹ thuật khn phẳng :

Th«ng số loại ván khuôn

STT Tên sản

phẩm Quy cách

Đặc tr-ng hình học Mômen quán

tÝnh (cm4)

M«men chống uốn (cm3)

1

Cèp pha tÊm ph¼ng

300x1500x55 28.46 6.55

2 300x1200x55 28.46 6.55

3 300x900x55 28.46 6.55

4 300x600x55 28.46 6.55

5

250x1500x55 27.33 6.34

6 250x1200x55 27.33 6.34

7 250x900x55 27.33 6.34

8 250x600x55 27.33 6.34

(135)

10 ph¼ng 200x1200x55 20.02 4.42

11 200x900x55 20.02 4.42

12 200x600x55 20.02 4.42

13

150x1500x55 17.71 4.18

14 150x1200x55 17.71 4.18

15 150x900x55 17.71 4.18

16 150x600x55 17.71 4.18

17

Thanh chuyÓn gãc

50x50x1500

18 50x50x1200

19 50x50x900

20 50x50x900

21

Cèp pha gãc

150x150x1500x55

22 150x150x1200x55

23 150x150x900x55

24 150x150x600x55

25

Cèp pha gãc ngoµi

100x100x1500x55

26 100x100x1200x55

27 100x100x900x55

28 100x100x600x55

Ván khuôn phẳng

Móc kẹp chữ U, chèt ch÷ L

Đà đỡ ván bù gỗ nhóm VI có R = 425(daN/cm2)E = 105(daN/cm2)

b>Thiết kế ván khn đài móng:

*>Tổ hợp ván khn đài móng:

(136)

Với mặt 4,6x1,5 giằng móng chia thành mảng móng, mảnh thứ tổ hợp từ 10 300x1500

(137)

Đài móng Đ4 có kÝch th-íc 4,6x1,8m cao 1,5m

Víi mỈt 4,6x1,5 giằng móng chia thành mảng móng, tổ hợp tõ tÊm 300x1500, tÊm 200x1500(nh- h×nh vÏ)

*>Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành đài móng đ-ợc xác định: + Tải trọng vữa bê tôngmới đổ chiều cao H:

qtt

1 = n1 H , Trong ú:

- n1 =1,2 hệ số v-ợt tải

- = 25 KN/m3 trọng l-ợng riêng bê tông cốt thép

- H=min(1,5R=0,75m, chiều cao lớp bê tông đổ 0,75m)=0,75m - R : bán kính ảnh h-ởng đầm dùi, R=0,5m

VËy qtt

1 = 1,2 1,5 25 = 45 (KN/m 2) qtc1 = 0,75 25 = 18,75 (KN/m

2 )

+ Hoạt tải sinh q trình đầm bêtơng đổ bê tông: qtt

2 = n2 qtc2 = 1,3 = 5,2 (KN/m 2) qtc2 = (KN/m

2 )

(138)

đầm ,và đầm khơng đổ,do ta lấy tải trọng đầm đổ BT qtc = 40(KN/m2)

=>VËy tỉng t¶i träng tÝnh toán là: qtt = qtt

1 + q tt

2 = 45+5,2 = 50,2 (KN/m 2) =>Tổng tải trọng tiêu chuẩn là:

qtc =18,75 + = 22,75 (KN/m2)

+ T¶i trọng tính toán tác dụng lên ván khuôn là: ptt = 50,2 0,3 = 15,06(KN/m)

+ Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn : qtc = 22,75 0,3 = 6,825(KN/m)

*>TÝnh toán ván khuôn

Vỏn khuụn -c tớnh toỏn nh- dầm liên tục tựa lên gối nẹp ngang,nẹp đứng.Theo ph-ơng cạnh dài móng(4,6m),các nẹp đứng tựa lên nẹp ngang Theo ph-ơng cạnh ngắn móng(1,8m),các nẹp ngang tựa lên nẹp đứng,và sử dụng chống xiên để giữ ổn địnhcho ván khuôn.Khoảng cách nẹp ngang đ-ợc xác định từ điều kiện c-ờng độ biến dạng ván khuôn

Coi ván khn đài móng tính tốn nh- dầm liên tục tựa gối tựa nẹp ngang

Tính khoảng cách nẹp đứng

lnd=60cm lnd=60cm lnd=60cm

M

q=6,435kg/cm

M

max=2316,6kg.cm

Theo ®iỊu kiƯn bỊn: = W Mmax <

Trong : Mmax =

10 l2 qtt

lg tt q W

10

=

06 , 15

1900 55 , 10

= 90,9cm

Theo điều kiện biến dạng: f =

J E 128

l

q

tc < f =

400 l

Víi thÐp ta cã: E =2,1 10 (KG/ cm ); J = 28,46 (cm ) lg

tc

q 400

EJ 128

=

6

825 , 400

46 , 28 10 , 128

(139)

Từ kết ta chọn l = 60cm Nh-ng tuỳ theo tr-ờng hợp cụ thể mà bố trí khoảng cách nẹp cho hợp lí

*> Chọn kích th-ớc nẹp đứng:

Những nẹp đứng tựa lên nẹp ngang chọn khoảng cách bố trí nẹp ngang 60 cm coi nẹp đứng làm việc nh- dầm đơn giản mà gối tựa nẹp ngang nhịp khoảng cánh nẹp ngang

Tải trọng tính tốn tác dụng 1m dài nẹp đứng: qtt = Ptt.0,7 = 50,2 0,6 =30,12(KN/m)

Giá trị mômen lớn tác dụng lên nẹp đứng: Mmax = 0,1.ql

Mmax = 0,1.30,12.0,6

= 1,084 (KN.m)

Chọn chiều rộng tiết diện nẹp đứng là: 8cm chiều cao cần thiết nẹp :

-KiÓm tra theo điều kiện bền: với gỗ = 1,1 KN/cm

=

W M

gỗ = 1,1 KN/cm

W

1 ,

100 084 , M

= 98,57cm3 =>VËy ta sư dơng xµ gå tiÕt diƯn tÝch 10 cm cã W = 133.33 cm3 ; J = 666.67 cm4

Với gỗ ta có: E =105 (KN/ cm ) - Kiểm tra độ võng : f =

J E

l ptc

48

=

67 , 666 10 48

60 , 100 825 ,

5

3

=0,028cm

-§é cho phÐp : [f] = 400

l =

400 60

= 0,15 cm > f Chọn xà gồ nh- hợp lí

c>Thiết kế ván khuôn giằng móng:

lnd=60cm lnd=60cm lnd=60cm M

q=5,312kg/cm

M

max=1246,3kg.cm

*>Tính khoảng cách nẹp đứng ván thành giằng móng:

Giằng móng có kích th-ớc 0,4x0,8 m Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành đài móng đ-ợc xác định:

(140)

qtt1 = n1 H , VËy qtt

1 = 1,2 0,8 25 = 24 (KN/m 2) qtc1 = 0,75 25 = 18,75 (KN/m

2 )

+ Hoạt tải sinh q trình đầm bêtơng đổ bê tơng: qtt2 = n2 qtc2 = 1,3 = 5,2 (KN/m

2 ) qtc

2 = (KN/m 2)

Trong hoạt tải tiêu chuẩn q trình đầm bêtơng lấy 2(KN/m2),Trong q trình đổ lấy 4(KN/m2).Ta lấy tải trọng đầm đổ BT qtc4 = 40(KN/m2)

=>VËy tỉng t¶i trọng tính toán là: qtt = qtt1 + q

tt

2 = 24+5,2 = 29,52 (KN/m

) =>Tổng tải trọng tiêu chuẩn là:

qtc =18,75 + = 22,75 (KN/m2)

+ Tải trọng tính toán tác dụng lên ván khuôn là: ptt = 29,52 0,2 = 5,904(KN/m)

+ Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn : qtc = 22,75 0,2 = 4,55(KN/m)

Tính khoảng cách nẹp đứng: - Theo điều kiện bền: [ ]

W M

M : m« men n lín nhÊt dÇm M =

10 l2 q

W : mô men chống uốn ván khuôn Với ván khuôn b = 20 cm cã W = 4,42 cm3;

J = 20,02 (cm4)

[ ] 10 W l q W M

l 119

904 , 1900 42 , 10 ] σ [ 10 q W (cm)

- Theo ®iỊu kiƯn biÕn d¹ng:

400 ] [ 128

l

f J E l q f

l 143,5

55 , 400 02 , 20 10 , 128 400 128 q J E (cm)

Vậy chọn khoảng cách nẹp đứng là: l = 80 cm

d>Kỹ thuật thi cơng cơp pha đài ,giằng móng:

Cốp pha đ-ợc ghép thành mảng tr-ớc sau dựng lên lắp vào vị trí, kích th-ớc mảng tùy theo điều kiện sức khỏe công nhân

(141)

- Ghép mảng cốp pha lại với cho thật khít Kiểm tra tim cốt máy toàn đạc

Sau ghép xong cốp pha, ta tiến hành giằng chống để giữ ổn định cho hệ cốp pha:

- Đầu tiên ta lắp đà đỡ đứng, cố định lại chống ngang chân - Sau ta lắp hệ chống xiên

- Trong trình lắp dựng, kiểm tra tim đài móng th-ờng xuyên để kịp thời điều chỉnh có sai lệch

III.2.4. Cơng tác đổ bê tơng:

Sau hồn thành cơng tác ván khn,cốt thép móng ta tiến hành đổ bê tơng móng Bê tơng móng đ-ợc dùng loại bê tơng th-ơng phẩm B25, thi cơng máy bơm bê tơng

a>§ỉ bêtông :

- Cụng vic bờ tụng đ-ợc thực từ vị trí xa gần vị trí máy bơm Bê tơng đ-ợc chuyển đến xe chuyên dùng đ-ợc bơm liên tục trình thi công

- Bê tông đ-ợc ô tô bơm vào vị trí kết cấu : Máy bơm phải bơm liên tục Khi cần ngừng lý 10 phút lại phải bơm lại để tránh bê tông làm tắc ống Khi đổ bê tông phải đảm bảo :

Chia kết cấu thành nhiều khối đổ theo chiều cao Bê tông cần đ-ợc đổ liên tục thành nhiều lớp có chiều dày phù hợp với đặc tr-ng máy đầm sử dụng theo ph-ơng định cho tất lớp

- Nếu máy bơm phải ngừng phải thơng ống n-ớc Khơng nên để ngừng thời gian lâu Khi bơm xong phải dùng n-c bm sch

b> Đầm bê tông :

- Khi đổ đ-ợc lớp bê tông dày 30cm,sử dụng đầm dùi để đầm bê tông - Đầm ln phải để vng góc với mặt bê tơng

- Khi đầm lớp bê tơng đầm phải cắm vào lớp bê tông bên d-ới (đã đổ tr-c) 10cm

- Thời gian đầm phải tối thiểu: 15 60s

- Đầm xong số vị trí, di chuyển sang vị trí khác phải nhẹ nhàng, rút lên tra xuống phải từ từ

- Khoảng cách vị trí đầm 1,5 ro = 50cm - Khoảng cách từ vị trí đầm đến ván khn > 2d (d, ro : đ-ờng kính bán kính ảnh h-ởng đầm dùi)

III.2.5. Công tác kiểm tra,bảo d-ỡng bê tông:

(142)

Đây khâu quan trọng ảnh h-ởng trực tiếp đến chất l-ợng kết cấu sau Kiểm tra bê tông đ-ợc tiến hành tr-ớc thi công (Kiểm tra độ sụt bê tông, đúc mẫu thử c-ờng độ) sau thi công (Kiểm tra c-ờng bờ tụng )

b>Bảo d-ỡng bêtông:

Bê tông sau đổ phải đ-ợc t-ới n-ớc bảo d-ỡng Hai ngày đầu hai t-ới n-ớc lần, ngày sau từ 10 t-ới n-ớc lần tuỳ theo điều kiện thời tiết Bê tơng phải đ-ợc giữ ẩm l ngy ờm

Trong trình bảo d-ỡng bê tông có khuyết tật phải đ-ợc xử lý

III.2.6. Công tác tháo ván khuôn móng:

Ván khn móng đ-ợc tháo sau bê tơng đạt c-ờng độ 25 kG/cm2 (1 ngày sau đổ bê tơng ) Trình tự tháo dỡ đ-ợc thực ng-ợc lại với trình tự lắp dựng ván khn

III.2.7. Lấp đất hố móng:

Sau tháo ván khn móng, tiến hành lấp đất hố móng Cơng việc lấp đất hố móng đ-ợc tiến hành thủ cơng Cơng nhân dùng cuốc, xẻng đ-a đất vào móng dùng máy đầm chặt Đất đ-ợc đổ vào đầm lớp, lớp đầm từ 40 50 cm

Lấp đợt 1: Lấp đất đ-ợc tiến hành sau tháo ván khuôn đài giằng, lắp đặt xong hệ thống ngầm tháo ván khn móng, ta tiến hành lấp đất từ cốt đáy đài tới cốt đáy lớp bê tơng lót sàn tầng hầm Lớp đất lấp lớp đất cát

Lấp đợt 2: Sau tháo ván khuôn t-ờng tầng hầm xử lý xong hệ thống chơng thấm, ta tiến hành lấp đất lần từ cốt đáy lớp bêtơng lót sàn tầng hầm tơn ngồi nhà đất pha cát đầm kĩ tới c ốt thiên nhiên

III.3.tæ chøc thi công móng.

III.3.1.Tính toán khối l-ợng công tác:

Bảng tính khối l-ợng bê tông lót móng

Stt C«ng viƯc

DiƯn tÝch tiÕt diƯn

(m2)

ChiỊu dµy (m)

ThĨ tÝch chiÕc

(m3)

Sè l-ỵng

Tổng khối l-ợng Đài móng cột 2x4,6 0,1 0,756 23 17,39 BT lót đài móng lõi

(143)

Bảng tính khối l-ợng ván khuôn phần ngầm

Tªn cÊu kiƯn KÝch thíc cÊu kiƯn Sè Tỉng

Stt Réng dµi d.tÝch cÊu d.tÝch

(m) (m) (m2) kiÖn (m2)

1

1 §1 1.8 4.6 16.3 65.28

2 §2 1.8 4.6 17.0 67.8

3 §3 1.8 4.6 16.96 135.68

4 §4 1.8 4.6 17.92 107.52

5 §5 45 45.00

6 §6 1.8 4.6 16.96 16.96

7 Gi»ng 0.4 101.8 81.46 81.46

Bảng thống kê khối l-ợng cốt thép phần ngầm

Stt Tên cấu kiện

Khối Hàm k.lợng Tổng Ghi l-ợng l-ợng thép k.l-ợng bê tông c.thép m3 BT thép

(m3) (%) (KG) (KG)

1

1 §1 49.68 78.5 3900

2 §2 49.68 78.5 3900

3 §3 99.36 78.5 7800

4 §4 74.52 78.5 5850

5 §5 45 78.5 3533

6 §6 12.42 78.5 975

8 Gi»ng 32.5856 1.6 125.6 4093

9 Cèt thÐp nÒn 108 157 16956

Tỉng 47006

B¶ng thèng kê khối l-ợng bêtông phần ngầm

Kích th-íc cÊu kiƯn Sè Tỉng

Stt Tªn cÊu

kiƯn réng dµi Cao cÊu thĨ.tÝch

(m) (m) (m) kiÖn (m3)

1

1 §1 1.8 4.6 1.5 49.68

2 §2 1.8 4.6 1.5 49.68

(144)

4 §4 1.8 4.6 1.5 74.52

5 §5 1.5 45.00

6 §6 1.8 4.6 1.5 12.42

7 Gi»ng 0.4 101.8 0.8 32.58

8 Bêtông 18 30 0.2 108.00

Tỉng 471.24

III.3.2.TÝnh to¸n chän máy thi công:

III.3.2.1.Ôtô vận chuyển bêtông:

Chọn xe vận chuyển bê tông SB_92B có th«ng sè kü thuËt sau: + Dung tÝch thïng trén : q = m3

+ Ơ tơ sở : KAMAZ - 5511 + Dung tích thùng n-ớc : 0,75 m3 + Công suất động : 40 KW

+ Tốc độ quay thùng trộn : ( - 14,5) vòng/phút + Độ cao đổ vật liệu vào : 3,5 m

+ Thời gian đổ bê tông : t = 10 phút + Trọng l-ợng xe ( có bê tơng ) : 21,85 T + Vận tốc trung bình : v = 30 km/h

Giả thiết trạm trộn cách cơng trình 10 km Ta có chu kỳ làm việc xe: Tck = Tnhận + 2Tchạy + Tđổ + Tchờ

Trong đó: Tnhận = 10 phút Tchạy = (10/30).60 = 20 phút Tđổ = 10 phút Tchờ = 10 phút

Tck = 10 + 2.20 + 10 + 10 = 70 (phót)

Số chuyến xe chạy ca: m = 8.0,85.60/Tck = 8.0,85.60/70 = 6.0 Trong đó: 0,85 : Hệ số sử dụng thời gian

Số xe chở bê tông cần thiết chọn(phục vụ cho đổ bê tơng móng ngày ) n = 471,24/(6.6 2)= 6,5 =>Ly chic

III.3.2.2.Chọn máy bơm bê t«ng:

Cơ sở để chọn máy bơm bê tơng :

- Căn vào khối l-ợng bê tông cần thiết phân đoạn thi công - Căn vào tổng mặt thi công công tr×nh

- Khoảng cách từ trạm trộn bê tơng đến cơng trình, đ-ờng sá vận chuyển, - Dựa vào suất máy bơm thực tế thị tr-ng

(145)

+ Năng suất kỹ thuËt : 20 (m3/h) + Dung tÝch phÔu chøa : 250 (l)

+ Công suất động : 3,8 (kW) + Đ-ờng kính ống bơm : 120 (mm)

+ Trọng l-ợng máy : 2,5 (Tấn) + áp lực bơm : 75 (bar)

+ Hành trình pittông : 1000 (mm) Số máy cần thiết : n = 1,73

85 , 20

62 , 235 T

N V

tt

Vậy ta cần chọn máy bơm đủ

III.3.2.3.Chọn máy đầm dùi:

Ta thy rng l-ợng bê tơng móng lớn: 157,08 m3(trong ngày bơm) Do ta chọn máy đầm dùi loại: GH-45A, có thơng số kỹ thuật sau :

+ Đ-ờng kính đầu đầm dùi : 45 mm + Chiều dài đầu đầm dùi : 494 mm + Biên độ rung : mm

+ TÇn sè : 9000 12500 (vòng/phút) + Thời gian đầm bê tông : 40 s

+ B¸n kÝnh t¸c dơng : 50 cm + Chiều sâu lớp đầm : 35 cm Năng suất máy đầm : N = 2.k.r0

2

.3600/(t1 + t2) Trong :

r0 : B¸n kính ảnh h-ởng đầm r0 = 60 cm : Chiều dày lớp bê tông cần đầm

t1 : Thời gian đầm bê tông t1 = 30 s t2 : Thời gian di chuyển đầm t2 = s k : HƯ sè h÷u Ých k = 0,7

N = 2.0,7.0,52.0,35.3600/(40 + 6) = 9,59 (m3/h) Số l-ợng đầm cần thiết : n = V/N.T = 157,08/(9,59.8.0,85) = 2,4 VËy ta cÇn chän đầm dùi loại GH-45A

B/công nghệ thi công phần thân

Thi công phần thân giai đoạn thi công kéo dài tập trung phần lớn nhân lực vật lực.Công tác thi công phần thân bao gồm thi công sàn, cột, dầm, lõi cầu thang

I.biện pháp kỹ thuật thi công:

(146)

I.1.1 Công tác cốt thép

- Cốt thép cột đ-ợc đánh gỉ, làm vệ sinh tr-ớc cắt uốn Sau đ-ợc cắt uốn theo yêu cầu thiết kế

- Cốt thép đ-ợc vận chuyển lên cao cần trục tháp, sau đ-ợc vận chuyển vào vị trí lắp dựng Thép cột đ-ợc nối buộc, khoảng cách neo thép

30d Trong khoảng neo thép phải đ-ợc buộc điểm

- Ct -c un tay, vận chuyển lên cao lắp buộc kỹ thuật Sau lắp đặt xong cốt thép cột ta bắt đầu tiến hành công tác ván khuôn

I.1.2 Công tác ván khuôn

I.1.2.1 Yêu cầu ván khuôn

Vỏn khuụn ct dựng loi ván khn thép định hình với hệ giáo Pal cột chống thép đa điều chỉnh cao độ, tháo lắp dễ dàng

Yêu cầu ván khn:

Đ-ợc chế tạo theo kích th-ớc cấu kiện Đảm bảo độ cứng, độ ổn định, không cong vênh Gọn nhẹ tiện dụng dễ tháo lắp

Kín khít, khơng để chảy n-ớc xi măng Độ ln chuyển cao

Ván khuôn sau tháo phải đ-ợc làm vệ sinh để nơi khô ráo, kê chất nơi phẳng tránh cong vênh ván khuôn

Ván khuôn cột gồm mảng ván khuôn liên kết với đ-ợc giữ ổn định gông cột, mảng ván khuôn đ-ợc tổ hợp từ ván khn có mơ đun khác nhau, chiều dài chiều rộng ván khuôn đ-ợc lấy sở hệ mơ đun kích th-ớc kết cấu Chiều dài nên bội số chiều rộng để cần thiết phối hợp xen kẽ đứng ngang để tạo đ-ợc hình dạng cấu kiện

Khi lựa chọn ván khuôn cần hạn chế tối thiểu phụ, khơng v-ợt q loại để tránh phức tạp chế tạo, thi công Trong thực tế công trình có kích th-ớc đa dạng cần có ván khn cơng cụ kích th-ớc bé có tính chất đồng chủng loại để có tớnh nng s dng

Bộ ván khuôn cần có thành phần sau:

Cỏc tm vỏn khn chính: gồm nhiều loại có kích th-ớc khác Mặt ván thép dày mm, s-ờn có lỗ để lắp chốt liên kết lắp hai cạnh nhau, lỗ đ-ợc bố trí cho lắp có kích th-ớc khác khớp với

(147)

I.1.2.2 Thiết kế ván khuôn

A A

Hình 9.1 Cấu tạo ván khuôn cột

a>Tổ hơp ván khuôn cột: Chiều cao cột 3,6 m.Chiều cao dầm 600 cm

Loại ván khuôn Loại cột

60x60 50x50 40x40 45x45 35x35 30x30

300x1500x55

250x1500x55

200x1500x55 2

150x1500x55

b>TÝnh toán ván khuôn cột:

*>Ti trng tỏc dng lên ván khuôn cột đ-ợc xác định: + Tải trọng vữa bê tông đổ chiều cao H: qtt1 = n1 H ,

Trong đó:

- n1 =1,2 lµ hƯ số v-ợt tải

- = 25 KN/m3 trọng l-ợng riêng bê tông cốt thép

- H=min(1,5R=0,75m, chiều cao lớp bê tông đổ 0,75m)=0,75m - R : bán kính ảnh h-ởng đầm dùi, R=0,5m

VËy qtt1 = 1,2 0,75 25 = 22,5 (KN/m

) qtc1 = 0,75 25 = 18,75 (KN/m

(148)

+ Hoạt tải sinh trình đầm bêtông đổ bê tông: qtt

2 = n2 qtc2 = 1,3 = 5,2 (KN/m 2) qtc2 = (KN/m

2 )

Trong hoạt tải tiêu chuẩn q trình đầm bêtơng lấy 2(KN/m2),Trong q trình đổ lấy 4(KN/m2).Vì cốp pha đứng th-ờng đổ khơng đầm ,và đầm khơng đổ,do ta lấy tải trọng đầm đổ BT qtc4 = 4(KN/m2)

=>Vậy tổng tải trọng tính toán là: qtt = qtt1 + q

tt

2 = 22,5+5,2 = 27,7 (KN/m

) =>Tổng tải trọng tiêu chuẩn là:

qtc =18,75 + = 22,75 (KN/m2)

+ T¶i trọng tính toán tác dụng lên ván khuôn là: ptt = 27,7 0,3 = 8,31(KN/m)

+ T¶i trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn : qtc = 22,75 0,3 = 6,825(KN/m)

*>TÝnh to¸n ván khuôn

Vỏn khuụn -c tớnh toỏn nh- dm liên tục tựa lên gối gông Khoảng cách gông đ-ợc xác định từ điều kiện c-ờng độ biến dạng ván khuôn

l l

ql 1l ql 16 ql 16 b b ql 16 ql 16 ql 16 ql 16 ql 16 q=8,35kg/cm ql

lb l l

1l 600 600 600 =683kg.cm =1878,75kg.cm =1878,75kg.cm =1878,75kg.cm =1878,75kg.cm =1878,75kg.cm =1878,75kg.cm 300 600

Tính khoảng cách gông

Theo ®iỊu kiƯn bỊn: = W Mmax

<

Trong : Mmax =

10 l2 qtt

lg tt

q W 10 = 31 , 1900 55 , 10 = 122,37cm

Theo điều kiện biến dạng: f =

J E 128 l q

tc < f =

400 l

(149)

lg

tc

q 400

EJ 128

=

6

825 , 400

46 , 28 10 , 128

= 140,98(cm)

Từ kết trªn ta chän l = 60cm Nh-ng tuú theo tõng tr-ờng hợp cụ thể mà bố trí khoảng cách gông cho hợp lí

*>Tính toán gông cét:

Sử dụng gơng cột thép góc L75x50 có đặc tr-ng sau: Mơ men qn tính: J = 52,4 (cm4)

M« men chèng uèn: W = 20,8 (cm3)

c>L¾p dựng ván khuôn cột:

- Vỏn khuụn ct gồm có chiều rộng 30 cm, 25cm, 20 cm, 15 cm Dùng cần trục vận chuyển ván khuôn đến chân cột, gia công lắp ghép ván khn rời thành lớn theo kích th-ớc tiết diện cột.Để tránh t-ợng phân tầng đổ bê tông ta dùng phễu đổ hạ xuống Với ván thép lắp ta không cần cửa làm vệ sinh chân cột

- Dựa vào l-ới trắc đạt chuẩn để xác định vị trí tim cột, l-ới trắc đạt đ-ợc xác lập nhờ máy kinh vĩ th-ớc thép

- Lắp dựng ván khuôn cột vào vị trí thiết kế, lắp gơng cột, sau dùng chống xiên dây neo có tăng điều chỉnh cố định cột cho thẳng đứng, đảm bảo độ ổn định trình đổ bê tông

- Kiểm tra lại lần cuối độ ổn định độ thẳng đứng cột tr-ớc bờ tụng

I.1.3 Công tác bê tông cét:

Bê tông cột đ-ợc dùng loại bê tông th-ơng phẩm B20, vận chuyển lên cao cần trục tháp Công tác đổ bê tông cột đ-ợc thực cần trục tháp

Quy trình đổ bê tông cột đ-ợc tiến hành nh- sau:

- Kiểm tra lại độ ổn định độ thẳng đứng cột lần cuối tr-ớc đổ bê tông

- T-ới n-ớc cho -ớt ván khuôn, t-ới n-ớc xi măng vào chỗ gián đoạn nơi chân cột

- Công tác đỗ bê tông đ-ợc tiến hành đợt: Cao trình đổ bê tơng cột đến d-ới mép dầm khoảng cm Đổ từ đầu cột xuống cột cao 3m nên ta phải sử dụng phễu đặt đầu cột hạ sâu xuống tránh t-ợng chấn động đổ - Mỗi đợt đổ bê tông dày khoảng 30 50 cm, dùng đầm dùi đầm kỹ đổ lớp Trong trình đổ ta tiến hành gõ nhẹ lên thành ván khuôn cột để tăng độ lèn chặt bê tông

I.1.4 Công tác bảo d-ỡng bê tông:

(150)

- Đổ bê tông sau 10 tiến hành t-ới n-ớc bảo d-ỡng Trong hai ngày đầu t-ới n-ớc lần, sau 10 t-ới lần tuỳ theo điều kiện thời tiết Bê tơng phải đ-ợc bảo d-ỡng giữ ẩm ngày đêm

- Tuyệt đối tránh gây rung động va chạm sau đổ bê tông Trong q trình bảo d-ỡng phát bê tơng có khuyết tật phải xử lý

I.1.5 C«ng tác tháo ván khuôn cột:

-Vỏn khuụn ct -c tháo sau ngày bê tông đạt c-ờng độ 25 kG/cm2 -Ván khn cột đ-ợc tháo theo trình tự từ xuống Khi tháo ván khuôn phải tuân thủ điều kiện kỹ thuật tránh gây sứt vỡ góc cạnh cấu kiện

-Sau th¸o dì v¸n khuôn cột ta tiến hành bảo d-ỡng dùng cần trục tháp vận chuyển tới nơi cần lắp dựng tiếp

-Ván khuôn sau tháo dỡ đ-ợc làm vệ sinh kê xếp ngăn nắp vào vị trí

I.2.thi công dầm

I.2.1 Công tác ván khuôn

Vỏn khuụn dm gm vỏn khuôn đáy dầm ván khuôn thành dầm đ-ợc chế tạo từ ván khn thép định hình, chúng đ-ợc liên kết với chốt chiều, ván thành đ-ợc chống chống xiên,ván đáy dầm tựa lên xà gồ ngang đ-ợc đặt chống đơn

14,40 18,00

(151)

I.2.1.1 Thiết kế ván khuôn dầm 300x600

a>Thit kế ván khuôn đáy dầm: *>Tổ hợp ván đáy dầm:

Dầm Dc1 :Chiều dài ván khuôn L1 =5,235(m)tính đến mép cột) Sử dụng

- 3ván 300x1200x55 Kết hợp với ván gỗ - ván 200x1500x55 Kết hợp với ván gỗ

*>Tải trọng tác dụng lên ván khuôn đáy dầm có bề rộng b = 30 cm - Tải trọng bêtông cốt thép:

ptt1 = n.b.h = 1,2.0,3.0,6.25 = 5,4(KN/m) ptc

1 = 0,3 0,6 25 = 4,5(KN/m) Trong đó: -b,h cạnh tiết tiện dầm - -bêtông-cốtthép =25 ( KN/m

3 )

-Tải trọng trọng l-ợng thân ván khuôn ,lÊy = 16 kg/m2

): ptt

2 = n.b vánkhuôn =1,2.0,3.0,16 =0,058(KN/m) ptc

2 = 0,3 0,16 = 0,048(KN/m)

- Ho¹t tải sinh ng-ời ph-ơng tiện di chuyển : p3

tt

= 1,3 2,5 0,3 =0,975 (KN/m) p3tc = 2,5 0,3 =0,75 (KN/m)

- Hoạt tải sinh q trình đầm bêtơng đổ bê tơng: qtt2 = n2 qtc2 = 1,3.(4+2).0,3 = 2,34 (KN/m) qtc2 = 6.0,3=1,8 (KN/m

2 )

(152)

=>Vậy tổng tải trọng tính toán là: qtt = qtt1 + q

tt

2 = 5,4+0,058+0,975+2,34= 8,773 (KN/m) =>Tổng tải trọng tiêu chuÈn lµ:

qtc =4,5+0,048+0,75+1,8 = 7,098 (KN/m)

*>Tính tốn khoảng cách xà gồ đỡ ván đáy dầm:

Coi ván khuôn đáy dầm nh- dầm liên tục tựa gối tựa xà gồ ngang, xà ngang đ-ợc kê lên xà gồ dọc

1l ql 1l ql 16 ql 16 ql 16 ql 16 q=9,843kg/cm ql

l=1200 l=1200 l=1200

=12885kg.cm =8859kg.cm

Gäi khoảng cách xà gồ ngang L (cm) Theo ®iỊu kiƯn bỊn: [ ]

W M

M : m« men n lín nhÊt dầm liên tục: M =

10 l2 q

W : mô men chống uốn ván khuôn Với ván khuôn b = 30 cm có W = 6,55 cm3; J = 28,46 (cm4)

Theo ®iỊu kiƯn bỊn: = W Mmax <

Trong : Mmax =

10 l2 qtt

lxµ gå tt

q W 10 = 773 , 1900 55 , 10

= 119,1 (cm)

Theo ®iỊu kiƯn biÕn d¹ng: f =

J E 128 l q

tc < f =

400 l

Víi thÐp ta cã: E =2,1 10 (KG/ cm ); J = 28,46 (cm ) lg

tc q 400 EJ 128

=

6 098 , 400 46 , 28 10 , 128 = 139,15(cm) Vậy chọn khoảng cách xµ gå lµ: l = 60 cm

*>Tính tốn xà gồ ngang: +> Sơ đồ tính:

(153)

-Xà gồ dầm đơn giản mà gối tựa xà gồ dọc, chịu tác động tải trọng nhịp l=0,5m

1l

2

ql 1l

2

ql 16

2

ql 16

2

ql 16

2

ql 16

2

l=1200 l=1200

=12463kg.cm =6532kg.cm

q=7,315kg/cm

ql l=1200

+>Tải trọng tác dụng lên xà gồ ngang.

(là toàn tải trọng tác dụng lên xà diện chịu tải khoảng lxà=0,6 -Tải trọng tác dụng lên ván đáy:pvánđáy

tt = 8,773 (KN/m).

pvánđáy tc

= 7,098 (KN/m).

- Tải trọng thân ván khuôn thành dầm (40cm) ( lấy = 16 kg/m2 ) pttbảnthânván= n.16.2hd = 1,1.0,16 2.0,5=0,176 (KN/m).

ptcbảnthânván =0,16 2.0,5=0,16 (KN/m).

Trong đó: hd: chiều cao phần dầm ghép ván khn(hdầm - sàn=60-10=50) b : bề rộng dầm (0,3 m)

-Tải trọng thân xà gồ ngang(b.h) : g = 60 KN/m3 L=1 m (chiỊu dµi xµ gồ), khoảng cách cột chống 0,5 m

ptt

xµgå = n.b.h g L=1,1.0,08.0,1.60 = 0,528 (KN/m)

ptcxµgå = b.h g.L =0,08.0,1.60 = 0,48 (KN/m)

=>VËy tæng tải trọng tác dụng lên xà gồ ngang pxµ

tt

= (pvánđáy tt

+ ptt bảnthânván) lxà =(8,773+0,176)0,6 =5,37 (KN)

pxµ tc

= (pvánđáy tc

+ptc bảnthânván) lxà =(7,098 + 0,48 ).0,6=4,55 (KN)

-Tính đ-ợc mô men lớn nhịp :

Mmax =

8

.l P l2

P xàgô

tt

(154)

-KiĨm tra theo ®iỊu kiƯn bỊn: với gỗ = 110 Kg/cm

=

W M

gỗ = 110 Kg/cm2

W

1 ,

100 688 , M

= 62,54cm3

=>VËy ta sư dơng xµ gå tiÕt diƯn tÝch 10 cm cã W = 133.33 cm3 ; J = 666.67 cm4

Với gỗ ta có: E =105 (KG/ cm ) *Kiểm tra độ võng : f =

J E

l ptc

48

=

67 , 666 10 48

50 ) , 48 , 55 , (

5

3

=0,00018cm

-§é cho phÐp : [f] = 400

l =

400 50

= 0,125 cm > f Chọn khoảng cách tiết diện xà gồ nh- hợp lí

b>Thiết kế ván khuôn thành dầm: *>Tổ hợp ván thành dầm:

-Chiều cao tính toán ván khuôn thành dầm là: h = hdầm - hsàn = 60-10=50cm

- Dm Dc1 :Chiều dài ván khn L1 =5,78(m)tính đến mép dầm dọc) Sử dụng

- v¸n 200x1500x55 Kết hợp với ván gỗ - ván 200x1200x55 Kết hợp với ván gỗ

- góc 100x100x55x1500, góc 100x100x55x1200 để liên kết ván thành ván đáy dầm

- góc 55x55x55x1200, 1góc 55x55x55x1500 để liên kết ván thành vỏn sn

*>Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm có bề rộng b = 20 cm

- Tải trọng bêtông cốt thép: qtt1 = n.h = 1,2.0,6.25 = 18(KN/m

2 ) qtc1 = 0,6 25 = 15(KN/ m

2 )

Trong đó: -b,h cnh ca tit tin dm -

-bêtông-cốtthép =25 ( KN/m 3)

- Hoạt tải sinh q trình đầm bêtơng đổ bê tơng: qtt

2 = n2 qtc2 = 1,3.(4+2) = 7,8 (KN/m 2) qtc2 = (KN/m

2 )

Trong hoạt tải tiêu chuẩn q trình đầm bêtơng lấy 2(KN/m2),Trong q trình đổ ly 4(KN/m2)

=>Vậy tổng tải trọng tính toán lµ: qtt = qtt1 + q

tt

2 = 18 +7,8 = 25,8 (KN/m

(155)

qtc =15+6 = 21 (KN/m2)

Ván thành sử dụng ván khuôn bề rộng b=20 cm.Vậy tải trọng tác dụng lên ván khuôn là:

=>Vậy tải trọng tính toán là:

qtt = 25,8.0,2=5,16 (KN/m) =>Tải trọng tiêu chuẩn lµ:

qtc = 21.0,2=4,2 (KN/m)

*>TÝnh toán khoảng cách nẹp ván thành dầm:

l l

ql 1l ql 16 ql 16 b b ql 16 ql 16 ql 16 ql 16 ql 16 q=7,21kg/cm ql

lb l l

1l 600 600 600 =683kg.cm =1564,23kg.cm =1564,23kg.cm =1564,23kg.cm =1564,23kg.cm =1564,23kg.cm =1564,23kg.cm 300 600

Theo ®iỊu kiƯn bỊn: [ ] W M

M : m« men uốn lớn

dầm liên tục: M =

10 l2 q

W : m« men chống uốn ván khuôn Với ván khuôn b = 20 cm cã W = 4,42 cm3; J = 20,02 (cm4)

[ ] 10 W l q W M

l 127,57

16 , 1900 42 , 10 ] σ [ 10 q W (cm)

Theo điều kiện biến dạng:

400 l ] f [ J E 128 l q f

l 147,4 , 400 02 , 20 10 , 128 400 128 q J E (cm) Vậy chọn khoảng cách nẹp đứng là: l = 60 cm

Taị vị trí nẹp đứng ta bố trí chống xiên

(156)

d>TÝnh to¸n cét chèng:

-Chiều cao cần thiết cột :Hcột= htầng-hdầm-hvánkhuônđáydầm - h2 lớpxàgồ =3600-600-55-(10+12)=2923(mm) -Ngồi ta bố trí kích đầu chân ct

Dựa vào lực tác dụng lên cột chống chiều dài cần thiết cột chống ta chọn chống K-103 có thông số kỹ tht:

- ChiỊu dµi lín nhÊt : 3900mm - ChiỊu dµi èng ngoµi : 1500mm - ChiỊu dài nhỏ : 2400mm - Trọng l-ợng : 11,1kG - ChiỊu dµi èng trong:2400mm

(157)

d>Trình tự lắp dựng ván khuôn dầm:

(158)

- Dng hệ giáo chống đỡ ván đáy dầm, điều chỉnh cao độ cho xác theo thiết kế.Dùng giằng để giằng cột chống lại với

-Lắp hệ thống xà gồ, lắp ghép ván đáy dầm Các ván khn đáy dầm phải đ-ợc lắp kín khít, tim trục dầm theo thiết kế

-Ván khuôn thành dầm đ-ợc chống chống xiên đầu chống vào thanhh nẹp đứng, đầu đóng cố định vào xà gồ ngang đỡ ván đáy dầm Để đảm bảo khoảng cách hai ván thành ta dùng chống ngang phía thành dầm, nẹp đ-ợc bỏ đổ bê tông

-Với dầm biên việc lắp đặt ván khn khó hình vẽ thể hiện:

I.2.1.2 Thiết kế ván khuôn dầm lại.

-Cỏc dầm cịn lại thực tính tốn t-ơng tự Khi tinh tốn xà gồ ,ván khn cho dầm D45(600x300) ta lấy theo cấu tạo.Vì chọn theo cấu tạo cho dầmcòn lại màchắc chắn thoả mãn điều kiện biến dạng

-Chọn khoảng cách xà gồ lớp đỡ ván khuôn dầm 60cm,kích th-ớc xà gồ 8x10cm(kích th-ớc xà gồ nguyên nhằm đảm bảo tính thống tính luân chuyển cho cơng trình

-Xà gồ lớp đặt cột chống đơn khoảng cách chân giáo 120cm ,kích th-ớc xà gồ dọc 10x12 cm.

I.2.2.Công tác cốt thép dầm

- Cốt thép dầm đ-ợc đánh gỉ, làm vệ sinh tr-ớc cắt uốn Sau đ-ợc cắt uốn theo yêu cầu thiết kế

- Cốt thép đ-ợc vận chuyển lên cao cần trục tháp, sau đ-ợc vận chuyển vào vị trí lắp dựng Sau lắp xong ván khuôn đáy dầm ta tiến hành lắp đặt cốt thép, cốt thép phải đ-ợc lắp đặt quy cách yêu cầu kỹ thuật

- Cốt thép lắp dựng gồm hai loại :một loại dựng thành khung sẵn , loại đ-a lên ta tiến hành lắp dựng sau thép đ-ợc cắt uốn theo thiết kế

- Cốt đai đ-ợc uốn tay, vận chuyển lên cao lp buc ỳng theo thit k

I.2.3.Công tác bêtông dÇm

Bê tơng dầm đ-ợc đổ máy bơm bê tông lúc với bê tông sàn

I.3.thi công sàn

I.3.1 Công tác ván khu«n

- Ván khn sàn sử dụng ván khn định hình kết hợp với giáo PAL,cột chống đơn

- Kích th-ớc sàn khơng giống nên q trình lắp ghép ván khn sàn phải kết hợp nhiều loại ván khn định hình khỏc

-Tại vị trí thiếu ta bù vào ván khuôn gỗ tôn

(159)

-Cỏc vị trí ta dùng giáo tam giác để tổ hợp thành chuồng giáo hình vng để chống sàn,những sàn có kích thứoc nhỏ ta dùng chống đơn để chống ván sàn

-Thứ tự cấu tạo lớp xà gồ đỡ ván sàn gồm :

* Các đà gỗ tiết diện (8x10)cm, khoảng cách đà ngang 700mm

* Các đà dọc đặt bên d-ới đà ngang,tiết diện (10x12)cm Khoảng cách lớn xà gồ :750cm

- Các thông số chống đơn giáo Pal,ván khuôn thép cho catalo ca nh sn xut

I.3.1.1 Công tác ván khuôn ô sàn Ô (3x3 m)

1l

2

ql 1l

2

ql 16

2

ql 16

2

ql 16

2

ql 16

2

l=1200 l=1200

=13562kg.cm =6532kg.cm

q=6,153kg/cm

ql l=1200

a>Xác định tải trọng tác dụng lên ván sàn:

Cắt dải 1m ván khuôn sàn để tính tốn ta có tải trọng tác dụng lên ván khuụn sn gm cú:

+ Tải trọng bêtông vµ cèt thÐp sµn : q1 = n bsµn hsµn KN/m q1 = 1,2.1.0,1 .25 = (KN/m)

+ Tải trọng thân ván khuôn đáy sàn

q2 = n Pbtvk bsàn = 1,1.0,16 = 0,176 KN/m + Tải trọng đầm bêtông

q3 = n.Pm bsàn = 1,3.2.1 = 2,6 KN/m + Tải trọng đổ bêtông lấy

q4 = n Pđổ bsàn = 1,3 = 5,2 KN/m + Tải trọng ng-ời ph-ơng tiện di chuyển q5 = n P

tc

bsàn = 1,3 2,5 = 3,25 KN/m Trong đó:

- bsàn =1m bề rộng sàn cắt để tính tốn - bêtơng-cốtthép =25 ( KN/m

3

) - Pbảnthânvánkhuôn(btvk) = 0,16 KN/m

2

) tải trọng thân ván khuôn - Pđầm = kN/m

2

là hoạt tải tiêu chuẩn trình đầm - Pđổ = KN/m

2

là hoạt tải tiêu chuẩn trình đổ - Ptc = 2,5 KN/m2

là hoạt tải tiêu chuẩn ng-ời ph-ơng tiện di chuyển

=>Tng ti trng tính tốn tác dụng lên ván khn đáy dầm qtt = q

(160)

=>Tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn đáy dầm qtc = 0,1.25.1+0,16.1+2.1+4.1+2,5.1=11,16(KN/m)

b>.Sơ đồ tính ván khn đáy sàn

c>.Kiểm tra độ bền, độ võng ván khn sàn

KiĨm tra :nhÞp l=0,7m *Theo ®iỊu kiƯn bỊn :

/ 19KN cm w

M

.víi w =6,55cm3

Mmax = KN m

l qtt

87 ,

7 , 226 , 14

2

/ 28 , 13 55 ,

87

cm KN w

M

Vậy điều kiện bền đ-ợc thoÃ mÃn *Theo điều kiện võng

Độ võng f đ-ợc tính theo công thøc : f =

J E

l qtc

128

4 J Vớiván khuôn thép ta cã :E= 2,1.106 KG/cm2

=> f=

46 , 28 10 , 128

70 16 , 11

6

=0,035cm

- §é cho phÐp : [f] = 70 400

1 400

1

l = 0,175 (cm) Ta thấy : f < [f] => thoả mãn điều kiện độ võng

d>Bố trí cột chống đơn

(161)

-Các đà ngang coi nh- dầm liên tục gối lên xà gồ dọc chịu tác dụng tải trọng phân bố bao gồm:

+ Trọng l-ợng sàn bê tông cốt thép dày 10cm (dxàngang :là khoảng cách xà ngang)

g1= n bsàn dxàngang =1,2.0,1.0,7.25 =2,1 KN/m +Trọng l-ợng ván sàn :

g2= n dxàngang vánkhuôn=1,1 0,7.0,16 =0,123 KN/m + Tải trọng đầm bêtông

g3 = n.Pđầm dxàngang = 1,3.2.0,7 = 1,82 KN/m + Tải trọng đổ bêtông lấy

g4 = n Pđổ dxàngang = 1,3 0,7 = 3,64 KN/m + Tải trọng ng-ời ph-ơng tiện di chuyển

g5 = n P

tc

dxµngang = 1,3 2,5 0,7 = 2,275 KN/m +Trọng l-ợng thân xà ngang : g = KN/m3

g6= n.bxà hxà g =1,2.0,08.0,1.6=0,0576 KN/m =>Tổng tải trọng tính tốn phân bố xà gồ :

gtt=2,1+0,123+1,82+3,64+2,275+0,0576= 10,02 KN/m =>Tổng tải trọng tiêu chuẩn phân bố xà gồ :

gtc= 0,1.0,7.25 +0,7.0,16 +2.0,7 +4.0,7 +2,5 0,7 +0,08.0,1.6=7,86 KN/m

e.2>.Kiểm tra độ võng cho xà gồ ngang

*Kiểm tra theo điều kiện bền < gỗ + Mô men tải trọng phân bố

m KN l

g M

tt

21 , 10

1 , 02 , 10 10

2

max

+ Mômen kháng uốn tiÕt diÖn: w = 133,3( )

10

2

cm h

b

+ Mômen quán tính tiết diÖn: w = 666,67( ) 12

10 12

3

cm h

b

3 , 133

100 21 , w M

=0,91KN/cm2

w M

gỗ = 1,1 KN/cm

=>Thoả mãn điều kiện * Kiểm tra độ võng đà

(162)

f = cm J

E l qtc

13 , 67 , 666 10 128

110 86 ,

128

4

cm

l

f 0,275

400 110

400 =>thoả mãn điều kiện võng f>.Kiểm tra đà dọc(10x12cm)

f.1.Sơ đồ tính

- Các đà dọc chịu tác dụng tải trọng tập trung đà ngang truyền xuống giá trị lực tập trung: Ptc= gtc.lxà=7,86.1,1 =8,65(KN)

Ptt= gtt.l

xµ=10,02.1,1=11,02(KN)

f 2>.Kiểm tra độ võng cho xà gồ dọc.

* KiĨm tra bỊn:

W Mmax

gỗ = 110 Kg/cm

2

Đ-a vào phần mềm tính toán kết cấu SAP có Mmax 192,36(KN.cm) + Mômen kháng n cđa tiÕt diƯn: w = 240( )

6 12 10

2 3

cm h

b

+ Mômen quán tính tiÕt diÖn: w = 1440( ) 12

12 10 12

3

cm h

b

0,8 240

36 , 192 max W M

(KN/cm2) =1,10 KN/cm2 =>Thoả mÃn điều kiện bền

* Kiểm tra võng cho xà gồ: f =0,009 cm (chạy sap)

400 110 400

l

f =0,275 cm Vậy f=0,009cm f =0,3cm.Thoả mãn điều kiện độ võng

g>.Tổ hơp ván khuôn sàn

-Xột sàn điển hình Ơ1 có kích th-ớc(3x3m).Sau trừ phần ghép ván khuôn dầm,và phần diện tích góc để liên kết tám ván thành dầm ván sàn diện tích sần cần phải ghép ván khuôn (2,74x2,78 m)

-Tổ hợp ván khuôn sàn, Ta sử dụng: 16 tÊm 300x1200

(163)

2

C

h>Trình tự lắp dựng ván khuôn sàn:

- Lắp dựng hệ thống cột chống đỡ xà gồ Xà gồ đ-ợc đặt làm hai lớp cần phải điều chỉnh cao trình mũ giáo cho xác

- Lắp đặt xà gồ, lớp xà gồ thứ tựa lên mũ giáo, lớp xà gồ thứ hai đ-ợc đặt lên lớp xà gồ thứ khoảng cách chúng nh- tính tốn phần

- Dùng gỗ ép có kích th-ớc lớn đặt lên xà gồ Trong trình lắp ghép ván sàn cần ý độ kín khít ván, chỗ nối ván phải tựa lên xà gồ

(164)

14,40 18,00

H×nh :Trình tự lắp ván khuôn sàn

I.3.1.2 Công tác ván khuôn ô sàn lại :

Việc tính toán ván khuôn ô sàn lại ta tiến hành tính toán t-ơng tự,viêc bố trí vánkhuôn ,hệ cột chống xà gồ đ-ợc thể vẽ

I.3.2 Công tác cốt thép sàn

Ct thép sàn sau làm vệ sinh, đánh gỉ đ-ợc vận chuyển lên cao cần trục Sau rải thành l-ới theo khoảng cách thiết kế, đ-ợc buộc thép mm

Sau buộc xong thép sàn tiến hành kê thép để bảo đảm khoảng cách lớp bê tông bảo vệ 2cm kê bê tơng đổ sẵn

I.3.3 C«ng tác bêtông sàn

Bờ tụng dm sn B20 dùng loại bê tông th-ơng phẩm đ-ợc đổ máy bơm bê tông

- Tr-ớc đổ bê tông phải kiểm tra độ sụt bê tông lấy mẫu thử để làm t- liệu thí nghiệm sau

(165)

- Khi đổ th-ờng xuyên nhắc nhở công nhân không đ-ợc lại cốt thép tránh t-ợng cốt thép bị xơ lệch,có thể lắp dựng sàn công tác

- Bê tông phải đ-ợc đầm kỹ, nút cột nơi có dầm qua mật độ thép dày Với sàn để đảm bảo yêu cầu theo thiết kế ta phải chế tạo cữ chữ thập thép, chiều dài cữ chiều dày sàn để kiểm tra th-ờng xuyên quỏ trỡnh bờ tụng

I.3.4 Công tác bảo d-ỡng bêtông

- Bờ tụng mi xong phải đ-ợc che không bị ảnh h-ởng m-a, nắng phải đ-ợc giữ ẩm th-ờng xuyên

- Sau đổ bê tông trời nắng khô phải phủ lên mặt kết cấu lớp giữ độ ẩm nh- bao tải, mùn c-a, rơm, rạ, cát vỏ bao xi măng

- Đổ bê tông sau tiến hành t-ới n-ớc bảo d-ỡng Trong hai ngày đầu t-ới n-ớc lần, sau 10 t-ới lần tuỳ theo điều kiện thời tiết Bê tơng phải đ-ợc bảo d-ỡng giữ ẩm ngày đêm

Tuyệt đối tránh gây rung động va chạm sau đổ bê tơng Trong q trình bảo d-ỡng phát bê tơng có khuyết tật phải xử lý Đổ bê tông sàn sau hai ngày đ-ợc lên làm công việc tiếp theo, tránh gây va chạm mạnh trình thi công để không làm ảnh h-ởng tới chất l-ợng bê tụng

I.3.5 Công tác tháo ván khuôn sàn.

Độ dính vữa bê tơng vào ván khn tăng theo thời gian, phải tháo ván khn bê tông đạt c-ờng độ cần thiết

- Thời gian tháo ván khn khơng chịu lực vịng từ ngày, bê tông đạt c-ờng độ 25 kG/cm2

- Thời gian tháo ván khuôn chịu lực cho phép bê tông đạt c-ờng độ theo tỷ lệ phần trăm so với c-ờng độ thiết kế nh- sau: với dầm, sàn nhịp nhỏ m cho phép tháo bê tông đạt 70 % c-ờng độ thiết kế Với giả thiết nhiệt độ môi tr-ờng 250C, tra biểu đồ biểu thị tăng c-ờng độ bê tông theo thời

(166)

C/công tác xây t-ờng hoàn thiện

- Cơng tác xây t-ờng đ-ợc tiến hành theo ph-ơng ngang tầng - Để đảm bảo suất lao động phải chia đội thợ thành tổ Trên mặt tầng ta chia thành phân đoạn phân khu cho tuyến thợ đảm bảo khối l-ợng cơng tác hợp lý, q trình cơng tác đ-ợc nhịp nhàng

- Gạch dùng để xây t-ờng có kích th-ớc 10,5x22x6,5 cm; c-ờng độ chịu nén Rn = 75 kG/cm

2

Gạch đảm bảo không cong vênh, nứt nẻ Tr-ớc xây gạch khô phải nhúng n-ớc

- Khối xây phải ngang bằng, thẳng đứng, bề mặt phải phẳng, vuông không bị trùng mạch Mạch ngang dày 12 mm, mạch đứng dày 10 mm

- Vữa xây phải đảm bảo độ dẻo, dính, pha trộn tỷ lệ cấp phối có Mác 50

- Phải đảm bảo giằng khối xây, hàng gạch dọc phải có hàng ngang

- Sử dụng giáo thép hoàn thiện để làm dàn giáo xây t-ng

II.công tác trát:

- Công tác trát đ-ợc thực theo thứ tự : trần trát tr-ớc t-ờng, cột trát sau, trát tr-ớc, trát sau

- Yêu cầu : bề mặt trát phải ph¼ng, th¼ng

- Kỹ thuật trát : tr-ớc trát phải làm vệ sinh mặt trát, đục thủng phần nhơ bề mặt trát Mốc trát đặt thành điểm thành dải

- Dùng th-ớc thép dài m để kiểm tra, nghiệm thu cụng tỏc trỏt

III.công tác lát nền:

- Công tác lát đ-ợc thực sau công tác trát - Chuẩn bị lát : làm vệ sinh mỈt nỊn

- Đánh độ dốc cách dùng th-ớc đo thuỷ bình, đánh mốc góc phịng lát hàng gạch mốc

- §é dèc cđa nỊn h-íng phÝa cưa - Quy tr×nh lát :

+ Phải căng dây làm mốc lát cho phẳng

+ Tri mt lp xi mng t-ơng đối dẻo Mác 25 xuống phía d-ới, chiều dày mạch vữa khoảng cm

+ L¸t tõ ngoµi cưa

(167)

+ Sau đặt gạch dùng bột xi măng gạt gạt lại cho n-ớc xi măng lấp đầy khe hở Cuối rắc xi măng bột để hút n-ớc lau nn

IV.công tác bả matít:

- Công tác bả matit t-ờng đ-ợc thực sau công tác lát - Yêu cầu :

+ Mt t-ờng phải khô

+ N-ớc khô phải khuấy đều, lọc kỹ

+ Khi bả matit phải đ-a theo ph-ơng thẳng đứng, khơng đ-a ngang - Trình tự qt vơi từ xuống d-ới, từ ngồi

V.công tác sơn:

- Công tác quét sơn t-ờng đ-ợc thực sau công tác bả matit - Yêu cầu :

+ Mt t-ng phi khô

+ N-ớc khô phải khuấy đều, lọc kỹ

+ Khi quét sơn chổi đ-a theo ph-ơng thẳng đứng, không đ-a chổi ngang Quét n-ớc sơn tr-ớc để khô quét n-ớc sơn sau

- Trình tự quét sơn từ xuống d-ới, từ

Vi.công tác lắp dựng khuôn cửa:

- Công tác lắp khung cửa đ-ợc thực đồng thời với công tác xây t-ờng, nghĩa xây t-ờng đợt xong lắp khung cửa, sau xây hết phần t-ờng cịn lại

- Khn cửa phải dựng thẳng, góc phải đảm bảo 900

(168)

phần 2:tiến độ thi công

A/lập tiến độ thi cơng :

(phÇn ngÇm – phần thân- phần hoàn thiện)

I thống kê khối l-ợng công tác

Khi l-ng v l-ng lao động công tác thi công đ-ợc lập thành bảng tính (Xem bảng thống kê khối l-ợng thống kê khối l-ợng cơng tác)

I.1.thèng kª khối l-ợng công tác bêtông

Bảng thống kê khối l-ợng công tác bê tông

Tầng Tên cấu kiƯn

ChiỊu dµi (m)

ChiÒu réng

(m)

ChiÒu cao (m)

ThÓ tÝch (m3)

Sè lỵng cÊu kiƯn

Tỉng thĨ tÝch

(m3)

1

PhÇn ngÇm

Cọc nhồi 0.785 32.5 26 50 1275.6

Đài móng cột 4.6 1.8 1.5 12.42 23 285.66

Đài mãng lâi 1.5 45 45

Gi»ng móng 108 0.4 0.8 34.56 34.56

Bê tông nỊn 30 18 0.2 108 108

Tỉng 1748.8

TÇng hÇm

Cét 0.55 0.55 0.908 12 10.890

0.65 0.65 1.268 11 13.943

Lâi 4.23 4.1 17.343 17.343

CÇu thang : CN 3.6 1.8 0.1 0.648 0.648 CT 3.6 0.9 0.1 0.324 0.324 BT 3.69 1.65 0.1 0.60885 1.218 Lanh t« S1 3.5 0.22 0.2 0.154 1.078 Lanh t« S2 2.6 0.22 0.14 0.08008 0.160

Tỉng 45.603

TÇng

Cét 0.55 0.55 0.908 12 10.890

0.65 0.65 1.268 11 13.943

Lâi 4.23 4.1 17.343 17.343

(169)

Sàn Ô1 2.78 2.74 0.1 0.76172 24 18.281 Sàn Ô2 3.68 2.74 0.1 1.00832 10 10.083 Sàn Ô3 2.74 1.88 0.1 0.51512 10 5.151 Sàn Ô4 5.78 2.14 0.1 1.23692 1.237 Sàn Ô5 3.86 2.78 0.1 1.07308 1.073 Sàn Ô6 2.78 1.66 0.1 0.46148 0.923 Sàn Ô7 3.94 2.78 0.1 1.09532 2.191 Sàn Ô8 2.78 1.54 0.1 0.42812 0.856 CÇu thang : CN 3.6 1.8 0.1 0.648 0.648 CT 3.6 0.9 0.1 0.324 0.324 BT 3.69 1.65 0.1 0.60885 1.218 Lanh t« S1 3.5 0.22 0.2 0.154 0.924 Lanh t« S2 2.6 0.22 0.14 0.08008 0.160

Tỉng 130.425

TÇng

Cét 0.55 0.55 0.908 12 10.890

0.65 0.65 1.268 11 13.943

Lâi 4.23 4.1 17.343 17.343

DÇm (60x30) 0.3 0.6 1.08 18 19.440 DÇm (50x22) 0.22 0.5 0.66 19 12.540 Dầm (40x22) 0.22 0.4 0.528 27 14.256 Sàn Ô1 2.78 2.74 0.1 0.76172 28 21.328 Sàn Ô2 3.68 2.74 0.1 1.00832 10 10.083 Sàn Ô3 2.74 1.88 0.1 0.51512 10 5.151 Sàn Ô4 5.78 2.14 0.1 1.23692 1.237 Sàn Ô5 3.86 2.78 0.1 1.07308 1.073 Sàn Ô6 2.78 1.66 0.1 0.46148 0.923 Sàn Ô7 3.94 2.78 0.1 1.09532 2.191 Sàn Ô8 2.78 1.54 0.1 0.42812 0.856

Sàn Ô9 1.5 0.1 0.9 2.700

CÇu thang : CN 3.6 1.8 0.1 0.648 0.648 CT 3.6 0.9 0.1 0.324 0.324 BT 3.69 1.65 0.1 0.60885 1.218 Lanh t« S1 3.5 0.22 0.2 0.154 1.232 Lanh t« S2 2.6 0.22 0.14 0.08008 0.400

Tæng 137.776

TÇng

Cét 0.55 0.55 0.908 12 10.890

0.65 0.65 1.268 11 13.943

Lâi 4.23 4.1 17.343 17.343

(170)

Sµn ¤2 3.68 2.74 0.1 1.00832 10 10.083 Sµn ¤3 2.74 1.88 0.1 0.51512 10 5.151 Sàn Ô4 5.78 2.14 0.1 1.23692 1.237 Sàn Ô5 3.86 2.78 0.1 1.07308 1.073 Sàn Ô6 2.78 1.66 0.1 0.46148 0.923 Sàn ¤7 3.94 2.78 0.1 1.09532 2.191 Sµn ¤8 2.78 1.54 0.1 0.42812 0.856 CÇu thang : CN 3.6 1.8 0.1 0.648 0.648 CT 3.6 0.9 0.1 0.324 0.324 BT 3.69 1.65 0.1 0.60885 1.218 Lanh t« S1 3.5 0.22 0.2 0.154 12 1.848 Lanh t« S2 2.6 0.22 0.14 0.08008 0.400

Tỉng 135.692

TÇng 4,5,

6,7

Cét 0.45 0.45 0.608 12 7.290

0.5 0.5 0.750 11 8.250

Lâi 4.23 4.1 17.343 17.343

DÇm (60x30) 0.3 0.6 1.08 18 19.440 DÇm (50x22) 0.22 0.5 0.66 19 12.540 DÇm (40x22) 0.22 0.4 0.528 27 14.256 Sàn Ô1 2.78 2.74 0.1 0.76172 28 21.328 Sàn Ô2 3.68 2.74 0.1 1.00832 10 10.083 Sàn Ô3 2.74 1.88 0.1 0.51512 10 5.151 Sàn ¤4 5.78 2.14 0.1 1.23692 1.237 Sµn ¤5 3.86 2.78 0.1 1.07308 1.073 Sàn Ô6 2.78 1.66 0.1 0.46148 0.923 Sàn Ô7 3.94 2.78 0.1 1.09532 2.191 Sàn Ô8 2.78 1.54 0.1 0.42812 0.856 Cầu thang : CN 3.6 1.8 0.1 0.648 0.648 CT 3.6 0.9 0.1 0.324 0.324 BT 3.69 1.65 0.1 0.60885 1.218 Lanh t« S1 3.5 0.22 0.2 0.154 12 1.848 Lanh t« S2 2.6 0.22 0.14 0.08008 0.400

Khối l-ợng bêtông tầng 126.400

Tổng khối l-ợng bêtông tầng (m3) 505.598

Tầng

th-ợng

Cột 0.35 0.35 0.368 2.940

0.4 0.4 0.480 3.360

Lâi 4.23 4.1 17.343 17.343

(171)

Sàn Ô5 3.86 2.78 0.1 1.07308 1.073 Sàn ¤6 2.78 1.66 0.1 0.46148 0.923 Lanh t« S1 3.5 0.22 0.2 0.154 0.462

Tæng 94.667

mái

Dầm (60x30) 0.3 0.6 1.08 12 12.960 DÇm (50x22) 0.22 0.5 0.66 12 7.920 DÇm (40x22) 0.22 0.4 0.528 15 7.920 Sàn Ô1 2.78 2.74 0.1 0.76172 24 18.281 Sàn Ô4 5.78 2.14 0.1 1.23692 1.237 Sàn Ô5 3.86 2.78 0.1 1.07308 1.073 Sàn Ô6 2.78 1.66 0.1 0.46148 0.923

Tổng 50.314

I.2.thống kê khối l-ợng công tác cốt thép

bảng thống kê khối l-ợng công tác cốt thép

Tầng Tên cấu kiện

Khối l-ợng bêtông

(m3)

Hàm l-ợng cốt thép (%)

K.l-ỵng thÐp

1 m3 bêtông (kg)

Tổng khối l-ợng thép

(kg)

1

P

hÇn ngÇm

Đài móng cột 285.66 0.7 54.95 15697.02

Đài móng lâi 45 78.5 3532.50

Gi»ng mãng 32.576 1.6 162.6 5296.86 Cèt thÐp sµn

TH 108 157 16956.00

41482.37

TÇng hÇ

m Cét 24.833 2.85 223.725 5555.65

Lâi 16.728 2.5 196.25 3282.87

Tưêng tÇng

hÇm 40.046 157 6287.25

CÇu thang 2.190 78.5 171.89

TÇng

Cét 24.833 2.85 223.725 5555.65

Lâi 14.688 2.5 196.25 2882.52

DÇm (60x30) 19.440 2.24 175.84 3418.33

DÇm (50x22) 12.540 157 1968.78

DÇm (40x22) 13.200 157 2072.40

Sµn 39.796 157 6247.90

CÇu thang 2.190 78.5 171.89

22317.47

TÇng2

Cét 24.833 2.85 223.725 5555.65

(172)

DÇm (60x30) 19.440 2.24 175.84 3418.33

DÇm (50x22) 12.540 157 1968.78

DÇm (40x22) 14.256 157 2238.19

Sµn 45.542 157 7150.16

CÇu thang 2.190 78.5 171.89

23385.52

TÇng

Cét 24.833 2.85 223.725 5555.65

Lâi 14.688 2.5 196.25 2882.52

DÇm (60x30) 19.440 2.24 175.84 3418.33

DÇm (50x22) 12.540 157 1968.78

Dầm (40x22) 14.256 157 2238.19

Sàn 42.842 157 6726.26

CÇu thang 2.190 78.5 171.89

22961.62

TÇng

,5,

6,7

Cét 15.540 2.85 223.725 3476.69

Lâi 14.688 2.5 196.25 2882.52

DÇm (60x30) 19.440 2.24 175.84 3418.33

DÇm (50x22) 12.540 157 1968.78

DÇm (40x22) 14.256 157 2238.19

Sµn 42.842 157 6726.26

Cầu thang 2.190 78.5 171.89

khối lợng cốt thÐp tÇng 20882.66

Tỉng tÇng 83530.63

Tổng khối l-ợng cốt thép2 tầng 39147.73

Tầng th

ợng

Cột 6.300 2.85 223.725 1409.47

Lâi 14.688 2.5 196.25 2882.52

DÇm (60x30) 19.440 2.24 175.84 3418.33

DÇm (50x22) 12.540 157 1968.78

Dầm (40x22) 14.256 157 2238.19

Sàn 42.842 157 6726.26

khèi l-ỵng cèt thÐp tầng 18643.55

Mái

Dầm (60x30) 12.960 2.24 175.84 2278.89

DÇm (50x22) 7.920 157 1243.44

Dầm (40x22) 7.920 157 1243.44

Sàn 21.514 157 3377.74

khối l-ợng cốt thép tầng 8143.50 I.3.thống kê khối l-ợng công tác ván khuôn

bảng thống kê khối lựợng công tác ván khuôn

Tầng Tên cấu kiện Kích th-ớc cấu kiện Sè

cÊu

(173)

(m) (m2) kiÖn (m2)

1 2 3 4 5 6 7

P

hần ngầm

Đài móng cột 2(4.6+1.8) 1.5 19.2 23 441.6

Đài móng lâi 2(5+6) 1.5 33 33

Gi»ng mãng 2x0.8 4.4 7.04 19 133.76

Gi»ng mãng 2x0.8 3.2 17 54.4

Tỉng 662.76

TÇng hÇm

Cét 2(0.55+0.55) 6.6 12 79.200

2(0.65+0.65) 7.8 11 85.800

MỈt lâi 57.6 57.600

Mặt lõi 45.72 45.720

T-ờng tầng hầm 2.1 86.68 182.03 364.056 Ván Thành d.60x30 0.5*2 5.4 5.4 17 91.800 Ván đáy d.60x30 0.3 5.4 1.62 17 27.540 Ván Thành d.50x22 0.4*2 5.4 5.4 19 102.600 Ván đáy d.50x22 0.22 5.4 1.188 19 22.572 Ván Thành d.40x22 0.3*2 5.78 5.78 27 156.060 Ván đáy d.40x22 0.22 5.78 1.2716 27 34.333

Tæng 1067.281

TÇng

Cét 2(0.55+0.55) 6.6 12 79.200

2(0.65+0.65) 7.8 11 85.800

MỈt lõi 57.6 57.600

Mặt lõi 45.72 45.720

Ván Thành d.60x30 0.5*2 5.4 5.4 17 91.800 Ván đáy d.60x30 0.3 5.4 1.62 17 27.540 Ván Thành d.50x22 0.4*2 5.4 5.4 19 102.600 Ván đáy d.50x22 0.22 5.4 1.188 19 22.572 Ván Thành d.40x22 0.3*2 5.78 5.78 27 156.060 Ván đáy d.40x22 0.22 5.78 1.2716 27 34.333

Sàn Ô1 2.78 2.74 7.6172 44 335.157

Sàn Ô4 5.78 2.14 12.369 12.369

Sàn ¤5 3.86 2.78 10.731 10.731

Sµn ¤6 2.78 1.66 4.6148 9.230

Sàn Ô7 3.94 2.78 10.953 21.906

Sàn Ô8 1.54 2.78 4.2812 8.562

CÇu thang : CN 1.8 3.6 6.48 6.480 CT 0.9 3.6 3.24 3.240 BT 1.65 3.69 6.0885 12.177

Tỉng 1129.52

TÇng2

Cét 2(0.55+0.55) 6.6 12 79.200

(174)

MỈt lâi 57.6 57.600

MỈt ngoµi lâi 45.72 45.720

Sàn Ô1 2.78 2.74 7.6172 28 213.282

Sàn Ô2 3.68 2.74 10.083 10 100.832

Sàn Ô3 2.74 1.88 5.1512 10 51.512

Sàn Ô4 5.78 2.14 12.369 12.369

Sàn Ô5 3.86 2.78 10.731 10.731

Sàn Ô6 2.78 1.66 4.6148 9.230

Sàn Ô7 3.94 2.78 10.953 21.906

Sàn Ô8 1.54 2.78 4.2812 8.562

Sàn Ô9 1.5 27.000

Cầu thang : CN 1.8 3.6 6.48 6.480 CT 0.9 3.6 3.24 3.240 BT 1.65 3.69 6.0885 12.177

Tỉng 1186.99

TÇng3

Cét 2(0.55+0.55) 6.6 12 79.200

2(0.65+0.65) 7.8 11 85.800

MỈt lâi 57.6 57.600

Sàn Ô1 2.78 2.74 7.6172 28 213.282

Sàn Ô2 3.68 2.74 10.083 10 100.832

Sàn Ô3 2.74 1.88 5.1512 10 51.512

Sàn Ô4 5.78 2.14 12.369 12.369

Sàn Ô5 3.86 2.78 10.731 10.731

Sàn Ô6 2.78 1.66 4.6148 9.230

Sàn Ô7 3.94 2.78 10.953 21.906

Sàn Ô8 1.54 2.78 4.2812 8.562

(175)

BT 1.65 3.69 6.0885 12.177

Tỉng 1159.99

TÇng 4,5,

6,7

Cét 2(0.45+0.45) 5.4 12 64.800

2(0.5+0.5) 11 66.000

MỈt lâi 57.6 57.600

Mặt lõi 45.72 45.720

Sµn ¤1 2.78 2.74 7.6172 28 213.282

Sµn ¤2 3.68 2.74 10.083 10 100.832

Sàn Ô3 2.74 1.88 5.1512 10 51.512

Sàn Ô4 5.78 2.14 12.369 12.369

Sàn Ô5 3.86 2.78 10.731 10.731

Sàn ¤6 2.78 1.66 4.6148 9.230

Sµn ¤7 3.94 2.78 10.953 21.906

Sàn Ô8 1.54 2.78 4.2812 8.562

CÇu thang : CN 1.8 3.6 6.48 6.480 CT 0.9 3.6 3.24 3.240 BT 1.65 3.69 6.0885 12.177

Tæng 1125.79

Tầng Th

-ợng

Cột 2(0.35+0.35) 4.2 33.600

2(0.4+0.4) 4.8 33.600

MỈt lâi 57.6 57.600

Sàn Ô1 2.78 2.74 7.6172 52 396.094

Sàn Ô4 5.78 2.14 12.369 12.369

Sàn Ô5 3.86 2.78 10.731 10.731

Sàn Ô6 2.78 1.66 4.6148 9.230

(176)

Tỉng 1062.19

M¸i

Sàn Ô1 2.78 2.74 7.6172 28 213.282

Sàn Ô4 5.78 2.14 12.369 12.369

Sàn Ô5 3.86 2.78 10.731 10.731

Sàn Ô6 2.78 1.66 4.6148 9.230

Tổng 631.38

I.5.thống kê khối l-ợng xà gồ,tăng đơ

bảng thống kê khối l-ợng xà gồ

Stt Chđng lo¹i TiÕt diƯn(cm) ChiỊu

dài(cm)

Số l-ợng

1 2 3 4 5

1 §ì sµn 10x8 250 296

2 Đỡ đáy dầm 60x30 10x8 60 1620

3 xà gồ dọc đỡ dầm 10x8 5.2 384

bảng thống kê cột chống thép, giáo pal tăng

Stt Chủng loại Số l-ợng cột chống

cho cột.1 dầm

Số l-ợng cột.dầm

Tổng số l-ợng

1

Cét

Bằng thép thay đổi

đợc chiều dài 23 152

Dây cáp có tăng 23 152

L-ợng cột chống tăng luân chuyển tầng lần Dầm

DÇm (60x30) 10 34 340

DÇm (50x22) 10 19 190

DÇm (40x22) 10 27 270

Sàn Giáo PAL 140

I.6.thống kê khối l-ợng xây t-ờng

bảng thống kê khối l-ợng xây

Tầng Tên công việc

Thể tÝch t-êng

(177)

(m) (m) (m) cöa (m2)

tÝch (m2)

l-ỵng (m3)

1

TÇng hÇm

T-êng bao 0.22 5.235 5.235 5.7585 T-êng bao S2 0.22 5.235 3.2 2.035 3.5816 T-ờng ngăn 0.22 13.09 39.261 8.63742 T-ờng ngăn Đ2 0.22 13.15 3.1 2.25*2 36.265 7.9783

Tổng khối l-ợng xây 25.95582

Tầng1

T-êng bao * 0.22 5.235 15.705 13.8204 T-êng bao S1 0.22 5.235 5.44 10.265 15.8081 T-êng bao S2 0.22 5.235 5.44 10.265 4.5166 T-êng bao S2,S3 0.22 5.235 4.08 11.625 2.5575 T-ờng ngăn Đ1 0.22 5.35 3.1 13.585 8.9661 T-ờng ngăn Đ2 0.22 5.235 3.1 2.25 13.9785 6.15054 T-ờng ngăn VS 0.11 0.8 1.2 0.96 0.8448

Tầng2

T-ờng ngăn 0.22 5.235 15.705 24.1857 T-êng bao S1 0.22 5.235 5.44 10.265 11 24.8413 T-êng bao S2 0.22 5.235 5.44 10.265 4.5166 T-êng bao S2,S3 0.22 5.235 4.08 11.625 2.5575 T-ờng ngăn Đ1 0.22 5.35 3.1 13.585 14.9435 T-ờng ngăn Đ2 0.22 10.8 3.1 2.25 31.23 13.7412 T-ờng ngăn Đ4 0.22 3.1 7.5 11.1 2.442 T-ờng ngăn VS 0.11 0.8 1.2 0.96 0.8448

Tầng3

~

7

T-ờng ngăn 0.22 48.64 145.905 32.0991 T-êng bao S1 0.22 5.235 5.44 10.265 12 27.0996 T-êng bao S2 0.22 5.235 5.44 10.265 4.5166 T-êng bao S2,S3 0.22 5.235 4.08 11.625 5.115 T-ờng ngăn Đ1 0.22 5.35 3.1 13.585 14.9435 T-ờng ngăn Đ2 0.22 3.1 2.25 7.05 1.551 T-ờng ngăn VS 0.11 0.8 1.2 0.96 0.8448

Tầng th

ợng

T-ờng bao 0.22 5.235 15.705 13.8204 T-êng bao S1 0.22 5.235 5.44 10.265 6.7749 T-êng bao S2 0.22 5.235 5.44 10.265 4.5166 T-ờng ngăn 0.22 5.235 5.44 10.265 6.7749 T-ờng ngăn Đ1 0.22 5.35 3.1 13.585 11.9548 T-ờng ngăn VS 0.11 0.8 1.2 0.96 0.8448

T-ờng chắn mái 0.22 6 10 13.2

(178)

M¸i T-ờng chắn mái 0.22 6 12 15.84 I.7.thống kê khối l-ợng công tác lát

bảng thống kê khối l-ợng công tác lát

Tầng Tên cấu kiện

Khối l-ỵng cÊu kiƯn

Sè l-ỵng c.k

Tỉng k.l-ỵng

(m2) réng (m) dµi

(m) d.tÝch(m2)

1

TÇng

Sàn Ô1 2.78 2.74 7.617 44 335.1568

Sàn ¤4 5.78 2.14 12.37 12.3692

Sµn ¤5 3.86 2.78 10.73 10.7308

Sàn Ô6 2.78 1.66 4.615 9.2296

Sàn Ô7 3.94 2.78 10.95 21.9064

Sàn Ô8 2.78 1.54 4.281 8.5624

Tổng 397.955

Tầng

Sàn Ô1 2.78 2.74 7.617 28 213.282

Sàn Ô2 3.68 2.74 10.08 10 100.832

Sàn Ô3 2.74 1.88 5.151 10 51.512

Sàn Ô4 5.78 2.14 12.37 12.369

Sàn Ô5 3.86 2.78 10.73 10.731

Sàn Ô6 2.78 1.66 4.615 9.230

Sàn Ô7 3.94 2.78 10.95 21.906

Sàn Ô8 2.78 1.54 4.281 8.562

Sàn Ô9 1.5 4.5 27.000

Tổng 455.424

Tầng

Sàn Ô1 2.78 2.74 7.617 28 213.282

Sàn Ô2 3.68 2.74 10.08 10 100.832

Sàn Ô3 2.74 1.88 5.151 10 51.512

Sàn ¤4 5.78 2.14 12.37 12.369

Sµn ¤5 3.86 2.78 10.73 10.731

Sàn Ô6 2.78 1.66 4.615 9.230

Sàn Ô7 3.94 2.78 10.95 21.906

Sàn Ô8 2.78 1.54 4.281 8.562

Tổng 428.424

Tầng 4,5,

6,7

Sàn Ô1 2.78 2.74 7.617 28 213.282

Sàn Ô2 3.68 2.74 10.08 10 100.832

Sàn Ô3 2.74 1.88 5.151 10 51.512

Sàn Ô4 5.78 2.14 12.37 12.369

(179)

Sàn Ô6 2.78 1.66 4.615 9.230

Sàn Ô7 3.94 2.78 10.95 21.906

Sàn ¤8 2.78 1.54 4.281 8.562

Tæng 428.424

Tầng Th

ợng

Sàn Ô1 2.78 2.74 7.617 52 396.094

Sàn Ô4 5.78 2.14 12.37 12.369

Sàn Ô5 3.86 2.78 10.73 10.731

Sàn Ô6 2.78 1.66 4.615 9.230

Tổng 428.424

Mái

Sàn Ô1 2.78 2.74 7.617 28 213.282

Sàn Ô4 5.78 2.14 12.37 12.369

Sàn Ô5 3.86 2.78 10.73 10.731

Sàn Ô6 2.78 1.66 4.615 9.230

Tæng 245.611

I.8.thống kê khối l-ợng công tác trât ,bả matit

bảng thống kê khối l-ợng công tác trát,bả matit , quét sơn

Tầng Tên cấu kiện Khèi l-ỵng cÊu kiƯn

Tỉng k.l-ỵng

(m2)

1 3

Tầng hầm

Cột diện tích ghép ván khuôn 165.000 Tờng tầng hầm diện tích ghép ván khuôn 364.056 Lõi diện tích ghép ván khuôn 103.320 Dầm diện tích ghép ván khuôn 434.905 Sàn tầng diện tích ghép ván khuôn 397.955 Trát t-ờng 2xbằng diện tích t-òng ngăn+ S t-ờng bao 172.280 Trát t-ờng Bằng diện tích tờng bao 42.455

Tầng

Cột,lõi diện tích ghép ván khuôn 268.320 Dầm ,sàn ,c.thang diện tích ghép ván khuôn 912.226 Trát t-ờng 2xbằng diện tích t-òng ngăn+ S t-ờng bao 236.199 Trát t-ờng Bằng diện tích tờng bao 166.830

Tầng2

Cột,lõi diện tích ghép ván khuôn 268.320 Dầm ,sàn ,c.thang diện tích ghép ván khuôn 885.226 Trát t-ờng 2xbằng diện tích t-òng ngăn+ S t-ờng bao 590.735 Trát t-ờng Bằng diện tích tờng bao 145.070

Tầng3

(180)

Trát t-ờng 2xbằng diện tích t-òng ngăn+ S t-ờng bao 540.600 Trát t-ờng Bằng diện tích t-ờng bao 166.960

Tầng 4,5

Cột,lõi diện tích ghép ván khuôn 234.120 Dầm ,sàn ,c.thang diện tích ghép ván khuôn 885.226 Trát t-ờng 2xbằng diện tích t-òng ngăn+ S t-ờng bao 540.600 Trát t-ờng Bằng diện tích t-êng bao 166.960

TÇng6,7

Cét,lâi b»ng diƯn tÝch ghép ván khuôn 206.520 Dầm ,sàn ,c.thang diện tích ghép ván khuôn 885.226 Trát t-ờng 2xbằng diện tích t-òng ngăn+ S t-ờng bao 540.600 Trát t-ờng Bằng diện tích t-ờng bao 166.960

Tầng thợng

Cột,lõi diện tích ghép ván khuôn 170.520 Dầm ,sàn diện tích ghép ván khuôn 631.376 Trát t-ờng 2xbằng diện tích t-òng ngăn+ S t-ờng bao 362.703 Trát t-ờng Bằng diện tích t-ờng bao 114.145 Mái Trát t-ờng diện tích t-ờng chắn mái 31.680

I.9.thống kê khối l-ợng công tác lắp cửa,khung cửa

bảng thống kê diện tích lắp cửa kính

Tầng Tªn cÊu kiƯn

DiƯn tÝch cưa

Sè l-ỵng

Tỉng d.tÝch

(m2) réng (m) cao (m) d.tÝch

(m2)

1

HÇm Cưa sỉ S1 3.2 3.2 10 32

TÇng

Cưa sỉ S1 3,2 1,7 5,44 32,64

Cưa sỉ S2 1,6 1,7 2,72 13,6

Cưa sỉ S3 0,8 1,7 1,36 1,36

Tỉng diƯn tÝch 47,6

TÇng

~

7 Cưa sỉ S1 3,2 1,7 5,44 12 65,28

Cưa sỉ S2 1,6 1,7 2,72 16,32

Cưa sỉ S3 0,8 1,7 1,36 2,72

Tổng diện tích 84,32

Tầng

th-ợng Cửa sổ S1 3,2 1,7 5,44 16,32

bảng thống kê khối l-ợng lắp khung cửa

Tầng Tên cấu kiƯn Sè l-ỵng Ghi

chó

1 2 3 4

Hầm Cửa Đ2

(181)

Cửa vệ sinh

Tầng Cửa Đ1

Cưa sỉ 12

Cưa vƯ sinh

TÇng Cửa Đ1 11

Cửa sổ 20

Cửa vệ sinh

Tầng 3~7 Cửa Đ1

Cưa sỉ 20

Cưa vƯ sinh

Tầng th-ợng

Cửa Đ1

Cửa sỉ

B/lập tiến độ thi cơng

(phần ngầm-phần thân-phần hoàn thiện)

I.lp tin thi công:

Dựa vào khối l-ợng lao động công tác ta tiến hành tổ chức q trình thi cơng cho hợp lý, hiệu nhằm đạt đ-ợc suất cao, giảm chi phí, nâng cao chất l-ợng sản phẩm Do địi hỏi phải nghiên cứu tổ chức xây dựng cách chặt chẽ đồng thời phải tơn trọng quy trình, quy phạm kỹ thuật

Từ khối l-ợng công việc công nghệ thi công ta lên đ-ợc kế hoạch tiến độ thi cơng, xác định đ-ợc trình tự thời gian hồn thành cơng việc Thời gian dựa kết phối hợp cách hợp lý thời hạn hồn thành tổ đội cơng nhân máy móc Dựa vào điều kiện cụ thể khu vực xây dựng nhiều yếu tố khác theo tiến độ thi cơng ta tính tốn đ-ợc nhu cầu nhân lực, nguồn cung cấp vật t-, thời hạn cung cấp vật t-, thiết bị theo giai đoạn thi công

Để lập tiến độ thi cơng ta có ph-ơng pháp :

- Ph-ơng pháp sơ đồ ngang : Dễ thực hiện, dễ hiểu nh-ng thể đ-ợc mặt thời gian mà không cho biết mặt không gian thi công Ph-ơng pháp phù hợp với công trình quy mơ nhỏ, trung bình

(182)

- Ph-ơng pháp sơ đồ mạng : Ph-ơng pháp thể đ-ợc mặt không gian, thời gian mối liên hệ chặt chẽ công việc, điều chỉnh tiến độ đ-ợc dễ dàng, phù hợp với thực tế thi cơng với cơng trình có mặt phức tạp

Vì mặt thi cơng cơng trình t-ơng đối nhỏ nên phù hợp với ph-ơng pháp sơ đồ ngang Do ta chọn ph-ơng pháp thể tiến độ ch-ơng trình máy tính Project Tiến độ thi cơng cơng trình đ-ợc thể vẽ tiến độ thi công

I.1.thống kê lao động cho dạng công tác

STT Néi dung côngviệc Đơn

vị

Khối L-ợng

Định Mức

Số công

Số CN 1ngày

Thời gian

1 10

2 phần ngầm

3 Thi công cọc khoan nhåi 100m 20 45.0 ngµy

4 Đào đất máy m3 1544 0.018 27 6.0 ngày

5 Đào đất thủ công m3 688.57 0.588 405 34 12.0 ngy

6 Phá bê tông đầu cọc m3 29.44 0.5 15 2.0 ngµy

7 BT lót đài, giằng móng m3 31.41 0.69 22 22 1.0 ngày

8 G.C L.D CT đài, giằng móng 24.526 6.1 150 25 6.0 ngày

9 LdVK đài, giằng móng 100m2 6.0121 11 66 20 3.3 ngày

10 BT đài, giằng móng m3 471.24 0.11 52 52 1.0 ngày

11 tháo ván khuôn móng 100m2 6.0121 30 15 2.0 ngµy

12 Lấp đất lần cos -3,90 m m3 220.3 0.4 88 22 4.0 ngày

13 Đổ BT lót sàn tầng hầm m3 31.412 0.3 9 1.0 ngµy

G.C L.D CT sµn tầng hầm 16.956 6.1 103 20 5.2 ngày

14 Đổ BT sàn tầng hầm m3 62.824 0.3 19 19 1.0 ngµy

15 G.C L.D CT têng, cét,lâi thang tÊn 15.126 7.4 112 19 6.0 ngµy 16 G.C L.D VK cét,têng, lâi 100m2 6.3238 11.1 70 20 3.5 ngày 17 BT cột, t-ờng,VTtầng hầm m3 81.607 0.613 50 25 2.0 ngày

18 Tháo VK t-ờng cột VT 100m2 6.3238 8.3 52 21 2.5 ngµy

19 Rót t-êng cõ

20 Lấp đất lần m3 142.3 0.05 7 1.0 ngày

21 G.C L.DVK dầm sàn cầu thang 100m2 8.5476 11.25 96 24 4.0 ngày 22 G.C L.D CTdầm sàn cthang 13.879 8.3 115 19 6.0 ngày

23 BT dầm sàn cầu thang m3 87.165 0.235 20 20 1.0 ngày

24 Tháo VK dầm sàn cthang 100m2 8.5476 8.3 71 18 4.0 ngày

(183)

26 Lắp đ-ờng điện n-ớc 20 3.0 ngày

27 Trát nhµ m2 1637.5 0.15 246 20 12.3 ngµy

28 Bả matit nhà m2 1637.5 0.023 38 10 3.8 ngày

29 Sơn nhà m2 1637.5 0.03 49 15 3.3 ngày

30 Lát m2 397.96 0.185 74 20 3.7 ngày

31 Phần thân

32 tầng

33 G.C L.D CTcột vách thang tÊn 8.4382 7.7 65 22 3.0 ngµy 34 G.C L.DVK cét, v¸ch thang 100m2 2.6832 11.1 30 15 2.0 ngày

35 BT cột, vách thang m3 39.521 0.613 24 24 1.0 ngày

36 Tháo dỡ VK cột Vthang 100m2 2.6832 8.3 22 10 2.2 ngµy 37 G.C L.D VK dầm,sàn,cầu thang 100m2 9.1223 11.25 103 20 5.2 ngày 38 G.C L.D CTdầm sàn cthang 14.947 8.3 124 20 6.2 ngày

39 BTdầm sàn cầu thang m3 93.968 0.24 23 20 1.2 ngày

40 TháoVKdầm sµn c thang 100m2 9.1223 8.3 76 20 3.8 ngµy

41 Công tác xây m3 52.664 1.92 101 20 5.1 ngày

42 Đục, lắp đ-ờng điện n-ớc 20 3.0 ngày

43 Lắp khuôn cửa m2 47.6 0.175 2.0 ngày

44 Trát nhµ m2 1416.7 0.15 213 20 10.7 ngµy

46 Sơn nhà m2 1416.7 0.042 60 10 6.0 ngày

47 Lắp thiết bị vệ sinh bé 0.714 5 1.0 ngµy

48 Lµm trần nhựa m2 455.42 0.2 91 20 4.6 ngày

49 Lát m2 397.96 0.185 74 20 3.7 ngày

50 tầng

51 G.C L.D CTcột vách thang tÊn 8.4382 7.7 65 20 3.3 ngµy 52 G.C L.DVK cét, v¸ch thang 100m2 2.6832 11.1 30 15 2.0 ngày

54 Tháo dỡ VK cột Vthang 100m2 2.6832 8.3 22 10 2.2 ngµy 55 G.C L.D VK dầm,sàn,cầu thang 100m2 8.8523 11.25 100 20 5.0 ngày 56 G.C L.D CTdầm sàn cthang 14.523 8.3 121 20 6.1 ngày

58 TháoVKdầm sµn c thang 100m2 8.8523 8.3 73 20 3.7 ngµy

61 Lắp khuôn cửa m2 84.32 0.175 15 1.9 ngày

62 Trát nhµ m2 1744.3 0.15 262 20 13.1 ngµy

64 Sơn nhà m2 1744.3 0.042 73 10 7.3 ngày

65 Lắp thiết bị vệ sinh bé 0.714 5 1.0 ngµy

66 Lµm trần nhựa m2 428.42 0.2 86 20 4.3 ngày

67 Lát m3 455.42 0.185 84 20 4.2 ngày

68 tÇng

(184)

71 BT cột, vách thang m3 39.521 0.613 24 24 1.0 ngày 72 Th¸o dì VK cét Vthang 100m2 2.6832 8.3 22 10 2.2 ngày 73 G.C L.D VK dầm,sàn,cầu thang 100m2 8.8523 11.25 100 20 5.0 ngày 74 G.C L.D CTdầm sµn cthang tÊn 14.523 8.3 121 20 6.1 ngµy

76 TháoVKdầm sàn c thang 100m2 8.8523 8.3 73 20 3.7 ngày

80 Trát nhà m2 1694.1 0.15 254 18 14.1 ngày

82 Sơn nhµ m2 1694.1 0.042 71 10 7.1 ngµy

83 Lắp thiết bị vệ sinh 0.714 5 1.0 ngày

84 Làm trần nhựa m2 428.42 0.2 86 20 4.3 ngày

85 Lát m3 428.42 0.185 79 20 4.0 ngày

86 tầng 4,5,6,7

87 G.C L.D CTcét v¸ch thang tÊn 6.3592 7.7 49 20 2.5 ngày 88 G.C L.DVK cột, vách thang 100m2 2.3412 11.1 26 15 1.7 ngµy

90 Th¸o dì VK cét Vthang 100m2 2.3412 8.3 19 10 1.9 ngày 91 G.C L.D VK dầm,sàn,cầu thang 100m2 8.8523 11.25 100 20 5.0 ngµy 92 G.C L.D CTdầm sàn cthang 14.523 8.3 121 20 6.1 ngày

96 Đục, lắp đờng điện nớc 20 3.0 ngày

98 Trát nhà m2 1659.9 0.15 249 18 13.8 ngày

100 Sơn nhµ m2 1659.9 0.042 70 10 7.0 ngµy

103 Lát m3 428.42 0.185 79 20 4.0 ngày

158 tầng

159 G.C L.D CTcét v¸ch thang tÊn 4.292 7.7 33 15 2.2 ngày 160 G.C L.DVK cột, vách thang 100m2 1.7052 11.1 19 15 1.3 ngµy

162 Th¸o dì VK cét Vthang 100m2 1.7052 8.3 14 10 1.4 ngày 163 G.C L.D VK dầm,sàn,cầu thang 100m2 6.3138 11.25 71 20 3.6 ngµy 164 G.C L.D CTdầm sàn cthang 8.1435 8.3 68 20 3.4 ngày

168 Đục, lắp đ-ờng điện nớc 20 3.0 ngày

(185)

170 Trát nhà m2 1164.6 0.15 175 18 9.7 ngày

171 Bả matit nhµ m2 1164.6 0.23 268 25 10.7 ngµy

172 Sơn nhà m2 1164.6 0.042 49 10 4.9 ngày

175 Lát m2 245.61 0.185 45 20 2.3 ngµy

176 Thi công lớp chống thấm,lát

nền m2 216 0.185 40 20 2.0 ngày

177 mái

178 Xây t-ờng v-ợt mái m3 15.84 1.5 24 12 2.0 ngày

179 Bê tông nhẹ tạo dốc m3 35.2 0.24 8 1.0 ngày

180 Thi công lớp chống thấm m2 547.6 0.03 16 2.0 ngày

181 phần hoàn thiện

182 Trát nhà m2 3801.6 0.18 684 15 45.6 ngày

183 Bả matit nhµ m2 3801.6 0.23 874 15 58.3 ngµy

184 sơn nhà m2 3801.6 0.05 190 15 12.7 ngày

185 Thu dän vƯ sinh C«ng 30 15 2.0 ngày

186 Bàn giao công trình Công 10 10 1.0 ngµy

I.2.lập tiến độ

Trên sở khối l-ợng công tác ta xác định đựơc số l-ợng nhân công số ngày công ta lập tiến độ thi công cho tồn cơng trình.Để lập tiến độ thi cơng ta sử dụng phần mềm Project 2003 để lập tiến độ thi cụng

II.tính toán chọn máy thi công

II.1.chọn cần trục tháp

- Cn trc -c chọn hợp lý đáp ứng đ-ợc yêu cầu kỹ thuật thi cơng cơng trình, giá thành rẻ

- Những yếu tố ảnh h-ởng đến việc lựa chọn cần trục : mặt thi cơng, hình dáng kích th-ớc cơng trình, khối l-ợng vận chuyển, giá thành th máy

Ta thấy cơng trình có dạng hình chữ nhật, chiều dài gần gấp hai lần chiều rộng hợp lý chọn cần trục tháp đối trọng cao đặt cố định gia cụng trỡnh

Tính toán khối l-ợng vận chuyển:

Cần trục tháp chủ yếu phục vụ cho công tác bê tông, cốt thép, ván khuôn Xét tr-ờng hợp xấu cần trục phục vụ cho ba công tác ngày

- Khối l-ợng bê tông phục vụ lớn ca 15.0 m3 ứng với công tác đổ bê tông sàn tầng: 15.0.2,5 = 37.5 (Tấn)

(186)

- Khối l-ợng cốt thép cần phơc vơ mét ca lµ : 1,5 tÊn

Nh- vật tổng khối l-ợng cần vận chyển : 37.5 + 10 + 1,5 = 49.0 (TÊn)

Tính toán thông số chọn cần trục :

- Tính toán chiều cao nâng móc cẩu: Hyc = H0 + h1 + h2 + h3

Trong đó: H0 : Chiều cao nâng cẩu cần thiết (Chiều cao từ mặt đất tự nhiên đến cao trình mái) H0 = 39,6- 1,5 = 38,1 (m)

h3 : ChiỊu cao dơng treo bc, h3 = m

2

L B

B : Bề rộng cơng trình B = l + a + b + 2.bg Trong : l : Chiều rộng cẩu lắp l = 18 m

a : Kho¶ng cách dàn giáo công trình a = 0,3 m bg : BỊ réng gi¸o bg = 1,2 m

b : Khoảng cách giáo chống tới trục quay cÇn trơc b = 2,5 m

B = 18 + 0,3 + 2,5 + 2.1,2 = 23,2 (m) L : Bề dài công trình L = 15 + 0,3 + 1,2 = 16,5 (m) Ryc = 23,2 16,5 28,5

2

2 (m)

- Khối l-ợng lần cẩu : Khối l-ợng thùng đổ bê tơng thể tích 0,7 m3 1,85 kể khối l-ợng thân thùng Qyc = 1,85 (T)

Dùa vµo thông số ta chọn loại cần trục tháp loại đầu quay CITY CRANE MC 120-P16A hÃng POTAIN , Pháp sản xuất

Các thông số kỹ thuật cần trục tháp MC 120-P16A : + Chiều dài tay cÇn : 31,3 m

+ Tốc độ nâng : 19 m/phút

+ Tốc độ di chuyển xe : 15 m/phút + Tốc độ quay : 0,8 vòng/phút

+ Kích th-ớc thân tháp : 1,6x1,6 m + Tổng công suất động : 44,8 kW

+ T- làm việc cần trục : cố định - Tính suất cần trục : N = Q.nck.8.ktt.ktg

(187)

T : Thời gian thực chu kỳ làm việc T = E ti E : Hệ số kết hợp đồng thời động tác E = 0,8

ti : Thêi gian thùc hiƯn thao t¸c i vã vËn tèc Vi (m/s) đoạn di chuyển Si (m) ti = Si/Vi

Thời gian nâng hạ : tnh = 43,4.60/19 = 137 (s) Thêi gian quay cÇn : tq = 0,5.0,8.60 = 24 (s) Thêi gian di chuyÓn xe : txc = 60.30/15 = 120 (s) Thêi gian treo bc, th¸o dì : tb = 60 (s)

T = 0,8.(2.137 + 2.24 + 60) = 294 (s) k tt : HƯ sè sư dơng t¶i träng ktt = 0,7

Ktg : HƯ sè sư dông thêi gian ktg = 0,8

N = 1,85.(3600/294).8.0,7.0,8 = 101,5 (T/ca) Nh- cần trục đáp ng -c yờu cu

II.2.chọn thăng tải

Thăng tải đ-ợc dùng để vận chuyển gạch, vữa, xi măng, phục vụ cho cơng tác hồn thiện

Xác định nhu cầu vận chuyển :

- Khèi l-ỵng t-ờng trung bình tầng : 80 m3 Qt = 80.1,8 = 144 (T) Khối l-ợng cần vËn chuyÓn mét ca : 144/9 = 16 (T)

- Khối l-ợng vữa trát cho tầng : 27,7 m3 Qv = 27,7.1,6 = 44,3 (T) Khối l-ợng vữa trát cần vận chuyển mét ca : 44,3/18 = 2,5 (T) Tæng khèi l-ợng cần vận chuyển vận thăng ca :

16 + 2,5 = 20,8 (T)

Chọn thăng tải TP-5 (X953), có thông số kỹ thuật sau : + Chiều cao nâng tối đa : H = 50 m

Năng suất thăng tải : N = Q.n.8.kt

Trong : Q : Sức nâng thăng tải Q = 0,55 (T) kt : Hệ số sử dụng thời gian Kt = 0,8

n : Chu kú lµm viƯc mét giê n = 60/T T : Chu kú lµm viƯc T = T1 + T2

T1 : Thời gian nâng hạ T1 = 2.39,9/0,7 = 114 (s)

T2 : Thêi gian chờ bốc xếp, vận chuyển cấu kiện vào vị trÝ T2 = (phót) = 240 (s)

Do : T = T1 + T2 = 114 + 240 = 354 (s)

(188)

II.3.chọn máy đầm bêtông

II.3.1.Chọn máy đầm dùi.

Chọn máy đầm dùi phục vụ công tác bê tông cột, lõi, dầm

Khối l-ợng bê tông lớn 15 m3 ứng với công tác thi công bê tông cột lõi tầng th-ợng

Chọn máy đầm hiệu U50, có thông số kỹ thuật sau : + Đ-ờng kính thân đầm : d = cm

+ Thời gian đầm chỗ : 30 (s) + B¸n kÝnh t¸c dơng cđa đầm : 30 cm + Chiều dày lớp đầm : 30 cm

Năng suất đầm dùi đ-ợc xác định : P = 2.k.r0

.3600/(t1 + t2) Trong : P : Năng suất hữu ích đầm

K : HÖ sè, k = 0,7

r0 : Bán kính ảnh h-ởng đầm r0 = 0,3 m : Chiều dày lớp bê tông đợt đầm = 0,3 m t1 : Thời gian đầm vị trí t1 = 30 (s)

t2 : Thời gian di chuyển đầm t2 = (s)

P = 2.0,7.0,32.0,3.3600/(30 + 6) = 3,78 (m3/h) Năng suất làm việc ca : N = kt.8.P = 0,7.8.3,78 = 21 (m

3 /h) Vậy ta chọn đầm dùi U50.

II.3.2.Chọn máy đầm bàn

Chọn máy đầm bàn phục vụ cho công tác thi công bê tông sàn

Khối l-ợng bê tông lớn ca 100 m3 ứng với giai đoạn thi công bê tông dầm sàn tầng hầm

Chọn máy đầm U7, có thông số kỹ thuật sau : + Thời gian đầm chỗ : 50 (s)

+ Bán kính tác dụng đầm : 20 30 cm + Chiều dày lớp đầm : 10 30 cm

+ Năng suất m3/h, hay 28 39,2 m3/ca Vậy ta cần chọn máy đầm bàn U7

II.3.3.Chọn máy trộn vữa

Chọn máy trộn vữa phục vụ cho công tác xây trát t-ờng - Khối l-ợng vữa xây cần trộn :

Khối l-ợng t-ờng xây tầng lớn : 88,07 (m3) ứng với giai đoạn thi công tầng

Khối l-ợng vữa xây : 88,07.0,3 = 26,42 (m3)

(189)

Khối l-ợng vữa trát lớn ứng với tầng : 1847.0,15 = 277 (m3) Khối l-ợng vữa trát ngày lµ : 277/22 = 12,6 (m3)

- Tỉng khèi l-ợng vữa cần trộn : 2,9 + 12,6 = 15,5 (m3) Vậy ta chọn máy trộn vữa SB-133, có thông số kỹ thuật sau : + Thể tích thïng trén : V = 100 (l)

+ ThĨ tÝch st liƯu : Vsl = 80 (l) + Năng suất 3,2 m3/h, hay 25,6 m3/ca

(190)

B/thiêt kế tổng mặt thi công

I c¬ së thiÕt kÕ

I.1.mặt trạng khu đất xây dựng

Cơng trình đ-ợc xây chen thị xã với tổng mặt hạn chế Nh- giới thiệu phần đầu(phần kiến trúc), khu đất xây dựng có vị nằm sát mặt đ-ờng Lê Lợi, thuận tiện cho việc di chuyển loại xe cộ, máy móc thiết bị thi cơng vào cơng trình, thuận tiện cho việc cung cấp nguyên vật liệu đến công tr-ờng.ở hai phía hai bên cơng tr-ờng cơng trình nh- cửa hàng , nhà dân sử dụng;tiếp giáp phía đằng sau khu vực nhà dân.Sơ đồ mặt thể tổng mặt (Bản vẽ thi công 05)

-Mạng l-ới cấp điện n-ớc thành phố ngang qua đằng sau công tr-ờng,đảm bảo cung cấp đầy đủ nhu cầu điện n-ớc cho sản xuất sinh hoạt công tr-ờng

Khu đất xây dựng tạo từ khu đất trống phần phá dỡ cơng trình cũ để lấy mặt bằng.Mực n-ớc ngầm cách mặt đất tự nhiên khoảng -5,5m; mặt đất khô, không bùn lầy,do cơng trình tạm đặt trực tiếp lên đất tự nhiên mà dùng biện pháp gia cố nền( ngoại trừ đ-ờng giao thụng)

I.2.các tài liệu thiết kế tổ chức thi c«ng:

Thiết kế tổng mặt xây dựng chủ yếu phục vụ cho q trình thi cơng xây dựng cơng trình.Vì vậy,việc thiết kế phải dựa số liệu, tài liệu thiết kế tổ chức thi công đây, ta thiết kế TMB cho giai đoạn thi công phần thân nên tài liệu công nghệ tổ chức thi công đầy đủ cho phần phần thi công thân

-Các tài liệu tổ chức: cung cấp số liệu để tính tốn cụ thể cho nội dung cần thiết kế Đó tài liệu tiến độ; biểu đồ nhân lực cho ta biết số l-ợng công nhân thời điểm thi công để thiết kế nhà tạm cơng trình phụ; tiến độ cung cấp biểu đồ tài nguyên sử dụng giai đoạn thi cơng để thiết kế kích th-ớc kho bãi vật liệu

Tài liệu công nghệ tổ chức thi cơng tài liệu , quan trọng để làm sở thiết kế TMB , tạo hệ thống cơng trình phụ hợp lý phục vụ tốt cho q trình thi cơng cơng trỡnh

I.3.các tài liệu khác:

Ngoi cỏc tài liệu trên, để thiết kế TMB hợp lý , ta cần thu thập thêm tài liệu thông tin khác là:

(191)

-Nhân công lao động bao gồm thợ chuyên nghiệp công ty huy động lao động nhàn rỗi theo thời điểm.Tất cơng nhân có nhà quanh thị xã về, lại công tr-ờng vào buổi tr-a.Cán quản lý phận khác lại công tr-ờng 30% số l-ợng công nhân lớn công tr-ờng

-Xung quanh khu vực công tr-ờng nhà dân cửa hàng hoạt động, yêu cầu đảm bảo tối đa giảm ô nhiễm môi tr-ờng, ảnh h-ởng đến sinh hoạt ng-ời dõn xung quanh

II thiết kế mặt xây dùng chung(tmb VÞ TrÝ).

Dựa vào số liệu cân yêu cầu thiết kế, tr-ớc hết ta cần định vị cơng trình khu đất đ-ợc cấp.Các cơng trình cần đ-ợc bố trí giai đoạn thi cơng phần thân bao gồm:

-Xác định vị trí cơng trình:Dựa vào mạng l-ới trắc địa thành phố , vẽ tổng mặt quy hoạch; vẽ thiết kế cơng trình để định vị trí cơng trình TMB xây dựng

-Bè trÝ c¸c máy móc thiết bị:

Máy móc thiết bị giai đoạn thi công thân gồm có: Máy cần trục tháp , vận thăng , xe bơm bê tông , « t« chë vËt liƯu

-Bố trí hệ thống giao thơng:Vì cơng trình nằm sát mặt đ-ờng lớn,do cần thiết kế hệ thống giao thơng cơng tr-ờng.Hệ thống giao thơng đ-ợc bố trí sát xung quanh cơng trình , vị trí trung gian cơng trình cơng trình tạm khác.Đ-ờng đ-ợc thiết kế đ-ờng chiều(1làn xe)với hai lối ra/vào hai phía nơi tiếp giáp đ-ờng Lê Lợi Tiện lợi cho xe vào vận chuyển , bốc xếp

-Bè trÝ kho b·i vËt liÖu, cÊu kiƯn:

Trong giai đoạn thi cơng phần thân , kho bãi cần phải bố trí gồm có : kho xi măng , thép , ván khuôn ; bãi cát, đá sỏi

Chú ý công việc thi công cọc nhồi đổ bê tông đài giằng khơng tiến hành đồng thời, kho chứa nguyên vật liệu sét, dụng cụ thiết bị phục vụ giai đoạn thi công cọc nhồi thiết kế trùng với kho chứa xi măng, ván khuôn ,thép.Các trạm trộn xử lý dung dịch Bentonite vị trí bãi cát, sỏi trạm trộn bê tơng lót móng

Các kho bãi đ-ợc đặt phía sau bãi đất trống, vừa tiện cho bảo quản, gia cơng đ-a đến cơng trình.Cách ly với khu nhà làm việc để tránh ảnh h-ởng bụi,ồn, bẩn Bố trí gần bể n-ớc để tiện cho việc trộn vữa dung dịch

-Bố trí nhà tạm:

(192)

cụng trỡnh làm việc đặt cách ly với khu kho bãi, h-ớng phía cơng trình để tiện theo dõi đạo q trình thi cơng.Bố trí gần đ-ờng giao thông công tr-ờng để tiện lại.Nhà vệ sinh bố trí ly với khu ,làm việc sinh hoạt đặt cuối h-ớng gió

-ThiÕt kÕ m¹ng l-íi kü tht::

M¹ng l-íi kü tht bao gồm hệ thống đ-ờng dây điện mạng l-ới ®-êng èng cÊp tho¸t n-íc

+Hệ thống điện lấy từ mạng l-ới cấp điện thành phố, đ-a trạm điện cơng tr-ờng.Từ trạm điện cơng tr-ờng, bố trí mạng điện đến khu nhà ở,khu kho bãi khu vực sản xuất công tr-ờng

+Mạng l-ới cấp n-ớc lấy trực tiếp mạng l-ới cấp n-ớc thành phố đ-a bể n-ớc dự trữ công tr-ờng.Mắc hệ thống đ-ờng ống dẫn n-ớc đến khu ở, khu sản xuất Hệ thống thoát n-ớc bao gồm thoát n-ớc hố móng (Từ bơm), n-ớc thải sinh hoạt n-c bn sn xut

Tất nội thiết kế TMB xây dựng chung trình bày đ-ợc bố trí cụ thể vẽ kèm theo

III tính toán chi tiết tổng mặt xây dựng III.1.tính toán đ-ờng giao thông.

III.1.1S đồ vạch tuyến:

Hệ thống giao thông đ-ờng chiều bố trí xung quanh cơng trình nh- tổng mặt Khoảng cách an toàn từ mép đ-ờng đến mép cơng trình( tính từ chân lớp giáo xung quanh cơng trình) e=1,5m

III.1.2 KÝch th-íc mặt đ-ờng:

Trong iu kin bỡnh th-ng, vi đ-ờng xe chạy thơng số bề rộng đ-ờng lấy với chỗ đ-ờng hạn chế diện tích mặt bằng, thu hẹp mặt đ-ờng lại B=4m (khơng có lề đ-ờng) Và lúc , ph-ơng tiện vận chuyển qua phải với tốc độ chậm( < 5km/h).và đảm bảo khơng có ng-ời qua lại

-B¸n kÝnh cong cđa đ-ờng chỗ góc lấy :R = 9m.Tại vị trí này,phần mở rộng đ-ờng lấy a=1,5m

-Độ dốc mặt đ-ờng: i= 3%

III.2.tớnh tốn diện tích kho bãi III.2.1.Xác định l-ợng vật liệu dự trữ:

Trong giai đoạn thi công phân thân , l-ợng vật liệu cần dự trữ bao gồm: -Xi măng, sắt thép, ván khuôn , cát , đá sỏi , gạch xây

(193)

các vật liệu xi măng ,sắt ván khn , kho tính tốn để ln chuyển dự trữ giai đoạn thi cơng

+Khèi l-ỵng xi măng dự trữ:

Xi mng dựng cho vic trỏt bê tơng đổ bê tơng th-ơng phẩm.Tổng khối l-ợng bê tông lớn phần trát : V=10.55 m3

L-ợng xi măng cần dùng là: G = 10,55 x g =10,55.300 = 3164kG=3.16 Trong đó,g=300 kG/m3 l-ợng xi măng cho 1m3 vữa mác 100

Thời gian dự trữ dự định ngày đề phịng cố khơng cấp dự định, xi măng đ-ợc cấp lần dự trữ ngày.Vậy khối l-ợng cần dự trữ xi măng kho D= 9.5

+Khèi l-ỵng thÐp dù tr÷ :

Tổng khối l-ợng thép cho cơng tác đổ bê tông M = 24,52 Khối l-ợng cốt thép đ-ợc cấp lần dự trữ cho thi công tầng Vậy khối l-ợng cần dự trữ : D=24,52 tn

+Khối l-ợng ván khuôn dự trữ :

T-ơng tự nh- cốt thép , ván khuôn dự trữ lần cấp để thi công tầng lớn là: D= 885 m2

+Khèi l-ợng cát dự trữ:

Cát dự trữ nhiều giai đoạn thi công trát lấy cho 1m3 vữa cần : 0.87 m3 D= 0.87*10.55 =9.2 m3

+Khối l-ợng gạch xây t-ờng

Tng th tích t-ờng cho tầng 88,073 m3.Trong định dự trữ gạch cho ngày xây liên tiếp ngày xây nhiều G=88,073/8=11 m3, gạch d tr l D=11 *3=33m3

Số viên gạch 1m3 t-ờng :636 viên tổng số gạch : N= 33.636=20988 viªn

III.2.2. DiƯn tÝch kho b·i:

+DiƯn tích kho xi măng yêu cầu:

Din tớch kho bãi yêu cầu đ-ợc xác định theo công thức sau: Sxm =

xm xm

d D

(m2)

Trong đó:dxm:l-ợng vật liệu xi măng định mức chứa 1m

diÖn tÝch kho Tra b¶ng ta cã: dxm=1,3 T/m2

Sxm = 7.3

3 ,

5 ,

(m2) +DiƯn tÝch kho thÐp yªu cÇu:

Ta cã: dt=3,7 TÊn/m2

St = 7.5

7 ,

35 27

(194)

Kho thép phải làm có chiều dài đủ lớn để đặt thép cây.(l 11,7 m) +Diện tích kho ván khn u cầu:

Ta cã: dvk=1,8 m/m

Svk = 32.4

8 ,

05 * 1168

(m2) +Diện tích bÃi cát yêu cầu:

Ta có: dđ=3 m

/m2

S® = 3,1

3

(m2) +Diện tích bÃi gạch yêu cầu:

Ta có: dg=700 viên/m

Sg = 32

700 22260

(m2)

+Diện tích x-ởng gia công ván khu«n, cèt thÐp lÊy nh- sau:

-Vì diện tích kho chứa cốt thép có yêu cầu nhỏ(7.5m2), kết hợp kho chứa cốt thép x-ởng gia công cốt thép với chiều dài phịng 15m

DiƯn tÝch kho (x-ëng) cèt thÐp lµ 45 m2 DiƯn tÝch kho xi măng lấy 12 m2

Diện tích x-ởng gia công ván khuôn lấy :36 m2

+Kho để chứa loại dụng cụ sản xuất ,thiết bị máy móc loại nhỏ nh- máy bơm, máy hàn, máy đầm lấy diện tích 30m2

Tỉng céng diƯn tÝch kho chøa lµ: S= 123 m2

III.3.tính toán nhà tạm

III.3.1. Xỏc nh dõn s cụng tr-ng:

Diện tích xây dựng nhà tạm phụ thuộc vào dân số công tr-ờng.ở đây, tính cho giai đoạn thi công phần ngầm phần thân tầng hầm tầng

Tng s ng-i lm vic công tr-ờng xác định theo công thức sau: G = 1,06( A+B+C+D+E)

Trong đó:

A=Ntb:lµ quân số làm việc trực tiếp trung bình tr-êng :

B:sè c«ng nhân làm việc x-ởng sản xuất phụ trợ: B= k%.A Với công trình dân dụng thành lÊy : k= 25% B = 25%.50=12 (ng-êi)

C:số cán kỹ thuật công tr-ờng;

C=6%(A+B) =6%(50+12) = 4,5; lấy C=4ng-ời D:số nhân viên hành :

Ntb = 50

i i i

t t N

(195)

D=5%(A+B+C) = 5%(50+12+4) = (ng-ời) E:số nhân viên phục vụ:

E= s%(A+S+C+D) = 4%(50+12+4+3) = (ng-êi) Sèng-êi lµm viƯc ë c«ng tr-êng:

G= 1,06(50+12+4+3+3)=72 (ng-êi)

III.3.1. Diện tích yêu cầu loại nhà tạm:

Dựa vào số ng-ời cơng tr-ờng diện tích tiêu chuẩn cho loại nhà tạm, ta xác định đ-ợc diện tích loại nhà tạm theo cơng thức sau:

Si = Ni [S]i

Trong đó: Ni:Số ng-ời sử dụng loại cơng trình tạm i

[S]i:Diện tích tiêu chuẩn loại công trình tạm i, tra bảng 5.1-trang 110,sách "Tổng mặt xây dựng" - Trịnh Quốc Thắng

+Nhà nghỉ tr-a cho công nhân: Tiêu chuẩn: [S] = m2/ng-ời

Số ng-ời nghỉ tr-a công tr-ờng N= 30%.G=0.3*72=22 ng-ời

S1 = 22x3 =66 m2.Vì điều kiện mặt lấy 33 m2 +Nhà làm việc cho cán bé:

Tiªu chuÈn: [S] = m2/ng-êi

S2 = 5x4 = 20 m2 +Nhµ ¨n:

Tiªu chuÈn: [S] = m2/ng-êi

S3 = 22x1 = 22 m2 +Phßng y tÕ:

Tiªu chuÈn: [S] = 0,04 m2/ng-êi

S4 = 94x0,04 = 3,76 m2 +Nhà tắm: Hai nhà tắm với diện tích 2,5 m2/phòng

+Nhà vệ sinh:T-ơng tự nhà tắm, hai phòng với 2,5 m2/phòng

III.4.tính toán cấp n-ớc

III.4.1. Tính toân l-u l-ợng n-ớc yêu cầu:

N-ớc dùng cho nhu cầu công tr-ờng bao gồm: -N-íc phơc vơ cho s¶n xt

-N-íc phơc vơ cho sinh hoạt tr-ờng -N-ớc cứu hoả

+N-ớc phục vụ cho sản xuất: l-u l-ợng n-ớc phục vụ cho sản xuất tính theo

công thức sau: Q1 = 1,2 kg A

n

i i

3600

1 (l/s)

(196)

ở đây,các điểm sản xuất dùng n-ớc xác định thời điểm sử dụng cao giai đoạn trộn vữa , n-ớc dùng để trộn vữa

VËy cã:A1 = 2000 l/ngµy

kg:Hệ số sử dụng n-ớc không điều hoà giê K=2,5 Q1 = 1,2 .2,5 0,2083

3600

2000

(l/s)

+N-ớc phục vụ sinh hoạt tr-ờng: Gồm n-ớc phục vụ tắm rửa, ăn uống,xác định theo công thức sau:

Q2 = kg B N

3600

max (l/s)

Trong đó: Nmax :số ng-ời lớn làm việc ngày công tr-ờng: Nmax=7 (ng-ời)

B:Tiªu chn dïng n-íc cho mét ng-êi ngày công tr-ờng, lấy B=20 l/ngày

kg:Hệ số sử dụng n-ớc không điều hoà K=2 Q1 = 0,103

3600

20 74

(l/s)

+N-íc cøu hoả: Với quy mô công tr-ờng nhỏ, tính cho khu nhà tạm có bậc chịu lửa dễ cháy, diện tích bÐ h¬n 3000m3

Q3 =10 (l/s)

L-u l-ợng n-ớc tổng cộng cần cấp cho cơng tr-ờng xác định nh- sau: Ta có: Q= Q1 + Q2 = 0,208+0,103=0,311 (l/s) < Q3=10 (l/s)

Do đó:QT = 70%( Q1 + Q2)+ Q3=0,7.0,311+10=10,22 (l/s) Vậy: QT =10.22 (l/s)

III.4.2. Xác định đ-ờng kính ống dẫn chính:

Đ-ờng kính ống dẫn n-ớc đ-ơch xác định theo công thức sau: D=

1000

v

Qt

Trong đó:Qt =10,22 (l/s):l-u l-ợng n-ớc yêu cầu V:vận tốc n-ớc kinh tế, tra bảng ta chọn V=1m/s D= 0,114

1000

22 , 10

(m) chän D= 12 cm

ống dẫn đ-ợc nối trực tiếp vào mạng l-ới cấp n-ớc thành phố dẫn bể n-ớc dự trữ cơng tr-ờng.Từ dùng bơm cung cấp cho điểm tiêu thụ n-ớc công tr-ờng

(197)

a)Công suất tiêu thụ điện công tr-ờng:

Điện dùng công tr-ờng gồm có loại sau: +Công suất điện tiêu thụ trực tiếp cho sản xuất:

cos 1 1

P K

Pt (KW)

Trong đó:P1:Cơng suất danh hiệu máy tiêu thụ điện trực tiếp: đây, sử dụng máy hàn để hàn thép thi cơng móng có cơng suất P1=18,5 KW

K1:HƯ sè nhu cÇu dïng điện ,với máy hàn,K1 =0,7 Cos:Hệ số công suất: Cos

20 65

,

5 , 18 ,

t

P (KW)

+Công suất điện động lực:

cos 2 2

P K

Pt (KW)

Trong đó:P2:Cơng suất danh hiệu máy tiêu thụ điện trực tiếp K1:Hệ số nhu cầu dùng điện

Cos:Hệ số công suất

-Trạm trộn vữa 250l: P = 3,8KW; K= 0,75 ; Co -Đầm dùi hai c¸i: P = 1KW; K= 0,7 ; Cos

-M¸y c-a tay c¸i: P = KW; K= 0,7 ; Cos

-Máy bơm thoát n-ớc hố đào máy bơm n-ớc trộn vữa bê tông;2 cái: P = 0,5 KW; K= 0,7 ; Cos

58 , 65 ,

7 , , 65 ,

7 , 68 ,

75 , ,

t

P (KW)

+Công suất điện dùng cho chiếu sáng khu vực tr-ờng xung quanh công tr-ờng:

P3 K3.P3

t

(KW)

Trong đó:P3:Cơng suất tiêu thụ địa điểm K1:Hệ số nhu cu dựng in

ở gồm:

-Khu vực công trình: P = 0,8.341,25=273 W =0,273KW; K= -Đ-ờng giao thông:tổng cộng chiều dài 90m=0,09Km

P= 0,09.2,5=0,225KW; K=

-Điện đèn bảo vệ:tổng cộng chiều dài:220 m=0,22Km P= 0,22.1,5=0,33 KW; K=

-Điện chiếu sáng khu vực kho bÃi x-ởng sản xuất: tổng cộng chiều dài:300 m2

(198)

VËy ta cã:

t

P3=0,273+0,225+0,33+0,9=1,728 (KW)

Vậy tổng công suất điện cần thiết tính toán cho công tr-ờng là: PT=1,1( t

P1 + t

P2 + t

P3 )=1,1(20+9,59+1,728) = 37,5 KW b)Chọn máy biến áp phân phối điện:

+Tính công suất phản kháng: tb t t P Q cos

Trong đó:hệ số costb tính theo công thức sau:

) 64 , 728 , 228 , 455 , , 20 ( ) 64 , 728 , 65 , 228 , 65 , 455 , 68 , , 65 , 20 (

cos tb =0,7

55,5 , , 37 t

Q (KW)

+Tính toán công suất biểu kiến:

St Pt2 Qt2 37,52 55,52 67(KVA)

+Chän m¸y biÕn thÕ:

Với cơng tr-ờng khơng lớn , cần chọn máy biến ;ngoài dùng máy phát điện diezen để cung cấp điện lúc cn

Máy biến áp chọn loại có công suất: S St

7 ,

1

= 96 (KVA) Tra bảng ta chọn loại máy có công suÊt 100 KVA

c/an toàn lao động – vệ sinh môi tr-ờng

I số biện pháp an toán lao động vệ sinh moi tr-ờng thi công

Trong phần công tác ta đề cập đến cơng tác an tồn lao động q trình thi cơng cơng tác phần ta khái quát chung số yêu cầu an tồn lao động thi cơng

I.1.biện pháp an tồn đổ bêtơng

- Cần kiểm tra, neo cần trục, thăng tải để đảm bảo độ ổn định, an toàn tr-ờng hợp bất lợi : có gió lớn, bão,

- Tr-ớc sử dụng cần trục, thăng tải, máy móc thi công cần phải kiểm tra, chạy thử để tránh cố xảy

- Trong trình máy hoạt động cần phải có cán kỹ thuật, phận bảo vệ giám sát, theo dõi

(199)

- Bê tông, ván khuôn, cốt thép , giáo thi công, giáo hoàn thiện, cột chống, tr-ớc cẩu lên cao phải đ-ợc buộc chắn, gọn gàng Trong cẩu không cho công nhân làm việc vïng nguy hiĨm

- Khi cơng trình đ-ợc thi cơng lên cao, cần phải có l-ới an tồn chống vật rơi, có vải bạt bao che cơng trình để không làm vệ sinh khu vực lân cận - Tr-ớc đổ bê tông, cán kỹ thuật phải kiểm tra, nghiệm thu công tác ván khuôn, cốt thép, độ vững sàn công tác, l-ới an ton

I.2.biện pháp an toàn hoàn thiện.

- Khi xây, trát t-ờng phải trang bị đầy đủ dụng cụ an tồn lao động cho cơng nhân làm việc cao, đồng thời phải khoanh vùng nguy hiểm phía d-ới vùng thi cơng

- Dàn giáo thi công phải neo chắn vào công trình, lan can cao 1,2 m; cần phải buộc dây an toàn chạy theo chu vi công trình

- Khụng nờn cht quỏ nhiu vật liệu lên sàn công tác, giáo thi công tránh sp quỏ ti

I.3.biện pháp an toàn sử dụng máy

- Th-ờng xuyên kiểm tra máy móc, hệ thống neo, phanh hÃm dây cáp, dây cẩu Không đ-ợc cẩu tải trọng cho phép

- Các thiết bị điện phải có ghi cẩn thận, có vỏ bọc cách điện

- Tr-c sử dụng máy móc cần chạy khơng tải để kiểm tra khả làm việc

- Cần trục tháp, thăng tải phải đ-ợc kiểm tra ổn định chống lật - Cơng nhân sử dụng máy móc phải cú ý thc bo v mỏy

II công tác vƯ sinh m«i tr-êng

- Ln cố gắng để công tr-ờng thi công gọn gàng, sẽ, không gây tiếng ồn, bụi bặm mức cho phép

- Khi đổ bê tông, tr-ớc xe chở bê tông, máy bơm bê tông khỏi công tr-ờng cần đ-ợc vệ sinh vòi n-ớc gần khu vực vào

- Nếu mặt cơng trình lầy lội, lát thép để xe cộ, máy móc lại dễ dàng, khơng làm bẩn đ-ờng sá, bẩn cơng tr-ờng,

Phơ lơc: b¶ng tỉ hợp nội lực phần tử cột khung trục bảng tổ hợp nội lực phần tử dầm khung truc

bảng tính thép phần tử cột khung trục bảng tính thép phÇn tư dÇm khung trơc

(200)

Lời nói đầu

Mục lục Error! Bookmark not defined. KiÕn tróc (10%) I.giíi thiƯu vỊ c«ng trình

II.giải pháp kiến trúc

Kết cấu (45%) phần 1:tính toán khung trục 38

phần 2:tính toán cầu thang Error! Bookmark not defined. phần 3:tính toán SN TNG 9

phần 4:tính toán MóNG 95

Thi công (45%) phần 1:công nghệ thi công 109

A/công nghệ thi công phần ngầm 109

B/công nghệ thi công phần thân 147

C/công tác xây t-ờng hoàn thiện 168

phn 2:tin thi công 170

A/lập tiến độ thi công : (phần ngầm – phần thân- phần hoàn thiện) 170

B/thiêt kế tổng mặt thi công 192

c/an tồn lao động – vệ sinh mơi tr-ờng 200 Phụ lục: bảng tổ hợp nội lực phần tử cột khung trục

Định dạng
Số trang	201
Dung lượng	5,72 MB