Nghiên cứu cột đất trộn xi măng trong gia cố đất nền quanh hố đào sâu tại hầm thủ thiêm

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA  PHẠM HÙNG TIẾN NGHIÊN CỨU CỘT ĐẤT TRỘN XI MĂNG TRONG GIA CỐ ĐẤT NỀN QUANH HỐ ĐÀO SÂU TẠI HẦM THỦ THIÊM CHUYÊN NGÀNH : XÂY DỰNG ĐƯỜNG ÔTÔ VÀ ĐƯỜNG THÀNH PHỐ MÃ SỐ NGÀNH : 60 58 30 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, THÁNG 07/2009 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học : GS.TSKH NGUYỄN VĂN THƠ Cán hướng dẫn khoa học : TS LÊ BÁ VINH Cán chấm nhận xét : Cán chấm nhận xét : Luận văn thạc sĩ bảo vệ HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH, Ngày Tháng Năm ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHIÃ VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc -oOo Tp HCM, ngày 03 tháng 07 năm 2009 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên : PHẠM HÙNG TIẾN Giới tính : Nam Ngày, tháng, năm sinh : 30/10/1983 Nơi sinh : Phú Yên Chuyên ngành : Xây dựng đường ơtơ đường thành phố Khố (Năm trúng tuyển) : 2007 MSHV : 00107748 TÊN ĐỀ TÀI: “ NGHIÊN CỨU CỘT ĐẤT TRỘN XI MĂNG TRONG GIA CỐ ĐẤT NỀN QUANH HỐ ĐÀO SÂU TẠI HẦM THỦ THIÊM “ NHIỆM VỤ LUẬN VĂN: Nghiên cứu tác dụng cột đất trộn xi măng dùng gia cường đất quanh hố đào sâu hầm Thủ Thiêm NHIỆM VỤ LUẬN VĂN: Chương : Tổng quan hố đào sâu vấn đề giữ ổn định hố đào sâu trụ đất trộn xi măng Chương : Cơ sở lý thuyết tính tốn đất gia cường cột đất trộn xi măng quanh hố đào sâu Chương : Nghiên cứu tác dụng cột đất trộn xi măng gia cố quanh hố đào dự án hầm Thủ Thiêm Chương Nhận xét, kết luận kiến nghị NGÀY GIAO NHIỆM VỤ NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 03/07/2009 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : GS.TSKH NGUYỄN VĂN THƠ CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : TS LÊ BÁ VINH CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH GS.TSKH NGUYỄN VĂN THƠ TS LÊ BÁ VINH TS LÊ BÁ KHÁNH Nội dung đề cương Luận văn thạc sĩ Hội Đồng Chun Ngành thơng qua PHỊNG ĐÀO TẠO SAU ĐẠI HỌC KHOA QUẢN LÝ NGÀNH LỜI CẢM ƠN Khoảng thời gian năm học tập nghiên cứu trường Đại Học Bách Khoa với khoảng thời gian đầy thú vị nhiều thử thách Tôi xin gửi lời cảm ơn đến thầy cô môn nhiệt tình bảo, xin cảm ơn tất anh chị bạn lớp cao học Xây Dựng Đường Ơtơ Đường Thành Phố khóa 2007 Tơi xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến GS.TSKH Nguyễn Văn Thơ TS Lê Bá Vinh, thầy nhiệt tình giúp đỡ, bảo tạo điều kiện cho tơi hồn thành luận văn Xin cảm ơn gia đình tơi, người ln tạo điều kiện tốt cho sống học tập, nghiên cứu Xin cảm ơn anh Tùng, người bạn thân, đồng nghiệp động viên giúp đỡ Và cuối xin cảm ơn Công ty Obayashi Corporation số liệu cung cấp TP Hồ Chí Minh, Ngày Tháng Học viên Phạm Hùng Tiến Năm 2009 TÓM TẮT LUẬN VĂN Tên đề tài : NGHIÊN CỨU CỘT ĐẤT TRỘN XI MĂNG TRONG GIA CỐ ĐẤT NỀN QUANH HỐ ĐÀO SÂU TẠI HẦM THỦ THIÊM Vấn đề thiết kế đảm bảo độ ổn định an toàn thi cơng hố đào sâu ln tốn khó cho dù có nhiều tiến tính tốn mơ dựa mơ hình tính tốn diễn tả ứng xử đất gần với thực tế có cố cơng trình liên quan đến hố móng sâu gây Một số phương pháp giữ ổn định hố đào sâu phổ biến như: Sử dụng chống thơng qua hệ thống kích; Sử dụng neo đất; Gia cường đất quanh hố đào Trong phương pháp phương pháp gia cường đất quanh hố đào phương pháp ý đến nhiều với phát triển công nghệ thi công cột đất trộn xi măng (DSMC) Công nghệ sử dụng thi cơng phạm vi hẹp (nhất điều kiện thành phố) không gây ảnh hưởng đến tường chắn công trình xung quanh Hầm Thủ Thiêm cơng trình trọng điểm dự án Đại Lộ Đông Tây coi cơng trình sử dụng DSMC với số lượng lớn đa dạng mục đích sử dụng Tại hầm dẩn Thủ Thiêm lý trình 14km350 đến 14km365 sử dụng để gia cường đất bên bên hố đào Luận văn nghiên cứu tác dụng vùng đất gia cường DSMC thơng qua việc mơ tốn phần mềm Plaxis, công cụ mạnh sử dụng phương pháp FEM Với việc phân tích cơng trình điển hình với địa chất đặc trưng khu vực Đông Nam Bộ, kết nghiên cứu hữu ích việc áp dụng vào cơng trình tương tự, cơng trình nằm khu vực có địa chất yếu Ngồi ra, luận văn trình bày phương pháp tính tốn vùng đất gia cường phía ngồi hố đào, phương pháp áp dụng cơng trình ABSTRACT STUDY SOIL-CEMENT COLUMNS IN REINFORCING GROUND AROUND DEEP EXCAVATIONS AT THU THIEM TUNNEL Designing to ensure stablization and executing deep excavations safety are always hard task Though having many advances in calculating by reproduce based on calculated geometries which conduct quite near with practice, a lot of breakdown happened, which are concerned about deep excavations Some popular maintaining stablization for deep excavations : using struts and wales through pulley systems, using anchors underground, improved soil around deep excavations Improved soil around deep excavations is one of the approaches which is paid much attention to the development of DSMC This technology is applied because it can be constructed in narrow scopes (especially in city conditions) and don’t affect to reliable wall and works nearby Thu Thiem tunnel is an essential work in East-West highway project which is one of the works using large quantity of DSMC and various purposes At station 14km350 to 14km365 of Thu Thiem tunnel, DSMC is used to improve the ground both inside and outside of deep excavations This essay studies effects of DSMC improved soil though imitating the task by Plaxis software, an effecttive tool using FEM By analysing one typical work with specific geology of South-East region, the study’s result will be very useful for applying to the same works, which are in soft soil Besides, this essay also states one method to calculate improved soil outside of deep excavations This method can be use in any work MỤC LỤC CHƯƠNG : TỔNG QUAN VỀ HỐ ĐÀO SÂU VÀ VẤN ĐỀ GIỮ ỔN ĐỊNH HỐ ĐÀO SÂU BẰNG TRỤ ĐẤT TRỘN XI MĂNG (DSMC) 1.1 TỔNG QUAN VỀ HỐ ĐÀO SÂU 1.2 VẤN ĐỀ ỔN ĐỊNH VÀ SỰ CỐ HỐ ĐÀO SÂU 1.2.1 Ổn định hố đào sâu 1.2.2 Sự cố hố đào sâu 1.3 GIỮ ỔN ĐỊNH HỐ ĐÀO SÂU BẰNG DSMC .5 1.3.1 Tổng quan công nghệ DSMC 1.3.2 Sử dụng DSMC ổn định hố đào sâu 1.4 MỤC TIÊU CỦA LUẬN VĂN 11 1.5 PHƯƠNG HƯỚNG NGHIÊN CỨU 12 1.6 GIỚI HẠN LUẬN VĂN .12 CHƯƠNG : CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN ĐẤT GIA CƯỜNG BẰNG DSMC QUANH HỐ ĐÀO SÂU .13 2.1 LÝ THUYẾT ÁP LỰC ĐẤT CỦA RANKINE .13 2.2 CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ÁP LỰC LÊN TƯỜNG CHẮN GIỮ LIÊN TỤC TRONG ĐẤT .15 2.2.1 Phương pháp SACHIPANA 16 2.2.2 Phương pháp đàn hồi 18 2.2.3 Phương pháp phần tử hữu hạn (FEM) 20 2.3 TÍNH TỐN VÙNG ĐẤT GIA CƯỜNG BẰNG DSMC PHÍA NGỒI HỐ ĐÀO (PHÍA CHỦ ĐỘNG) .22 2.3.1 Trường hợp đất sau lưng tường trạng thái chủ động 24 2.3.2 Trường hợp đất sau lưng tường trạng thái bị động 27 CHƯƠNG : NGHIÊN CỨU TÁC DỤNG CỦA DSMC GIA CƯỜNG QUANH HỐ ĐÀO TẠI DỰ ÁN HẦM THỦ THIÊM 31 3.1 TỔNG QUAN VỀ DỰ ÁN HẦM THỦ THIÊM 31 3.2 PHÂN TÍCH ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT VÀ CÁC CHỈ TIÊU CƠ LÝ 35 3.3 PHÂN TÍCH KẾT CẤU HẦM 47 3.4 GIA CỐ ĐẤT XUNG QUANH HỐ ĐÀO BẰNG DSMC 50 3.4.1 Gia cố đất DSMC phía hố đào 52 3.4.2.Gia cố đất DSMC phía ngồi hố đào 56 3.5 TRÌNH TỰ THI CÔNG 58 3.6 PHÂN TÍCH MƠ HÌNH 63 3.6.1.Đánh giá mơ hình .63 3.6.2.Hệ số an toàn SF 66 3.7 PHÂN TÍCH CÁC TRƯỜNG HỢP BẰNG PLAXIS 67 3.7.1 Trường hợp : Sử dụng DSMC để gia cường đất phía chủ động .67 3.7.2 Trường hợp : Sử dụng DSMC để gia cường đất phía bị động 79 3.7.3 Trường hợp : Nghiên cứu ảnh hưởng chất lượng DSMC đến tác dụng gia cường đất xung quanh hố đào 86 3.7.4 Trường hợp : Sử dụng DSMC để gia cường đất phía chủ động phía bị động 90 3.8 TÍNH TỐN VÙNG ĐẤT GIA CƯỜNG DSMC BẰNG PHƯƠNG PHÁP GIẢI TÍCH 92 CHƯƠNG : NHẬN XÉT, KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 99 4.1 NHẬN XÉT VÀ KẾT LUẬN 99 4.2 KIẾN NGHỊ 101 Chương : Tổng quan hố đào sâu vấn đề ổn định hố đào sâu trụ đất trộn xi măng CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ HỐ ĐÀO SÂU VÀ VẤN ĐỀ GIỮ ỔN ĐỊNH HỐ ĐÀO SÂU BẰNG TRỤ ĐẤT TRỘN XI MĂNG (DSMC) 1.1 TỔNG QUAN VỀ HỐ ĐÀO SÂU Móng hạng mục đóng vai trị quan trọng đến bền vững cơng trình Độ sâu đặt móng nhân tố chủ đạo ảnh hưởng đến độ ổn định, tính vĩnh cửu khai thác bình thường cơng trình Do việc giữ ổn định hố đào suốt trình thi cơng móng cơng trình yếu tố cần đặc biệt ý Theo độ sâu đào Terzaghi Peck (1967) chia hố đào thành hai loại : hố đào nông (dưới 6m), hố đào sâu (trên 6m) Tuy nhiên có độ sâu hố đào nhỏ 6m phải đào điều kiện địa chất công trình điều kiện thủy văn phức tạp phải xử lý hố đào sâu Các loại cơng trình xây dựng hạ tầng thường gặp hố đào sâu : hệ thống cấp thoát nước; hệ thống bể chứa xử lý nước thải; bãi đậu xe, gara ôtô, kho hàng; ga đường tàu điện ngầm, đường cao tốc; trung tâm thương mại, cao ốc; cơng trình phịng vệ dân sự… Hố đào loại cơng việc tạm thời, có giá thành cao, khối lượng công việc lớn , kỹ thuật phức tạp Đồng thời trọng điểm để hạ thấp giá thành bảo đảm chất lượng cơng trình Mọi cố xảy với với hố đào xử lý khó khăn, gây tổn thất lớn mặt kinh tế ảnh hưởng nghiêm trọng mặt xã hội Cơng trình hố đào phát triển theo xu hướng độ sâu lớn, diện tích rộng có đạt tới hàng trăm mét Theo đà phát triển cải tạo thành phố cũ, cơng trình cao tầng, siêu cao tầng thành phố lại thường tập trung khu đất nhỏ hẹp, mật độ xây dựng lớn, dân cư đông đúc, giao thông chen lấn, điều kiện để thi cơng cơng trình hố móng Lân cận cơng trình thường có cơng trình xây dựng vĩnh cửu, cơng trình lịch sử, nghệ thuật bắt buộc phải an tồn, khơng thể có mái dốc, yêu cầu việc ổn định khống chế chuyển dịch nghiêm ngặt Cơng trình hố đào gồm nhiều khâu có quan hệ chặt chẽ với chắn đất, chống giữ, ngăn nước, hạ mực nước ngầm, đào đất, khâu thất bại dẫn tới cố cho hố móng Chương : Tổng quan hố đào sâu vấn đề ổn định hố đào sâu trụ đất trộn xi măng Công trình hố đào có chu kỳ thi cơng dài, từ đào đất đến hoàn thành toàn cơng trình kín khuất ngầm mặt đất phải trải qua nhiều lần mưa to, nhiều lần chất tải, chấn động, thi cơng có sai phạm tính ngẫu nhiên mức độ an toàn tương đối lớn, cố xảy thường đột biến 1.2 VẤN ĐỀ ỔN ĐỊNH VÀ SỰ CỐ HỐ ĐÀO SÂU 1.2.1 ỔN ĐỊNH HỐ ĐÀO SÂU Khi làm làm cơng trình có hạng mục nằm ngầm qua đất yếu, mục tiêu thiết kế quan trọng ổn định hố đào Sự ổn định theo nghĩa nói tới khả hệ tường chắn chống lại quay tường biến dạng đất tổng thể kèm với biến dạng cắt quay lớn (hay phá hoại cắt) đất Biến dạng gây từ tình có xu hướng phát triển theo chiều xuống (lún) bên hố đào lên (bùng nền) phạm vi hố đào Hình dạng hố đào hệ tường chắn cần phải thỏa mãn hai chế độ ổn định Hố đào phải thiết kế với hệ số an toàn đủ để chống lại bùng Bài tốn Terzaghi phân tích (năm 1949) sau cải tiến Bjurrum Eide (1956) Hệ số an toàn cho chế độ hàm số cường độ chống cắt đất chiều sâu đào Chiều sâu chân tường cao độ đáy hố đào không ảnh hưởng lớn tới tính ổn định cao độ mũi đạt tới lớp đất cứng Cả hai điều kiện ổn định có khả gây biến dạng lớn Ngay phá hoại không xảy ra, hệ số an toàn thấp tạo phát triển tương đối lớn biến dạng cắt Để giữ cho biến dạng nằm phạm vi chấp nhận tránh trượt lớn, điều quan trọng phải có biện pháp thiết kế đề phịng thích hợp thi cơng Ví dụ, vùng đất sét nhạy cảm, cần dùng hệ số an toàn lớn so với trường hợp tạm thời thơng thường, tính tới chùng biến dạng (ứng suất) Trong trình xây dựng, cơng việc kiểm sốt cẩn thận 1.2.2 SỰ CỐ HỐ ĐÀO SÂU Đây vấn đề phải đặc biệt ý thiết kế thi công hố đào Sự cố mặt dù ý đến tránh khỏi Điều đặc thù công tác thiết kế thi công phức tạp Công tác thiết kế hố đào có điểm đặc trưng sau : Phụ lục PL-111 Mô m en uốn (m ) -200 200 400 600 800 1000 -1000 Mô men uốn (m) 0 -2 -500 -2 -1500 1000 -1000 Mô men uốn (m) -500 -2 -4 -4 -4 -6 -6 -6 -8 Độ sâu Diaphragm wall (m) -16 -18 -20 -22 -12 Độ sâu Diaphragm wall (m ) -12 -14 1000 -10 -10 -12 500 -8 -8 -10 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) 500 -14 -16 -18 -20 -14 -16 -18 -20 -22 -22 -24 -24 -24 -26 -26 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 Bước : Xây tường cọc barrette, gia cường vùng đất bên hố đào DSMC Mô m en uốn (m ) -500 -2 500 1000 1500 500 1000 1500 2000 -1500 2500 -1000 Mô m en uốn (m ) -500 -2 -4 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 -18 -20 -22 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) -4 -6 -14 -16 -18 -20 -22 -18 -20 -22 -24 -26 -26 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -32 -32 -34 -34 -36 -36 Mô m en uốn (m ) 0 500 -2 1000 -30 -32 -34 -36 Bước : Đổ BT trên, đào đến cao độ -19.46m Bước : Đào đến cao độ -11.11m 1500 2000 -2000 -1500 -1000 Mô m en uốn (m ) 0 500 -2 -500 1000 1500 2000 -3000 -2000 Mô m en uốn (m ) -1000 -2 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -16 -18 -20 -22 -14 -16 -18 -20 -22 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) -4 -14 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -26 -26 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 Bước : Đổ BT tường bên 1000 -12 -24 Bước : Đổ BT đáy 1000 -16 -24 -500 500 -14 -24 Bước : Đào đến cao độ -8.0m Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) Mô m en uốn (m ) -4 -16 -1000 -500 -2 -14 -2000 -1500 -1500 -1000 Độ sâu Diaphragm wall (m ) -1000 Độ sâu Diaphragm wall (m ) -1500 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) -2000 Bước : Đào đến cao độ -4.50m Bước : Đào đến cao độ -0.50m Bước : Lấp đất hoàn thiện 2000 Phụ lục D PL-112 TRƯỜNG HỢP GIA CƯỜNG VỚI CHẤT LƯỢNG DSMC KHÁC NHAU D.1 DSMC loại : Trình tự bước thi cơng trường hôp giống Nên mục trình bày trường hợp điển hình, trường hợp khác tương tự Trình tự bước sau : Bước : Xây tường cọc barrette, gia cường vùng đất sau lưng tường DSMC Bước : Đào đến cao độ -0.50m Bước : Đào đến cao độ -8.0m Bước : Đào đến cao độ -11.11m cao độ -19.46m Bước : Đổ BT đáy Bước : Đổ BT tường bên Bước : Lấp đất hoàn thiện Bước : Đào đến cao độ -4.50m Bước : Đổ BT trên, đào đến Ghi : Tầng đất cát phủ (Back fill) Tầng cát pha sét (Clayey sand) Tầng đất sét yếu (Soft clay) Tầng đất sét cứng (Hard clay) Tầng đất sét nửa cứng (Stiff clay) Vùng đất gia cường DSMC Phụ lục Chuyển vị (m ) 0 0.005 -0.005 0 0.05 -4 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 -22 Độ sâu Diaphragm wall (m) -4 -20 -14 -16 -18 -20 -22 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 0.07 0.08 Chuyển vị (m) 0.02 0.03 0.04 0.05 0.07 0.08 -2 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 -16 -18 -20 -22 -24 Độ sâu Diaphragm wall (m ) -2 -14 -14 -16 -18 -20 -22 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 -14 -16 -18 -20 -22 -26 -26 -28 0.08 -24 -24 -26 0.07 Chuyển vị (m ) 0.06 -4 Độ sâu Diaphragm wall (m) -2 0.01 0.06 Bước : Đào đến cao độ -4.50m Bước : Đào đến cao độ -0.50m 0.06 0.05 -22 -24 0.05 0.04 -20 -26 0.04 0.03 -18 -26 C huyển vị (m ) 0.02 -16 -24 0.03 0.01 -14 -24 Chuyển vị (m) 0.04 -6 Bước : Xây tường cọc barrette, gia cường vùng đất sau lưng tường DSMC Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) 0.03 -4 -18 0.02 0.02 -2 -16 0.01 0.01 -2 -14 Chuyển vị (m) 0.01 -2 Độ sâu Diaphragm wall (m) Độ sâu Diaphragm wall (m ) -0.01 PL-113 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 Bước : Đào đến cao độ -8.0m C huyển vị (m ) 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 Chuyển vị (m ) 0.06 0.07 0.08 0.02 0.04 0.06 0.1 -2 -4 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -16 -18 -20 -22 -14 -16 -18 -20 -22 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) -2 -14 0.04 0.06 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -26 -26 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 Bước : Đổ BT tường bên 0.02 -12 -24 Bước : Đổ BT đáy C huyển vị (m ) 0.08 -2 Độ sâu Diaphragm wall (m ) Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) Bước : Đổ BT trên, đào đến cao độ -19.46m Bước : Đào đến cao độ -11.11m Bước : Lấp đất hoàn thiện 0.08 0.1 Phụ lục -200 Mô m en uốn (m ) 0 100 -2 -100 200 300 -1000 -500 Mô men uốn (m) 0 -2 1000 -1500 -1000 Mô men uốn (m) -500 -2 -4 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -10 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) 500 Độ sâu Diaphragm wall (m) -12 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -8 -8 -10 -10 -12 -12 Độ sâu Diaphragm wall (m ) -300 PL-114 -14 -16 -18 -20 -22 500 1000 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -26 -26 -28 -28 -30 -30 -32 -32 -34 -34 -36 -36 -26 -28 -30 -32 -34 -36 Bước : Xây tường cọc barrette, gia cường vùng đất sau lưng tường DSMC Mô m en uốn (m ) -500 -2 500 1000 1500 Mô m en uốn (m ) 0 -2 500 1000 -1500 -1000 Mô m en uốn (m ) -500 -2 -4 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 -16 -18 -20 -22 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) -4 -6 -14 -16 -18 -20 -22 -18 -20 -22 -24 -26 -26 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 Mô m en uốn (m ) 0 500 -2 1000 -36 Bước : Đào đến cao độ -11.11m 1500 2000 -2000 -1500 -1000 Mô men uốn (m) 0 500 -2 -500 1000 1500 Bước : Đổ BT trên, đào đến cao độ -19.46m -3000 2000 -2000 Mô m en uốn (m ) -1000 -2 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 -16 -18 -20 -22 -14 -16 -18 -20 -22 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) -4 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -26 -26 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 Bước : Đổ BT tường bên 1000 -14 -24 Bước : Đổ BT đáy 1000 -16 -24 -500 500 -14 -24 Bước : Đào đến cao độ -8.0m Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) -500 Bước : Đào đến cao độ -4.50m -4 -14 -2000 -1500 -1000 -1000 Độ sâu Diaphragm wall (m ) -1000 Độ sâu Diaphragm wall (m) -1500 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m ) -2000 Bước : Đào đến cao độ -0.50m Bước : Lấp đất hoàn thiện 2000 Phụ lục PL-115 D.2 DSMC loại : C huyển vị (m ) 0 -0.005 0.04 0.05 -4 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -1 -12 -12 -1 -22 Đ ộ sâ u D ia p h g m w(m) a ll -4 -6 -14 -16 -18 -20 -22 -2 -28 -28 -2 -30 -30 -3 -32 -32 -3 -34 -34 -3 -36 -36 0.05 0.07 Bước : Đào đến cao độ -0.50m 0.08 Chuyển vị (m) 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.07 0.08 -2 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -10 -10 -12 -12 -20 -22 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.07 0.08 0.06 -8 -10 -12 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m) Độ sâu Diaphragm wall(m) -2 -18 0 C huyển vị (m ) 0.06 -4 -16 0 Bước : Đào đến cao độ -4.50m -2 -14 0 -3 0.06 0 -2 -2 0.04 0 -2 -26 C huyển vị (m ) 0 -1 -26 0.03 0 -1 -24 0 -1 -24 Bước : Xây tường cọc barrette, gia cường vùng đất sau lưng tường DSMC Đ ộ sâu D iaphragm w all (m) 0.03 -4 -20 0.02 0.02 -2 -18 0.01 0.01 -2 -16 C h u yể n vị (m) 0 0.01 -14 Chuyển vị (m) 0.005 -2 Độ sâu Diaphragm wall (m) Đ ộ s âu D iaphragm w (m) all -0.01 -14 -16 -18 -20 -22 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -24 -26 -26 -28 -28 -30 -30 -32 -32 -34 -34 -36 -36 -26 -28 Bước : Đào đến cao độ -8.0m 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 -34 -36 Bước : Đổ BT trên, đào đến cao độ -19.46m Chuyển vị (m) 0.06 0.07 0.08 0.02 0.04 0.06 0.1 -2 -4 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 -16 -18 -20 -22 -14 -16 -18 -20 -22 Độ sâu Diaphragm wall (m) -2 -14 0.04 0.06 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -26 -26 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 Bước : Đổ BT tường bên 0.02 -14 -24 Bước : Đổ BT đáy Chuyển vị (m ) 0.08 -2 Độ sâu Diaphragm wall(m) Đ ộ s âu D iaphragm w all (m) -32 Bước : Đào đến cao độ -11.11m C huyển vị (m ) -30 Bước : Lấp đất hoàn thiện 0.08 0.1 Phụ lục Mô m en uốn (m ) 0 100 -2 -100 200 -1000 300 Mô men uốn (m) 0 -2 -500 500 -1500 1000 -1000 Mô men uốn (m) -500 -2 -4 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 Độ sâu Diaphragm wall (m) -14 -16 -18 -20 -22 Độ sâu Diaphragm wall (m) -200 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m) -300 PL-116 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -16 -18 -20 -22 -24 -26 -26 -28 1000 -14 -24 -26 500 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 Bước : Xây tường cọc barrette, gia cường vùng đất sau lưng tường DSMC Mô m e n u ố n (m ) -5 0 -2 500 1000 1500 Mô m en uốn (m ) 500 1000 1500 2000 -1500 2500 -1000 -2 Mô m en uốn (m ) -500 -2 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -1 -10 -10 -1 -12 -12 -1 -1 -2 -2 -14 -16 -18 -20 -22 -2 -24 -2 -26 -2 -28 -3 -30 -3 -32 -3 -34 -3 -36 Mô m en uốn (m ) 0 500 -2 -500 1000 Đ ộ s âu D iaphragm w (m) all -4 Bước : Đào đến cao độ -8.0m 2000 -2000 -1500 -1000 -14 -16 -18 -20 -22 -28 -30 -32 -34 -36 Bước : Đổ BT trên, đào đến cao độ -19.46m Mô men uốn (m) 0 500 -2 -500 1000 1500 2000 -3000 -2000 Mô m en uốn (m ) -1000 -2 -4 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 -14 -16 -18 -20 -22 -14 -16 -18 -20 -22 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -26 -26 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 Bước : Đổ BT tường bên 1000 -14 -24 Bước : Đổ BT đáy 1000 -26 Bước : Đào đến cao độ -11.11m 1500 500 -24 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m) Đ ộ s âu D iaphragm w(m) all -500 -4 -1 -2000 -1500 -1000 -1500 -1000 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m) -1 0 Độ sâu Diaphragm wall(m) -1 0 Đ ộ s â u D ia p h g m (m) w a ll -2 0 Bước : Đào đến cao độ -4.50m Bước : Đào đến cao độ -0.50m Bước : Lấp đất hoàn thiện 2000 Phụ lục PL-117 D.3 DSMC loại : Chuyển vị (m ) 0 0.005 -2 -0.005 0.03 0.05 -4 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 -22 Độ sâu Diaphragm wall(m) -4 -20 -14 -16 -18 -20 -22 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 0.07 0.08 Chuyển vị (m) 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.07 0.08 -2 -2 -2 -4 -4 -4 -6 -6 -8 -8 -10 -10 -12 -12 0.07 0.08 0.07 0.08 C huyển vị (m ) 0.06 0.06 Bước : Đào đến cao độ -4.50m Bước : Đào đến cao độ -0.50m 0.06 0.05 -22 -24 0.05 0.04 -20 -26 0.04 0.03 -18 -26 C huyển vị (m ) 0.02 -16 -24 0.03 0.01 -14 -24 Chuyển vị (m) 0.04 -6 -18 0.02 0.02 -4 -16 0.01 0.01 -2 Bước : Xây tường cọc barrette, gia cường vùng đất sau lưng tường DSMC 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 -6 -8 -10 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -26 -28 -30 Đ ộ s âu D iaphragm w (m) all -12 Độ sâu Diaphragm wall (m) Đ ộ s âu D iaphragm w all (m) -2 -14 Chuyển vị (m) 0.01 Độ sâu Diaphragm wall (m) Độ sâu Diaphragm wall (m) -0.01 -14 -16 -18 -20 -14 -16 -18 -20 -22 -22 -24 -24 -26 -26 -28 -28 -30 -30 -32 -32 -34 -32 -34 -36 -34 -36 -36 Bước : Đào đến cao độ -8.0m C h u yể n vị (m ) 0 0 0 0 0 C huyển vị (m ) 0 0 0 0.02 0.04 0.06 0.1 -2 -4 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -1 -10 -10 -1 -12 -12 -1 -1 -2 -2 -14 -16 -18 -20 -22 Đ ộ s âu D iaphragm w (m) all -2 -1 0.04 0.06 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -2 -26 -26 -2 -28 -28 -3 -30 -30 -3 -32 -32 -3 -34 -34 -3 -36 -36 Bước : Đổ BT tường bên 0.02 -14 -2 Bước : Đổ BT đáy C huyển vị (m ) 0.08 -2 Đ ộ s âu D iaphragm w(m) all Đ ộ s â u D ia p h g m (m) w a ll Bước : Đổ BT trên, đào đến cao độ -19.46m Bước : Đào đến cao độ -11.11m Bước : Lấp đất hoàn thiện 0.08 0.1 Phụ lục -200 Mô m en uốn (m ) 0 100 -2 -100 200 300 -1000 Mô men uốn (m) 0 -2 -500 1000 -1500 -1000 Mô men uốn (m) -500 -2 -4 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -10 -12 Đ ộ s âu D iaphragm w (m) all 500 Độ sâu Diaphragm wall(m) -14 -16 -18 -20 -22 -24 -8 -8 -10 -10 -12 -12 Độ sâu Diaphragm wall (m) -300 PL-118 -14 -16 -18 -20 -22 500 1000 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -26 -26 -28 -28 -30 -30 -32 -32 -34 -34 -36 -36 -26 -28 -30 -32 -34 -36 Bước : Xây tường cọc barrette, gia cường vùng đất sau lưng tường DSMC 500 1000 Bước : Đào đến cao độ -0.50m 1500 -1500 -1000 Mô men uốn (m) -500 500 1000 -2 1500 2000 Bước : Đào đến cao độ -4.50m -1500 2500 -1000 Mô m en uốn (m ) -500 -2 -4 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -10 -12 -12 -14 -16 -18 -20 -22 500 1000 -8 -10 -12 Đ ộ s âu D iaphragm w(m) all -10 Độ sâu Diaphragm wall(m) -1500 Đ ộ s âu D iaphragm w (m) all -2000 Mô m en uốn (m ) -1000 -500 -2 -14 -16 -18 -20 -22 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -24 -26 -26 -28 -28 -30 -30 -32 -32 -34 -34 -36 -36 -26 -28 -30 Bước : Đào đến cao độ -8.0m Mô m en uốn (m ) 0 500 -2 -500 1000 -34 -36 Bước : Đổ BT trên, đào đến cao độ -19.46m Bước : Đào đến cao độ -11.11m 1500 2000 -2000 -1500 -1000 Mô men uốn (m) 0 500 -2 -500 1000 1500 2000 -3000 -2000 Mô m en uốn (m ) -1000 -2 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 -14 -16 -18 -20 -22 -14 -16 -18 -20 -22 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m) -4 Độ sâu Diaphragm wall (m) Đ ộ s âu D iaphragm w(m) all -2000 -1500 -1000 -32 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -24 -26 -26 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -32 -32 -34 -34 -36 -36 Bước : Đổ BT đáy Bước : Đổ BT tường bên 1000 -30 -32 -34 -36 Bước : Lấp đất hoàn thiện 2000 Phụ lục PL-119 D.4 DSMC loại : Chuyể n vị (m ) C huyển vị (m ) 0 0.005 -0.005 0.05 -4 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 -14 -14 Độ sâu Diaphragm wall (m) -4 -16 -18 -20 -22 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 0.04 0.05 0.07 0.08 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.07 0.08 -2 -2 -2 -4 -4 -4 -6 -6 -8 -8 -10 -10 -12 -12 0.07 0.08 0.07 0.08 C huyển vị (m ) 0.06 0.06 Bước : Đào đến cao độ -4.50m Chuyển vị (m) 0.06 0.05 -22 -24 C huyển vị (m ) 0.04 -20 -26 0.03 0.03 -18 -26 0.02 -16 -24 Bước : Đào đến cao độ -0.50m 0.01 -14 -24 Bước : Xây tường cọc barrette, gia cường vùng đất sau lưng tường DSMC 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 -6 -8 -10 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -26 -28 -30 -32 -34 Đ ộ s âu D iaphragm w all (m) -12 Độ sâu Diaphragm wall (m) Đ ộ sâu D iaphragm w all (m) 0.04 -6 -22 0.02 0.03 -4 -20 0.01 0.02 -2 -18 0.01 -2 -16 Chuyển vị (m) 0 0.01 -2 Độ sâu Diaphragm wall( m) Đ ộ s âu D iaphragm w(m) all -0.01 -14 -16 -18 -20 -22 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -26 -26 -28 -28 -30 -30 -32 -32 -34 -34 -36 -36 -36 Bước : Đào đến cao độ -8.0m 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 Chuyển vị (m) 0.06 0.07 0.08 0.02 0.04 0.06 0.1 -2 -4 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 -16 -18 -20 -22 -14 -16 -18 -20 -22 Đ ộ s âu D iaphragm w(m) all -2 -14 0.04 0.06 -16 -18 -20 -22 -24 -24 -26 -26 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 Bước : Đổ BT tường bên 0.02 -14 -24 Bước : Đổ BT đáy C huyển vị (m ) 0.08 -2 Độ sâu Diaphragm wall(m) Đ ộ s âu D iaphragm w(m) all Bước : Đào đến cao độ -11.11m C huyển vị (m ) Bước : Đổ BT trên, đào đến cao độ -19.46m Bước : Lấp đất hoàn thiện 0.08 0.1 Phụ lục Mô m en uốn (m ) 0 100 -2 200 300 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 Độ sâu Diaphragm wall (m) -6 -8 -14 -16 -18 -20 -22 -18 -20 -22 -24 -26 -26 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 500 1000 1500 -1500 -1000 -500 Bước : Đào đến cao độ -4.50m Mô m en uốn (m ) 500 1000 1500 2000 2500 -1500 -1000 -2 Mô m en uốn (m ) -500 -2 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -10 -10 -10 -12 -12 -12 -14 -16 -18 -20 -22 Đ ộ s âu D iaphragm w(m) all -4 Độ sâu Diaphragm wall (m) Đ ộ s âu D iaphragm w(m) all Mô m en uốn (m ) -500 -2 -14 -16 -18 -20 -22 -18 -20 -22 -24 -26 -26 -26 -28 -28 -28 -30 -30 -30 -32 -32 -32 -34 -34 -34 -36 -36 -36 Mô m e n u ố n (m ) 0 500 -2 1000 1500 2000 -2000 -1500 -1000 Mô m en uốn (m ) 0 500 -2 -500 1000 1500 Bước : Đổ BT trên, đào đến cao độ -19.46m 2000 -3 0 -2 0 Mô m e n u ố n (m ) 0 1000 -2 -1 0 -4 -4 -6 -6 -6 -8 -8 -8 -1 -10 -1 -1 -12 -1 -1 -1 -2 -2 -14 -16 -18 -20 -22 Đ ộ s â u D ia p h g m (m) w a ll -4 -1 -1 -1 -1 -2 -2 -2 -24 -2 -2 -26 -2 -2 -28 -2 -3 -30 -3 -3 -32 -3 -3 -34 -3 -3 -36 -3 Bước : Đổ BT đáy Bước : Đổ BT tường bên 1000 -16 -24 Bước : Đào đến cao độ -11.11m 500 -14 -24 -5 0 1000 -16 -24 Bước : Đào đến cao độ -0.50m 500 -14 -24 Bước : Đào đến cao độ -8.0m Đ ộ s â u D ia p h r a g m(m) w a ll Mô men uốn (m) -500 -2 -8 Bước : Xây tường cọc barrette, gia cường vùng đất sau lưng tường DSMC -1 0 -1000 -4 -22 -1 0 -1500 -6 -20 -2 0 1000 -4 -18 -1000 500 -6 -16 -1500 Mô men uốn (m) 0 -2 -500 -4 -14 -2000 -1000 400 Độ sâu Diaphragm wall(m) -100 Đ ộ s âu D iaphragm w(m) all -200 Đ ộ s âu D iaphragm w(m) all -300 PL-120 Bước : Lấp đất hoàn thiện 2000 3000 Phụ lục PL-121 o Tính lực chống hố đào trường hợp khơng có gia cường DSMC phương pháp Sachipana : 25kN/m 1.5 +2.00 Đấ t đắp +0.00 N2 3.5 13.1 N1 N3 Tầ n g sé t yếu ĐẤ T GIA CƯỜN G -11.1m Diaphragm wall -15.00 Td *Ghi : Kích thước bả n vẽ tính bằ n g đơn vị mét (m) -16.00 Tầ n g sé t nửa cứn g W Mơ hình tính tốn toán hầm dẫn Thủ Thiêm Sử dụng phương pháp Sachipana để tính lực chống chưa có vùng đất gia cường phía sau lưng tường Sử dụng lý thuyết Rankine, tính cho 1m dài ta có :  Giai đoạn đào thứ đào đến cao độ -4.5m (sâu 6.5m), tầng chống : Áp lực chủ động tác dụng lên tường Dặc tính đất C  ( ) (kN/m ) (kN/m ) Tên lớp Cao độ (m) h (m) Cát phủ 2.00 18.00 Sét yếu -4.5 4.50 4.50 8.70 q (kN/m ) h + q (kN/m ) Ka Pa Pw Pa+Pw Ea (kN) 25.00 25.00 25.00 61.00 0.41 10.15 24.76 0.00 0.00 10.15 24.76 34.90 19.00 25.00 61.00 81.25 0.51 18.62 28.93 0.00 45.00 18.62 73.93 208.24 243.15 Tổng Xác định hệ số :  ;  ; Để xác định hệ số ta quy đổi biểu đồ áp lực dạng tam giác :  2x 243.15 = 11.51  2x141.90 = 6.72 Xác định hệ số : v; w Áp lực đất bị động trước tường :   Pp=  x m tan (45  )  2.c tan(45  ) 2      =11.51-6.72 = 4.79 Phụ lục PL-122  19 v = 2.c tan(450  ) =2x8.7xtan (45  ) = 24.39 2 w theo lý thuyết Sachipana hệ số góc đường phân bố áp lực Do ta cần tính áp lực bị động phía hố đào Kết tính tốn áp lực bị động sau : Cao độ (m) Tên lớp h (m) Sét yếu 10.5 Sét nửa cứng 10.5 Cát pha sét 17.5 Sét cứng 27.5 Dặc tính đất C  ( ) (kN/m ) (kN/m ) 10.50 4.50 8.70 19.00 7.00 9.00 13.40 26.00 10.00 10.50 2.00 10.50 h (kN/m ) 47.25 Kp Pp 24.39 1.97 27.5 29.5 32.00 140.00 35.00 110.25 110.25 215.25 215.25 236.25 163.90 2.56 325.25 358.82 3.25 3.69 700.55 1332.18 1409.68 1712.01 5296.84 2741.86 10494.41 Tổng w= 743.69 117.26 47.25 17.5 Ep (kN/m) Ep 10494.41 (  v) = (  24.39) = 22.46 h h 28 28 Dùng công thức (2.8) ta tìm xm sau : 1 1 1 ( 22 46  72 ) x m3  ( x11 51 x  x 24 39  x 22 46 x  x 72 x  x 79 x ) x m2 2 2  (11 51 x  24 39  1 x 79 x ) x x m  x 11 54 x x (  ) 2 x m3  4.68 x m2  33.19 x m  131.24  Giải ta : xm= 5.55m Dùng cơng thức (2.6) ta tìm lực N1 sau : N  11 51 x x 55  1 1 x11 41 x  x 22 46 x 07  24 39 x 07  x 79 x x 55  x 72 x 55 2 2 Ta : N1=194.00 kN  Giai đoạn đào thứ hai đào đến cao độ -8.0m (sâu 10.0m), hai tầng chống : Tên lớp Cao độ (m) Cát phủ Sét yếu Tổng -8.0 h (m) Dặc tính đất C  (kN/m ) (kN/m ) 2.00 18.00 8.00 4.50 8.70 ( ) q (kN/m ) 25.00 25.00 19.00 25.00 h + q Ka (kN/m ) Pa Pw Pa+Pw 25.00 10.15 0.00 10.15 24.76 0.00 24.76 18.62 0.00 18.62 36.94 80.00 116.94 61.00 61.00 97.00 0.41 0.51 Ea (kN) 34.90 542.26 577.17 Phụ lục PL-123 Xác định hệ số :  ;  ; Để xác định hệ số ta quy đổi biểu đồ áp lực dạng tam giác :  2x577.17 = 11.54 10  2x 257.17 = 5.14 10      =11.54-5.14 = 6.40 Xác định hệ số : v; w Áp lực đất bị động trước tường :   Pp=  x m tan (45  )  2.c tan(45  ) 2  19 v = 2.c tan(450  ) =2x8.7xtan (45  ) = 24.39 2 w theo lý thuyết Sachipana hệ số góc đường phân bố áp lực Do ta cần tính áp lực bị động phía hố đào Kết tính tốn áp lực bị động sau : Tên lớp Sét yếu Sét nửa cứng Cát pha sét Sét cứng Cao độ (m) 7 14 14 24 24 26 h (m) Dặc tính đất C  ( ) (kN/m ) (kN/m ) 7.00 4.50 8.70 19.00 7.00 9.00 13.40 26.00 10.00 10.50 2.00 10.50 32.00 140.00 35.00 h (kN/m ) 31.50 31.50 94.50 94.50 199.50 199.50 220.50 Kp 1.97 2.56 3.25 3.69 Tổng w= Pp 24.39 86.31 123.56 284.91 307.56 649.29 1274.06 1351.56 Ep (kN/m) 387.45 1429.65 4784.24 2625.62 9226.97 Ep 9226.97 (  v) = (  24.39) = 25.42 h h 26 26 Dùng công thức (2.8) ta tìm xm sau : x m3  3.17 x m2  39.30 x m  214.41  Giải ta : xm= 6.94m Dùng công thức (2.6) ta tìm lực N2 sau : N  304.55 kN  Giai đoạn đào thứ hai đào đến cao độ -11.11m (sâu 13.11m), ba tầng chống : Phụ lục Tên lớp Cát phủ Sét yếu PL-124 Cao độ (m) 0 -11.1 h (m) Dặc tính đất C  (kN/m ) (kN/m ) 2.00 18.00 11.11 4.50 8.70 ( ) q (kN/m ) 25.00 25.00 19.00 25.00 h + q Ka (kN/m ) Pa Pw Pa+Pw 25.00 61.00 61.00 111.00 10.15 24.76 18.62 44.06 0.00 0.00 0.00 111.10 10.15 24.76 18.62 155.16 0.41 0.51 Ea (kN) 34.90 965.38 1000.29 Tổng Xác định hệ số :  ;  ; Để xác định hệ số ta quy đổi biểu đồ áp lực dạng tam giác :  2x1000.29 2x383.13 = 11.64   = 4.46 13.11 13.112      =11.64-4.46 = 7.18 Xác định hệ số : v; w Áp lực đất bị động trước tường :   Pp=  x m tan (45  )  2.c tan(45  ) 2  19 v = 2.c tan(450  ) =2x8.7xtan (45  ) = 24.39 2 w theo lý thuyết Sachipana hệ số góc đường phân bố áp lực Do ta cần tính áp lực bị động phía hố đào Kết tính tốn áp lực bị động sau : Tên lớp Sét yếu Sét nửa cứng Cát pha sét Sét cứng Cao độ (m) 3.89 3.89 10.89 10.89 20.89 20.89 22.89 h (m) Dặc tính đất  C (kN/m ( ) (kN/m ) ) 3.89 4.50 8.70 19.00 7.00 9.00 13.40 26.00 10.00 10.50 2.00 10.50 32.00 140.00 35.00 h (kN/m ) 17.51 17.51 80.51 80.51 185.51 185.51 206.51 Kp 1.97 2.56 3.25 3.69 Tổng w= Ep 8191.67 (  v) = (  24.39) = 29.14 h h 22.89 22.89 Dùng công thức (2.8) ta tìm xm sau : x m3  2.19 x m2  40.53 x m  274.83  Giải ta : xm= 7.70m Dùng công thức (2.6) ta tìm lực N3 sau : N  394.82 kN Pp 24.39 58.80 87.72 249.07 262.01 603.74 1222.42 1299.91 Ep (kN/m) 161.81 1178.76 4328.77 2522.33 8191.67 TÓM TẮT LÝ LỊCH Họ tên : Phạm Hùng Tiến Phái : Nam Sinh ngày : 30/10/1983 Địa liên lạc : 57/24/3 đường 18, phường Hiệp Bình Chánh, quận Thủ Đức, TP Hồ Chí Minh  - QUÁ TRÍNH ĐÀO TẠO : 09/2001-04/2006 : Sinh viên khoa Cơng Trình, Đại Học Giao Thơng Vận Tải, sờ 2, TP Hồ Chí Minh - 09/2007 đến : Học viên cao học, chun ngành Xây Dựng Đường Ơtơ Đường Thành Phố, Đại Học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh  - Q TRÌNH CƠNG TÁC : 05/2006-01/2007 : Công tác Công Ty Cổ Phần Tư Vấn Xây Dựng Miền Nam - 01/2007-04/2007 : Công tác Công Ty Obayashi Corporation, dự án Đại Lộ Đông Tây, hạng mục Hầm Thủ Thiêm, gói - 05/2007 đến : Công tác CN Công Ty Cổ Phần Tư Vấn Đầu Tư Xây Dựng (HUD-CIC) ... tốn đất gia cường cột đất trộn xi măng quanh hố đào sâu Chương : Nghiên cứu tác dụng cột đất trộn xi măng gia cố quanh hố đào dự án hầm Thủ Thiêm Chương Nhận xét, kết luận kiến nghị NGÀY GIAO... cứu tác dụng cột đất trộn xi măng dùng gia cường đất quanh hố đào sâu hầm Thủ Thiêm NHIỆM VỤ LUẬN VĂN: Chương : Tổng quan hố đào sâu vấn đề giữ ổn định hố đào sâu trụ đất trộn xi măng Chương :... thành phố Khoá (Năm trúng tuyển) : 2007 MSHV : 00107748 TÊN ĐỀ TÀI: “ NGHIÊN CỨU CỘT ĐẤT TRỘN XI MĂNG TRONG GIA CỐ ĐẤT NỀN QUANH HỐ ĐÀO SÂU TẠI HẦM THỦ THIÊM “ NHIỆM VỤ LUẬN VĂN: Nghiên cứu tác