Nghiên cứu giải pháp đóng cọc xiên trong gia cố nền áp dụng cho gia cố nền trạm bơm Nghi Xuyên, tỉnh Hưng Yên

Bài viết tóm tắt việc dùng giải pháp đóng cọc xiên trong gia cố nền trạm bơm Nghi Xuyên tỉnh Hưng Yên để khắc phục việc mất ổn định do tải trọng ngang gây ra, đảm bảo điều kiện kỹ thuật và tiết kiệm chi phí xây dựng.

CHUYỂN GIAO CƠNG NGHỆ NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP ĐĨNG CỌC XIÊN TRONG GIA CỐ NỀN ÁP DỤNG CHO GIA CỐ NỀN TRẠM BƠM NGHI XUYÊN, TỈ NH HƯNG YÊN Nguyễn Minh Việt, Vũ Chí Linh, Nguyễn Đình Bình Viện Thủy điện Năng lượng tái tạo Tóm tắt: Theo thống kê, hầu hết trạm bơm vùng đồng xây dựng địa chất yếu có phần cơng trình chìm đất khơng lớn nên tính tốn ổn định nhà trạm thường khơng xét đến tải trọng ngang Tuy nhiên, năm gần đây, biến đổi khí hậu nên số trạm bơm tưới tiêu phải đặt sâu dẫn đến nhà trạm chịu tác động tải trọng ngang lớn, gây ổn định cơng trình Bài báo tóm tắt việc dùng giải pháp đóng cọc xiên gia cố trạm bơm Nghi Xuyên tỉnh Hưng Yên để khắc phục việc ổn định tải trọng ngang gây ra, đảm bảo điều kiện kỹ thuật tiết kiệm chi phí xây dựng Từ khóa: Gia cố trạm bơm, cọc xiên, trạm bơm Nghi Xuyên, ADB5 Summary: According to statistics, most of the delta pumping station was built on weak geological works and have large land submerged when the station stable calculations often not consider the horizontal load However, in recent years, due to climate change, some irrigation pump stations have led to a deeper place affected stations large horizontal load, can destabilize the works The article summarizes the solutions used in reinforced piling oblique Nghi Xuyen pumping platform in Hung Yen province to overcome the instability caused by the horizontal load, ensure technical conditions and construction cost savings Keywords: Reinforcemen t pu mpin g platform, obliqu e pil es, Nghi Xuyen pu mping station , AD B5 ĐẶT VẤN ĐỀ * Theo thống kê, nư ớc ta hầu hết trạm bơm tưới t iêu vùng đồng xây dựng vùng có điều kiện địa chất yếu Các trạm bơm xây dựng trư ớc có phần cơng trình chìm dư ới đất khơng lớn nên thiết kế tính tốn gia cố nền, ổn định nhà trạm thường không xét đến tải trọng ngang (chủ yếu áp lực đất tác dụng nên tư ờng nhà trạm) Tuy nhiên, năm gần số trạm bơm có nhiệm vụ tưới tiêu kết hợp thiết kế điều kiện biến đổi khí hậu (mực nư ớc Ngày nhận bài: 02/01/2017 Ngày thông qua phản biện: 16/02/2017 Ngày duyệt đăng: 28/2/2017 yêu cầu thiết kế tư ới t hấp nhiều so với năm trư ớc đây) làm cho đáy buồng hút thường s âu phần chìm dư ới đất cơng trình lớn (trên 10m) Khi nhà trạm phải chịu tải trọng ngang áp lực đất lớn, với địa chất yếu, đất đắp xung quanh nhà trạm có tiêu lý thấp áp lực ngang tác dụng nên tường nhà trạm đáng lo ngại, gây ổn định cơng trình nhà trạm bị trượt, làm trồi sụt đoạn chuyển tiếp tính tốn xét đến tải trọng đứng Khi xét đến tải trọng ngang, có gia cố cọc đứng số lượng cọc phải nhiều Do đó, việc dùng giải pháp đóng cọc xiên kết hợp với cọc đứng gia cố trạm bơm để khắc phục việc ổn định tải trọng ngang gây ra, đảm CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ bảo điều kiện kỹ thuật tiết kiệm chi phí xây dựng cần thiết ngang cọc đứng thông thường nhỏ so với sức chịu tải theo phương đứng NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP ĐÓNG CỌC XIÊN TRONG GIA CỐ NỀN Sức chịu lực ngang tiêu chuẩn P 2.1 S ự cần thiết phải đưa giải pháp đóng cọc xiên gia cố Như nêu, mục đích giải pháp đóng cọc xiên chống lại lực xơ ngang tác dụng nên cơng trình cơng trình đặt địa chất yếu, sức chịu tải nhỏ chịu tác động tải trọng ngang lớn Khi việc gia cố cọc xiên thực hiệu kinh tế kỹ thuật Khi xử lý cọc đứng đáy cơng trình cọc có sức chịu tải theo hai phương: (1) sức chịu tải theo phương đứng phụ thuộc vào chiều dài cọc tiêu lý lớp đất mà cọc qua; (2) sức chịu tải tiêu chuẩn theo phương ngang phụ thuộc vào tiêu lý, trạng thái kết cấu lớp đất đáy móng cơng trình (tại đầu cọc) Sức chịu tải theo phương tc ng cọc Thí nghiệm cọc chịu lực ngang cho thấy rằng, thân cọc bị phá hoại sớm đất bị ổn định nhiều sức chịu lực ngang cọc bị hạn chế cường độ vật liệu hay cường độ đất, mà lại chuyển vị đầu cọc định Vì việc tính tốn cọc chịu lực ngang tính nội lực thân cọc chuyển vị đầu cọc Trong trường hợp thiếu điều kiện số liệu cụ thể, ta phải dùng biểu thức kiểm toán bảng quy phạm, thực chất xét biến dạng tc Sức chịu lực ngang tiêu chuẩn P ng cọc ứng với trị số chuyển vị ngang đầu cọc Δng, xác định theo nhiệm vụ thiết kế, sau: + Khi Δng ≤ 1cm xác định P tc ng theo bảng 1; Bảng 1: Bảng xác định trị số sức chịu lực ngang tiêu chuẩn Ptc ng [2] Loại đất nằm từ mặt đáy bệ cọc đến độ sâu 1,5l o P tc ng (T) Trị số tí nh toán chi ều sâu ngàm cọc đất l o Kí ch thước cọc BTC T (cm ) Đường kính cọc gỗ (cm ) Cọc BTC T Cọc gỗ 30x30 35x35 40x40 28 30 32 Đất cát , chặt vừa, đất sét , đất sét dẻo cứng 6d 4,5d 6,0 7,0 8,0 2,6 2,8 2,8 Đất cát rời , đất cát bột , đất cát dẻo, đất sét, đất sét dẻo mềm 7d 5d 2,5 3,0 3,5 1,4 1,5 1,6 Đất sét, đất sét dẻo, chảy, bùn 8d 6d 1,0 1,5 2,0 0,5 0,5 0,6 + Khi Δng > 1cm xác định Ptc ng theo kết thí nghiệm tĩnh tải trọng ngang: Tải trọng ngang tăng theo cấp, sau lập biểu đồ quan hệ tải trọng ngang Png chuyển vị ngang Δng Từ xác định Ptc ng theo cơng thức: P tc ng = ζng*Png, đó: Png tải trọng tương ứng với trị số chuyển vị ngang Δng cho (tra biểu đồ); ζng=0,8 hệ số xét tới ảnh hưởng yếu tố CHUYỂN GIAO thời gian trị số chuyển vị ngang Nếu dùng giải pháp đóng cọc đứng để khắc phục tải trọng ngang đỏi hỏi số lượng cọc đứng phải nhiều để tăng lực ngang tiêu chuẩn mà hệ cọc chịu được, điều đồng nghĩa với việc tăng kinh phí xây dựng Nếu chọn giải pháp rút ngắn chiều dài cọc để tăng số lượng cọc (cũng tăng lực ngang tiêu chuẩn đài cọc) khơng giải vấn đề lún cơng trình đặc biệt đáy cơng trình đặt địa chất yếu Như vậy, vấn đề phải tìm cách để tăng sức chịu tải hệ cọc theo phương ngang để chống tải trọng ngang tác dụng lên cơng trình đặc biệt cơng trình có phần chìm đất lớn CÔNG NGHỆ cọc xiên tối ưu Tuy nhiên, thiết kế cần tính tốn thử dần số cọc xiên độ xiên cọc để tối ưu kỹ thuật, kinh tế tiến độ thi cơng 2.2 Nội dung tính tốn 2.2.1 Bước 1: Tính tốn ứng suất lựa chọn loại cọc + Xác định thành phần lực tác dụng, ứng suất đáy móng, sức chịu tải đất để xác định trạng thái làm việc đất nền, cường độ tiêu chuẩn đất vượt giới hạn đàn hồi, cần xử lý + Tiến hành tính tốn xác định sức chịu tải cọc đơn theo phương đứng lựa chọn kích thước cọc đảm bảo điều kiện kinh tế, kỹ thuật 2.2.2 Bước 2: Xác định số lượng cọc + Xác định tải trọng ngang t ác dụng lên cơng t rình; TC + Xác định sức chịu t ải trọng ngang tiêu chuẩn P n ; + Xác định số lượng cọc theo tải trọng ngang, số lượng cọc lớn cần kết hợp với đóng cọc xiên Nhưng việc thi cơng cọc xiên khó cọc đứng, nên lựa chọn số cọc xiên cọc đứng phù hợp kinh tế kỹ thuật biện pháp thử dần + Tính t ốn sức chịu t ải dọc trục cọc xi ên Pxo; + Tính sức chịu tải ngang, đứng cho phép cọc xiên theo công thức P xo  Px ng2  Px d2 độ xiên đóng cọc k:1 nên P Hình Hình ảnh thi công cọc xiên Đối với trạm bơm vùng đồng đặt yếu, giải pháp dùng phương pháp đóng cọc xiên theo hướng chống lại tải trọng ngang với độ xiên phù hợp Nếu độ xiên lớn sức chịu tải tiêu chuẩn đầu cọc theo phương ngang lớn sức chịu tải cọc theo phương đứng giảm, đồng thời việc thi công khó Do đó, gia cố trạm bơm việc dùng kết hợp đóng cọc đứng x ng / Pxđ = 1/k 3.3.2 Bước 3: Kiểm tra lực tác dụng lên đầu cọc a) Kiểm tra lực đứng: Theo điều kiện đ x Px max < P đ C b) Kiểm tra lự c ngang: P ng < ΣP ng Trong Png tổng áp lực ngang tác động lên cơng trình; ΣP Cng tổng sức chịu lực ngang tiêu chuẩn c) Kiểm tra lực dọc trục cọc xiên: Điều kiện cọc xiên đảm bảo sức chịu tải X x dọc trục: Ptr max < P o CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ Lực dọc trục lớn tác động lên cọc xiên tính theo cơng thức (5-39), trang 160 sách "Nền móng" NXB Giáo dục – 1998 Ptrxmax  cos(    ) Pđxmax cos  X P đ max - lực đứng lớn tác động lên đầu cọc xiên β - Góc trục đứng tổng tải trọng tác x dụng lên cọc: cos   Pđ Xmax Pmax α - Góc trục đứng trục cọc, với cọc xiên theo tỉ lệ k:1 ta có tgα = 1/k; x P max tổng ngoại lực lớn tác động vào đầu cọc xiên: P xmax  Pngx2max  Px 2d max PXng max lực ngang lớn tác động lên đầu cọc xiên: PXng max = (Png - ΣPTCng)/nx X P đ max lực thẳng đứng lớn tác động lên đầu cọc xiên 3.2.4 Bước 4: Kiểm tra ứng suất đáy móng quy ước tính lún móng cọc sau gia cố ÁP DỤNG CHO TRẠM BƠM NGHI XUYÊN, TỈNH HƯNG YÊN 3.1 Giới thiệu công trình 3.1.1 Địa điểm xây dựng TB Nghi Xuyên xây dựng Km104+400 bờ đê tả sông Hồng thuộc địa phận xã Thành Cơng huyện Khối Châu tỉnh Hưng n Cơng trình khởi cơng xây dựng vào tháng 9/2013 hoàn thành vào tháng 6/2016 3.1.2 Nhiệm vụ cơng trình Q=55m /s, gồm 11 tổ máy (lưu lư ợng thiết kế tổ máy Q=5 m3 /s ; cột nước bơm thiết kế Hb=7,8m) Nhà trạm gồm 13 gian có 11 gian lắp máy, gian sửa chữa, gian điện Chiều rộng gian máy B = 5,3m, riêng gian điện rộng 7,30m Buồng hút kiểu hở, đư ợc chia làm 11 khoang riêng cho 11 tổ máy K ích thước tồn phần nhà máy BxL = 17,9x72,7m chia thành hai đơn ngun + Đơn ngun tổ máy có kích thước phần LxBxH = 17,9 x 34,7 x 10,6 m; + Đơn ngun tổ máy có kích thước phần LxBxH = 17,9 x 38,0 x 10,6 m; + Kích thước tồn phần nhà máy LxBxH = 11,9 x 72,2 x 14,5 m Tầng bơm có chiều cao 10,6 m chia làm sàn: Sàn động cao trình +5,0m; Sàn đặt bơm cao trình +0,9m Cao trình đáy bể hút 4,50m; cao trình đáy móng -5.6m Chiều dày đáy buồng hút t = 1,10m, gia cố đáy cọc BTCT M 300 kích thước 30x30cm Số lượng cọc 290 cọc, 203 cọc đứng dài 16m hàng xiên với số lượng 87 cọc giáp đoạn chuyển tiếp với độ xiên 3:1 dài 17m 3.1.4 Khái quát địa chất trạm bơm Nền trạm bơm đáy móng gồm lớp: + Lớp 5: Cát hạt nhỏ, kết cấu rời xốp, sức chịu tải yếu, chiều dày lớp từ 2,5 đến 9,5m + Lớp 6: lớp đất sét pha, lẫn hữu cơ, trạng thái dẻo mềm, có khả chịu tải từ nhỏ đến trung bình, chiều dày lớp từ 0,5 đến 4m Chủ động tiêu úng cho 8.274 (ra ngồi sơng Hồng) diện tích thuộc tiểu vùng Châu Giang thị trấn Khối Châu, huyện Châu Giang Kết hợp bơm tưới tiếp nguồn cho hệ thống Bắc Hưng Hải với lưu lượng Q=20m3/s + Lớp 7: Sét pha, đôi chỗ kẹp cát, trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng Có khả chịu tải trung bình đến lớn, tính thấm nước nhỏ, chiều dày từ 3,7 đến 18m 3.1.3 Quy mơ cơng trình + Lớp 9: Cát hạt nhỏ, xen kẹp sét pha, kết cấu chặt vừa Trạm bơm tưới tiêu kết hợp với cơng suất trạm CHUYỂN GIAO Hình TB Nghi Xun - Phía bể hút 3.2 Kết tính tốn ứng suất lựa chọn loại cọc 3.2.1 Kết tính tốn ứng suất trạm bơm (tính đơn ngun I) Trường hợp tính tốn bất lợi nhà trạm vừa thi công xong, bể hút, bể xả chưa có nước Tổ hợp tải trọng bất lợi Tổ hợp tải trọng tính tốn Kết tính tốn nh sau: Y' Y D O X Phía kênh xả Xc Yc PhÝa kªnh dÉn 38.0m A C B X' 17.9m Giá trị lực, mơ men tính tốn:P = 8194(T); x = 1375(Tm); M y = 1223(Tm); Kết tính tốn ứng suất đáy móng: 2 MIN = A = 11,12 (T/m ); B = 11,67 (T/m ); 2 MAX = C = 12,97 (T/m ); D = 12,33 (T/m ) Sức chịu tải đất chưa xử lý xác định từ tài liệu khoan trường Ro = 5,3 (T/m ) Như Rtc < tb = 12,05 CƠNG NGHỆ Hình Cắt ngang trạm bơm Nghi Xuyên (T/m2) 1,2 R tc = 6,36 (T/m2) < max = 12,97 (T/m2) Cường độ tiêu chuẩn đất vượt giới hạn đàn hồi, cần xử lý 3.2.2 Kết tính tốn lựa chọn kích thước cọc (tính đơn ngun I) Tiến hành tính tốn xác định sức chịu tải cọc đơn theo 03 phương pháp: (1) Tính tốn sức chịu tải cọc theo tiêu lý; (2) Tính tốn sức chịu tải cọc theo tài liệu khoan xun; (3) Tính tốn sức chịu tải cọc theo vật liệu Từ kết tính cho thấy sức chịu tải cọc tính theo tiêu lý đất nhỏ nên để an tồn chọn kết sức chịu tải cọc có giá trị nhỏ để tính tốn Áp dụng cho hai loại cọc kết quả: + Phương án cọc 30x30x1200cm có Po= 88,68 (T); + Phương án cọc 30x30x1600cm có Po= 99,63 (T); Để lựa chọn loại cọc, trước mắt xét tới tải trọng đứng Số lượng cọc đáy móng tính theo: n=β.P/Po, kết sau: + Phương án cọc dài L=12m có n=120 cọc; + Phương án cọc dài L=16m có n=107 cọc; Hai phương án có khối lượng bê tơng cọc chênh lệch khơng lớn Để đảm bảo an tồn biến dạng lún chọn cọc dài 16m CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ 3.3 Kết tính tốn số lượng cọc áp dụng giải pháp đóng cọc xiên Png tổng tải trọng nằm ngang trường thi cơng Kết tính lực Png = 1636 (T) 3.3.1 Xác định số lượng cọc K=1,1 hệ số an toàn Như xác định số lượng cọc theo tải trọng đứng 107 cọc Tuy nhiên, vấn đề xác định số cọc cần gia cố xét đến tải trọng ngang tác dụng lên nhà trạm Tính số cọc n=720 cọc Theo bảng 6-23 trang 335 - Tính tốn móng theo trạng thái giới hạn NXB Xây dựng TC 1998, sức chịu tải trọng ngang tiêu chuẩn Pn cọc BTCT, có kích thước 30x30cm loại đất nằm đáy đài cọc có độ sâu xác định 7d =7x 0,3 = 2,1m Đất cát rời có: PnTC = 2,5 (T) TC Số cọc: n = K x Png / Pn TC Trong đó: Pn Nhận thấy số cọc tính theo tải trọng ngang nhiều so với số cọc tính theo tải trọng đứng Do để kinh tế ta sử dụng cọc xiên để kháng lại lực ngang để giảm số cọc cần đóng gia cố Nhưng việc thi cơng cọc xiên khó cọc đứng, nên lựa chọn số cọc xiên cọc đứng phù hợp kinh tế kỹ thuật Bằng biện pháp thử dần ta thấy phương án bố trí cọc với tổng số cọc là: 150 cọc Sơ đồ bố trí cọc hình vẽ: = 2,5 (T) Hình 4: Một nửa mặt đáy (đơn nguyên I) Hình Cắt dọc 1/2 đáy (đơn nguyên I) CHUYỂN GIAO + nhx = 10 (Số hàng cọc theo phương x, hàng đứng hàng xiên với góc xiên 3:1); + nhy = 15 (Số hàng cọc theo phương y); + L=38 m (cạnh dài đài móng); B=17,9 m (cạnh ngắn đài móng) Kết tính tốn sức chịu tải dọc trục cọc xiên theo tiêu lý được: CÔNG NGHỆ x P o = 102,7 (T) < Pvl = 117 (T) Ta có P xo  Px ng2  Px d2 góc xiên đóng cọc 3:1 nên P x ng / Pxđ = 1/3 Vậy sức chịu tải ngang cho phép cọc xiên: P x ng  Pox 10 32,48 (T ) Sức chịu tải đứng cho phép cọc xiên P 3*Pxng = 97,44 (T) x đ = Hình Cắt ngang đáy 3.3.2 Kiểm tra lực tác dụng lên đầu cọc a) Kiểm tr a lự c đứng: Pm  M y x N M x y   P n  yi  x i2 N, M x, My: Tương ứng lực nén mơ men tính tốn trục x y mặt cọc mặt cọc qua đáy đài cọc n số lư ợng cọc móng x,y khoảng cách tính m từ trục đến trục cọc mà ta tính tải trọng P sức chịu tải cọc Kết tính tốn đư ợc Pđmax = 58,34 (T) thỏa mãn điều kiện Pđmax < Pcọc < Pxđ Pđmin = 50,94 (T) đảm bảo cọc chịu nén CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ Pxđmax = 54,68 (T) thỏa mãn điều kiện Pxđmax < Pxđ cos   Vậy cọc đứng cọc xiên đảm bảo chịu tải theo phương đứng! α - Góc giữ a trục đứng trục cọc Với cọc o xiên theo tỉ lệ 3:1 ta có t gα = 1/3  α = 18 b) Kiểm tr a lự c ngang: Vậy PtrXmax = 79,97 (T) < Pxo = 102,71 (T) Lực ngang tiêu chuẩn mà hệ cọc chịu là: ΣPT Cng = nc * PT Cn= 2,5*150 = 375 (T) nc tổng số cọc bố trí hệ đài nc = 150 cọc Vậy cọc xiên đảm bảo sức chịu tải dọc trục! Lực ngang tiêu chuẩn cọc xiên chịu là: ΣPXng = nx * PXng = 1462 (T) Kết tính tốn ứng suất đáy móng điểm góc đư ợc: Với nX tổng số cọc bố trí hệ đài nX = 45 cọc max = 25,33 (T/m2 ); min = 18,20 (T/m2); TB = 21,76 (T/m 2) Pxng: lực ngang cọc xiên cho phép chịu x được, P ng = 32,48 (T) Kết tính toán cường độ chịu tải đất nền: RTC = 75,23 (T/m2) Vậy tổng lực ngang mà hệ cọc chịu là: C TC x ΣP ng = nc *P ng + nx*P ng = 1837 (T) Như Rtc > tb 1,2 R tc > max Vậy đất mũi cọc làm việc giới hạn đàn hồi Ta thấy Png = 1636 (T) < ΣPCn g = 1837 (T) Vậy hệ cọc đảm bảo chịu lực ngang tác động lên cơng trình! c) Kiểm tra lực dọc trục cọc xiên: Lực ngang lớn t ác động lên đầu cọc xiên là: P Xng max = (P ng - ΣPT Cn g)/n x = 28,03 (T) Lực thẳng đứng lớn tác động lên đầu cọc xiên là: PXđ max= 54,68 (T) Tổng ngoại lực lớn tác động vào đầu cọc xiên là: P x max  Pngx2max  Pxd2 max  61,44 (T ) Vậy lực dọc trục lớn tác động lên cọc cos(    ) Pđxmax xiên là: Ptrxmax  cos  X P đ max - lực đứng lớn tác động lên đầu cọc xiên β - Góc giữ a trục đứng tổng tải trọng tác dụng lên cọc: Pđxmax  0, 89    41o X Pmax 3.3.3 Kết tính tốn kiểm tra ứng suất đáy móng qu y ước 3.3.4 Kết qu ả tính lún móng cọc sau gia cố + Kết tính tốn độ lún tâm móng là: S=0,2cm; + Kết tính tốn độ lún góc móng phía bể hút, bể xả là: S = 0; KẾT LUẬN Đối với trạm bơm vùng đồng xây dựng nơi có điều kiện địa chất yếu, có phần cơng trình chìm đất lớn, t ính tốn ổn định, xử lý nhà trạm phải xét tới tải trọng ngang tác dụng lên nhà trạm Khi xét tới t ải trọng ngang, dùng giải pháp đóng cọc đứng đòi hỏi khối lượng cọc lớn Việc dùng giải pháp đóng cọc xiên kết hợp với cọc đứng gia cố trạm bơm khắc phục việc ổn định tải trọng ngang gây ra, đảm bảo điều kiện kỹ thuật tiết kiệm đư ợc chi phí CHUYỂN GIAO xây dựng lớn, công nghệ thiết bị thi công cọc xiên đơn giản Kết áp dụng việc tính tốn xử lý trạm bơm N ghi Xuyên đơn nguyên I (một nửa nhà trạm) cần 07 CÔNG NGHỆ hàng cọc đứng 03 hàng cộc xiên với độ xiên 1:3, tổng cộng 150 cọc BTCT kích thước 30x30cm dài 16m, chọn giải pháp đóng cọc đứng s ố cọc phải 720 cọc TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Bá Kế nnk (1993), Hướng dẫn thiết kế móng cọc, Nhà xuất xây dựng 1993; [2] Lê Quý An, Nguyễn Công M ẫn, Hồng Văn Tân (1998), Tính tốn móng theo trạng thái giới hạn, Nhà xuất xây dựng; [3] Nền móng, Nhà xuất Giáo dục 1998; [4] Tiêu chuẩn Quốc gia, TCVN 10304:2014, M óng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế; [5] Tiểu dự án Trạm bơm N ghi Xuyên, tỉnh Hưng Yên thuộc dự án ADB5 - Hồ sơ thiết kế vẽ thi công Viện Thủy điện Năng lượng tái tạo lập tháng 10/2012  ... đứng cho phép cọc xiên theo công thức P xo  Px ng2  Px d2 độ xiên đóng cọc k:1 nên P Hình Hình ảnh thi cơng cọc xiên Đối với trạm bơm vùng đồng đặt yếu, giải pháp dùng phương pháp đóng cọc xiên. .. XIÊN TRONG GIA CỐ NỀN Sức chịu lực ngang tiêu chuẩn P 2.1 S ự cần thiết phải đưa giải pháp đóng cọc xiên gia cố Như nêu, mục đích giải pháp đóng cọc xiên chống lại lực xơ ngang tác dụng nên cơng... nhà trạm phải xét tới tải trọng ngang tác dụng lên nhà trạm Khi xét tới t ải trọng ngang, dùng giải pháp đóng cọc đứng đòi hỏi khối lượng cọc lớn Việc dùng giải pháp đóng cọc xiên kết hợp với cọc