Phân tích thành phần ma sát trong sức chịu tải của cọc theo kết quả thí nghiệm xuyên tĩnh và đo đạc thực tế

Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA BÙI XUÂN LÃM PHÂN TÍCH THÀNH PHẦN MA SÁT TRONG SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH VÀ ĐO ĐẠC THỰC TẾ Chuyên ngành: ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số ngành: 60.58.60 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, tháng 12 năm 2010 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học: TS NGUYỄN VIỆT TUẤN TS BÙI TRƯỜNG SƠN Cán chấm nhận xét 1: GS.TS TRẦN THỊ THANH Cán chấm nhận xét 2: TS TRẦN TUẤN ANH Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 14 tháng năm 2011 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: PGS.TS CHÂU NGỌC ẨN TS CAO VĂN TRIỆU GS.TS TRẦN THỊ THANH TS TRẦN TUẤN ANH TS NGUYỄN VIỆT TUẤN Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Bộ môn quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Bộ môn quản lý chuyên ngành TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc oOo Tp HCM, ngày 30 tháng 11 năm 2010 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: BÙI XUÂN LÃM Ngày, tháng, năm sinh: Chuyên ngành: 15 – 02 -1984 Phái: NAM Nơi sinh: PHÚ YÊN ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG MSHV: 00908545 1- TÊN ĐỀ TÀI: PHÂN TÍCH THÀNH PHẦN MA SÁT TRONG SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH VÀ ĐO ĐẠC THỰC TẾ 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN: - Tổng hợp phương pháp đánh giá thành phần ma sát đất cọc - Xác định phân bố ma sát bên theo độ sâu theo loại đất - Đánh giá, so sánh nhận xét phương pháp đánh giá ma sát bên hợp lý theo loại đất theo độ sâu theo loại cọc 3- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 05 – 07 – 2010 4- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 06 – 12 – 2010 5- HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN (Ghi đầy đủ học hàm, học vị ): TS Nguyễn Việt Tuấn, TS Bùi Trường Sơn Nội dung đề cương Luận văn thạc sĩ Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN KHOA QL CHUYÊN NGÀNH (Họ tên chữ ký) QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH (Họ tên chữ ký) (Họ tên chữ ký) TS Nguyễn Việt Tuấn PGS.TS Võ Phán LỜI CẢM ƠN Để hoàn thành luận văn này, em nhận giúp đỡ nhiều người Em xin chân thành cảm ơn Em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Việt Tuấn thầy Bùi Trường Sơn tận tình hướng dẫn, giúp đỡ em thực hoàn thành cách trọn vẹn luận văn Em xin cảm ơn thầy cô trường Đại học Bách Khoa, thầy cô môn Địa móng dạy bảo, truyền đạt kiến thức cho em trình học tập trình làm luận văn Xin cảm ơn tất người thân bạn bè động viên, khuyến khích em suốt trình làm luận văn Tp.HCM, ngày 30 tháng 11 năm 2010 Bùi Xuân Lãm PHÂN TÍCH THÀNH PHẦN MA SÁT TRONG SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH VÀ ĐO ĐẠC THỰC TẾ Tóm tắt Thành phần ma sát hai thành phần tạo thành sức chịu tải cọc Việc đánh giá thành phần ma sát góp phần tính tốn xác sức chịu tải cọc Bên cạnh đó, ứng suất trọng lượng thân đất tăng giảm chuyển từ lớp đất loại sang lớp đất loại khác, làm cho thành phần ma sát bên đất cọc tăng giảm tương ứng Kết nghiên cứu tài liệu tham khảo giúp dự đoán sức chịu tải thành phần ma sát bên hợp lý ANALYSIS THE FRICTIONAL CAPACITY IN THE BEARING CAPACITY OF PILE FROM CONE PENETRATION TEST RESULTS AND ACTUAL MEASUREMENT Abstract The frictional capacity is the one of two components in the bearing capacity of piles The correct evaluation of the frictional capacity will contribute to the accuracy of calculation bearing capacity of pile Besides, thus the gravity stress of soil can increase or decrease when switching from types soil to types soil, making the frictional capacity between the soil and pile also increased or reduced correlative The research results can be references to predict the frictional capacity is more reasonable MỤC LỤC MỞ ĐẦU 01 CHƯƠNG TỔNG QUAN CÁC PHƯƠNG PHÁP ĐÁNH GIÁ THÀNH PHẦN MA SÁT GIỮA ĐẤT VÀ CỌC 03 1.1 Thành phần chịu tải ma sát bên cọc đất theo tiêu học đất 03 1.1.1 Thành phần ma sát đất cọc đóng 05 1.1.2 Thành phần ma sát đất cọc nhồi 09 1.2 Thành phần chịu tải ma sát bên cọc đất theo tiêu trạng thái đất (phương pháp thống kê) 11 1.2.1 Thành phần ma sát đất cọc đóng 11 1.2.2 Thành phần ma sát đất cọc nhồi 13 1.3 Thành phần chịu tải ma sát bên cọc đất theo kết thí nghiệm trường 14 1.3.1 Thành phần ma sát đất cọc đóng 14 1.3.2 Thành phần ma sát đất cọc nhồi 24 1.4 Nhận xét phương hướng đề tài 26 CHƯƠNG PHÂN BỐ LỰC MA SÁT BÊN CỌC THEO KẾT QUẢ THỰC NGHIỆM 28 2.1 Một số nghiên cứu thành phần ma sát bên cọc 28 2.2 Sự phân bố cường độ ma sát bên dọc theo cọc cọc đơn nhóm cọc 35 2.3 Sự phân bố lực ma sát bên cọc đơn nhóm cọc theo thời gian 38 2.4 Kết luận qui luật phân bố lực ma sát bên cọc loại đất 40 CHƯƠNG PHÂN TÍCH THÀNH PHẦN MA SÁT TRONG SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO KẾT QUẢ XUYÊN TĨNH VÀ ĐO ĐẠC THỰC TẾ 42 3.1 Ma sát dọc thân cọc nhồi theo thí nghiệm đo strain gage 42 3.2 Ma sát bên từ kết thí nghiệm xuyên tĩnh thí nghiệm PDA 54 3.2.1 Chọn lựa phương pháp đánh giá thành phần ma sát 54 3.2.2 Giới thiệu cơng trình điều kiện địa chất – cơng trình 56 3.2.3 Kết tính tốn ma sát bên từ thí nghiệm xuyên tĩnh CPTu 58 3.2.4 Ma sát bên cọc đóng theo kết thí nghiệm PDA 67 3.3 So sánh phân tích kết ma sát bên thí nghiệm xuyên tĩnh CPTu với thí nghiệm PDA 73 3.4 Sức chịu tải cọc theo TCXD theo kết CPTu 75 3.4.1 Sức chịu tải cọc tính theo TCXD 205:1998 (phương pháp thống kê)… 75 3.4.2 Sức chịu tải cọc từ kết thí nghiệm CPT theo TCXD 205:1998 78 3.4.3 Sức chịu tải cọc từ kết thí nghiệm CPTu 85 3.4.4 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm PDA 90 3.5 Kết luận chương 93 KẾT LUẬN 94 KIẾN NGHỊ 95 TÀI LIỆU THAM KHẢO 96 PHỤ LỤC PHỤ LỤC A: KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CPTu PHỤ LỤC B: KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM ĐO TIÊU TÁN ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG PHỤ LỤC C: KẾT QUẢ THỬ PDA -1- MỞ ĐẦU Ý nghĩa khoa học đề tài Móng cọc loại móng sâu, thường chọn lựa giải pháp móng hợp lý cho cơng trình có tải trọng lớn cơng trình khu vực có lớp đất yếu gần bề mặt lớp đất tốt nằm sâu bên Hai loại cọc phổ biến cọc chế tạo sẵn cọc đổ chỗ Tổng sức chịu tải cực hạn cọc theo đất Qu phân thành hai thành phần, thành phần chịu tải ma sát bên cọc Qs thành phần chịu tải sức kháng đầu mũi cọc Qp: Qu = Qs + Q p Trong thực tế, tính tốn tổng sức chịu tải cực hạn cọc Qu cọc đóng, ép thành phần chịu tải ma sát bên cọc Qs thường chiếm tỉ lệ đáng kể so với thành phần chịu tải sức kháng đầu mũi cọc Qp tổng sức chịu tải cọc Qu Hiện có nhiều phương pháp tính tốn thành phần chịu tải ma sát bên cọc Qs như: - Theo tiêu học đất (phương pháp α, β, λ) - Theo tiêu trạng thái đất (TCXD 205:1998) - Theo kết thí nghiệm trường (thí nghiệm xuyên tĩnh CPT, thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT) Các kết tính tốn thành phần chịu tải ma sát bên cọc Qs theo phương pháp cho kết khác Vì vậy, việc xác định xác thành phần chịu tải ma sát bên cọc Qs cần thiết góp phần dự đốn khả chịu tải cọc xác Từ thực tế này, chúng tơi lựa chọn đề tài “Phân tích thành phần ma sát sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xuyên tĩnh đo đạc thực tế” Kết nghiên cứu có ích việc lựa chọn phương pháp phù hợp để tính toán thành phần chịu tải ma sát bên cọc -2- Mục đích đề tài Đề tài thực với mục đích phân tích thành phần ma sát sức chịu tải cọc, từ đưa kiến nghị cần thiết để tính tốn thành phần chịu tải ma sát bên cọc xác hồn thiện Phương pháp nghiên cứu Tổng hợp, phân tích phương pháp tính tốn thành phần chịu tải ma sát bên cọc có Sử dụng kiện thu thập từ kết đo đạc thực tế để phân tích thành phần ma sát: cọc khoan nhồi sử dụng số liệu đo strain gage, cọc ép sử dụng số liệu phân tích từ kết thử động biến dạng lớn (PDA) Thành phần ma sát thể thông qua lực ma sát bên đơn vị so sánh với kết xuyên tĩnh CPTu Số liệu đo đạc tổng hợp để đánh giá thông qua thống kê Các hạn chế đề tài Số liệu thành phần chịu tải ma sát bên cọc hạn chế, chưa đủ nhiều để đưa kết luận khách quan Kết đề tài phù hợp với số loại đất định chưa có khả đưa kết tổng quát cho loại đất -3- CHƯƠNG TỔNG QUAN CÁC PHƯƠNG PHÁP ĐÁNH GIÁ THÀNH PHẦN MA SÁT GIỮA ĐẤT VÀ CỌC Ma sát đất cọc thành phần chịu tải cọc Hiện phổ biến có nhiều phương pháp xác định thành phần chịu tải ma sát 1.1 Thành phần chịu tải ma sát bên cọc đất theo tiêu học đất Thành phần chịu tải ma sát bên cọc (Qs) xác định cách tích phân lực ma sát đơn vị (fs) đất cọc toàn mặt tiếp xúc cọc đất, lực ma sát đơn vị lực chống cắt cho biểu thức quen thuộc theo tiêu chuẩn bền Mohr – Coulomb [1]: f s = ca + σ h′ tgϕ = ca + K σ v′ tgϕa (1.1) Trong đó: ca - lực dính cọc đất ϕa - góc ma sát cọc đất σ’h - ứng suất ngang hữu hiệu mặt bên cọc σ’v - ứng suất đứng hữu hiệu mặt bên cọc K - hệ số áp lực ngang Có nhiều khuynh hướng khác việc ước lượng giá trị hệ số áp lực ngang Khuynh hướng 1: Xem đất vật liệu đàn hồi: K = ξo = ν −ν (1.2) Với: ν - hệ số Poisson đất, xác định bảng tra Khuynh hướng 2: Hệ số K chọn theo áp lực ngang đất trạng thái tĩnh Ko, hệ số Jaky thống kê từ thí nghiệm thực loại đất đề nghị xác định theo biểu thức: K o = − sin ϕ ′ (1.3) PHỤ LỤC : A TỜ : 13 KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUN TĨNH ĐIỆN CĨ ĐO ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG CPTu Cơng trình: CÀ MAU CCPP (720MW) Vị trí: CPT1 Độ sâu: 37,65m Cao độ: 1,52 m Tọa độ:X:1022271,411; Y:396717,909 Độ sâu qc fs u qT fT Rf (qc) (m) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (%) 27.00 2.653 0.070 0.728 2.9515 0.0627 2.6 27.05 2.597 0.068 0.592 2.8397 0.0621 2.6 27.10 2.167 0.071 0.644 2.4310 0.0646 3.3 27.15 2.391 0.072 0.780 2.7108 0.0642 3.0 27.20 2.410 0.061 0.643 2.6736 0.0546 2.5 27.25 2.989 0.058 0.709 3.2797 0.0509 1.9 27.30 2.802 0.072 0.444 2.9840 0.0676 2.6 27.35 3.288 0.072 0.413 3.4573 0.0679 2.2 27.40 2.223 0.097 0.262 2.3304 0.0944 4.4 27.45 2.092 0.078 0.358 2.2388 0.0744 3.7 27.50 1.962 0.078 0.472 2.1555 0.0733 4.0 27.55 2.092 0.038 0.625 2.3482 0.0317 1.8 27.60 2.560 0.030 0.402 2.7248 0.0260 1.2 27.65 2.074 0.057 0.381 2.2302 0.0532 2.7 27.70 2.036 0.060 0.507 2.2439 0.0549 2.9 27.75 1.924 0.062 0.655 2.1925 0.0554 3.2 27.80 1.924 0.047 0.845 2.2705 0.0385 2.4 27.85 1.868 0.049 0.997 2.2768 0.0390 2.6 27.90 1.831 0.045 1.095 2.2799 0.0341 2.5 27.95 2.092 0.043 1.156 2.5660 0.0314 2.1 28.00 2.261 0.046 0.948 2.6497 0.0365 2.0 28.05 4.054 0.046 0.826 4.3927 0.0377 1.1 28.10 2.335 0.089 0.322 2.4670 0.0858 3.8 28.15 2.597 0.073 0.473 2.7909 0.0683 2.8 28.20 2.821 0.074 0.422 2.9940 0.0698 2.6 28.25 1.999 0.063 0.410 2.1671 0.0589 3.2 28.30 2.018 0.073 0.580 2.2558 0.0672 3.6 28.35 1.850 0.067 0.719 2.1448 0.0598 3.6 28.40 1.850 0.046 0.884 2.2124 0.0372 2.5 28.45 1.850 0.046 1.051 2.2809 0.0355 2.5 28.50 1.812 0.042 1.152 2.2843 0.0305 2.3 28.55 1.812 0.043 1.233 2.3175 0.0307 2.4 28.60 0.972 0.047 0.984 1.3754 0.0372 4.8 28.65 2.130 0.052 1.083 2.5740 0.0412 2.4 28.70 2.261 0.052 0.949 2.6501 0.0425 2.3 28.75 1.831 0.056 0.952 2.2213 0.0465 3.1 28.80 1.831 0.053 1.143 2.2996 0.0416 2.9 28.85 1.794 0.055 1.213 2.2913 0.0429 3.1 28.90 1.719 0.043 1.288 2.2471 0.0301 2.5 28.95 1.794 0.046 1.265 2.3126 0.0334 2.6 29.00 1.756 0.046 1.032 2.1791 0.0357 2.6 29.05 1.738 0.047 1.038 2.1636 0.0366 2.7 29.10 1.794 0.048 1.079 2.2364 0.0372 2.7 29.15 3.232 0.037 1.022 3.6510 0.0268 1.1 29.20 2.242 0.065 0.358 2.3888 0.0614 2.9 PHỤ LỤC : A TỜ : 14 KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUN TĨNH ĐIỆN CĨ ĐO ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG CPTu Cơng trình: CÀ MAU CCPP (720MW) Vị trí: CPT1 Độ sâu: 37,65m Cao độ: 1,52 m Tọa độ:X:1022271,411; Y:396717,909 Độ sâu qc fs u qT fT Rf (qc) (m) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (%) 29.25 3.176 0.075 0.558 3.4048 0.0694 2.4 29.30 1.943 0.104 0.338 2.0816 0.1006 5.4 29.35 1.868 0.076 0.490 2.0689 0.0711 4.1 29.40 1.831 0.071 0.614 2.0827 0.0649 3.9 29.45 1.850 0.037 0.797 2.1768 0.0290 2.0 29.50 1.850 0.038 0.941 2.2358 0.0286 2.1 29.55 1.850 0.039 1.090 2.2969 0.0281 2.1 29.60 1.345 0.047 1.018 1.7624 0.0368 3.5 29.65 1.812 0.050 1.185 2.2979 0.0382 2.8 29.70 1.794 0.050 1.284 2.3204 0.0372 2.8 29.75 1.794 0.050 1.347 2.3463 0.0365 2.8 29.80 1.812 0.047 1.384 2.3794 0.0332 2.6 29.85 1.812 0.045 1.386 2.3803 0.0311 2.5 29.90 1.794 0.045 1.324 2.3368 0.0318 2.5 29.95 1.775 0.045 1.380 2.3408 0.0312 2.5 30.00 1.794 0.044 1.361 2.3520 0.0304 2.5 30.05 1.775 0.042 1.357 2.3314 0.0284 2.4 30.10 1.831 0.045 1.344 2.3820 0.0316 2.5 30.15 1.794 0.044 1.290 2.3229 0.0311 2.5 30.20 2.036 0.045 1.293 2.5661 0.0321 2.2 30.25 1.794 0.048 1.159 2.2692 0.0364 2.7 30.30 1.868 0.048 1.278 2.3920 0.0352 2.6 30.35 1.775 0.052 1.338 2.3236 0.0386 2.9 30.40 1.794 0.044 1.389 2.3635 0.0301 2.5 30.45 2.111 0.043 1.364 2.6702 0.0294 2.0 30.50 2.055 0.052 0.805 2.3851 0.0440 2.5 30.55 1.850 0.061 0.607 2.0989 0.0549 3.3 30.60 1.308 0.069 1.201 1.8004 0.0570 5.3 30.65 1.887 0.062 1.316 2.4266 0.0488 3.3 30.70 2.092 0.047 1.334 2.6389 0.0337 2.2 30.75 1.850 0.049 1.133 2.3145 0.0377 2.6 30.80 1.850 0.049 1.271 2.3711 0.0363 2.6 30.85 1.906 0.051 1.352 2.4603 0.0375 2.7 30.90 1.850 0.047 1.081 2.2932 0.0362 2.5 30.95 1.794 0.053 1.132 2.2581 0.0417 3.0 31.00 2.821 0.047 1.327 3.3651 0.0337 1.7 31.05 2.261 0.057 0.646 2.5259 0.0505 2.5 31.10 3.363 0.079 0.844 3.7090 0.0706 2.3 31.15 4.297 0.089 0.003 4.2982 0.0890 2.1 31.20 3.176 0.064 0.009 3.1797 0.0639 2.0 31.25 2.429 0.082 0.015 2.4351 0.0818 3.4 31.30 2.616 0.094 0.022 2.6250 0.0938 3.6 31.35 4.204 0.083 0.036 4.2188 0.0826 2.0 31.40 4.745 0.098 0.039 4.7610 0.0976 2.1 31.45 3.905 0.136 0.034 3.9189 0.1357 3.5 PHỤ LỤC : A TỜ : 15 KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH ĐIỆN CĨ ĐO ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG CPTu Cơng trình: CÀ MAU CCPP (720MW) Vị trí: CPT1 Độ sâu: 37,65m Cao độ: 1,52 m Tọa độ:X:1022271,411; Y:396717,909 Độ sâu qc fs u qT fT Rf (qc) (m) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (%) 31.50 2.317 0.127 0.037 2.3322 0.1266 5.5 31.55 2.242 0.102 0.054 2.2641 0.1015 4.5 31.60 2.802 0.130 0.278 2.9160 0.1272 4.6 31.65 3.232 0.087 0.260 3.3386 0.0844 2.7 31.70 2.560 0.085 0.300 2.6830 0.0820 3.3 31.75 2.186 0.067 0.375 2.3398 0.0633 3.1 31.80 3.270 0.070 0.463 3.4598 0.0654 2.1 31.85 4.503 0.071 0.378 4.6580 0.0672 1.6 31.90 4.073 0.082 0.194 4.1525 0.0801 2.0 31.95 2.896 0.107 0.169 2.9653 0.1053 3.7 32.00 3.045 0.098 0.044 3.0630 0.0976 3.2 32.05 2.447 0.096 0.048 2.4667 0.0955 3.9 32.10 2.466 0.074 0.046 2.4849 0.0735 3.0 32.15 3.456 0.065 0.045 3.4745 0.0645 1.9 32.20 2.485 0.082 0.043 2.5026 0.0816 3.3 32.25 2.391 0.087 0.039 2.4070 0.0866 3.6 32.30 2.821 0.080 0.037 2.8362 0.0796 2.8 32.35 3.101 0.061 0.037 3.1162 0.0606 2.0 32.40 3.326 0.065 0.033 3.3395 0.0647 2.0 32.45 3.251 0.075 0.028 3.2625 0.0747 2.3 32.50 3.662 0.084 0.025 3.6723 0.0838 2.3 32.55 4.092 0.082 0.022 4.1010 0.0818 2.0 32.60 3.979 0.050 0.005 3.9811 0.0499 1.3 32.65 3.213 0.132 0.008 3.2163 0.1319 4.1 32.70 5.418 0.122 0.016 5.4246 0.1218 2.3 32.75 8.538 0.086 0.014 8.5437 0.0859 1.0 32.80 8.762 0.122 0.011 8.7665 0.1219 1.4 32.85 7.697 0.099 0.038 7.7126 0.0986 1.3 32.90 6.689 0.151 0.046 6.7079 0.1505 2.3 32.95 3.737 0.183 0.042 3.7542 0.1826 4.9 33.00 3.681 0.151 0.037 3.6962 0.1506 4.1 33.05 3.979 0.117 0.035 3.9934 0.1167 2.9 33.10 6.894 0.122 0.035 6.9083 0.1217 1.8 33.15 6.857 0.141 0.031 6.8697 0.1407 2.1 33.20 6.520 0.159 0.029 6.5319 0.1587 2.4 33.25 5.568 0.163 0.026 5.5787 0.1627 2.9 33.30 4.951 0.199 0.022 4.9600 0.1988 4.0 33.35 4.521 0.191 0.019 4.5288 0.1908 4.2 33.40 3.419 0.172 0.014 3.4247 0.1719 5.0 33.45 2.821 0.181 0.009 2.8247 0.1809 6.4 33.50 2.858 0.126 0.003 2.8592 0.1260 4.4 33.55 2.728 0.093 0.001 2.7284 0.0930 3.4 33.60 2.560 0.133 0.074 2.5903 0.1323 5.2 33.65 2.765 0.109 0.092 2.8027 0.1081 3.9 33.70 3.195 0.097 0.113 3.2413 0.0959 3.0 PHỤ LỤC : A TỜ : 16 KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH ĐIỆN CÓ ĐO ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG CPTu Cơng trình: CÀ MAU CCPP (720MW) Vị trí: CPT1 Độ sâu: 37,65m Cao độ: 1,52 m Tọa độ:X:1022271,411; Y:396717,909 Độ sâu qc fs u qT fT Rf (qc) (m) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (%) 33.75 3.176 0.044 0.115 3.2232 0.0428 1.4 33.80 3.643 0.137 0.165 3.7106 0.1353 3.8 33.85 3.625 0.129 0.187 3.7017 0.1271 3.6 33.90 3.793 0.091 0.178 3.8660 0.0892 2.4 33.95 3.083 0.113 0.088 3.1191 0.1121 3.7 34.00 5.642 0.080 0.105 5.6851 0.0789 1.4 34.05 6.689 0.077 0.064 6.7152 0.0764 1.2 34.10 5.381 0.080 0.171 5.4511 0.0783 1.5 34.15 1.158 0.120 0.315 1.2872 0.1168 10.4 34.20 1.513 0.119 0.193 1.5921 0.1171 7.9 34.25 2.130 0.096 0.198 2.2112 0.0940 4.5 34.30 2.597 0.074 0.221 2.6876 0.0718 2.8 34.35 2.933 0.099 0.290 3.0519 0.0961 3.4 34.40 3.027 0.094 0.414 3.1967 0.0899 3.1 34.45 2.578 0.093 0.623 2.8334 0.0868 3.6 34.50 2.560 0.085 0.901 2.9294 0.0760 3.3 34.55 2.597 0.084 1.092 3.0447 0.0731 3.2 34.60 2.597 0.084 1.092 3.0447 0.0731 3.2 34.65 1.906 0.077 0.474 2.1003 0.0723 4.0 34.70 3.774 0.102 0.395 3.9360 0.0980 2.7 34.75 3.064 0.100 0.561 3.2940 0.0944 3.3 34.80 3.270 0.130 0.840 3.6144 0.1216 4.0 34.85 2.896 0.117 1.103 3.3482 0.1060 4.0 34.90 2.728 0.086 1.267 3.2475 0.0733 3.2 34.95 2.784 0.068 1.469 3.3863 0.0533 2.4 35.00 3.625 0.056 1.708 4.3253 0.0389 1.5 35.05 3.382 0.100 1.652 4.0593 0.0835 3.0 35.10 4.036 0.128 0.696 4.3214 0.1210 3.2 35.15 3.942 0.138 1.060 4.3766 0.1274 3.5 35.20 2.765 0.115 1.145 3.2345 0.1036 4.2 35.25 2.447 0.099 1.356 3.0030 0.0854 4.0 35.30 2.410 0.078 1.552 3.0463 0.0625 3.2 35.35 2.504 0.061 1.571 3.1481 0.0453 2.4 35.40 2.335 0.058 1.731 3.0447 0.0407 2.5 35.45 2.466 0.052 1.857 3.2274 0.0334 2.1 35.50 2.821 0.048 1.513 3.4413 0.0329 1.7 35.55 2.578 0.041 1.364 3.1372 0.0274 1.6 35.60 6.259 0.048 1.711 6.9605 0.0309 0.8 35.65 8.295 0.109 0.193 8.3741 0.1071 1.3 35.70 9.454 0.119 0.120 9.5032 0.1178 1.3 35.75 8.781 0.138 0.008 8.7843 0.1379 1.6 35.80 7.959 0.059 0.000 7.9590 0.0590 0.7 35.85 8.127 0.064 0.002 8.1278 0.0640 0.8 35.90 8.146 0.076 0.011 8.1505 0.0759 0.9 35.95 8.015 0.067 0.016 8.0216 0.0668 0.8 PHỤ LỤC : A TỜ : 17 KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUN TĨNH ĐIỆN CĨ ĐO ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG CPTu Cơng trình: CÀ MAU CCPP (720MW) Vị trí: CPT1 Độ sâu: 37,65m Cao độ: 1,52 m Tọa độ:X:1022271,411; Y:396717,909 Độ sâu qc fs u qT fT Rf (qc) (m) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (%) 36.00 8.389 0.067 0.007 8.3919 0.0669 0.8 36.05 8.426 0.092 0.012 8.4309 0.0919 1.1 36.10 9.229 0.113 0.019 9.2368 0.1128 1.2 36.15 8.762 0.103 0.026 8.7727 0.1027 1.2 36.20 7.996 0.077 0.029 8.0079 0.0767 1.0 36.25 7.697 0.074 0.028 7.7085 0.0737 1.0 36.30 8.146 0.119 0.027 8.1571 0.1187 1.5 36.35 12.835 0.158 0.027 12.8461 0.1577 1.2 36.40 10.724 0.120 0.031 10.7367 0.1197 1.1 36.45 7.996 0.108 0.034 8.0099 0.1077 1.4 36.50 6.390 0.129 0.034 6.4039 0.1287 2.0 36.55 7.081 0.168 0.033 7.0945 0.1677 2.4 36.60 7.809 0.175 0.033 7.8225 0.1747 2.2 36.65 7.753 0.118 0.033 7.7665 0.1177 1.5 36.70 7.940 0.090 0.086 7.9753 0.0891 1.1 36.75 6.689 0.118 0.021 6.6976 0.1178 1.8 36.80 6.539 0.144 0.002 6.5398 0.1440 2.2 36.85 7.062 0.156 0.006 7.0645 0.1559 2.2 36.90 9.061 0.109 0.009 9.0647 0.1089 1.2 36.95 5.100 0.073 0.011 5.1045 0.0729 1.4 37.00 3.643 0.109 0.008 3.6463 0.1089 3.0 37.05 3.400 0.118 0.002 3.4008 0.1180 3.5 37.10 6.464 0.109 0.014 6.4697 0.1089 1.7 37.15 4.914 0.077 0.012 4.9189 0.0769 1.6 37.20 4.540 0.103 0.020 4.5482 0.1028 2.3 37.25 5.175 0.108 0.025 5.1853 0.1078 2.1 37.30 6.819 0.138 0.029 6.8309 0.1377 2.0 37.35 8.239 0.149 0.014 8.2447 0.1489 1.8 37.40 10.108 0.122 0.017 10.1150 0.1218 1.2 37.45 8.295 0.167 0.023 8.3044 0.1668 2.0 37.50 8.856 0.162 0.020 8.8642 0.1618 1.8 37.55 9.566 0.136 0.018 9.5734 0.1358 1.4 37.60 9.865 0.098 0.024 9.8748 0.0978 1.0 37.65 9.622 0.086 0.023 9.6314 0.0858 0.9 PHỤ LỤC: A TỜ: 18 PHỤ LỤC B KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM ĐO TIÊU TÁN ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG PHỤ LỤC: B TỜ: THÍ NGHIỆM ĐO TIÊU TÁN NƯỚC LỖ RỖNG Vị trí: CPT1 Thí nghiệm: Bình Công trình: CÀ MAU CCPP (720MW) Độ sâu đo tiêu tán: 19,225 m Cao độ: 1,52 m Tọa độ X:1022271,411;Y: 396717,909 Vẽ: Tú Kiểm tra: Nghị Ngày thí nghiệm 22/06/2005 900 800 Số đo Mực nước tónh 700 p lực lỗ rỗng (kPa) 600 500 400 300 200 100 10 Thời 100 gian (s) 1000 CÁC SỐ LIỆU THÍ NGHIỆM VÀ DẪN XUẤT Mô tả đất: p lực nước tónh, uo p lực nước lớn nhất, ui p lực nước lúc kết thúc thí nghiệm, ui Thời gian thí nghiệm Thời gian tiêu tán 50% u, t50 185.3 kPa (Tính từ mực nước xuất hiện) 854.0 kPa (Đo từ thí nghiệm) 244.0 kPa (Đo từ thí nghiệm) 3898.8 giây (Đo từ thí nghiệm) 678.0 giây (Đo từ thí nghiệm) Ghi Bộ phận đo áp lực nước bố trí vị trí chuẩn u sau mũi côn 10000 PHỤ LỤC: B TỜ: THÍ NGHIỆM ĐO TIÊU TÁN NƯỚC LỖ RỖNG Vị trí: CPT1 Thí nghiệm: Bình Công trình: CÀ MAU CCPP (720MW) Độ sâu đo tiêu tán: 25,165 m Cao độ: 1,52 m Tọa độ X:1022271,411;Y: 396717,909 Vẽ: Tú Kiểm tra: Nghị Ngày thí nghiệm 22/06/2005 800 700 Số đo Mực nước tónh p lực loã roãng (kPa) 600 500 400 300 200 100 10 Thời gian (s) 100 204.7 kPa (Tính từ mực nước xuất hiện) 720.0 kPa (Đo từ thí nghiệm) 251.0 kPa (Đo từ thí nghiệm) 805.8 giây (Đo từ thí nghiệm) 93.0 giây (Đo từ thí nghiệm) CÁC SỐ LIỆU THÍ NGHIỆM VÀ DẪN XUẤT Mô tả đất: p lực nước tónh, uo p lực nước lớn nhất, ui p lực nước lúc kết thúc thí nghiệm, ui Thời gian thí nghiệm Thời gian tiêu tán 50% u, t50 Ghi Bộ phận đo áp lực nước bố trí vị trí chuẩn u sau mũi côn 1000 PHỤ LỤC C KẾT QUẢ THỬ PDA CM FERTILIZER PLANT; Pile: A2P2; U MINH - CA MAU;6T;500X500; Blow: (Test: 03-Mar-2010 17:17:) 113 10000.0 kN 10000.0 kN Force Msd Force Cpt Force Msd Velocity Msd 5000.0 5000.0 10 100 ms 10 0.0 Displacement (mm) L/c -5000.0 L/c -5000.0 1125.0 Load (kN) 2250.0 3375.0 200 Pile Top Bottom 4500.0 Ru = Rs = Rb = Dy = Dx = 4293.3 3149.8 1143.5 19.5 20.2 150 kN kN kN mm mm kN/m 0.0 0.000 100 ms 0.0 6.250 26-Jan-2009 CAPWAP(R) 2006 DEMO Shaft Resistance Distribution 100 50 0.0 12.500 Pile Force at Ru kN 1125.0 2250.0 18.750 3375.0 4500.0 25.000 CAPWAP(R) 2006 DEMO Licensed to Williams Earth ScienceS CM FERTILIZER PLANT; Pile: A2P2 U MINH - CA MAU;6T;500X500; Blow: 113 CAPWAP SUMMARY RESULTS Total CAPWAP Capacity: Soil Sgmnt No 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 4293.3; along Shaft Dist Below Gages m Depth Below Grade m Ru Force in Pile kN 2.0 4.1 6.1 8.1 10.1 12.2 14.2 16.2 18.2 20.3 22.3 24.3 26.3 28.4 30.4 32.4 34.4 36.5 38.5 1.8 3.9 5.9 7.9 9.9 12.0 14.0 16.0 18.0 20.1 22.1 24.1 26.1 28.2 30.2 32.2 34.2 36.3 38.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9.1 110.4 260.6 344.2 318.7 254.3 210.3 201.5 215.0 255.0 343.8 368.3 258.6 Avg Shaft Toe Test: 03-Mar-2010 17:17: CAPWAP(R) 2006 DEMO OP: ADCOM SOUTH JSC 3149.8; at Toe 1143.5 Unit Resist (Area) kPa Smith Damping Factor s/m Quake kN Unit Resist (Depth) kN/m 4293.3 4293.3 4293.3 4293.3 4293.3 4293.3 4293.3 4284.2 4173.8 3913.2 3569.0 3250.3 2996.0 2785.7 2584.2 2369.2 2114.2 1770.4 1402.1 1143.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9.1 119.5 380.1 724.3 1043.0 1297.3 1507.6 1709.1 1924.1 2179.1 2522.9 2891.2 3149.8 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.49 54.48 128.61 169.86 157.28 125.50 103.78 99.44 106.10 125.84 169.67 181.76 127.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.25 27.24 64.30 84.93 78.64 62.75 51.89 49.72 53.05 62.92 84.83 90.88 63.81 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.808 0.808 0.808 0.808 0.808 0.808 0.808 0.808 0.808 0.808 0.808 0.808 0.808 7.626 7.626 7.626 7.626 7.547 7.080 6.687 6.428 6.129 5.859 5.543 5.364 4.059 3.535 3.322 3.393 3.412 3.768 3.588 82.24 41.12 0.808 4.492 4574.00 1.630 5.019 165.8 1143.5 Soil Model Parameters/Extensions Shaft Toe Case Damping Factor Unloading Quake (% of loading quake) Reloading Level (% of Ru) Unloading Level (% of Ru) Resistance Gap (included in Toe Quake) Soil Plug Weight (kN) 0.999 100 100 0.731 111 100 CAPWAP match quality Observed: final set Computed: final set = = = 4.61 0.700 mm; 0.100 mm; max max max max = = = = 29.26 31.34 -3.7 59.77 Top Comp Stress Comp Stress Tens Stress Energy (EMX) Page kN Sum of Ru kN MPa MPa MPa kJ; 0.593 7.09 (Force Match) blow count blow count (T= (Z= (Z= max mm ; RSA = = 1429 b/m = 9999 b/m 22.0 ms, max= 1.071 x Top) 18.2 m, T= 26.8 ms) 20.3 m, T= 46.6 ms) Measured Top Displ (DMX)=12.61 mm Analysis: 26-Jan-2009 CM FERTILIZER PLANT; Pile: A2P2 U MINH - CA MAU;6T;500X500; Blow: 113 Test: 03-Mar-2010 17:17: CAPWAP(R) 2006 DEMO OP: ADCOM SOUTH JSC EXTREMA TABLE Pile Sgmnt No 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 35 36 37 38 Absolute Page Dist Below Gages m max Force Force kN 1.0 2.0 4.1 6.1 8.1 10.1 12.2 14.2 16.2 18.2 20.3 22.3 24.3 26.3 28.4 30.4 32.4 34.4 35.5 36.5 37.5 38.5 7314.5 7315.3 7315.1 7316.0 7311.7 7311.5 7332.0 7478.0 7750.3 7834.2 7526.7 6985.8 6483.3 6140.6 5888.7 5686.7 5512.0 5423.7 4966.8 4983.6 4182.9 3901.9 18.2 20.3 max Tens Stress MPa max Trnsfd Energy kJ max Veloc max Displ kN max Comp Stress MPa m/s mm -113.3 -203.5 -286.1 -360.4 -389.8 -444.0 -578.8 -727.9 -830.5 -911.1 -914.1 -820.0 -786.1 -754.4 -763.7 -743.3 -704.6 -651.5 -544.8 -584.0 -517.4 -518.5 29.26 29.26 29.26 29.26 29.25 29.25 29.33 29.91 31.00 31.34 30.11 27.94 25.93 24.56 23.55 22.75 22.05 21.69 19.87 19.93 16.73 15.61 -0.5 -0.8 -1.1 -1.4 -1.6 -1.8 -2.3 -2.9 -3.3 -3.6 -3.7 -3.3 -3.1 -3.0 -3.1 -3.0 -2.8 -2.6 -2.2 -2.3 -2.1 -2.1 59.77 60.20 60.02 59.69 59.19 58.52 57.76 56.96 55.93 52.94 47.60 41.48 36.29 32.46 29.54 26.99 24.54 22.02 19.04 19.03 16.20 14.48 2.9 2.9 2.9 2.9 2.8 2.8 2.8 2.8 2.7 2.5 2.4 2.3 2.2 2.1 2.0 1.9 1.8 1.6 1.5 1.5 1.6 1.7 12.539 12.457 12.220 11.883 11.448 10.942 10.400 9.846 9.282 8.720 8.174 7.653 7.162 6.711 6.292 6.006 5.706 5.440 5.335 5.221 5.130 5.020 31.34 -3.7 (T = (T = 26.8 ms) 46.6 ms) Analysis: 26-Jan-2009 CM FERTILIZER PLANT; Pile: A2P2 U MINH - CA MAU;6T;500X500; Blow: 113 J = RP RX RU 0.0 5801.2 5995.9 9832.8 RAU = 0.1 0.2 5498.8 5196.4 5643.9 5291.8 9933.6 10034.4 1462.1 (kN); RA2 = Test: 03-Mar-2010 17:17: CAPWAP(R) 2006 DEMO OP: ADCOM SOUTH JSC CASE METHOD 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 4894.0 4591.7 4289.3 3986.9 3684.5 3382.2 3079.8 4971.6 4654.0 4336.3 4018.6 3701.0 3383.3 3079.8 10135.2 10236.0 10336.8 10437.6 10538.4 10639.2 10740.0 966.5 (kN) Current CAPWAP Ru = 4293.3 (kN); Corresponding J(RP)= 0.50; J(RX) = 0.51 VMX m/s 2.87 VFN m/s 0.00 VT1*Z kN 7304.0 FT1 kN 1520.9 FMX kN 9997.3 DMX mm 12.608 DFN mm 0.709 SET mm 0.700 EMX kJ 31.9 QUS kN 4787.0 Peak Velocity Time = 22.04 ms Possible Pile Damage at 0.05 L Below Gages? PILE PROFILE AND PILE MODEL Depth m Area cm2 E-Modulus MPa Spec Weight kN/m3 Perim m 0.00 38.50 2500.00 2500.00 40788.6 40788.6 25.000 25.000 2.000 2.000 Toe Area 0.250 Top Segment Length Pile Damping Page m2 1.01 m, Top Impedance 2.0 %, Time Incr 2549.29 kN/m/s 0.253 ms, Wave Speed 4000.0 m/s, 2L/c 19.3 ms Analysis: 26-Jan-2009 BÙI XUÂN LÃM Ngày, tháng, năm sinh : 15/02/1984 Nơi sinh : Phú Yên Địa liên lạc : 365 Kha Vạn Cân, phường Hiệp Bình Chánh, quận Thủ Đức, Tp Hồ Chí Minh Điện thoại liên lạc : 0974.165.064 Email : xuanlam25022008@yahoo.com QUÁ TRÌNH HỌC TẬP: − Năm 2002 – 2007: Sinh viên trường Đại Học Bách Khoa – Đại Học Quốc Gia TP.HCM − Năm 2007: Tốt nghiệp Đại Học Bách Khoa – Đại Học Quốc Gia TP.HCM − Năm 2008 – 2010: Học viên cao học khóa 2008 chuyên ngành Địa Kỹ Thuật Xây Dựng – Đại Học Bách Khoa – Đại Học Quốc Gia TP.HCM ... PHÂN TÍCH THÀNH PHẦN MA SÁT TRONG SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH VÀ ĐO ĐẠC THỰC TẾ Tóm tắt Thành phần ma sát hai thành phần tạo thành sức chịu tải cọc Việc đánh giá thành. .. TÀI: PHÂN TÍCH THÀNH PHẦN MA SÁT TRONG SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH VÀ ĐO ĐẠC THỰC TẾ 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN: - Tổng hợp phương pháp đánh giá thành phần ma sát đất cọc. .. cọc theo giá trị ứng suất đứng có “bước nhảy” - 42 - CHƯƠNG PHÂN TÍCH THÀNH PHẦN MA SÁT TRONG SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO KẾT QUẢ XUYÊN TĨNH VÀ ĐO ĐẠC THỰC TẾ 3.1 Ma sát dọc thân cọc nhồi theo thí