Đánh giá khả năng chịu tải của cọc từ kết quả thí nghiệm xuyên tĩnh có xét đến sự tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng

Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TRẦN THỊ KIM OANH ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CÓ XÉT ĐẾN SỰ TIÊU TÁN ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG Chuyên ngành : ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số ngành : 60.58.60 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, tháng 06 năm 2010 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học: TS BÙI TRƯỜNG SƠN Cán chấm nhận xét 1: Cán chấm nhận xét 2: Luận văn thạc sĩ bảo vệ HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA, ngày tháng năm TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHIÃ VIỆT NAM Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc -oOo Tp HCM, ngày 30 tháng 06 năm 2010 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: TRẦN THỊ KIM OANH Phái: NỮ Ngày, tháng, năm sinh: 22-10-1984 Nơi sinh: HÀ TĨNH Chuyên ngành: ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã ngành: 60.58.60 MSHV: 00908549 TÊN ĐỀ TÀI: ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUN TĨNH CĨ XÉT ĐẾN SỰ TIÊU TÁN ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG NHIỆM VỤ LUẬN VĂN: − Tổng hợp phương pháp đánh giá khả chịu tải cọc − Tổng hợp phân tích sở lý thuyết tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng đất xung quanh cọc, thay đổi trạng thái ứng suất vùng đất xung quanh cọc − Sử dụng phương pháp tính tốn thực nghiệm lý thuyết để tính sức chịu tải tức thời lâu dài cọc từ đưa nhận xét, so sánh − Phân tích đánh giá kết luận, kiến nghị NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 25-01-2010 NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 02–07-2010 HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: TS BÙI TRƯỜNG SƠN Nội dung đề cương Luận văn thạc sĩ Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN KHOA QL CHUYÊN NGÀNH (Họ tên chữ ký) QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH (Họ tên chữ ký) (Họ tên chữ ký) TS Bùi Trường Sơn PGS.TS Võ Phán LỜI CẢM ƠN Tơi xin bày tỏ lịng biết ơn sâu sắc đến người thầy tận tình hướng dẫn, giúp đỡ, động viên tơi suốt q trình thực luận văn truyền cho tơi lịng đam mê nghiên cứu khoa học: TS Bùi Trường Sơn Tôi xin gửi lời cảm ơn đến quý thầy cô mơn Địa Cơ Nền Móng, người truyền cho tơi kiến thức q giá q trình học tập trường cơng tác ngồi xã hội Xin gửi lời cảm ơn đến học viên lớp Địa Kỹ thuật Xây dựng khóa 2008, đặc biệt lớp trưởng Nguyễn Hiếu Nghị, người giúp đỡ tơi nhiều suốt q trình thực luận văn Tuy vậy, với hạn chế số liệu thời gian thực hiện, chắn luận văn khơng tránh khỏi thiếu sót Rất mong đóng góp ý kiến từ q thầy cơ, đồng nghiệp bạn bè để luận văn thêm hoàn thiện có đóng góp vào thực tiễn Trân trọng! Học viên Trần Thị Kim Oanh TÓM TẮT ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CÓ XÉT ĐẾN SỰ TIÊU TÁN ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG Kết thí nghiệm xuyên tĩnh CPT, đặc biệt CPTu mô gần làm việc cọc Do tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng thay đổi trạng thái ứng suất đất xung quanh cọc, sức chịu tải cọc ngắn hạn lâu dài áp lực nước lỗ rỗng thặng dư tiêu tán hoàn toàn khác biệt bao trùm sức chịu tải thời điểm thử tải cọc Kết nghiên cứu tài liệu tham khảo giúp thiết kế cọc đất loại sét phù hợp Trên sở lý thuyết tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng thay đổi trạng thái ứng suất vùng đất xung quanh cọc cho thấy việc sử dụng số liệu từ kết thí nghiệm xun tĩnh có đo áp lực nước lỗ rỗng CPTu việc đánh giá khả chịu tải cọc cho kết hợp lý ABSTRACT EVALUATED THE BEARING CAPACITY OF PILE FROM THE RESULT OF CONE PENETRATION TESTING CONSIDERED THE DISSIPATION OF EXCESS PORE PRESSURE Results of the cone penetration testing (CPT), particularly with the piezocone test (CPTu) approximate simulate the activities of pile For the dissipation of excess pore pressure and the change of stress state of soils which surround the pile, the short-term and long-term pile capacity is absolutely different and covered the capacity of pile at the load test time when the complete dissipation of excess pore pressure The research results can become reference materials to design pile in clay soils more suitable The theory of the dissipation of excess pore pressure and the change of stress state of soils which surround the pile shows the using datas from the result of CPTu in the evaluated pile capacity is more reasonable MỤC LỤC MỞ ĐẦU 01 CHƯƠNG CÁC PHƯƠNG PHÁP ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH 03 1.1 Cơ sở tính toán sức chịu tải cọc 03 1.2 Các phương pháp tính toán khả chịu tải cọc từ kết thí nghiệm xuyên tĩnh 05 1.3 Nhận xét phương hướng đề tài 28 CHƯƠNG CÁC NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC VÀ SỰ GIA TĂNG CỦA CHÚNG THEO THỜI GIAN 29 2.1 Các nghiên cứu sức chịu tải cọc từ kết thí nghiệm xuyên tĩnh 29 2.2 Cơ chế thay đổi khả chịu tải theo thời gian cọc 32 2.3 Kết luận chương 41 CHƯƠNG KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CÓ XÉT ĐẾN SỰ TIÊU TÁN ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG 43 3.1 Giới thiệu cơng trình điều kiện địa chất cơng trình 43 3.2 Khả chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xuyên tĩnh 47 3.3 Khả chịu tải cọc xác định trực kết thí nghiệm xuyên tĩnh CPTu 62 3.4 Kết luận chương 67 KẾT LUẬN 68 KIẾN NGHỊ 69 TÀI LIỆU THAM KHẢO 70 PHỤ LỤC A : KẾT QUẢ XUYÊN TĨNH CPTu PHỤ LỤC B : THÍ NGHIỆM ĐO TIÊU TÁN ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG PHỤ LỤC C : KẾT QUẢ THỦ TẢI PDA PHỤ LỤC D : SỨC CHỊU TẢI CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CPTu KHI XEM ÁP LỰC THỦY TĨNH TRONG CÁC LỚP SÉT BẰNG KHÔNG PHỤ LỤC E : SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CPTu VỚI THÀNH PHẦN MA SÁT TÍNH THEO FR PHỤ LỤC F : SỨC CHỊU TẢI CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM CPT LÝ LỊCH TRÍCH NGANG -1- MỞ ĐẦU Tính cấp thiết ý nghĩa khoa học đề tài: khu vực đất yếu hay công trình chịu tải trọng lớn móng cọc ln giải pháp móng hợp lý lựa chọn thiết kế Do đó, việc đánh giá khả chịu tải cọc có ảnh hưởng lớn đến tiến độ, biện pháp kiểm tra an tồn cơng trình Thơng thường, việc đánh giá khả chịu tải cọcthông qua đặc trưng lý từ kết thí nghiệm phịng Tuy nhiên kết thí nghiệm phòng với mẫu lấy từ trường có trạng thái ứng suất khác biệt đáng kể so với điều kiện nằm tự nhiên nên làm khác biệt kết tính tốn yếu tố không xét đến Sử dụng kết thí nghiệm trường phân tích khả chịu tải cọc cho phép thu nhận giá trị hợp lý Để đánh giá khả chịu tải cọc từ kết thí nghiệm trường mơ tả chân thực ứng xử đất theo điều kiện nằm tự nhiên thí nghiệm xun tĩnh xem hợp lý Hiện thí nghiệm xuyên tĩnh thường thực với thiết bị có đo khơng đo áp lực nước lỗ rỗng nên kết thu nhận từ thí nghiệm hai thiết bị có khác biệt kết tính tốn tương ứng khác biệt Ngồi ra, q trình xuyên tĩnh thực liên tục tiến hành thí nghiệm, sức kháng đất ghi nhận điều kiện áp lực nước lỗ rỗng thặng dư chưa kịp tiêu tán hoàn toàn dẫn đến sai khác kết tính tốn Do đó, mục đích đề tài nhằm đánh giá khả chịu tải cọc thơng qua việc phân tích tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng kéo theo biến đổi trạng thái ứng suất độ bền theo thời gian vùng đất xung quanh cọc dẫn đến gia tăng khả chịu tải cọc -2- Phương pháp nghiên cứu - Tổng hợp phương pháp đánh giá kết nghiên cứu khả chịu tải cọc theo kết xuyên tĩnh - Tổng hợp phân tích sở lý thuyết tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng đất xung quanh cọc, thay đổi trạng thái ứng suất vùng đất xung quanh cọc - Sử dụng phương pháp tính tốn thực nghiệm lý thuyết để tính khả chịu tải tức thời lâu dài cọc, từ đưa nhận xét, so sánh Hạn chế đề tài - Số liệu CPTu nén tĩnh trường hạn chế, chưa đủ nhiều để đưa kết luận khách quan - Chưa tiến hành nhiều loại đất khác nhau, số liệu chủ yếu vùng Đồng Bằng Sông Cửu Long - Chỉ tính tốn cọc bê tơng cốt thép, chưa thực cọc khoan nhồi số loại cọc khác - Còn hạn chế việc phân tích ảnh hưởng q trình cố kết thấm - Việc phân tích thực sở đánh giá khả chịu tải cực hạn cọc PHỤ LỤC: D TỜ: Loại đất Chiều sâu (m) qE u2 kPa kPa Cs fsi=Cs*qE kPa fi*zi kN/m Qsi kN 17,2 1715,30 0,00 0,025 42,88 8,58 10,77 17,4 1648,95 0,00 0,025 41,22 8,24 10,36 17,6 1631,70 0,00 0,025 40,79 8,16 10,25 17,8 1469,43 0,00 0,025 36,74 7,35 9,23 18 1626,13 0,00 0,025 40,65 8,13 10,21 18,2 1771,63 0,00 0,025 44,29 8,86 11,13 18,4 2041,20 0,00 0,025 51,03 10,21 12,82 18,6 2368,48 0,00 0,025 59,21 11,84 14,87 18,8 2411,98 0,00 0,025 60,30 12,06 15,15 Lớp 2a: 19 2460,78 0,00 0,025 61,52 12,30 15,45 Sét (CH) 19,2 2631,85 0,00 0,025 65,80 13,16 16,53 19,4 2749,68 0,00 0,025 68,74 13,75 17,27 19,6 2352,35 0,00 0,025 58,81 11,76 14,77 19,8 2376,90 0,00 0,025 59,42 11,88 14,93 20 2767,85 0,00 0,025 69,20 13,84 17,38 20,2 2860,18 0,00 0,025 71,50 14,30 17,96 20,4 3096,55 0,00 0,025 77,41 15,48 19,45 20,6 3569,58 0,00 0,025 89,24 17,85 22,42 20,8 2816,83 0,00 0,025 70,42 14,08 17,69 21 3299,38 0,00 0,025 82,48 16,50 20,72 21,2 4020,08 0,00 0,025 100,50 20,10 25,25 21,4 3011,35 0,00 0,025 75,28 15,06 18,91 21,6 3208,25 0,00 0,025 80,21 16,04 20,15 21,8 2576,15 0,00 0,025 64,40 12,88 16,18 22 2539,40 0,00 0,025 63,49 12,70 15,95 22,2 2268,68 0,00 0,025 56,72 11,34 14,25 22,4 3449,15 0,00 0,025 86,23 17,25 21,66 22,6 7066,68 0,00 0,025 176,67 35,33 44,38 22,8 2907,93 0,00 0,025 72,70 14,54 18,26 23 3301,08 0,00 0,025 82,53 16,51 20,73 23,2 5023,28 0,00 0,025 125,58 25,12 31,55 23,4 5619,50 0,00 0,025 140,49 28,10 35,29 Lớp 2b: 23,6 3149,08 0,00 0,025 78,73 15,75 19,78 Sét pha (CL) 23,8 3005,00 0,00 0,025 75,13 15,02 18,87 24 2152,73 0,00 0,025 53,82 10,76 13,52 24,2 2190,20 0,00 0,025 54,76 10,95 13,75 24,4 2444,15 0,00 0,025 61,10 12,22 15,35 24,6 2909,93 0,00 0,025 72,75 14,55 18,27 24,8 2412,73 0,00 0,025 60,32 12,06 15,15 25 2657,53 0,00 0,025 66,44 13,29 16,69 25,2 2599,25 0,00 0,025 64,98 13,00 16,32 25,4 2585,60 0,00 0,025 64,64 12,93 16,24 PHỤ LỤC: D TỜ: Loại đất Lớp 2b: Sét pha (CL) Chiều sâu (m) qE u2 kPa kPa Cs fsi=Cs*qE kPa fi*zi kN/m Qsi kN 25,6 2464,78 0,00 0,025 61,62 12,32 15,48 25,8 2866,60 0,00 0,025 71,67 14,33 18,00 26 3502,93 0,00 0,025 87,57 17,51 22,00 26,2 2735,00 0,00 0,025 68,38 13,68 17,18 26,4 2033,08 0,00 0,025 50,83 10,17 12,77 26,6 2386,40 0,00 0,025 59,66 11,93 14,99 26,8 1951,70 0,00 0,025 48,79 9,76 12,26 27 2534,98 0,00 0,025 63,37 12,67 15,92 27,2 2733,25 0,00 0,025 68,33 13,67 17,16 27,4 3098,65 0,00 0,025 77,47 15,49 19,46 27,6 2268,23 0,00 0,025 56,71 11,34 14,24 27,8 2347,85 0,00 0,025 58,70 11,74 14,74 28 2348,30 0,00 0,025 58,71 11,74 14,75 28,2 3075,08 0,00 0,025 76,88 15,38 19,31 28,4 2390,43 0,00 0,025 59,76 11,95 15,01 28,6 2273,78 0,00 0,025 56,84 11,37 14,28 28,8 2205,20 0,00 0,025 55,13 11,03 13,85 29 2287,65 0,00 0,025 57,19 11,44 14,37 29,2 2557,53 0,00 0,025 63,94 12,79 16,06 29,4 2486,03 0,00 0,025 62,15 12,43 15,61 29,6 2198,05 0,00 0,025 54,95 10,99 13,80 29,8 2181,75 0,00 0,025 54,54 10,91 13,70 30 2359,33 0,00 0,025 58,98 11,80 14,82 30,2 2347,08 0,00 0,025 58,68 11,74 14,74 Tổng sức kháng bên lớp đất đắp = 216,20 Tổng sức kháng bên lớp = 575,39 Tổng sức kháng bên lớp 2a = 395,78 Tổng sức kháng bên lớp 2b Tổng sức kháng bên ΣQsi (kN) = 724,56 = 1911,94 PHỤ LỤC: D TỜ: SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CPTu THEO ĐỀ XUẤT CỦA FELLENIUS KHI XEM ÁP LỰC THỦY TĨNH TRONG CÁC LỚP SÉT BẰNG KHƠNG Thơng số cọc STT Tên K.hiệu Đ.vị Giá trị Đường kính cọc b m 0,4 Diện tích cọc Ap m2 0,125 Chu vi cọc As m 1,257 Chiều dài cọc L m 30,0 Bảng tra hệ số hiệu chỉnh sức kháng ma sát STT Loại đất CS Các loại đất mềm có độ nhạy cao 0,08 Đất sét 0,05 Sét cứng, sét lẫn bụi 0,025 Cát lẫn bột 0,015 Cát mịn 0,01 Cát, cát lẫn sỏi sạn 0,004 Sức kháng bên Q S = f S A S = C S q E A S Trong đó: q E - giá trị sức kháng mũi có hiệu đo từ thí nghiệm CPTu, hiệu chỉnh với giá trị áp lực nước lỗ rỗng u : q E = q T − u CS- hệ số hiệu chỉnh sức kháng ma sát, tra bảng 3.2 phụ thuộc vào loại đất mà cọc qua Kết tính tốn sức kháng bên cọc theo độ sâu qua lớp đất thể bảng PHỤ LỤC: D TỜ: Sức kháng mũi + q E2 q Q p = q p A p = C t E1 A p Trong đó: q E1 - giá trị trung bình sức kháng mũi có hiệu vùng 8D mũi cọc Kết tính tốn: qE1 = 2452,54 kPa q E2 - giá trị trung bình sức kháng mũi có hiệu vùng 4D mũi cọc Kết tính tốn: qE = 2775,11 kPa Ct = 1 = = 0,833 : hệ số hiệu chỉnh sức kháng mũi, phụ thuộc vào kích 3D 3*0, thước cọc A - diện tích tiết diện ngang mũi cọc: A = 0,126m p p Tổng sức kháng mũi tính tốn được: Qp = 273,58 kN Sức chịu tải cực hạn cọc đơn: Q u = ∑ Q S + Q p = 1911,94 + 273,58 = 2185,52 kN Sức chịu tải cọc 2185,52 kN PHỤ LỤC E SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CPTu VỚI THÀNH PHẦN MA SÁT TÍNH THEO FR PHỤ LỤC: E TỜ: SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CPTu VỚI THÀNH PHẦN MA SÁT TÍNH THEO FR Cơng trình: Nhà máy điện Cà Mau Hố khoan: CPT1 Thông số cọc STT Tên K.hiệu Đ.vị Giá trị Đường kính cọc b m 0,4 Diện tích cọc Ap m2 0,125 Chu vi cọc As m 1,257 Chiều dài cọc L m 30,0 Sức kháng bên Q S = f S A S = FR.q E A S Trong đó: q E - giá trị sức kháng mũi có hiệu đo từ thí nghiệm CPTu, hiệu chỉnh với giá trị áp lực nước lỗ rỗng u : q E = q T − u FR = fT - hệ số hiệu chỉnh sức kháng ma sát, phụ thuộc vào loại đất mà cọc qua qE Kết tính tốn sức kháng bên cọc theo độ sâu qua lớp đất thể bảng PHỤ LỤC: E TỜ: Bảng Giá trị sức kháng bên tác dụng lên cọc theo độ sâu Loại đất Cát san lấp Lớp Bùn sét (CH) Chiều sâu qE u2 (m) kPa kPa 1400,50 5932,54 7036,78 7181,20 10283,18 10461,30 12895,80 14099,85 9942,10 6710,20 1921,13 188,40 138,68 125,28 189,15 97,45 104,70 97,78 112,33 107,73 103,78 91,90 95,78 103,08 110,95 113,65 116,90 129,38 131,28 119,40 124,58 132,33 124,45 140,63 134,43 129,43 128,13 119,08 131,05 118,78 123,50 136,18 153,33 149,50 162,83 140,63 135,73 143,45 161,83 145,25 1,25 93,21 3,75 4,75 3,50 2,00 0,75 1,50 3,25 10,25 5,75 84,50 113,25 88,50 4,50 103,50 107,25 119,00 110,50 118,25 125,00 129,00 130,50 134,25 145,00 148,50 151,00 152,75 149,50 162,00 168,50 171,50 176,75 173,50 184,00 192,50 202,75 202,00 189,75 202,50 202,50 205,25 207,50 190,25 199,00 221,00 229,25 239,50 232,50 244,50 0,2 0,4 0,6 0,8 1,2 1,4 1,6 1,8 2,2 2,4 2,6 2,8 3,2 3,4 3,6 3,8 4,2 4,4 4,6 4,8 5,2 5,4 5,6 5,8 6,2 6,4 6,6 6,8 7,2 7,4 7,6 7,8 8,2 8,4 8,6 8,8 9,2 9,4 9,6 9,8 10 FR 0,003 0,003 0,005 0,005 0,005 0,006 0,005 0,007 0,008 0,007 0,016 0,094 0,026 0,037 0,202 0,048 0,045 0,044 0,041 0,045 0,051 0,051 0,049 0,055 0,050 0,048 0,051 0,050 0,052 0,049 0,049 0,051 0,052 0,045 0,050 0,051 0,054 0,059 0,054 0,059 0,057 0,051 0,047 0,051 0,035 0,034 0,037 0,039 0,040 0,036 fsi=Cs*qE fi*zi Qsi kPa kN/m kN 4,00 20,25 36,48 32,43 49,48 67,25 63,75 104,00 76,70 46,90 30,93 17,68 3,63 4,63 38,20 4,70 4,70 4,30 4,63 4,83 5,25 4,70 4,70 5,65 5,55 5,50 6,00 6,50 6,78 5,90 6,08 6,78 6,48 6,28 6,68 6,58 6,98 6,98 7,10 6,98 7,00 6,93 7,18 7,60 5,78 4,78 4,98 5,63 6,40 5,30 0,80 4,05 7,30 6,49 9,90 13,45 12,75 20,80 15,34 9,38 6,19 3,54 0,73 0,92 7,64 0,94 0,94 0,86 0,92 0,97 1,05 0,94 0,94 1,13 1,11 1,10 1,20 1,30 1,36 1,18 1,22 1,36 1,30 1,26 1,34 1,32 1,40 1,39 1,42 1,40 1,40 1,39 1,43 1,52 1,16 0,95 1,00 1,13 1,28 1,06 1,00 5,09 9,16 8,15 12,43 16,89 16,01 26,12 19,27 11,78 7,77 4,44 0,91 1,16 9,60 1,18 1,18 1,08 1,16 1,21 1,32 1,18 1,18 1,42 1,39 1,38 1,51 1,63 1,70 1,48 1,53 1,70 1,63 1,58 1,68 1,65 1,75 1,75 1,78 1,75 1,76 1,74 1,80 1,91 1,45 1,20 1,25 1,41 1,61 1,33 PHỤ LỤC: E TỜ: Loại đất Lớp Bùn sét (CH) Lớp 2a: Sét (CH) Chiều sâu (m) 10,2 10,4 10,6 10,8 11 11,2 11,4 11,6 11,8 12 12,2 12,4 12,6 12,8 13 13,2 13,4 13,6 13,8 14 14,2 14,4 14,6 14,8 15 15,2 15,4 15,6 15,8 16 16,2 16,4 16,6 16,8 17 17,2 17,4 17,6 17,8 18 18,2 18,4 18,6 18,8 19 19,2 19,4 19,6 19,8 20 20,2 qE kPa 147,95 175,60 174,78 201,50 216,43 165,10 159,30 177,80 179,15 190,63 189,20 198,15 188,60 210,20 215,23 216,48 220,05 220,05 220,70 232,25 231,18 229,98 240,43 258,98 255,13 252,15 257,50 267,48 272,88 262,00 257,98 249,03 236,95 246,95 1459,30 1654,80 1591,20 1582,45 1417,18 1567,88 1688,38 1915,70 2014,23 2008,98 2018,03 1988,35 2422,43 2014,35 1717,40 2054,85 1967,68 u2 kPa 256,00 264,25 273,25 259,75 251,00 282,00 284,25 284,25 290,00 302,75 313,25 313,25 314,25 324,25 323,75 329,75 339,75 339,75 354,75 358,00 367,50 369,50 376,00 376,75 383,25 395,50 394,50 393,25 391,75 402,50 401,75 409,25 445,00 443,75 487,25 60,50 57,75 49,25 52,25 58,25 83,25 125,50 354,25 403,00 442,75 643,50 327,25 338,00 659,50 713,00 892,50 FR 0,033 0,039 0,037 0,040 0,036 0,048 0,051 0,049 0,055 0,052 0,055 0,059 0,062 0,054 0,051 0,054 0,055 0,054 0,058 0,054 0,058 0,058 0,056 0,057 0,056 0,054 0,049 0,050 0,052 0,049 0,049 0,047 0,056 0,055 0,009 0,034 0,059 0,057 0,059 0,063 0,052 0,044 0,051 0,053 0,054 0,053 0,056 0,049 0,043 0,048 0,044 fsi=Cs*qE kPa 4,95 6,85 6,53 8,15 7,73 7,95 8,15 8,65 9,85 9,98 10,35 11,63 11,60 11,25 11,03 11,68 12,10 11,85 12,70 12,45 13,33 13,33 13,48 14,73 14,18 13,55 12,58 13,35 14,33 12,75 12,75 11,68 13,33 13,55 13,85 55,90 94,15 89,75 83,73 99,18 87,40 83,75 102,98 105,48 109,08 105,05 134,98 98,10 73,33 98,60 86,83 fi*zi kN/m 0,99 1,37 1,31 1,63 1,54 1,59 1,63 1,73 1,97 1,99 2,07 2,33 2,32 2,25 2,20 2,33 2,42 2,37 2,54 2,49 2,66 2,67 2,69 2,95 2,83 2,71 2,52 2,67 2,87 2,55 2,55 2,33 2,67 2,71 2,77 11,18 18,83 17,95 16,74 19,83 17,48 16,75 20,60 21,09 21,81 21,01 26,99 19,62 14,66 19,72 17,36 Qsi kN 1,24 1,72 1,64 2,05 1,94 2,00 2,05 2,17 2,47 2,51 2,60 2,92 2,91 2,83 2,77 2,93 3,04 2,98 3,19 3,13 3,35 3,35 3,38 3,70 3,56 3,40 3,16 3,35 3,60 3,20 3,20 2,93 3,35 3,40 3,48 14,04 23,65 22,55 21,03 24,91 21,95 21,04 25,87 26,50 27,40 26,39 33,91 24,64 18,42 24,77 21,81 PHỤ LỤC: E TỜ: Loại đất Lớp 2a: Sét (CH) Lớp 2b: Sét pha (CL) Chiều sâu (m) 20,4 20,6 20,8 21 21,2 21,4 21,6 21,8 22 22,2 22,4 22,6 22,8 23 23,2 23,4 23,6 23,8 24 24,2 24,4 24,6 24,8 25 25,2 25,4 25,6 25,8 26 26,2 26,4 26,6 26,8 27 27,2 27,4 27,6 27,8 28 28,2 28,4 28,6 28,8 29 29,2 29,4 29,6 29,8 30 30,2 qE kPa 2311,05 2985,83 2759,33 3214,88 3978,33 2980,60 3186,25 2558,15 2509,15 2226,18 3398,15 7032,68 2890,43 3292,33 5018,28 5583,50 3112,33 2989,75 2119,23 2134,20 2349,90 2772,93 2223,73 2350,78 2070,00 2306,10 1989,78 2163,35 2568,93 2329,50 1460,33 1510,40 1053,70 1603,98 2047,25 2546,40 1838,98 1861,60 1325,05 2432,83 1857,68 1193,78 1213,20 1060,40 1514,78 2050,03 1337,55 973,25 990,83 1009,08 u2 FR fsi=Cs*qE kPa kPa 785,50 0,042 97,65 583,75 0,032 95,43 57,50 0,040 109,93 84,50 0,032 101,93 41,75 0,053 212,60 30,75 0,038 112,95 22,00 0,051 163,80 18,00 0,038 96,05 30,25 0,036 89,23 42,50 0,031 68,33 51,00 0,020 68,00 34,00 0,023 161,18 17,50 0,047 135,83 8,75 0,041 134,68 5,00 0,033 165,23 36,00 0,036 202,63 36,75 0,060 186,13 15,25 0,052 156,35 33,50 0,055 117,43 56,00 0,029 60,93 94,25 0,032 76,30 137,00 0,030 83,38 189,00 0,046 103,38 306,75 0,033 77,18 529,25 0,032 66,70 279,50 0,048 110,23 475,00 0,030 59,50 703,25 0,032 69,20 934,00 0,035 90,18 405,50 0,039 90,70 572,75 0,038 55,78 876,00 0,034 51,73 898,00 0,053 55,50 931,00 0,026 40,93 686,00 0,031 63,40 552,25 0,024 60,25 429,25 0,037 68,45 486,25 0,025 47,38 1023,25 0,027 35,75 642,25 0,023 57,08 532,75 0,034 63,93 1080,00 0,028 33,48 992,00 0,034 41,85 1227,25 0,035 37,00 1042,75 0,022 34,08 436,00 0,037 75,63 860,50 0,028 37,65 1208,50 0,038 37,18 1368,50 0,032 31,83 1338,00 0,030 30,38 Tổng sức kháng bên lớp đất đắp Tổng sức kháng bên lớp Tổng sức kháng bên lớp 2a Tổng sức kháng bên lớp 2b Tổng sức kháng bên ΣQsi (kN) fi*zi Qsi kN/m 19,53 19,09 21,98 20,38 42,52 22,59 32,76 19,21 17,84 13,67 13,60 32,24 27,16 26,93 33,04 40,52 37,23 31,27 23,48 12,19 15,26 16,68 20,67 15,43 13,34 22,04 11,90 13,84 18,03 18,14 11,16 10,35 11,10 8,18 12,68 12,05 13,69 9,47 7,15 11,42 12,79 6,70 8,37 7,40 6,81 15,12 7,53 7,43 6,36 6,07 = = = = = kN 24,53 23,97 27,61 25,60 53,41 28,37 41,15 24,13 22,41 17,16 17,08 40,49 34,12 33,83 41,50 50,90 46,75 39,28 29,50 15,30 19,17 20,94 25,97 19,39 16,76 27,69 14,95 17,38 22,65 22,78 14,01 12,99 13,94 10,28 15,93 15,13 17,19 11,90 8,98 14,34 16,06 8,41 10,51 9,29 8,56 19,00 9,46 9,34 7,99 7,63 125,91 175,66 650,06 814,54 1766,16 PHỤ LỤC: E TỜ: Sức kháng mũi + q E2 q Q p = q p A p = C t E1 A p Trong đó: q E1 - giá trị trung bình sức kháng mũi có hiệu vùng 8D mũi cọc Kết tính tốn: qE1 = 1579,80 kPa q E2 - giá trị trung bình sức kháng mũi có hiệu vùng 4D mũi cọc Kết tính tốn: qE = 2040,24 kPa Ct = 1 = = 0,833 : hệ số hiệu chỉnh sức kháng mũi, phụ thuộc vào kích 3D 3*0, thước cọc A - diện tích tiết diện ngang mũi cọc: A = 0,126m2 p p Tổng sức kháng mũi tính tốn được: Qp = 189,45 kN Sức chịu tải cực hạn cọc đơn: Q u = ∑ Q S + Q p = 1766,16 + 189,45 = 1955,61 kN Sức chịu tải cọc 1955,61 kN PHỤ LỤC F SỨC CHỊU TẢI CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM CPT PHỤ LỤC: F TỜ: SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CPT THEO ĐỀ XUẤT CỦA DE RUITER – BERINGEN Cơng trình: Nhà máy điện Cà Mau Hố khoan: C201 Thông số cọc STT Tên K.hiệu Đ.vị Giá trị Đường kính cọc b m 0,4 Diện tích cọc Ap m2 0,125 Chu vi cọc As m 1,257 Chiều dài cọc L m 30,0 Sức kháng bên - Lớp đất đắp đất cát nên sức kháng bên đơn vị fs có giá trị tối thiểu giá trị sau: − f1 = f s f2 = 120 kPa f3 = c.qc Ở cọc chịu nén nên lấy c =1/300 - Trong lớp đất lại đất sét nên sức kháng bên đơn vị xác định từ sức kháng cắt khơng nước S u theo công thức sau: f s = αS u + Đất sét có cố kết thường (NC) : α = 1,0 + Đất sét cố kết (OC) : α = 0,5 Các kết tính tốn trình bày bảng PHỤ LỤC: F TỜ: Bảng Giá trị sức kháng bên tác dụng lên cọc Loại đất Cát san lấp Loại đất Lớp Bùn sét(CH) Lớp 2a Sét (CH) Lớp 2b Sét pha (CL) Độ sâu (m) 0,2 0,6 Độ sâu (m) 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30,2 qc f1 = f s f2 kPa kPa kPa 1618,00 2218,00 1494,40 649,20 26,67 26,67 17,33 30,67 120 qc 300 kPa f3 = 5,39 7,39 4,98 2,16 f s f i zi Qs kPa kn/m kN 5,39 7,39 4,98 2,16 1,08 2,96 1,99 2,16 1,35 3,71 2,50 2,72 qc fs σ vo Su f si = α Su f i zi Qs kPa kPa kPa kPa kPa kN/m kN 28,00 6,00 8,00 6,67 5,33 13,33 14,67 12,00 16,00 17,33 20,00 24,00 25,33 28,00 34,67 100,00 122,67 140,00 154,67 149,33 98,67 72,00 91,60 136,00 98,67 90,67 65,33 259,05 15,8 31,6 47,4 63,2 79 94,8 110,6 126,4 142,2 158 173,8 189,6 205,4 221,2 237 256,2 275,4 294,6 313,8 333 352,2 371,4 390,6 409,8 429 448,2 467,4 490,44 483,20 257,20 191,20 225,20 269,20 273,20 327,20 321,20 315,20 349,20 383,20 417,20 511,20 605,20 559,20 1133,20 2707,20 3281,20 3715,20 3389,20 4563,20 5737,20 4637,20 4785,20 5779,20 5233,20 5327,20 9966,86 31,16 15,04 9,59 10,80 12,68 11,89 14,44 12,99 11,53 12,75 13,96 15,17 20,39 25,60 21,48 58,47 162,12 199,11 226,76 203,75 280,73 357,72 283,11 291,69 356,68 319,00 323,99 631,76 15,58 7,52 4,79 5,40 6,34 5,95 7,22 6,49 5,77 6,37 6,98 7,59 10,19 12,80 10,74 29,23 81,06 99,55 113,38 101,87 140,37 178,86 141,55 145,85 178,34 159,50 161,99 315,88 15,58 7,52 4,79 5,40 6,34 5,95 7,22 6,49 5,77 6,37 6,98 7,59 10,19 12,80 10,74 29,23 81,06 99,55 113,38 101,87 140,37 178,86 141,55 145,85 178,34 159,50 161,99 379,06 19,57 9,45 6,02 6,78 7,96 7,47 9,07 8,16 7,24 8,00 8,77 9,53 12,80 16,08 13,49 36,72 101,81 125,04 142,41 127,95 176,30 224,65 177,79 183,18 224,00 200,33 203,46 476,10 PHỤ LỤC: F TỜ: Sức kháng bên lớp đất đắp : Q S1 = 10,29 kN Sức kháng bên lớp : Q S2 = 150,39 kN Sức kháng bên lớp 2a : Q S3 = 533,93 kN Sức kháng bên lớp 2b : Q S4 = 1865,81 kN Tổng sức kháng bên : ∑Q S = 2560,41 kN Sức kháng mũi Trình tự tính tốn sau: - Tính giá trị trung bình q c từ mũi cọc lên đoạn 8B = 3.2m theo đường có q c nhỏ nhất: q c = 4530,6 kN - Tính giá trị q cx1 từ mũi cọc xuống đoạn 4B = 1.6m theo đường thực: q cx = 4658,9 kN - Tính giá trị q cx từ mũi cọc xuống đoạn 4B = 1.6m theo đường có giá trị q c nhỏ nhất: q cx = 3438,0 kN Từ giá trị qcx tính được: qcx = qcx1 + qcx 4658, + 3438, = = 4048, 44 kN 2 - Giá trị qc1 giá trị nhỏ giá trị q cx1 , q cx q cx chọn q c = 4048,44 kN - Sức kháng mũi trung bình q p = qc1 + qc 4530, + 4048, 44 = = 3948,31 kN 2 Tổng sức kháng mũi: Qp = 500,43 kN Sức chịu tải cực hạn Q u = ∑ Q S + Q p = 2560,41 + 500,43 = 3060,84 kN TRẦN THỊ KIM OANH Ngày, tháng, năm sinh : 22/10/1984 Nơi sinh : Hà Tĩnh Địa liên lạc : Tầng 9, Tòa nhà C.T Plaza, 60A Trường Sơn, phường 2, quận Tân Bình, TP HCM Điện thoại liên lạc : 0903.687.344 Email : kimoanh_vl@yahoo.com QUÁ TRÌNH HỌC TẬP: − Năm 2007: Tốt nghiệp Đại Học Bách Khoa thành phố Hồ Chí Minh − Năm 2008 – 2010: Học viên cao học khóa 2008 ngành Địa Kỹ Thuật Xây Dựng – Đại Học Bách Khoa – Đại Học Quốc Gia TP.HCM Q TRÌNH CƠNG TÁC : − Năm 2007 - 2010: Công tác Công ty Cổ Phần Tư Vấn Chuyển Giao Công Nghệ Trường Đại học Thủy Lợi – Chi Nhánh miền Nam – Cơ sở 2Số 191 Tô Hiến Thành, phường 13, quận 10, Tp.HCM − Năm 2010 đến nay: Công tác Công ty Cổ Phần Tư Vấn Đầu tư Thiết kế Dầu khí PV Engineering J.S.C – Tầng 9, Tòa nhà C.T Plaza, 60A Trường Sơn, phường 2, quận Tân Bình, TP HCM ... khác thí nghiệm CPT việc sử dụng kết từ CPTu để đánh giá sức chịu tải cho kết hợp lý - 43 - CHƯƠNG KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CÓ XÉT ĐẾN SỰ TIÊU TÁN ÁP LỰC NƯỚC LỖ... : KẾT QUẢ XUYÊN TĨNH CPTu PHỤ LỤC B : THÍ NGHIỆM ĐO TIÊU TÁN ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG PHỤ LỤC C : KẾT QUẢ THỦ TẢI PDA PHỤ LỤC D : SỨC CHỊU TẢI CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CPTu KHI XEM ÁP LỰC... PHƯƠNG PHÁP ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH 03 1.1 Cơ sở tính toán sức chịu tải cọc 03 1.2 Các phương pháp tính toán khả chịu tải cọc từ kết thí nghiệm