ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA -o0o TRẦN ĐINH MẠNH HỒNG NGHIÊN CỨU VÀ TÍNH TỐN ỨNG XỬ TRONG MĨNG CỌC ĐÀI BÈ Chuyên ngành: ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số : 60.58.60 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, tháng 06 năm 2014 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA –ĐHQG -HCM Cán hướng dẫn khoa học: TS LÊ BÁ VINH Cán chấm nhận xét 1: GS TSKH NGUYỄN VĂN THƠ Cán chấm nhận xét 2: TS TRẦN TUẤN ANH Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 27 tháng 08 năm 2014 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị Hội đồng chấm bảo vệ luận văn thạc sĩ) TS NGUYỄN MINH TÂM – Chủ Tịch Hội Đồng TS BÙI TRƯỜNG SƠN – Thư Ký Hội Đồng GS TSKH NGUYỄN VĂN THƠ – Chấm nhận xét TS TRẦN TUẤN ANH – Chấm nhận xét TS LÊ BÁ VINH – Thành viên Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA XÂY DỰNG ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: TRẦN ĐINH MẠNH HOÀNG MSHV: 12090364 Ngày, tháng, năm sinh: 16/02/1979 Nơi sinh: HCM Chuyên ngành: Địa Kỹ Thuật Xây Dựng Mã số : 60.58.60 I TÊN ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU VÀ TÍNH TỐN ỨNG XỬ TRONG MĨNG CỌC ĐÀI BÈ II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: CHƯƠNG 1: MỞ ĐẦU CHƯƠNG 2: NGHIÊN CỨU TỔNG QUAN CHƯƠNG 3: NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ TRONG MÓNG CỌC ĐÀI BÈ KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 19/08/2013 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 20/06/2014 V CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : TS LÊ BÁ VINH Tp HCM, ngày 20 tháng 06 năm 2014 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN TS LÊ BÁ VINH CHỦ NHIỆM BỘ MÔN ĐÀO TẠO PGS.TS VÕ PHÁN TRƯỞNG KHOA XÂY DỰNG LỜI CẢM ƠN Trong thời gian học tập nghiên cứu để hồn thành khóa học, ngồi nỗ lực thân cịn có hướng dẫn, giúp đỡ nhiệt tình thầy cơ, đồng nghiệp gia đình Tơi xin bày tỏ lịng biết ơn sâu sắc đến Thầy TS Lê Bá Vinh, người tận tình hướng dẫn hết lịng giúp đỡ tơi suốt thời gian hồn thành luận án Tơi xin chân thành tri ân sâu sắc đến Thầy PGS.TS Võ Phán thầy cô môn Địa Cơ & Nền Móng trực tiếp giảng dạy hỗ trợ thời gian học tập trường Tôi xin chân thành cảm ơn quan tâm động viên giúp đỡ đồng nghiệp bạn bè tạo điều kiện để tơi hồn thành khóa học Cuối xin gửi đến cha mẹ gia đình lịng biết ơn vơ hạn ln động viên tơi thời gian học tập Xin chân thành cảm ơn! Tp Hồ Chí Minh, ngày 20 tháng 06 năm 2014 Trần Đinh Mạnh Hồng TĨM TẮT LUẬN VĂN Cùng với thời gian, ngày có nhiều cơng trình sử dụng kết cấu móng móng bè - cọc để giảm độ lún lệch độ lún tổng thể Trong số trường hợp với tải trọng cơng trình phân bố xuống móng bè khơng đều, việc sử dụng cọc với kích thước khác làm tăng khả chịu lực móng bè Nhiều nghiên cứu mở rộng thực nhằm kiểm chứng ứng xử móng bè cọc để tận dụng hiệu kết hợp khả chịu lực cọc đất móng bè ABSTRACT Day by day, more and more high-rise building towers or huge project are using their based foundation structure by pile- raft foundation to reduce the balance settlement and also total vertical settlement In some specified cases with the unleveled of the top loading transferred to the base foundation, by using the piles with variable dimension will be increased the capacity of pile-raft foundation A lot of extended studying have been carried out to verify the relationship of raft foundation and pile group underneath in order to get the best working between pile group and subsoil underneath raft foundation LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan luận văn tự thực chưa cơng bố thức hình thức MỤC LỤC CHƯƠNG - MỞ ĐẦU 01 1.1 BỐI CẢNH NGHIÊN CỨU 01 1.2 TÍNH CẤP THIẾT CỦA ĐỀ TÀI 02 1.3 MỤC TIÊU NGHIÊN CỨU 02 1.3.1 Mục tiêu tổng thể 02 1.3.2 Phân tích mở rộng 03 1.4 PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 03 1.5 Ý NGHĨA KHOA HỌC CỦA ĐỀ TÀI 03 CHƯƠNG – NGHIÊN CỨU TỔNG QUAN 04 2.1 MỞ ĐẦU 04 2.1.1 Cấu tạo ứng dụng móng bè cọc 04 2.1.2 Cơ chế làm việc móng bè – cọc 06 2.1.3 Các quan điểm thiết kế 08 2.2 CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN MĨNG BÈ CỌC 11 2.2.1 Các phương pháp đơn giản 11 2.2.2 Các phương pháp có kể đến tương tác cọc-đất bè-đất 14 2.3 CÁC DẠNG BIẾN DẠNG MƠ HÌNH NỀN CỦA ĐẤT 16 2.3.1 Mơ hình Winkler 16 2.3.2 Mô hình bán khơng gian đàn hồi 17 2.3.2 Tính tốn cọc làm việc đồng thời với 20 2.4 MƠ HÌNH TÍNH MĨNG BÈ CỌC 21 2.4.1 Các mơ hình tính tốn 21 2.4.2 Xác định hệ số đất 23 2.4.2 Xác định độ cứng cọc 31 CHƯƠNG – NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ TRONG MÓNG CỌC ĐÀI BÈ CHO CƠNG TRÌNH THỰC TẾ 37 3.1 PHẦN NGHIÊN CỨU CHÍNH 37 3.2 PHẦN NGHIÊN CỨU MỞ RỘNG 58 3.2.1 Đánh giá ảnh hưởng yếu tố đến phân bố ứng suất cọc đất xung quanh cọc 58 3.2.2 Đánh giá khoảng cách hợp lý cọc để quan niệm móng bè cọc hay theo khối móng quy ước 84 3.2.3 Sự khác biệt tính độ lún theo khối móng quy ước Plaxis 3D Foundation 87 3.2.4 Đánh giá thay đổi ứng suất bè thay đổi mơ hình cọc 94 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 104 DANH MỤC HÌNH MINH HỌA Hình 2-1 Cấu tạo móng bè cọc 05 Hình 2-2 Sự làm việc móng bè cọc (Poulos, 2000) 06 Hình 2-3 Các đường đẳng ứng suất cọc đơn nhóm cọc 08 Hình 2-4 Biểu đồ quan hệ tải trọng – độ lún theo quan điểm thiết kế 10 Hình 2-5 Sơ đồ tính móng tuyệt đối cứng 12 Hình 2-6 Sơ đồ tính móng mềm 13 Hình 2-7 Sơ đồ tính tốn hệ móng bè cọc theo phương pháp lặp 15 Hình 2-8 Mơ hình Winkkler 16 Hình 2-9 Mối quan hệ độ lún – tải trọng mơ hình bán khơng gian đàn hồi 19 Hình 2-10 Mơ hình cọc đất 19 Hình 2-11 Đường cong P-Y T-Z đất 21 Hình 2-12 Mơ hình tính móng bè cọc 22 Hình 2-13 Mơ hình tính móng bè cọc 22 Hình 2-14 Quan hệ ứng suất độ lún thu thí nghiệm nén đất trường 24 Hình 2-15 Biểu đồ xác định hệ số IF 30 Hình 2-16 Đồ thị S=f(P) theo kết thử cọc tải trọng tĩnh 31 Hình 2-17 Sơ đồ phương pháp truyền tải trọng Gambin 35 Hình 3-1 Hình trụ hố khoan địa chất lớp đất 38 Hình 3-2 Mặt cắt địa chất cơng trình 39 Hình 3-3 Mặt cọc móng bè 42 Hình 3-4 Mặt cắt móng cơng trình 43 Hình 3-5 Biểu đồ thể độ lún quan trắc theo tải trọng 45 -36201.345 -36241.093 -35443.222 -34645.35 -35014.825 -33386.973 -31759.122 -31683.437 -31389.569 -31095.7 -33090.026 -26166.827 -19243.627 -36836.049 -36863.028 -36890.007 -36833.42 -36690.609 -36547.799 -36511.406 -36428.532 -36345.658 -36385.306 -35606.702 -34828.099 -35219.269 -33557.292 -31895.316 -31902.215 -31677.207 -31452.2 -33522.638 -26438.058 -19353.478 -39025.815 -39026.496 -37770.936 -36515.377 -36848.249 -34771.549 -32694.85 -32748.109 -32264.706 -31781.303 -34342.553 -27001.727 -19660.9 -39868.374 -40009.747 -40151.12 -40124.822 -39974.698 -39824.575 -39723.095 -39609.868 -39496.641 -39503.224 -38315.205 -37127.186 -37526.597 -35246.202 -32965.807 -33058.147 -32728.019 -32397.89 -34776.829 -27525.339 -20273.849 -40745.337 -40703.422 -39068.714 -37434.006 -37535.073 -34934.571 -32334.068 -32540.251 -31775.697 -31011.144 -33329.852 -26816.596 -20303.34 -42415.14 -42706.747 -42998.355 -42967.204 -43012.102 -43057 -42887.332 -42721.744 -42556.157 -42538.74 -40977.037 -39415.334 -39643.492 -37187.642 -34731.793 -34551.185 -34255.379 -33959.573 -35599.984 -29594.546 -23589.108 -43675.563 -43724.341 -41740.203 -39756.065 -39874.537 -37361.792 -34849.047 -34833.359 -34208.006 -33582.654 -33963.416 -29702.034 -25440.652 -42902.54 -43400.553 -43898.567 -43852.746 -44186.124 -44519.503 -44326.889 -44130.592 -43934.296 -43999.968 -41889.902 -39779.835 -39999.81 -37587.872 -35175.934 -35282.36 -34651.797 -34021.235 -34764.321 -30519.717 -26275.112 TB N cọc (kN) -34625.87186 -36516.16329 -38766.76919 -39736.97705 TB N cọc (kN) -34151.13624 -36232.19405 -36777.92495 -39058.06562 TB N cọc (kN) -33708.99362 -35715.27505 -36510.23852 -39149.38562 TB N cọc (kN) -33894.4899 -36201.29686 -38636.45686 -39480.93681 -168880 20 422.2 -168880 20 422.2 -168880 20 422.2 -168880 20 422.2 CỌC CHỊU 81.0% 86.0% 89.0% 93.0% ĐẤT CHỊU 19.0% 14.0% 11.0% 7.0% N xuống Foundation Kích thước LxW Tải trọng (kN/m2) Trang 35 Phân bố ứng suất thay đổi mác bê tông Thay đổi mác bê tông bè Thay đổi mác bê tông cọc c30 c40 c50 c30 c40 -24186.136 -24190.543 -24192.26 -24198.985 -24190.543 -24340.096 -24344.44 -24346.114 -24350.581 -24344.44 -24494.056 -24498.337 -24499.968 -24502.177 -24498.337 -24469.609 -24473.893 -24475.51 -24478.745 -24473.893 -24465.784 -24469.932 -24471.47 -24459.703 -24469.932 -24461.96 -24465.97 -24467.429 -24440.661 -24465.97 -24348.671 -24352.674 -24354.144 -24322.807 -24352.674 -24189.267 -24193.248 -24194.75 -24177.958 -24193.248 -24029.864 -24033.822 -24035.356 -24033.109 -24033.822 -24052.975 -24057.141 -24058.771 -24061.174 -24057.141 -22687.188 -22691.52 -22693.453 -22702.206 -22691.52 -21321.401 -21325.898 -21328.135 -21343.237 -21325.898 -21279.902 -21284.268 -21286.452 -21318.07 -21284.268 -19672.097 -19676.705 -19679.084 -19732.029 -19676.705 -18064.292 -18069.143 -18071.717 -18145.988 -18069.143 -18111.401 -18116.223 -18118.888 -18178.008 -18116.223 -17448.142 -17452.742 -17455.348 -17520.214 -17452.742 -16784.883 -16789.262 -16791.809 -16862.421 -16789.262 -16498.058 -16502.378 -16504.872 -16575.808 -16502.378 -15551.805 -15556.266 -15558.97 -15631.309 -15556.266 -14605.551 -14610.155 -14613.067 -14686.81 -14610.155 -14605.351 -14609.955 -14612.867 -14686.61 -14609.955 -12846.667 -12850.285 -12852.601 -12905.817 -12850.285 -11566.171 -11569.256 -11571.225 -11597.724 -11569.256 -23478.083 -23473.37 -23471.719 -23280.625 -23473.37 -23636.362 -23631.556 -23629.85 -23436.2 -23631.556 -23794.642 -23789.742 -23787.981 -23591.775 -23789.742 -23774.537 -23769.643 -23767.874 -23572.802 -23769.643 -23779.426 -23774.358 -23772.492 -23561.568 -23774.358 -23784.315 -23779.072 -23777.11 -23550.335 -23779.072 -23650.2 -23645.099 -23643.185 -23429.589 -23645.099 -23535.028 -23530.031 -23528.323 -23297.801 -23530.031 -23419.857 -23414.962 -23413.461 -23166.014 -23414.962 -23369.211 -23363.33 -23361.238 -23109.301 -23363.33 -21873.643 -21870.154 -21868.423 -21815.578 -21870.154 -20378.075 -20376.979 -20375.608 -20521.855 -20376.979 -20435.824 -20438.175 -20439.883 -20503.529 -20438.175 -18765.295 -18764.223 -18764.001 -18820.594 -18764.223 -17094.766 -17090.272 -17088.118 -17137.66 -17090.272 -17058.728 -17062.005 -17062.999 -17255.77 -17062.005 -16403.568 -16408.268 -16410.854 -16543.379 -16408.268 -15748.408 -15754.53 -15758.71 -15830.987 -15754.53 -15590.693 -15595.138 -15597.964 -15671.217 -15595.138 -14222.537 -14229.658 -14233.238 -14396.078 -14229.658 -12854.381 -12864.178 -12868.512 -13120.939 -12864.178 -12854.091 -12863.889 -12868.223 -13120.669 -12863.889 -11666.324 -11672.999 -11676.361 -11841.495 -11672.999 -10152.023 -10157.145 -10159.729 -10271.851 -10157.145 -23668.963 -23667.743 -23667.587 -23500.234 -23667.743 -23827.038 -23825.75 -23825.567 -23656.198 -23825.75 -23985.114 -23983.757 -23983.547 -23812.161 -23983.757 -23964.376 -23962.992 -23962.79 -23792.415 -23962.992 -23967.223 -23965.772 -23965.529 -23781.006 -23965.772 -23970.07 -23968.551 -23968.267 -23769.597 -23968.551 -23845.976 -23844.452 -23844.165 -23655.151 -23844.452 -23717.292 -23716.468 -23716.617 -23517.137 -23716.468 -23588.608 -23588.484 -23589.068 -23379.122 -23588.484 -23567.908 -23564.623 -23563.888 -23331.941 -23564.623 -22102.486 -22101.18 -22100.88 -22014.475 -22101.18 -20637.063 -20637.737 -20637.872 -20697.009 -20637.737 -20631.955 -20633.629 -20634.64 -20653.626 -20633.629 -18888.132 -18886.851 -18886.445 -18890.789 -18886.851 -17144.31 -17140.073 -17138.251 -17127.952 -17140.073 c50 -24244.215 -24398.197 -24552.179 -24528.047 -24525.464 -24522.881 -24409.105 -24255.498 -24101.891 -24134.136 -22806.392 -21478.647 -21424.64 -19844.174 -18263.708 -18314.076 -17651.407 -16988.739 -16703.722 -15778.952 -14854.181 -14853.986 -13067.422 -11761.259 -23499.161 -23657.249 -23815.337 -23795.53 -23801.37 -23807.211 -23680.891 -23551.515 -23422.138 -23391.425 -22016.211 -20640.997 -20613.23 -18920.564 -17227.898 -17297.604 -16573.924 -15850.245 -15675.786 -14385.558 -13095.331 -13095.058 -11824.84 -10278.002 -23662.868 -23821.031 -23979.195 -23958.778 -23962.929 -23967.08 -23844.775 -23722.041 -23599.308 -23585.354 -22149.615 -20713.876 -20737.233 -19007.166 -17277.099 Trang 36 -17126.096 -16448.759 -15771.423 -15603.287 -14241.226 -12879.164 -12878.876 -11606.739 -10116.125 -24185.313 -24339.848 -24494.382 -24469.785 -24467.722 -24465.658 -24348.763 -24194.217 -24039.67 -24051.098 -22691.8 -21332.502 -21286.279 -19696.219 -18106.159 -18135.783 -17480.811 -16825.839 -16599.198 -15534.13 -14469.061 -14468.836 -12735.634 -11473.813 -17124.546 -16448.358 -15772.171 -15602.333 -14241.52 -12880.707 -12880.418 -11607.658 -10116.73 -24189.644 -24344.101 -24498.558 -24473.956 -24471.761 -24469.566 -24352.658 -24198.11 -24043.561 -24055.106 -22696.028 -21336.95 -21290.727 -19700.89 -18111.054 -18140.76 -17485.561 -16830.362 -16603.652 -15538.69 -14473.729 -14473.503 -12739.298 -11476.931 -17123.456 -16448.225 -15772.994 -15601.941 -14241.713 -12881.485 -12881.197 -11608.29 -10117.187 -24191.538 -24345.953 -24500.368 -24475.786 -24473.509 -24471.232 -24354.332 -24199.822 -24045.312 -24056.911 -22698.125 -21339.339 -21293.054 -19703.392 -18113.73 -18143.481 -17488.242 -16833.002 -16606.208 -15541.404 -14476.599 -14476.373 -12741.588 -11478.878 -17207.971 -16519.034 -15830.098 -15669.849 -14339.526 -13009.204 -13008.922 -11702.958 -10175.836 -24196.741 -24348.877 -24501.013 -24477.415 -24460.34 -24443.265 -24322.148 -24180.624 -24039.099 -24056.111 -22709.248 -21362.384 -21323.11 -19750.939 -18178.769 -18200.453 -17548.15 -16895.847 -16669.29 -15604.265 -14539.24 -14539.015 -12784.167 -11496.069 -17124.546 -16448.358 -15772.171 -15602.333 -14241.52 -12880.707 -12880.418 -11607.658 -10116.73 -24189.644 -24344.101 -24498.558 -24473.956 -24471.761 -24469.566 -24352.658 -24198.11 -24043.561 -24055.106 -22696.028 -21336.95 -21290.727 -19700.89 -18111.054 -18140.76 -17485.561 -16830.362 -16603.652 -15538.69 -14473.729 -14473.503 -12739.298 -11476.931 -17242.942 -16605.989 -15969.036 -15770.794 -14403.773 -13036.753 -13036.463 -11783.614 -10262.896 -24250.218 -24404.729 -24559.24 -24534.909 -24534.263 -24533.618 -24416.349 -24267.889 -24119.428 -24138.075 -22813.758 -21489.442 -21431.487 -19867.258 -18303.03 -18336.867 -17681.979 -17027.091 -16799.466 -15752.298 -14705.13 -14704.908 -12945.843 -11658.264 TB N cọc (kN) -20170.05529 -20174.33567 -20176.4275 -20204.67296 -20174.33567 -20310.95492 TB N cọc (kN) -19221.66738 -19221.61567 -19221.91067 -19201.98379 -19221.61567 -19329.87813 TB N cọc (kN) -19340.75871 -19340.10429 -19340.06671 -19293.42546 -19340.10429 -19420.85867 TB N cọc (kN) -20162.18833 -20166.46483 -20168.67408 -20192.77413 -20166.46483 -20303.14746 -94995 15 422.2 -94995 15 422.2 -94995 15 422.2 -94995 15 422.2 -94995 15 422.2 -94995 15 422.2 CỌC CHỊU 83.0% 83.0% 83.0% 83.0% 83.0% 84.0% ĐẤT CHỊU 17.0% 17.0% 17.0% 17.0% 17.0% 16.0% N xuống Foundation Kích thước LxW Tải trọng (kN/m2) Trang 37 Đánh giá khoảng cách hợp lý cọc KC 3d KC 5d KC 7d -42907.946 -45740.205 -41763.69 -42943.589 -45781.05 -41828.535 -42979.232 -45821.896 -41893.38 -42642.227 -45560.14 -41613.87 -42474.214 -45386.914 -41439.026 -42306.2 -45213.689 -41264.181 -42927.888 -46176.998 -41462.243 -39841.059 -43081.223 -38998.001 -36754.229 -39985.448 -36533.76 -36374.651 -39705.17 -37039.836 -36009.905 -39539.431 -35705.077 -35645.159 -39373.691 -34370.317 -36864.282 -41490.599 -36737.722 -30666.229 -35246.864 -30153.248 -24468.177 -29003.129 -23568.775 -40232.161 -41252.908 -44366.46 -40302.031 -41320.623 -44439.86 -40371.901 -41388.337 -44513.259 -40084.475 -41130.827 -44308.741 -39918.055 -41000.114 -44131.004 -39751.635 -40869.4 -43953.267 -40457.227 -41606.749 -44875.86 -37369.976 -38816.951 -41942.763 -34282.725 -36027.153 -39009.666 -33752.74 -36024.5 -38809.343 -33480.743 -35628.13 -38617.414 -33208.746 -35231.761 -38425.485 -33455.348 -37123.715 -40358.088 -28430.722 -31401.386 -34577.316 -23406.096 -25679.058 -28796.543 -40377.225 -41470.61 -43679.344 -40444.955 -41541.711 -43765.99 -40512.686 -41612.813 -43852.636 -40205.78 -41362.057 -43591.919 -40042.655 -41227.032 -43440.788 -39879.531 -41092.006 -43289.657 -40551.947 -41781.556 -43661.58 -37619.51 -38946.225 -40720.95 -34687.073 -36110.895 -37780.32 -34193.257 -36240.014 -38039.71 -33936.341 -35606.542 -37046.365 -33679.426 -34973.07 -36053.019 -34016.769 -37034.973 -37478.542 -28882.552 -31054.981 -31837.672 -23748.336 -25074.989 -26196.802 -35530.014 -38011.435 -40151.036 -35639.409 -38122.34 -40268.181 -35748.805 -38233.245 -40385.327 -35489.598 -37971.099 -40137.563 -35340.38 -37808.373 -39978.209 KC 9d -42421.9 -42535.375 -42648.849 -42434.022 -42251.68 -42069.338 -42503.031 -39985.39 -37467.749 -37401.71 -36971.631 -36541.551 -37135.421 -33195.32 -29255.22 -47491.2 -47614.672 -47738.145 -47531.774 -47304.061 -47076.348 -47569.032 -45364.71 -43160.388 -43022.622 -42588.027 -42153.432 -43222.296 -39474.016 -35725.735 -48310.886 -48439.066 -48567.246 -48362.551 -48126.775 -47890.999 -48564.021 -46080.725 -43597.43 -43033.261 -42840.634 -42648.008 -43400.529 -39464.03 -35527.532 -36621.941 -36771.06 -36920.179 -36668.649 -36512.738 Coc Coc Coc Trang 38 -35191.161 -35969.167 -32970.711 -29972.255 -29388.609 -29164.428 -28940.247 -28263.78 -24357.073 -20450.367 -43298.488 -43341.293 -43384.099 -43060.179 -42876.012 -42691.845 -43394.317 -40367.311 -37340.305 -36879.07 -36641.006 -36402.943 -37439.19 -31488.564 -25537.939 -43961.779 -43995.614 -44029.45 -43695.663 -43528.503 -43361.343 -44096.75 -40852.473 -37608.197 -37162.884 -36819.193 -36475.501 -37468.364 -31314.348 -25160.332 -39694.067 -39765.695 -39837.324 -39543.036 -39355.826 -39168.616 -39862.957 -37084.507 -34306.057 -33687.977 -33406.157 -33124.337 -37645.647 -38696.327 -35754.379 -32812.431 -32633.638 -32455.963 -32278.288 -33916.136 -29025.979 -24135.822 -43532.612 -43585.201 -43637.79 -43376.26 -43229.295 -43082.329 -43775.579 -41021.447 -38267.315 -38155.922 -37851.566 -37547.21 -39779.829 -33280.589 -26781.349 -43283.357 -43328.041 -43372.725 -43057.508 -42887.436 -42717.365 -43181.562 -40530.405 -37879.247 -38132.858 -37422.589 -36712.319 -39278.839 -32193.806 -25108.774 -40562.57 -40644.922 -40727.273 -40486.05 -40356.762 -40227.474 -40792.692 -38085.323 -35377.955 -35510.308 -34616.64 -33722.972 -39818.854 -40885.907 -37995.001 -35104.096 -34966.56 -34828.612 -34690.665 -36583.078 -31232.43 -25881.782 -40647.488 -40720.842 -40794.196 -40593.774 -40345.833 -40097.893 -40399.193 -37599.545 -34799.897 -35148.102 -33725.628 -32303.154 -34213.357 -28396.56 -22579.763 -45036.132 -45104.203 -45172.274 -44882.589 -44690.92 -44499.251 -45049.517 -42229.629 -39409.742 -39619.305 -38915.55 -38211.794 -40585.317 -34322.138 -28058.959 -48290.791 -48374.317 -48457.843 -48230.699 -48034.95 -47839.201 -48782.886 -46084.991 -43387.096 -43078.596 -42917.22 -42755.844 -36356.827 -37143.035 -34342.23 -31541.424 -31798.832 -31348.049 -30897.266 -32935.912 -27550.467 -22165.022 -42750.235 -42884.247 -43018.259 -42818.811 -42635.669 -42452.526 -42938.27 -40491.794 -38045.318 -38060.092 -37546.911 -37033.729 -37436.268 -33929.341 -30422.414 -42258.188 -42366.308 -42474.429 -42254.907 -42072.99 -41891.072 -42284.532 -39812.654 -37340.776 -37280.506 -36811.067 -36341.629 -36975.015 -33000.655 -29026.295 -47036.399 -47173.607 -47310.815 -47109.255 -46880.084 -46650.913 -47410.067 -44869.175 -42328.283 -41805.305 -41661.541 -41517.778 Coc Coc Coc Coc Trang 39 -33538.811 -28557.758 -23576.706 -40940.143 -41007.312 -41074.481 -40795.902 -40609.651 -40423.401 -41234.152 -38048.259 -34862.366 -34319.136 -33964.714 -33610.292 -33834.897 -28841.112 -23847.326 -42278.648 -42316.861 -42355.073 -42030.876 -41843.758 -41656.639 -42227.764 -39424.793 -36621.822 -36226.188 -35827.125 -35428.062 -36826.262 -30697.041 -24567.821 -35830.202 -29937.609 -24045.017 -42199.494 -42269.306 -42339.119 -42104.052 -41946.668 -41789.283 -42741.511 -39753.529 -36765.547 -36579.254 -36354.67 -36130.086 -38135.358 -32281.274 -26427.19 -44219.559 -44266.626 -44313.693 -44062.702 -43900.791 -43738.88 -44523.823 -41729.622 -38935.42 -38730.093 -38528.727 -38327.361 -40586.904 -34010.251 -27433.598 -44199.049 -39219.2 -34239.35 -43168.049 -43246.15 -43324.251 -43114.219 -42932.843 -42751.466 -43691.593 -40766.991 -37842.39 -37641.644 -37482.974 -37324.305 -39281.129 -33597.922 -27914.715 -40371.864 -40450.898 -40529.932 -40267.254 -40111.968 -39956.681 -40205.513 -37801.802 -35398.09 -35733.492 -34627.347 -33521.202 -35978.065 -29439.364 -22900.662 -42188.635 -38518.121 -34847.607 -47933.041 -48052.695 -48172.35 -47970.297 -47740.737 -47511.176 -48040.747 -45845.483 -43650.219 -43482.114 -43064.021 -42645.927 -43711.183 -40010.077 -36308.971 -42789.651 -42923.727 -43057.803 -42856.33 -42673.625 -42490.92 -42941.57 -40520.978 -38100.387 -38119.61 -37585.524 -37051.438 -37546.065 -33983.4 -30420.736 TB N cọc (kN) -38386.99913 -41807.09647 -37624.7774 -38987.87913 TB N cọc (kN) -35900.3054 -37633.4408 -40741.67127 -44469.0972 TB N cọc (kN) -36185.20287 -37675.29827 -39362.35293 -44990.2462 TB N cọc (kN) -31494.40027 -34633.4068 -36860.48673 -33304.90873 TB N cọc (kN) -38942.8374 -39793.61953 -36157.68167 -39497.59227 TB N cọc (kN) -39302.02627 -39272.4554 -41052.488 -38812.73487 TB N cọc (kN) -35633.98873 -36728.25127 -44926.13553 -43820.50567 TB N cọc (kN) -36494.2096 -38521.0894 -39605.37607 -44942.60253 TB N cọc (kN) -38021.91553 -40487.20333 -36486.2756 -39537.45093 Coc Coc Trang 40 N xuống Foundation Kích thước LxW Tải trọng (kN/m2) -418927.95 31.5 422.2 -418927.95 31.5 422.2 -418927.95 31.5 422.2 -418927.95 31.5 422.2 CỌC CHỊU 79.0% 83.0% 84.0% 88.0% ĐẤT CHỊU 21.0% 17.0% 16.0% 12.0% Trang 41 KIỂM TRA LÚN KHỐI MÓNG QUY ƯỚC (CÁCH 1) Độ lún móng cọc tính theo độ lún móng khối quy ước có mặt cắt ABCD với sơ đồ tính sau: Trong : Thứ tự li ϕi (độ) lớp đất Lớp (m) 17 20 32 22 32 33 Lớp 2E Lớp Lớp TK3 Lớp Lớp 19.7 2.5 25.5 20.5 1.2 74.40 Σ ϕi hi 334.90 50.00 816.00 110.00 656.00 39.60 2006.50 ϕtb = 27 Ñoä α = Ñoä Lm = 20.448 m : Chiều dài đáy móng khối quy ước Bm = 20.448 m : Chiều rộng đáy móng khối quy ước Hm = 80 m : Chiều cao móng khối quy ước Nội lực tiêu chuẩn chân cột Trang 42 Trang ptc = 422.2 kN/m2 B đài = 9m L đài = 9m γtb = 12 kN/m3 : Dung trọng trung bình bêtông đài đất đài tc = N 34198.20 kN Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước : Ptctb = 1041.79 kN/m Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy khối quy ước : m1 = 1.4 : Hệ số điều kiện làm việc đất m2 = : Hệ số điều kiện làm việc đất ktc = : Hệ số tiêu chuẩn ϕII = A B D = = = 1.44 6.76 8.88 γIIđn = 10.2 kN/m : Dung trọng lớp đất đặt đáy móng CII = 33 Độ : Góc ma sát lớp đất đặt đáy móng 0.1 kN/m2: Lực dính lớp đất đặt đáy móng γi , hi dung trọng chiều dày lớp đất thứ i mà cọc xuyên qua Thứ tự γi li lớp ñaát kN/m3 (m) (kN/m 18 7.8 10.2 9.9 9.8 9.9 10.2 1.6 0.6 23.1 2.5 25.5 20.5 1.2 28.8 5.4 180.18 25.5 252.45 49 202.95 12.24 80 756.52 Lớp A Lớp A Lớp Lớp 2E Lớp Lớp TK3 Lớp Lớp Σ γi.li 2) Trang 43 Trang γ'II = 9.46 kN/m2 RII = 7584.08 kN/m2 Thỏa điều kiện Ptc tb = 1041.79(kN/m2) < RII = 7584.08(kN/m2) Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính đàn hồi σbt = γi.hi = 756.52 kN/m : Áp lực thân đáy khối quy ước σglz=0 = Ptctb - σbt = 285.27 kN/m : Ứng suất gây lún đáy khối quy ước = 10.224 m = 10.224 m Chia đất đáy khối quy ước thành lớp = 5.112 m = 1.000 Ei β = 50768 kN/m 0.8 γi = Điểm = : Mun biến dạng lớp đất đáy móng : Theo quy phạm 10.2 kN/m3 : Dung trọng lớp đất đáy khối quy ước Độ sâu z σbt σglz σglz TB Si (m) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (m) 756.52 285.27 2.6519 275.28 0.02220 232.64 0.01870 169.09 0.01360 117.06 0.00940 82.36 0.00660 59.93 0.00480 45.12 0.00360 35.01 0.00280 27.86 0.00220 22.66 0.00180 5.11 808.64 265.28 3.0483 10.22 860.76 200 4.3038 15.33 912.89 138.18 6.6065 20.44 965.01 95.93 10.0595 25.55 1017.13 68.78 14.7882 30.66 1069.25 51.08 20.9329 35.77 1121.37 39.16 28.6356 40.88 1173.50 30.85 38.0389 45.99 1225.62 24.87 49.2811 Trang 44 Trang 10 51.10 1277.74 20.44 62.5117 11 56.21 1329.86 17.08 77.8607 12 61.32 1381.98 14.47 95.5066 13 66.43 1434.11 12.41 115.5608 14 71.54 1486.23 10.76 138.1255 15 76.65 1538.35 9.41 163.4803 16 81.76 1590.47 8.3 191.6229 17 86.87 1642.59 7.38 222.5732 18 91.98 1694.72 6.6 256.7758 19 97.09 1746.84 5.93 294.5767 20 102.20 1798.96 5.36 335.6269 18.76 0.00150 15.78 0.00130 13.44 0.00110 11.59 0.00090 10.09 0.00080 8.86 0.00070 7.84 0.00060 6.99 0.00060 6.27 0.00050 5.65 0.00050 Giới hạn lấy đến điểm thứ độ sâu 15.33m kể từ đáy móng khối quy ước = 5.45 cm Trang 45 Trang KIỂM TRA LÚN KHỐI MĨNG QUY ƯỚC (CÁCH 2) Độ lún móng cọc tính theo độ lún móng khối quy ước có mặt cắt ABCD với sơ đồ tính sau: Lm = 28.554 m : Chiều dài đáy móng khối quy ước Bm = 28.554 m : Chiều rộng đáy móng khối quy ước Hm = 80 m : Chiều cao móng khối quy ước Nội lực tiêu chuẩn chân cột ptc = 422.2 kN/m2 B đài = 9m L đài = 9m γtb = 12 kN/m3 : Dung troïng trung bình bêtông đài đất đài tc = N 34198.20 kN Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước : Ptctb = 1001.94 kN/m Sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy khối quy ước : m1 = 1.4 : Hệ số điều kiện làm việc đất Trang 46 Trang m2 = : Hệ số điều kiện làm việc đất ktc = : Hệ số tiêu chuẩn ϕII = A B D = = = 1.44 6.76 8.88 γIIđn = 10.2 kN/m : Dung trọng lớp đất đặt đáy móng CII = 33 Độ : Góc ma sát lớp đất đặt đáy móng 0.1 kN/m : Lực dính lớp đất đặt đáy móng γi , hi dung trọng chiều dày lớp đất thứ i mà cọc xuyên qua Thứ tự γi lớp đất (kN/m Lớp A 18 7.8 10.2 9.9 9.8 9.9 10.2 Lớp A Lớp Lớp 2E Lớp Lớp TK3 Lớp Lớp Σ 3) li γi.li (m) (kN/m2) 1.6 0.6 23.1 2.5 25.5 20.5 1.2 28.8 5.4 180.18 25.5 252.45 49 202.95 12.24 80 756.52 γ'II = 9.46 kN/m2 RII = 7750.76 kN/m2 Thoûa điều kiện Ptc tb = 1001.94(kN/m2) < RII = 7750.76(kN/m2) Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính đàn hồi σbt = γi.hi = 756.52 kN/m : Áp lực thân đáy khối quy ước σglz=0 = Ptctb - σbt = 245.42 kN/m : Ứng suất gây lún đáy khối quy ước = 14.277 m = 14.277 m Chia đất đáy khối quy ước thành lớp = = 5.7108 m 1.000 Trang 47 Trang = Ei β = γi = Điểm 50768 kN/m2 : Mun biến dạng lớp đất đáy móng 0.8 : Theo quy phạm 10.2 kN/m3 : Dung trọng lớp đất đáy khối quy ước Độ sâu z σbt σglz σglz TB Si (m) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (m) 756.52 245.42 3.0825 240.57 0.02160 216.00 0.01940 172.57 0.01550 129.56 0.01170 96.39 0.00870 72.77 0.00650 56.16 0.00510 44.32 0.00400 35.70 0.00320 29.29 0.00260 24.41 0.00220 20.63 0.00190 17.65 0.00160 15.27 0.00140 13.33 0.00120 11.73 0.00110 10.40 0.00090 9.28 0.00080 8.33 0.00070 7.52 0.00070 5.71 814.76 235.71 3.4566 11.42 873.00 196.28 4.4477 17.13 931.25 148.85 6.2563 22.84 989.49 110.27 8.9733 28.55 1047.73 82.5 12.6998 34.26 1105.97 63.04 17.5439 39.97 1164.21 49.28 23.6244 45.68 1222.46 39.36 31.0584 51.39 1280.70 32.04 39.9719 10 57.10 1338.94 26.53 50.4689 11 62.81 1397.18 22.29 62.6819 12 68.52 1455.42 18.97 76.7222 13 74.23 1513.67 16.33 92.6926 14 79.94 1571.91 14.2 110.6979 15 85.65 1630.15 12.45 130.9357 16 91.36 1688.39 11 153.4900 17 97.07 1746.63 9.79 178.4096 18 102.78 1804.88 8.76 206.0365 19 108.49 1863.12 7.89 236.1369 Trang 48 Trang 20 114.20 1921.36 7.14 269.0980 Giới hạn lấy đến điểm thứ độ sâu 17.13m kể từ đáy móng khối quy ước = 5.65 cm Trang 49 Trang ... TÀI: NGHIÊN CỨU VÀ TÍNH TỐN ỨNG XỬ TRONG MÓNG CỌC ĐÀI BÈ II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: CHƯƠNG 1: MỞ ĐẦU CHƯƠNG 2: NGHIÊN CỨU TỔNG QUAN CHƯƠNG 3: NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ TRONG MÓNG CỌC ĐÀI BÈ KẾT LUẬN VÀ KIẾN... bề dày bè, chiều dài khoảng cách cọc móng cọc đài bè -4- CHƯƠNG NGHIÊN CỨU TỔNG QUAN 2.1 MỞ ĐẦU 2.1.1 Cấu tạo ứng dụng móng bè -cọc 2.1.1.1 Cấu tạo móng bè cọc Móng bè – cọc loại móng cọc, cho... hơn; tính làm việc tổng thể nhóm cọc tốt -5- Hình 2-1: Cấu tạo móng bè cọc 2.1.1.2 Ứng dụng móng bè cọc Móng bè cọc thường sử dụng tương đối nhiều cơng trình xây dựng Sở dĩ phải làm móng bè cọc