1. Trang chủ
  2. » Luận Văn - Báo Cáo

Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục

50 19 0

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 50
Dung lượng 900,79 KB

Nội dung

Ngày đăng: 28/01/2021, 15:41

Nguồn tham khảo

Tài liệu tham khảo Loại Chi tiết
17. Mosek 2009 The MOSEK optimization tools manual. http://www.mosek.com, version 5.0 edn, Mosek ApS Link
1. Kennedy, G. & Goodchild, C. 2004 Practical Yield line Design. The Concrete Centre, Crowthorne, United Kingdom Khác
2. Anderheggen, A. & Knopfel, H. 1972 Finite element limit analysis using linear programming. International Journal of Solids and Structures 8, 1413–1431 Khác
3. Krabbenhoft, K. & Damkilde, L. 2003 A general non-linear optimization algorithm for lower bound limit analysis. International Journal for Numerical Methods in Engineering 56, 165184 Khác
4. Le, C. V., Gilbert, M. & Askes, H. 2010 Limit analysis of plates and slabs using a meshless equilibrium formulation. International Journal for Numerical Methods in Engineering 83, 1739–1758 Khác
5. Chan, H. 1972 The collapse load of reinforced concrete plates. International Journal for Numerical Methods in Engineering 5(2), 57–64 Khác
6. Munro, J. & Da Fonseca, A. 1978 Yield line method by finite elements and linear programming. The Structural Engineer 56B (2), 37–44 Khác
7. Balasubramanyam, K. V. & Kalyanaraman, V. 1988 Yield line analysis by linear programming. ASCE Journal of Structural Engineering 114, 1431–1437 Khác
8. Johnson, D. 1995 Yield-line analysis by sequential linear programming. International Journal of Solids and Structures 32, 1395–1404 Khác
9. Thavalingam, A., Jennings, A., Sloan, D. & McKeown, J. 1999 Computer- assisted generation of yield-line patterns for uniformly loaded isotropic slabs using an optimisation strategy. Engineering Structures 21, 488–496 Khác
10. Jochen,W.&Wagner,W. 2008 Systematic prediction of yield-line configurations for arbitrary polygonal plates. Engineering Structures 30, 2081–2093 Khác
11. Matthew Gilbert, Colin Smith, Canh Le and Husham Ahmed. Yield-line analysis of slabs using discontinuity layout optimization. Department of Civil and Structural Engineering, University of Sheffield, UK Khác
12. Smith, C. & Gilbert, M. 2007 Application of discontinuity layout optimization to plane plasticity problems. Proc. Royal Society A 463(2086), 2461–2484 Khác
13. Denton, S. 2001 Compatibility requirements for yield-line mechanisms. International Journal of Solids and Structures 38, 3099–3109 Khác
14. Damkilde, L., Krenk, S. & Hoyer, O. 1994 Limit analysis and optimal design of plates with equilibrium elements. ASCE Journal of Engineering Mechanics 120, 1237–1253 Khác
15. Fox, E. N. 1974 Limit analysis for plates: the exact solution for a clamped square plate of isotropic homogeneous material obeying the square yield criterion and loaded by uniform pressure. Philosophical Transactions of The Royal Society of London, Series A, Mathematical and Physical Sciences 227, 121–155 Khác
16. Johansen, K. W. 1962 Yield-line Theory. Cement and Concrete Association, London, United Kingdom. Johnson, D. 1994 Mechanism determination by automated yield-line analysis. The Structural Engineer 72, 323–327 Khác
18. Save, M. A., Massonnet, C. & Saxce, G. d. 1997 Plastic limit analysis of plates, shell and disks. North-Holland Series in Applied Mathematics and Mechanics, 43, Elsevier Khác

HÌNH ẢNH LIÊN QUAN

Hình 2.1 Cơ cấu đường chảy dẻo của tấm sàn hình vuông kê bốn cạnh - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 2.1 Cơ cấu đường chảy dẻo của tấm sàn hình vuông kê bốn cạnh (Trang 14)
Hình 2.2 Mômen kháng uốn cho đường chảy dẻo bất kỳ - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 2.2 Mômen kháng uốn cho đường chảy dẻo bất kỳ (Trang 15)
Hình 2.3 Cơ cấu đường chảy dẻo của một số tấm sàn đơn giản - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 2.3 Cơ cấu đường chảy dẻo của một số tấm sàn đơn giản (Trang 17)
Hình 3.1 Tính toán mômen do tải gây ra cho đường chảy dẻo thứ i - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 3.1 Tính toán mômen do tải gây ra cho đường chảy dẻo thứ i (Trang 21)
Xét tấm sàn bê tông cốt thép hình vuông ngàm bốn cạnh ABCD (nhƣ hình 3.1) có diện tích đơn vị và chịu tải trọng tập trung ở tâm của tấm - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
t tấm sàn bê tông cốt thép hình vuông ngàm bốn cạnh ABCD (nhƣ hình 3.1) có diện tích đơn vị và chịu tải trọng tập trung ở tâm của tấm (Trang 22)
Bảng 3.1 Sự tương đồng của bài toán tối ưu kết cấu dàn và bài toán tối ưu đường chảy dẻo - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Bảng 3.1 Sự tương đồng của bài toán tối ưu kết cấu dàn và bài toán tối ưu đường chảy dẻo (Trang 22)
Miền ảnh hƣởng hình tròn tƣơng ứng với từng nút đƣợc thể hiện trong hình 3.3. - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
i ền ảnh hƣởng hình tròn tƣơng ứng với từng nút đƣợc thể hiện trong hình 3.3 (Trang 26)
Hình 3.4 Thể hiện các phần tử thu được từ sự kết nối đầy đủ từ x6 nút rời rạc trong hình vuông - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 3.4 Thể hiện các phần tử thu được từ sự kết nối đầy đủ từ x6 nút rời rạc trong hình vuông (Trang 27)
Hình 3.5 Kết nối trong miền ảnh hưởng với  1: 110 phần tử - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 3.5 Kết nối trong miền ảnh hưởng với  1: 110 phần tử (Trang 28)
Hình 3.6 Kết nối trong miền ảnh hưởng với  2: 190 phần tử - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 3.6 Kết nối trong miền ảnh hưởng với  2: 190 phần tử (Trang 28)
Hình 3.8 Kết nối trong miền ảnh hưởng với  4: 398 phần tử - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 3.8 Kết nối trong miền ảnh hưởng với  4: 398 phần tử (Trang 29)
Hình 3.7 Kết nối trong miền ảnh hưởng với  3: 338 phần tử - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 3.7 Kết nối trong miền ảnh hưởng với  3: 338 phần tử (Trang 29)
Hình 3.9 Kết nối trong miền ảnh hưởng với  5: 418 phần tử - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 3.9 Kết nối trong miền ảnh hưởng với  5: 418 phần tử (Trang 30)
Hình 4.2. Miền ảnh hưởng β =1,số phần tử 72, hệ số tải trọng giới hạn - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 4.2. Miền ảnh hưởng β =1,số phần tử 72, hệ số tải trọng giới hạn (Trang 32)
Hình 4.3 Miền ảnh hưởng β= 2, số phần tử 120, hệ số tải trọng giới hạn - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 4.3 Miền ảnh hưởng β= 2, số phần tử 120, hệ số tải trọng giới hạn (Trang 32)
Hình 4.5 Miền ảnh hưởng β= 4, số phần tử 200, hệ số tải trọng giới hạn - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 4.5 Miền ảnh hưởng β= 4, số phần tử 200, hệ số tải trọng giới hạn (Trang 33)
Hình 4.4 Miền ảnh hưởng β= 3, số phần tử 192, hệ số tải trọng giới hạn - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 4.4 Miền ảnh hưởng β= 3, số phần tử 192, hệ số tải trọng giới hạn (Trang 33)
Bảng 4.1 Kết quả tính toán với các lƣới rời rạc khác nhau(β = 2) - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Bảng 4.1 Kết quả tính toán với các lƣới rời rạc khác nhau(β = 2) (Trang 34)
4.2.Tấm sàn hình vuông kê bốn cạnh - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
4.2. Tấm sàn hình vuông kê bốn cạnh (Trang 36)
Hình 4.11 Miền ảnh hưởng β= 2, số phần tử 120, hệ số tải trọng giới hạn λ+ = 26.44 2 - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 4.11 Miền ảnh hưởng β= 2, số phần tử 120, hệ số tải trọng giới hạn λ+ = 26.44 2 (Trang 39)
Hình 4.13. Miền ảnh hưởng β= 4, số phần tử 200, hệ số tải trọng giới hạn λ+ = 26.35 2 - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 4.13. Miền ảnh hưởng β= 4, số phần tử 200, hệ số tải trọng giới hạn λ+ = 26.35 2 (Trang 40)
Hình 4.12 Miền ảnh hưởng β= 3, số phần tử 192, hệ số tải trọng giới hạn λ+ - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 4.12 Miền ảnh hưởng β= 3, số phần tử 192, hệ số tải trọng giới hạn λ+ (Trang 40)
Hình 4.14. Miền ảnh hưởng β =1,số phần tử 156, hệ số tải trọng giới hạn λ+ = 27.21 2 - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 4.14. Miền ảnh hưởng β =1,số phần tử 156, hệ số tải trọng giới hạn λ+ = 27.21 2 (Trang 41)
Hình 4.15 Miền ảnh hưởng β= 2, số phần tử 276,hệ số tải trọng giới hạn λ+ = 26.34 2 - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 4.15 Miền ảnh hưởng β= 2, số phần tử 276,hệ số tải trọng giới hạn λ+ = 26.34 2 (Trang 41)
Hình 4.16 Miền ảnh hưởng β= 3, số phần tử 524, hệ số tải trọng giới hạn λ+ - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 4.16 Miền ảnh hưởng β= 3, số phần tử 524, hệ số tải trọng giới hạn λ+ (Trang 42)
Hình 4.17 Miền ảnh hưởng β= 4, số phần tử = 660, hệ số tải trọng giới hạn λ+ = 26.34 2 - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 4.17 Miền ảnh hưởng β= 4, số phần tử = 660, hệ số tải trọng giới hạn λ+ = 26.34 2 (Trang 42)
Bảng 4.2 Kết quả tính toán với các lưới rời rạc khác nhau 3 - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Bảng 4.2 Kết quả tính toán với các lưới rời rạc khác nhau 3 (Trang 43)
4.4.Tấm sàn hình chữ nhật ngàm 4 cạnh - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
4.4. Tấm sàn hình chữ nhật ngàm 4 cạnh (Trang 44)
Hình 4.20. Miền ảnh hưởng β= 3, số phần tử 1142, hệ số tải trọng giới hạn λ+ = 52.68 - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Hình 4.20. Miền ảnh hưởng β= 3, số phần tử 1142, hệ số tải trọng giới hạn λ+ = 52.68 (Trang 45)
Bảng 4.3 Kết quả tính toán với các lưới rời rạc khác nhau 3 - Xác định cơ cấu gẫy đổ của tấm sàn bê tông cốt thép bằng phương pháp tôi ưu sự sắp xếp các đường bất liên tục
Bảng 4.3 Kết quả tính toán với các lưới rời rạc khác nhau 3 (Trang 46)

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w