Ứng dụng giải pháp xử lý đất yếu dưới đáy hố đào để ổn định tường vây cho nhà cao tầng

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHỔNG HỒ TỐ TRÂM ỨNG DỤNG GIẢI PHÁP XỬ LÝ ĐẤT YẾU DƯỚI ĐÁY HỐ ĐÀO ĐỂ ỔN ĐỊNH TƯỜNG VÂY CHO NHÀ CAO TẦNG Chuyên ngành : Kỹ Thuật Xây Dựng Cơng Trình Ngầm Mã số: 60580204 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, tháng 12 năm 2014 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA –ĐHQG -HCM Cán hướng dẫn khoa học: PGS TS VÕ PHÁN Cán chấm nhận xét 1: TS LÊ BÁ VINH Cán chấm nhận xét 2: TS PHẠM VĂN HÙNG Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 15 tháng 01 năm 2015 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: GS TSKH NGUYỄN VĂN THƠ TS ĐỖ THANH HẢI TS LÊ BÁ VINH TS PHẠM VĂN HÙNG TS NGUYỄN MẠNH TUẤN CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG CỘNG HÒA Xà HỘI CHỦ NGHIà VIỆT NAM Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc Tp HCM, ngày tháng năm 2014 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên : KHỔNG HỒ TỐ TRÂM Phái : Nữ Ngày sinh : 07/08/1989 Nơi sinh: Bến Tre Chuyên ngành : Kỹ Thuật Xây Dựng Cơng Trình Ngầm MSHV : 13090103 1- TÊN ĐỀ TÀI ỨNG DỤNG GIẢI PHÁP XỬ LÝ ĐẤT YẾU DƯỚI ĐÁY HỐ ĐÀO ĐỂ ỔN ĐỊNH TƯỜNG VÂY CHO NHÀ CAO TẦNG 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN Mở đầu Chương 1: Tổng quan giải pháp vữa áp lực cao để xử lý đất yếu đáy hố đào Chương 2: Cơ sở lý thuyết tính tốn phương pháp vữa áp lực cao Chương 3: Ứng dụng tính tốn chuyển vị tường vây đẩy trồi hố đào cho cơng trình Kết luận kiến nghị Tài liệu tham khảo 3- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : ………………………………… 4- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : ……………………… 5- HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: PGS TS VÕ PHÁN Nội dung đề cương Luận văn Thạc sĩ Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua CÁN BỘ HƯỚNG DẪN (Họ tên chữ ký) PGS.TS VÕ PHÁN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN KHOA QL CHUYÊN NGÀNH QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH TS LÊ BÁ VINH (Họ tên chữ ký) TS NGUYỄN MINH TÂM LỜI CÁM ƠN Tôi xin chân thành cám ơn Quý Thầy Cô môn Địa móng, Q Thầy Cơ truyền đạt cho tơi kiến thức quý báu sâu sắc hai học kỳ vừa qua Tôi xin chân thành cám ơn Thầy PGS TS Võ Phán, người Thầy tận tình hướng dẫn, giúp đưa hướng nghiên cứu cụ thể, hổ trợ tài liệu, kiến thức quý báu trình học tập nghiên cứu Một lần xin chân thành cám ơn Thầy PGS TS Châu Ngọc Ẩn, TS Lê Bá Vinh, TS Bùi Trường Sơn, TS Nguyễn Minh Tâm, TS Lê Trọng Nghĩa, TS Trần Tuấn Anh, TS Đỗ Thanh Hải đầy nhiệt lòng yêu nghề, tạo điều kiện tốt cho học tập nghiên cứu, tận tâm giảng dạy cung cấp cho nhiều tư liệu cần thiết Xin chân thành cám ơn Thầy, Cô, Anh Chị nhân viên Phòng Quản lý Khoa học – Đào tạo sau đại học giúp đỡ tạo điều kiện thuận lợi cho suốt trình học tập Một lần xin gửi đến Quý Thầy Cơ Gia đình lịng biết ơn sâu sắc Chân thành cám ơn TP Hồ Chí Minh, ngày tháng 12 năm 2014 Học viên thực Khổng Hồ Tố Trâm TÓM TẮT LUẬN VĂN TÊN ĐỀ TÀI Ứng dụng giải pháp xử lý đất yếu đáy hố đào để ổn định tường vây cho nhà cao tầng TÓM TẮT Trong năm gần đây, việc xây dựng công trình cao tầng, có tầng hầm đất yếu vấn đề cần quan tâm, kéo theo việc sử dụng giải pháp khác để tạo hiệu tối ưu kinh tế Giải pháp vữa áp lực cao giải pháp xử lý đất yếu mang lại hiệu kinh tế Giải pháp sử dụng rộng rãi giới áp dụng Việt Nam Đề tài nghiên cứu khả làm việc lớp đất yếu sau xử lý vữa áp lực cao tính tốn hợp lý để có chất lượng cao Đồng thời dựa phương pháp phần tử hữu hạn tính tốn, kiểm tra, mơ lớp đất sau khoan Tính tốn đẩy trồi đáy hố đào dựa sở lý thuyết giải tích Cơng trình quận 7, TP.HCM với 33 tầng cao tầng hầm, độ sâu đào lớn -14m, giải pháp chắn giữ hố đào tường vây có chiều dày 0.8m, dài 24m Đáy hố đào nằm lớp sét yếu Kết phân tích cho thấy chuyển vị ngang tường vây lớn nằm khu vực gần đáy hố đào (ở độ sâu -10m), độ lún mặt đất xung quanh hố đào lớn (cách thành tường vây khoảng 5m), đẩy trồi đáy hố đào vấn đề cần tính tốn trước thi cơng thực tế Dựa nghiên cứu giới, tác giả mô tả ứng dụng giải pháp phun vữa cao áp Jet Grouting giảm chuyển vị ngang hố đào điều kiện địa chất yếu TP.HCM Đất khu vực đáy hố đào thay phần cọc Jet Grouting (JGPs) nhằm tăng sức kháng bị động Phương pháp phân tích số lựa chọn sử dụng đánh giá tính hiệu Jet Grouting, từ tìm giải pháp mơ dễ dàng nhanh chóng, giảm bớt khối lượng tính tốn Việc tính tốn để tìm hệ số an toàn chống đẩy trồi hố đào cho thấy hiệu việc xử lý Jet Grouting đáy hố đào Có hai phương pháp mô xét tới: + Phương pháp RAS (The real allocation simulation) mô vật liệu riêng biệt theo tính chất thật đất JGPs + Phương pháp EMS (Equivalent material simulation) mô qui đổi vật liệu tương đương, xem cọc JGPs đất làm việc khối Tùy theo đường kính cọc khoảng cách cọc mà chọn phương pháp thích hợp để việc mơ dễ dàng SUMMARY OF THESIS NAME OF THESIS Application treatment solutions soft soil is stabilizing the bottom of the excavation diaphragm wall for high buildings ABSTRACT In recent years, the construction of high-rise buildings with basement on soft soil is a matter of necessity, involve the use of different solutions to create optimal efficiency and economical The solution Jet Grouting is one of the good solutions for soft ground which brings economic efficiency This solution has been widely used in the world and is being applied in Vietnamese The subject researched capability of soft soil after treatment with Jet Grouting and reasonably calculated to obtain the highest quality Jet Also based on the finite element method calculates, test, simulate soil after drilling Jet Calculate the bottom of the pit bands based on the theory of calculus Buildings in District 7, Ho Chi Minh City with 33 floors and basements, the largest excavation depth 14 m, the solution is retaining to keep the excavation diaphragm wall thickness of 0.8m, 24m long The bottom of the excavation is located on the soft clay layer Results of the analysis showed that the horizontal displacement of the largest diaphragm wall is near the bottom of the excavation (at a depth of -10m), surface settlement around the excavation is large (about 5m from the diaphragm), pushing rise the excavation are also issues to be calculates before the actual construction Based on the review of the world, the author describes the application of Jet Grouting solution which reduced horizontal displacement the excavation of weak geological conditions in HCMC Soil in the bottom of the excavation area is partially replaced by Jet Grouting piles (JGPs) to increase passive resistance Methods of analysis have chosen to use to assess the effectiveness of Jet Grouting, thus generating simulation solutions easily and quickly, which reduce the amount of calculation The calculation finds out the factors of safety push-ups excavation which have shown the effectiveness of the treatment of Jet Grouting the bottom of the excavation There are two simulation methods are considered to: + RAS method (The real allocation simulation) simulation separate materials on the characteristics of the real soil and JGPs + EMS method (Equivalent material simulation) as JGPs piles and soil untreated work as a single block material Depending on the diameter and the distance between of the piles that was selecting the appropriate method for the simulation easily LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu tơi, thực hiên hướng dẫn khoa học PGS.TS Võ Phán Các nội dung nghiên cứu kết đề tài trung thực Những số liệu, trích dẫn phục vụ cho việc phân tích, tính tốn, nhận xét, đánh giá tham khảo từ nguồn khác ghi dẫn liệt kê chi tiết phần tài liệu tham khảo Nếu có gian lận nào, tơi xin hồn tồn chịu trách nhiệm trước Hội đồng kết luận văn TP.HCM, ngày tháng 12 năm 2104 Học viên thực Khổng Hồ Tố Trâm MỘT SỐ KÝ HIỆU SỬ DỤNG TRONG LUẬN VĂN p0 (m) áp suất đầu tính theo chiều cao cột nước có áp V0 (m/s) tốc độ ban đầu từ đầu g (m/s2) gia tốc trọng trường m N/A hệ số ảnh hưởng chất lượng vòi n N/A số lượng vòi phun đầu phun d (mm) đường kính vịi phun Lm (m) bán kính cọc Dmean (m) đường kính trung bình cột xi măng bơm Jet grouting lj (m) khoảng cách xói tia Pi (kN) áp lực vòi phun Ps (kN/m) áp lực thủy tĩnh tác dụng lên đầu vòi phun qu (kN/m2) cường độ nén nở hông d1, d2 (m) khoảng cách hai tim cọc theo hai phương Pg N/A thông số đất cải thiện Pc N/A thông số đất không cải thiện Peg N/A Thông số đất tương đương cho khối đất hỗn hợp là: Eui, c, v… Pg N/A Thông số đất cải tạo Pc N/A Thông số đất không cải tạo Ir N/A Tỷ lệ bề mặt đất cải tạo τt N/A độ bền cắt đất xử lý τs N/A độ bền cắt đất không xử lý Ir N/A tỷ lệ cải thiện, có nghĩa diện tích đất xử lý chia cho tổng diện tích γ kN/m dung trọng ướt đất γ1 kN/m trị trung bình gia quyền trọng lượng tự nhiên lớp đất phía ngồi hố kể từ mặt đất đến chân tường B m bề rộng hố móng c kN/m2 lực dính đất H m độ sâu đào hố móng D m độ chơn sâu thân tường (tính từ mặt đáy hố đào tới chân tường) q kN/m tải trọng mặt đất Nq, Nc N/A hệ số tính tốn khả chịu lực giới hạn đất MRL kNm Moment chống trồi Ka N/A hệ số áp lực đất chủ động h0' m độ sâu cách mặt đất hàng chống cuối α1 rad α2 rad MSL kNm Moment gây trồi QJG kN tổng lực neo giữ cọc lớp bơm góc kẹp ngang hàng chống với mặt đào hố góc tâm trịn mặt trượt lấy điểm chống hàng chống làm tâm DANH SÁCH BẢNG BIỂU SỬ DỤNG TRONG LUẬN VĂN Tên bảng Trang Bảng 2.1 Thông số vận hành thiết bị Jet Grouting 20 Bảng 2.2 Tổng hợp thông số vận hành hệ thống phun đơn 20 Bảng 2.3 Hệ số ảnh hưởng lượng phun vào đất (λ Ε ) 22 Bảng 2.4 Mối quan hệ đường kính cọc với hệ thống thi công khác loại đất khác 23 Bảng 2.5 Tổng hợp nét hai mơ hình MC HS [8] 26 Bảng 2.6 Tương quan mô đun biến dạng E theo N SPT [8] 27 Bảng 2.7 Hệ số thấm k số loại đất theo Das, B.M [15] 28 Bảng 2.8 Hệ số thấm điển hình đất [16] 28 Bảng 2.9 Đặc điểm cọc Jet Grouting TP.HCM [8] 30 Bảng 2.10.Một số mối quan hệ giá trị E u q u [8] 30 Bảng 3.1 Mô tả địa chất công trình 42 Bảng 3.2 Bảng tóm tắt tiêu lý đất 44 Bảng 3.3 Thông số tường vây 45 Bảng 3.4 Các thông số đặc trưng chống 46 Bảng 3.5 Thông số đặc trưng sàn tầng hầm 46 Bảng 3.6 Các thơng số đất mơ hình Mohr - Coulomb 48 Bảng 3.7 Các thông số đất mơ hình Hardening Soil 49 Bảng 3.8 Tỷ lệ trộn vữa bơm gia cố thân cọc 62 Bảng 3.9 Áp lực bơm vữa dự tính 62 Bảng 3.10.Thiết bị chủ yếu dự kiến cho phương pháp gia cố đất xung quanh chân cọc 62 Bảng 3.11.Quy đổi chiều dày cọc 65 Bảng 3.12.Quy đổi vật liệu tương đương 66 Bảng 3.13.Kiểm tra ổn định đáy hố đào theo Terzaghi 78 Bảng 3.14.Kiểm tra ổn định đáy hố đào bơm 79 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 0.0 -5.0 &KLӅXVkX (m) -10.0 -15.0 -20.0 -25.0 4XDQWUҳF -30.0 Mơ hình MC Mơ hình HS Hình 3.12 So sánh chuy͋n v͓ ngang cͯDW˱ͥng vây giͷa quan tr̷c th͹c t͇, mơ hình Morh - Coulomb, mơ hình +DUGHQLQJ6RLONKLÿjRÿ̭t -14m Nhұn xét: Ĉi\Kӕ ÿjRQҵPWURQJYQJÿӏa chҩt yӃu dày (bQVpWKӳXFѫPjX[iPÿHQ xiPQkXÿ{LFKӛNҽSWKҩXNtQKFiWPӓQJWUҥQJWKiLFKҧ\)Wѭӡng vây thiӃt kӃ dài 61 24m, cҳm sâu vào lӟSÿҩt tӕt 3.7m nên chuyӇn vӏ cӫa Wѭӡng vây ӣ ÿӍnh ӣ ÿi\Kӕ ÿjR NKi OӟQ ĈLӅu ҧQK KѭӣQJ ÿӃn kӃt cҩX ÿҩt xung quanh ChuyӇn vӏ ÿi\ Kӕ ÿjRFҫQÿѭӧc xӱ lý kӏp thӡi bҵng biӋn pháp hӧp lý 'RÿyÿӇ giҧi quyӃt chuyӇn vӏ ngang cӫD ÿi\ Kӕ ÿjR Fҫn tұp trung giҧi quyӃt chuyӇn vӏ ӣ vӏ WUt Qj\ ÿӅ xuҩt SKѭѫQJiQFҧi tҥo xӱ Oêÿҩt nӅQGѭӟLÿi\Kӕ ÿjREҵng cách phөt vӳa áp lӵc cao WKHRSKѭѫQJSKiS-HW*URXWLQJ Qua so sánh giӳa hai mơ hình MC, HS quan trҳc, nhұn thҩy mơ hình HS cho kӃt quҧ gҫn vӟi quan trҳFKѫQVì mơ hình MC chӍ xét ÿҩt QKѭYұt liӋXÿjQKӗi – dҿROêWѭӣng nên chuyӇn vӏ ngang cӫDWѭӡng vây mơ hình cịn khác nhiӅu so vӟi thӵc tӃ Mơ hình HS có xét tӟi sӵ gia tҧi dӥ tҧLÿLӅu phù hӧSKѫQÿӕi vӟi tốn thi cơng hӕ ÿjR7X\ QKLrQ+6Yүn khác so vӟi thӵc tӃ quan trҳc mүu ÿѭDYjRSKzQJWKtQJKLӋPÿmNKiFVRYӟLÿҩt làm viӋc ngồi thӵc tӃ KӃt quҧ quan trҳc ÿѭӧFÿѭDUDYӟi mөFÿtFKOӵa chӑn mô hình thích hӧp cho tốn xӱ lý ÿҩt yӃXGѭӟLÿi\Kӕ ÿjREҵQJSKѭѫQJSKiSSKөt vӳa áp lӵFFDR%jLWRiQVDXÿk\ ÿӅ xuҩWSKѭѫQJiQJLҧi quyӃt vҩQÿӅ chuyӇn vӏ Wѭӡng vây lӟn trình thiӃt kӃ 'RÿyWiF JLҧ sӁ chӑn mơ hình Hardening Soil ÿӇ mơ phӓng q trình tính tốn 3.3 Phân tích ӭng dөng Jet Grouting ÿӇ giҧm chuyӇn vӏ ngang cӫa hӕ ÿjR 3.3.1 ThiӃt bӏ thi cơng 3.3.1.1 Trình t͹ thi cơng c̫i t̩Rÿ̭t WKHRSK˱˯QJSKiSJet Grouting Tùy theo công nghӋ cӫa nhà thҫu áp dөng, tình hình thi cơng thӵc tӃ mà q trình thi cơng cӑc JPGs có thӇ khác ӣ mӝWYjLÿLӇP1KѭQJQKuQFKXQJWUuQK tӵ thi cơng sӁ FyFiFEѭӟFFѫEҧQQKѭVDX 62 3.3.1.2 Quy trình v̵n hành: Hình 3.13 Quy trình v̵n hành thi cơng Jet Grouting 3.3.1.3 Thông s͙ cͯa c͕c JGPs thi công Thông sӕ cӑc -*3Vÿѭӧc giҧ ÿӏQKEDQÿҫXQKѭEҧng 3.8), (bҧng 3.9), (bҧng 3.10) %̫QJ Tͽ l͏ tr͡n vͷDE˯PJLDF͙ thân c͕c Vұt liӋu KhӕLOѭӧng cho 1m3 vӳa Mã cӑc ;LPăQJ3&5 Phө gia P1 – Ɏ cm 1023.7 kg 76.7 kg %̫QJ Áp l͹FE˯PYͷa d͹ tính ChiӅu dài cӑc (m) Áp lӵc phөt vӳa (kg/cm ) 60 - 150 63 %̫QJ Thi͇t b͓ chͯ y͇u d͹ ki͇n FKRSK˱˯QJSKiSJLDF͙ ÿ̭t n͉n xung quanh chân c͕c STT Tên thiӃt bӏ Loҥi Công suҩt Máy trӝn vӳa CJC-150 30kW 0i\EѫPiS lӵc cao XPB-90E 50 MPA Máy phun vӳa XPL – 20A 22 kW %ѫPGuP inch 2kW Máy nén khí PSD150 5m3 Vịi áp lӵc cao Xe nâng Toyota Ton 7KQJQѭӟc 10m3 0i\SKiWÿLӋn Mishumishi 300KVA phase 3.3.2 Mơ phӓng cơng trình Petroland phҫn tӱ hӳu hҥn 3.3.2.1 3K˱˯QJSKiSP{SK͗ng CӑFÿѭӧc cҳPYjRÿi\Kӕ ÿjRYӟi chiӅu dài dӵ kiӃQPÿѭӧc tính tӯ mһWÿi\ hӕ ÿjR7Kӵc tӃ cӑF-*3VÿѭӧFWKLF{QJVDXNKLF{QJWiFWKLF{QJWѭӡng vây hồn WKjQKÿӧLFKRÿӃn cӑF-*3VÿѭӧFKRjQWKjQKÿҥt әQÿӏnh tiӃQKjQKÿjR ÿҩt lҫQ1KѭYұy mô phӓng bҵQJFKѭѫQJWUuQKSOD[LVWKu3KDVe “Thi công cӑc JGPs” sӁ ÿѭӧc thêm vào sau Phase “7KL F{QJ WѭӡQJ Yk\ G Yj WҧL WUӑQJ [XQJ quanh´YjQJD\WUѭӟc Phase “+ҥPӵFQѭӟFQJҫP[XӕQJÿӝVkX-PYjÿjRÿҩWWӟL FDRÿӝ-2.5m” %jLWRiQÿѭӧFÿѭDUDOjPJLҧm chuyӇn vӏ ngang cӫDWѭӡng vây xӱ Oêÿҩt nӅn khu vӵc hӕ ÿjRQKҵPWăQJVӭc kháng bӏ ÿӝng hӕ ÿjREҵQJFiFKEѫP vào khu vӵa hӕ ÿjRQKӳng cӑF[LPăQJÿҩt sӱ dөng công nghӋ EѫPSKөt cao áp Jet Grouting hay gӑi nhӳng cӑc JGPs Cӑc JGPs mô phӓQJ ÿѭӧc giҧ ÿӏQK Fy FѭӡQJ ÿӝ nén trөc nӣ hông tӵ (unconfined compression test) q u = 10 (kG/cm2) = 1000 (kN/m2 9jNKLÿyVӭc kháng cҳt cӫa lӟp JGPs là: c = q u /2 = 500 (kN/m2), giá trӏ P{ÿXQELӃn dҥng cӫa lӟp JGPs ÿѭӧc chӑn E = 200qu = 200000 (kN/m2)[18], giá trӏ dung trӑng J unsat 20kN / m3 ; J sat 22kN / m3 Cách bӕ trí mơ phӓng hӕ ÿjRFyKDLSKѭѫQJSKiSQKѭVDX 64 Hình 3.14 C͕c JGPs làm vi͏c b̹QJSK˱˯QJSKiSY̵t li͏u riêng bi͏t (PP RAS: the real allocation simulation) Hình 3.15 C͕c JGPs làm vi͏c b̹ng v̵t li͏XW˱˯QJÿ˱˯QJ33(06(TXLYDOHQW material simulution) 3.3.2.2 Mô ph͗ng c͕c JGPs làm vi͏F QK˱ SK˱˯QJ SKiS Y̵t li͏u riêng bi͏t (PP RAS: the real allocation simulation) Vì phҫn tӱ hӳu hҥn Plaxis 2D khơng thӇ mơ phӓQJÿѭӧc cӑc trịn làm viӋc QrQWDTX\ÿәi vұt liӋu cӑFQKѭVDX Hình 3.16 4X\ÿ͝i tͳ c͕c trịn sang chͷ nh̵t 65 S D2 td Ÿ t S D2 (3.1) 4d ;iFÿӏnh tӹ lӋ diӋQWtFKÿҩWÿѭӧc xӱ OêQKѭVDX Ir Ap d1d Vӟi Ap S D2 (3.2) Giҧ sӱ cӑFÿѭӧc bӕ trí riêng biӋt theo dҥng hình YX{QJQKѭVDX Hình 3.17 JPGs b͙ trí hình vng &iFWUѭӡng hӧp mơ phӓQJQKѭVDX %̫QJ 4X\ÿ͝i chi͉u dày c͕c 4X\ÿәL 4X\ÿәL 4X\ÿәL WѭѫQJ WѭѫQJ WѭѫQJ ÿѭѫQJ ÿѭѫQJ ÿѭѫQJ YӟL, r = YӟL, r = YӟL, r = 5% 10% 15% 4X\ÿәL WѭѫQJ ÿѭѫQJ YӟL, r = 20% 7KjQKSKҫQ Ký KLӋX ĈѫQYӏ ĈѭӡQJNtQK FӑFP D m 1 1 KRҧQJFiFK JLӳDFӑF d xd mxm 15.70 7.85 5.23 3.93 &KLӅXGjL SKѭѫQJ d1 m 3.96 2.80 2.29 1.98 &KLӅXGj\TX\ ÿәL t m 0.20 0.28 0.34 0.40 &KLӅXGjLFӑF l m 7.00 7.00 7.00 7.00 66 3.3.2.3 Mô ph͗ng c͕c JGPs làm vi͏FQK˱ SK˱˯QJSKiSv̵t li͏XW˱˯QJÿ˱˯QJ33 EMS: Equivalent material simulution) 1KѭÿmWUuQKEj\ӣ phҫn 2.4.4.1., cӑc JGPs làm viӋFQKѭSKѭѫQJSKiSYұt liӋu WѭѫQJÿѭѫQJWKHRF{QJWKӭc sau: Peq Pg I rm  Pc  I rm (2.28) (Bҧng 3.12) tәng hӧp thông sӕ cӫa cӑc JGPs vӟi tӹ lӋ TX\ ÿәi khác J dry J wet kx ky E50 ref E oed ref 'XQJWUӑQJGѭӟLPӵFQѭӟF QJҫPNN/m3) +ӋVӕWKҩPQJDQJ PQJj\ÿrP +ӋVӕWKҩPÿӭQJ PQJj\ÿrP 0RGXOHFiWWX\ӃQWKDPFKLӃX (kN/m2) Module nén WUөFWKDP FKLӃX(kN/m2) 15000 5000 0.0155 0.0155 20.1 16.7 UnDrained HS Mơ hình ӬQJ[ӱ /ӟSÿҩW QӅQ 7K{QJVӕ Dung WUӑQJWUrQPӵFQѭӟF QJҫPNN/m3) Mơ hình 7KjQKSKҫQ 593580 200000 8.64E-02 8.64E-02 22 20 Drained HS &ӑF-*3V 30890 10355 0.02 0.02 20.15 16.79 UnDrained HS 9ұWOLӋX TX\ÿәL WѭѫQJ ÿѭѫQJ (I r =5%) HS 9ұWOLӋX TX\ÿәL WѭѫQJ ÿѭѫQJ (I r =15%) 38033 12763 1.83E-02 1.83E-02 20.18 16.83 42804 14370 1.89E-02 1.89E-02 20.19 16.86 UnDrained UnDrained HS 9ұWOLӋX TX\ÿәL WѭѫQJ ÿѭѫQJ (I r =10%) &iFWK{QJVӕFӫDÿҩWNKL[ӱEҵQJ-*3VWURQJmơ hình Hardening Soil %̫QJ 4X\ÿ͝i v̵t li͏XW˱˯QJÿ˱˯QJ 67 52507 17641 2.01E-02 2.01E-02 20.22 16.91 UnDrained HS 9ұWOLӋXTX\ ÿәLWѭѫQJ ÿѭѫQJ (I r =20%) 0.25 Q c' M' ȥ m pref d +ӋVӕ3RLVRQ /ӵFGtQKNN/m2) *yFQӝLPDViWWURQJo) *yFJLmQQӣo) +ӋVӕPNJ ӬQJVXҩWWKDPFKLӃXN1P2) &KLӅXGj\OӟSP 100 0.50 0.00 0.10 500 0.25 600000 100 0.89 0.00 3.89 39.99 0.25 31066 100 0.90 0.00 3.84 45.83 0.25 38289 100 0.90 0.00 3.81 49.73 0.25 43113 100 0.90 0.00 3.75 57.66 0.25 52923 (Hình 3.18), (Hình 3.19) ChuyӇn vӏ Wѭӡng vây ӣ ÿi\Kӕ ÿjROjQJX\KLӇm nhҩWNKLÿjRӣ ÿӝ sâu -14m, nên ӣ ÿk\FKӍ so sánh kӃt quҧ chuyӇn vӏ Wѭӡng Yk\WURQJWUѭӡng hӧp Sau mô phӓng mơ hình xӱ ÿi\Kӕ ÿjREҵng phөt vӳa Jet Grouting bҵng phҫn mӅm plaxis, kӃt quҧ chuyӇn vӏ ngang cӫDWѭӡng vây ÿѭӧFSKkQWtFKVRViQKWKHRSKѭѫQJSKiS5$6YjSKѭѫQJSKiS(06sӁ trình bày 6.5 100 0.9 27 15000 E ur ref Module GӥWҧLWKDPFKLӃX (kN/m2) 68 ... VĂN TÊN ĐỀ TÀI Ứng dụng giải pháp xử lý đất yếu đáy hố đào để ổn định tường vây cho nhà cao tầng TÓM TẮT Trong năm gần đây, việc xây dựng cơng trình cao tầng, có tầng hầm đất yếu vấn đề cần quan... ĐÀO ĐỂ ỔN ĐỊNH TƯỜNG VÂY CHO NHÀ CAO TẦNG 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN Mở đầu Chương 1: Tổng quan giải pháp vữa áp lực cao để xử lý đất yếu đáy hố đào Chương 2: Cơ sở lý thuyết tính toán phương pháp. .. mặt đất quanh hố đào chưa xử lý xử lý đáy hố phương pháp RAS 75 Hình 3.25 Chuyển vị mặt đất quanh hố đào chưa xử lý xử lý đáy hố phương pháp EMS 76 Hình 3.26 Sơ đồ tính ổn