Chung cư cao tầng mỹ phước 2 tp hồ chí minh

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP CHUNG CƯ CAO TẦNG MỸ PHƯỚC – TP HỒ CHÍ MINH SVTH: NGUYỄN ĐĂNG ANH TUẤN MSSV: 110120149 LỚP: 12X1A GVHD: TS TRẦN ANH THIỆN TS PHẠM MỸ Đà Nẵng – Năm 2017 TÓM TẮT Tên đề tài: CHUNG CƯ CAO TẦNG MỸ PHƯỚC – TP HỒ CHÍ MINH Sinh viên thực hiện: NGUYỄN ĐĂNG ANH TUẤN Số thẻ SV: 110120149 Lớp: 12X1A - Đọc, hiểu nắm bắt kiến trúc cơng trình - Chỉnh sửa số vẽ kiến trúc - Thiết kế mặt tổng thể - Tính tốn thiết kế sàn, cầu thang tầng điển hình - Lên mơ hình khung khơng gian, bố trí cốt thép khung trục B - Thiết kế phương án móng trục B - Lập biện pháp thi công cọc khoan nhồi - Phương án đào đất hố móng - Thiết kế ván khn, cột chống sàn điển hình, cột cầu thang LỜI NÓI ĐẦU Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để phát huy hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế : CHUNG CƯ CAO TẦNG MỸ PHƯỚC Địa điểm: Phường Quận Bình Thạnh TP Hồ Chí Minh Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: TS Trần Anh Thiện Phần 2: Kết cấu 60% - GVHD: TS Trần Anh Thiện Phần 3: Thi công 30% - GVHD: TS Phạm Mỹ Hoàn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với cơng việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy giáo hướng dẫn, đặc biệt thầy TS Trần Anh Thiện giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chưa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục bảo Thầy, Cô để em hoàn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, 25 tháng năm 2017 Sinh viên Nguyễn Đăng Anh Tuấn i CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan đồ án tốt nghiệp tơi thực Các số liệu, kết tính tốn đồ án hồn tồn trung thực chưa công bố đồ án trước Mọi chép không hợp lệ, vi phạm quy chế, hay gian trá xin hoàn toàn chịu trách nhiệm Sinh viên thực Nguyễn Đăng Anh Tuấn ii MỤC LỤC TÓM TẮT LỜI NÓI ĐẦU i CAM ĐOAN ii MỤC LỤC iii DANH SÁCH CÁC BẢNG, HÌNH VẼ vii Chương 1: TỔNG QUAN VỀ ĐỀ TÀI 1.1 Sự cần thiết phải đầu tư: 1.2 Vị trí, đặc điểm, điều kiện tự nhiên khu đất xây dựng: .1 1.2.1 Vị trí xây dựng cơng trình đặc điểm: 1.2.2 Điều kiện tự nhiên: 1.3 Nội dung quy mô đầu tư: 1.3.1 Nội dung: .2 1.3.2 Quy mô đầu tư: 1.4 Các giải pháp thiết kế: 1.4.1 Giải pháp kiến trúc: .3 1.4.2 Giải pháp kết cấu: 1.4.3 Các giải pháp kỹ thuật khác: 1.5 Tính tốn tiêu kinh tế kỹ thuật: Chương 2: SÀN SƯỜN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2.1 Lựa chọn sơ kích thước phần sàn: .6 2.1.1 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm: 2.1.2 Chiều dày sàn hb: 2.2 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn: .7 2.2.1 Tĩnh tải: 2.2.2 Hoạt tải: 2.3 Phân loại ô bản: 2.4 Xác định nội lực: 10 2.4.1 Nội lực sàn dầm: 10 2.4.2 Nội lực sàn kê cạnh : 10 2.5 Tính cốt thép: 10 2.5.1 Tính tốn với sàn chi tiết : 11 Chương 3: TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO CẦU THANG TẦNG 4-5 .16 3.1 Số liệu tính tốn: 16 3.1.1 Bê tông: 16 3.1.2 Cốt thép: 16 iii 3.2 Mặt cầu thang: 16 3.2.1 Mặt cầu thang: 16 3.2.2 Cấu tạo: 16 3.3 Tính tốn thang Ơ1: 17 3.3.1 Chọn chiều dày thang: 17 3.3.2 Tải trọng tác dụng: 17 3.3.3 Tính nội lực thang Ơ1: 17 3.3.4 Tính cốt thép thang Ơ1: 18 3.4 Tính tốn chiếu nghỉ Ơ2: 19 3.4.1 Chọn chiều dày chiếu nghỉ: 19 3.4.2 Tải trọng tác dụng: 19 3.4.3 Tính nội lực chiếu nghỉ Ô2: 20 3.4.4 Tính cốt thép chiếu nghỉ Ơ2: 20 3.5 Tính tốn chiếu tới Ơ3: 21 3.5.1 Chọn chiều dày chiếu tới: 21 3.5.2 Tải trọng tác dụng: 21 3.5.3 Tính nội lực chiếu tới: 21 3.5.4 Tính cốt thép chiếu tới Ơ3: 22 3.6 Tính tốn dầm chiếu nghỉ (DCN): 22 3.6.1 Sơ đồ tính: 22 3.6.2 Chọn kích thước, tiết diện DCN: 22 3.6.3 Xác định tải trọng: 22 3.6.4 Xác định nội lực DCN: 23 3.6.5 Tính tốn cốt thép DCN: 23 3.7 Tính tốn dầm chiếu tới (DCT): 25 3.7.1 Sơ đồ tính dầm chiếu tới (DCT): 25 3.7.2 Chọn kích thước, tiết diện DCT: 25 3.7.3 Xác định tải trọng: 25 3.7.4 Xác định nội lực DCT : 25 3.7.5 Tính tốn cốt thép dầm chiếu tới DCT: 25 Chương 4: TÍNH TỐN KẾT CẤU KHUNG KHƠNG GIAN 26 4.1 Chọn sơ kích thước tiết diện khung: 26 4.1.1 Sơ chọn kích thước cấu kiện 26 4.2 Tải trọng tác dụng lên cơng trình: 27 4.2.1 Tải trọng đứng: 27 4.2.2 Tải trọng ngang: 31 4.3 Tổ hợp nội lực khung ngang: 33 4.3.1 Các trường hợp tải trọng : 33 4.3.2 Tổ hợp tải trọng bao dùng để tính thép dầm: 34 4.3.3 Tổ hợp tải trọng để tính thép cột: 34 4.4 Tính tốn cốt thép khung trục 2: 35 4.4.1 Vật liệu: 35 iv 4.4.2 Tính tốn dầm: .35 4.4.3 Tính tốn cột: .40 4.5 Bố trí cốt thép khung: 43 Chương 5: TÍNH TỐN MĨNG KHUNG TRỤC B .44 5.1 Điều kiện địa chất cơng trình 44 5.1.1 Địa tầng khu đất 44 5.1.2 Đánh giá địa chất công trình: .44 5.1.3 Lựa chọn phương án móng 44 5.2 Thiết kế cọc khoan nhồi 44 5.2.1 Các giả thiết tính tốn 44 5.2.2 Xác định tải trọng truyền xuống móng 45 5.2.3 Thiết kế móng M1 (móng cột biên) .45 5.2.4 Thiết kế móng M2 (móng cột giữa) 57 Chương 6: GIỚI THIỆU ĐẶC ĐIỂM CƠNG TRÌNH 69 6.1 Kết cấu quy mơ cơng trình .69 6.2 Vị trí địa lý cơng trình 69 6.2.1 Thuận lợi: 69 6.2.2 Khó khăn: 70 6.3 Hệ thống điện nước .70 6.4 Điều kiện địa chất thủy văn 70 Chương 7: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG CHO PHẦN NGẦM THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI: 71 7.1 Tổng quan: 71 7.1.1 Quy trình cơng nghệ thi cơng cọc khoan nhồi: 71 7.2 THI CÔNG ĐÀO ĐẤT MÓNG: 77 7.2.1 Tính khối lượng đào đất: .77 Chương 8: THI CƠNG BÊTƠNG MĨNG .86 8.1 Sơ đồ đài móng giằng móng .86 8.2 Thiết kế ván khn đài móng M1: 86 8.2.1 Yêu cầu kĩ thuật: 86 8.2.2 Lựa chọn loại coffa sử dụng: 87 8.3 Tổ chức thi công bê tông đài móng: 90 8.3.1 Khối lượng công tác bê tông 90 8.3.2 Khối lượng công tác cốt thép: .90 8.3.3 Khối lượng công tác ván khuôn .90 8.3.4 Xác định cấu trình: 90 8.3.5 Chia phân đoạn thi công: .91 Chương 9: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG CHO PHẦN THÂN 92 9.1 Lựa chọn phương tiện phục vụ thi công .92 v 9.1.1 Chọn ván khuôn: 92 9.1.2 Chọn chống dầm sàn: 93 9.1.3 Phương tiện vận chuyển lên cao 93 9.2 Tính tốn ván khn cho loại cấu kiện 94 9.2.1 Tính tốn ván khn sàn 94 9.2.2 Tính ván khuôn dầm: 98 9.2.3 Thiết kế ván khuôn cầu thang 102 9.2.4 Tính ván khn cột: 106 KẾT LUẬN 108 TÀI LIỆU THAM KHẢO 108 PHỤ LỤC 108 vi DANH SÁCH CÁC BẢNG, HÌNH VẼ Hình 2.1 Mặt dầm sàn tầng điển hình Hình 2.2 Ô sàn S1’ Hình 3.1: Mặt cầu thang tầng 4-5 16 Hình 3.2 Sơ đồ biểu đồ nội lực dầm chiếu nghỉ 23 Hình 4.1 Mặt bể nước mái 30 Hình 5.1 Diện tích đáy móng khối quy ước 50 Hình 5.2 Tháp chọc thủng M1 54 Hình 5.3 Tháp chọc thủng M1 56 Hình 5.4 Sơ đồ tính tốn móng M1 56 Hình 5.5 Sơ đồ tính tốn móng M2 67 Bảng 4.1 Tần số dao động riêng theo phương X 32 Bảng 4.2 Tần số dao động riêng theo phương Y 33 Bảng 4.3 Xác định phương tính tốn cột 41 Bảng 5.1 Độ lún lớp móng M1 53 Bảng 5.2 Độ lún lớp móng M2 66 vii Chung cư cao tầng Mỹ Phước ht : chiều cao thiết bị treo buộc, ht = 2m Vậy: H = 64,4 + 0,5 + 1,5 + = 68,4 m Với thông số yêu cầu trên, chọn cần trục tháp TOPKIT POTAIN /23B (đứng cố định vị trí mà khơng cần đường ray) - Bố trí cần trục tháp tổng mặt bằng: Khoảng cách từ trọng tâm cần trục đến mép ngồi cơng trình xác định công thức: A= rC + l AT + l dg (m); Trong đó: + rC: Chiều rộng chân đế cần trục, rC = 4,5 m; + lAT: Khoảng cách an toàn, lAT = m; + ldg: Chiều rộng giàn giáo + khoảng lưu không để thi công; ldg = 1,2 + 0,5 = 1,7 m Vậy A = 4,5/2 + + 1,7 = 4,95 m Chọn khoảng cách 5m Các thông số kỹ thuật cần trục tháp: + Chiều cao lớn cần trục: Hmax = 77 (m) + Tầm với lớn cần trục: Rmax = 40 (m) + Tầm với nhỏ cần trục: Rmin = 2,9 (m) + Sức nâng cần trục : Qmax = 3,65 (T) + Bán kính đối trọng: Rđt = 11,9 (m) + Chiều cao đối trọng: hđt = 7,2 (m) + Kích thước chân đế: (4,5 x 4,5) m + Vận tốc nâng: v = 60 (m/ph) = (m/s) + Vận tốc quay: 0,6 (v/ph) + Vận tốc xe con: vxecon = 27,5 (m/ph) = 0,458 (m/s) 9.2 Tính tốn ván khn cho loại cấu kiện 9.2.1 Tính tốn ván khn sàn Ta tính ván khn cho sàn điển hình : -S1: kích thước thông thủy 8,05 m x 3,9 m Ta chọn phương án lát theo phương dầm phụ Dùng có kích thước AB1530 , AB1830 kết hợp với góc (xem vẽ TC 03) Xem sàn điển hình Tải trọng tác dụng lên ván khn sàn - Trọng lượng bêtông cốt thép SVTH: Nguyễn Đăng Anh Tuấn GVHD: TS Trần Anh Thiện – TS Phạm Mỹ 94 Chung cư cao tầng Mỹ Phước Pbt = .H = 25000,1 = 250 daN/m2 (H = 0,1m chiều cao lớp bêtông sàn) -Trọng lượng ván khuôn Pvk = 20 daN/m2 - Tải trọng đầm bêtông Pđ= .H =25000,1 = 250 daN/m2 (H = 0,1 m chiều cao lớp bêtông sàn H  [ ] W Mmax = J = q tt l  W.[] l 0,8.5,5 0,25 3.30 + = 22,22 (cm4) 12 12 0,8.5,5 0,25 2.30 + W = = 8,38 (cm3) 6 l W  .8 = q tt 8,38.2100.8 = 222 (cm) 2841.10 −3 Vậy khoảng cách xà gồ l = 150 cm thoả mãn - Kiểm tra điều kiện biến dạng: ( Kiểm tra độ võng ) fmax= Q tc l  [f] 384 EJ SVTH: Nguyễn Đăng Anh Tuấn với E = 2,06.106 (daN/cm2) GVHD: TS Trần Anh Thiện – TS Phạm Mỹ 95 Chung cư cao tầng Mỹ Phước [f]: Độ võng cho phép [f] = l 400 lsđ  384.E.Jtc = 384.2,06.10 22,22 = 156cm 5.400.2,31 5.400.q Vậy khoảng cách xà gồ l = 150 cm thoả mãn Tính xà gồ đở ván khuôn sàn, khoảng cách cột chống xà gồ: Chọn tiết diện xà gồ C8: h = 80 (mm) b = 40 (mm) d = 4,5 (mm) W = 22,4 (cm3) J = 89,4 (cm4) Trọng lượng m dài Gbt =7,08 (daN/m) Lực tác dụng m dài xà gồ: qtc =( Pbt+ Pvk +Pđ+ Pht).l + Gbt qtc = (250+20+250+250).1,5 + 7,08 = 1162,08 (daN/m) qtt = [1,1.(Pbt+Pvk)+1,3.(Pđ+ Pht )].l + 1,1Gbt = [1,1.(250+20)+1,3.(250+250)].1,5+ 7,08.1,1 = 1428,29 (daN/m) Coi xà gồ chống các cột chống cách 150cm.Các xà gồ nối với bulơng Tính tốn xem xà gồ dầm đơn giản gối lên gối tựa cột chống - Theo điều kiện cường độ: max  [] => Mmax = q tt l q tt = 1428,29 daN/m M max  [ ] W  W.[] l W = 22,4 (cm3) J = 89,4 (cm4) l W  .8 = q tt 22,4.2100.8 = 162 (cm) 1428,29 10 −2 Vậy khoảng cách cột chống xà gồ l = 150 cm thoả mãn - Kiểm tra điều kiện biến dạng: ( Kiểm tra độ võng ) Q tc l fmax=  [f] 384 EJ SVTH: Nguyễn Đăng Anh Tuấn với E = 2,06.106 (daN/cm2) GVHD: TS Trần Anh Thiện – TS Phạm Mỹ 96 Chung cư cao tầng Mỹ Phước [f]: Độ võng cho phép [f] = l 400 lsđ  384.E.Jtc = 384.2,06.10 89,4 = 151cm 5.400.11,6208 5.400.q Vậy khoảng cách xà gồ l = 150 cm thoả mãn Tính cột chống xà gồ: Tải trọng tác dụng lên cột chống: P =1,2xPtt =1,2x 1428,29 = 1714 KG Dựa vào chiều cao tầng H=3,6 m chọn loại cột chống K105: + Ống ngồi: có chiều cao l1=1,5m + Ống trong: có chiều cao l2=3,6-0,1-0,055-0,08-1,5= 1,865m Chọn cột chống K-105 có khả chịu nén tối đa :N= 1,7T * Kiểm tra cột chống: Dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống Bố trí theo phương Các đặc trưng hình học tiết diện: - Ống ngoài: J= 0,25  (R4 - r4) = 0,25.3,14.(34 - 2,54) = 32,92 cm4 F =  (R2 - r2) = 8,64 cm2 r= J = 1,95 cm F - Ống trong: J= 0,25  (R4 - r4) = 0,25.3,14.(2,14 - 1,64) = 10,13 cm4 F =  (R2 - r2) = 5,81 cm2 r= J = 1,32 cm F Đối với ống (phần cột dưới) Sơ đồ làm việc chịu nén đầu khớp Chiều dài tính tốn l0 = l = 150cm - Kiểm tra độ mảnh: = P l0 150 = = 76,9 <   = 150 r 1,95 Khi 28 max  [ ] W Mmax = J = q tt l  W.[] l 0,8.5,5 0,25 3.35 + = 22,23 (cm4) 12 12 W = 0,8.5,5 0,25 2.35 + = 8,43 (cm3) 6 l W  .8 = q tt 8,43.2100.8 = 109(cm) 12320 10 −3 Vậy khoảng cách cột chống l = 90 cm thoả mãn - Kiểm tra điều kiện biến dạng: ( Kiểm tra độ võng ) Q tc l fmax=  [f] 384 EJ [f]: Độ võng cho phép [f] = lsđ  với E = 2,06.106 (daN/cm2) l 400 384.E.J 384.2,06.106.22,23 = = 95,4cm 5.400.q tc 5.400.10,57 Vậy khoảng cách cột chống l = 90 cm thoả mãn b Tính tốn ván khn thành dầm: Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm - Tải trọng đầm bêtông ( Do H=0,75m > R = 0,3 m ) Pđ = .H =25000,3 = 750 daN/m (R = 0,3 m bán kính ảnh hưởng đầm) - Hoạt tải người dụng cụ thi công SVTH: Nguyễn Đăng Anh Tuấn GVHD: TS Trần Anh Thiện – TS Phạm Mỹ 99 Chung cư cao tầng Mỹ Phước Pht = 250 daN/m -Tải trọng tổng cộng tác dụng vào ván khuôn thành là: P tt =1,3.(Pđ+ Pht )=1,3.(250+750) =1300 daN/m P tc = Pđ+ Pht = 250+750 = 1000 daN/m2 Kích thước ván khn thành 350x900mm Tải trọng tác dụng vào ván khuôn thành dầm theo chiều rộng (35cm) là: qtt = Ptt0,35 = 13000,35 = 455 daN/m qtc = Ptc0,35= 10000,35 = 350 daN/m -Sơ đồ tính tốn: coi ván khn thành dầm dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố đều, gối tựa sườn đứng q tt = 455 daN/m - Theo điều kiện cường độ: max  [] => tt Mmax = q l M max  [ ] W l  W.[] 0,8.5,5 0,25 3.30 + J = = 22,22 (cm4) 12 12 W = 0,8.5,5 0,25 2.30 + = 8,38 (cm3) 6 l W  .8 = q tt 8,38.2100.8 = 190 (cm) 455.10 −2 Vậy khoảng cách đứng l = 120 cm thoả mãn - Kiểm tra điều kiện biến dạng: ( Kiểm tra độ võng ) fmax= Q tc l  [f] 384 EJ [f]: Độ võng cho phép [f] = với E = 2,06.106 (daN/cm2) l 400 lsđ  384.E.Jtc = 384.2,06.10 22,22 = 143cm 5.250.q 5.400.3 Vậy khoảng cách đứng l = 120 cm thoả mãn c Tính cột chống dầm : Tải trọng tác dụng lên cột chống: P =0,9x0,35xPtt =0,9 x0,35 x 3384,5= 1066,12 daN Dựa vào chiều cao tầng H=3,6 m chọn loại cột chống K105: + Ống ngồi: có chiều cao l1=1,5m SVTH: Nguyễn Đăng Anh Tuấn GVHD: TS Trần Anh Thiện – TS Phạm Mỹ 100 Chung cư cao tầng Mỹ Phước + Ống trong: có chiều cao l2=3,6-0,75-0,055-0,08-1,5=1,215m Cột chống K-105 có khả chịu nén tối đa :N= 1,7 T=1700daN * Kiểm tra cột chống: Dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống Bố trí theo phương Các đặc trưng hình học tiết diện: - Ống ngoài: J= 0,25  (R4 - r4) = 0,25.3,14.(34 - 2,54) = 32,92 cm4 F =  (R2 - r2) = 8,64 cm2 r= P J = 1,95 cm F - Ống trong: J= 0,25  (R4 - r4) = 0,25.3,14.(2,14 - 1,64) = 10,13 cm4 F =  (R2 - r2) = 5,81 cm2 r= J = 1,32 cm F Đối với ống (phần cột dưới) Sơ đồ làm việc chịu nén đầu khớp Chiều dài tính tốn l0 = l = 150cm - Kiểm tra độ mảnh: = l0 150 = = 76,9 <   = 150 r 1,95 Khi 28 cosα = 0,894; sinα = 0,447 Ta có: Ntt = qtt cos = 320  0,894 = 286 daN/m Ntc = qtc cos= 223,5  0,894 = 199 daN/m Ttt = qtt sin = 320  0,447= 143 daN/m Ttc = qtc sin= 223,5  0,447 = 100 daN/m Coi ván khuôn thang dầm đơn giản có nhịp l = 1,2 m có gối xà gồ - Theo điều kiện cường độ: max  [] => Mmax = q tt l M max  [ ] W  W.[] 0,8.5,5 0,25 3.30 + J = = 22,22 (cm4) 12 12 W = 0,8.5,5 0,25 2.30 + = 8,38 (cm3) 6 l W  .8 = q tt 8,38.2100.8 = 189 (cm) 320.10 −2 Vậy khoảng cách xà gồ l = 120 cm thoả mãn - Kiểm tra điều kiện biến dạng: ( Kiểm tra độ võng ) fmax= Q tc l  [f] 384 EJ [f]: Độ võng cho phép [f] = SVTH: Nguyễn Đăng Anh Tuấn với E = 2,06.106 (daN/cm2) l 400 GVHD: TS Trần Anh Thiện – TS Phạm Mỹ 103 Chung cư cao tầng Mỹ Phước lsđ  384.E.J 384.2,06.106.22,22 = = 144cm 5.250.q tc 5.400.2,235 Vậy khoảng cách xà gồ l = 120 cm thoả mãn Tính khoảng cách cột chống xà gồ Chọn xà gồ làm thép cán chữ C số hiệu C8 có: b = 40; h = 80; F = 8,98 cm2; Jx = 89,8 cm4; Wx = 22,5 cm3; g = 7,05 kG/m Xà gồ làm việc dầm đơn giản tựa lên cột chống: Tải trọng tác dụng lên xà gồ -Tải trọng gây uốn: q tc = N tc l + g = 199 x1,2 + 7,05 = 245,85daN / m q tt = N tt l + 1,1g = 286 x1,2 + 1,1x7,05 = 350,9daN / m -Tải trọng gây nén: q tc = T tc l + g = 100 x1,2 + 7,05 = 127,05daN / m q tt = T tt l + 1,1g = 143x1,2 + 1,1x7,05 = 179,6daN / m Coi xà gồ dầm đơn giản kê lên cột chống Gọi khoảng cách chống l=1,2m Kiểm tra khoảng cách cột chống dựa vào điều kiện cường độ biến dạng xà gồ q tt = 350,9daN/m - Theo điều kiện cường độ: max  [] => tt Mmax = q l M max  [ ] W l  W.[] Jx = 89,8 cm4; Wx = 22,5 cm3 l W  .8 = q tt 22,5.2100.8 = 245 (cm) 350,9.10−2 Vậy khoảng cách cột chống xà gồ l = 120 cm thoả mãn - Kiểm tra điều kiện biến dạng: ( Kiểm tra độ võng ) fmax= 5q tc l  [f] 384.EJ [f]: Độ võng cho phép [f] = lsđ  với E = 2,06.106 (daN/cm2) l 400 384.E.J 384.2,06.106.33,38 = = 174cm 5.250.q tc 5.400.2,459 Vậy khoảng cách cột chống xà gồ l = 120 cm thoả mãn SVTH: Nguyễn Đăng Anh Tuấn GVHD: TS Trần Anh Thiện – TS Phạm Mỹ 104 Chung cư cao tầng Mỹ Phước - Kiểm tra điều kiện chịu nén xà gồ: Ứng suất xà gồ:  = q tt l 179,6 x1,2 = = 17,53daN / cm  R = 2100daN / cm F 8,98 Tải trọng tác dụng lên cột chống: P =1,2xqtt=1,2x179,6= 215,52 daN Cột chống K-105 có khả chịu nén tối đa :N= 1,7 T=1700daN Tính cột chống xà gồ: Cột chống xà gồ cầu thang có chiều cao làm việc cột chống xà gồ sàn chịu tải trọng nhỏ hơn, nên sử dụng cột chống giống sàn thoả mãn (sử dụng cột chống K-105) Đối với chiếu nghỉ, tải trọng truyền lên ván khuôn chiếu nghỉ tải trọng sàn thang, nên để thuận lợi cho thi cơng, lấy kết tính tốn phần vế thang áp dụng cho chiếu nghỉ Tính tốn ván khn thành dầm: a Kích thước dầm chiếu nghỉ dầm chiếu tới Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm - Tải trọng đầm bêtông Pđ = .H =25000,35 = 875daN/m (R = 0,35 m bán kính ảnh hưởng đầm) - Hoạt tải người dụng cụ thi công Pht = 250 daN/m -Tải trọng tổng cộng tác dụng vào ván khuôn thành là: P tt = 1,3.(Pđ+ Pht )= 1,3.(250+875) = 1462,5daN/m2 P tc = Pđ+ Pht =875+250= 1125daN/m2 Kích thước ván khuôn thành 250x1500mm Tải trọng tác dụng vào ván khuôn thành dầm theo chiều rộng (25cm) là: qtt = Ptt0,25 = 1462,5 0,25 = 365,625daN/m qtc = Ptc0,25= 11250,25 = 281,25daN/m b Sơ đồ tính tốn: coi ván khuôn thành dầm dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố đều, gối tựa sườn đứng - Theo điều kiện cường độ: max  [] => Mmax = q tt l M max  [ ] W  W.[] SVTH: Nguyễn Đăng Anh Tuấn GVHD: TS Trần Anh Thiện – TS Phạm Mỹ 105 Chung cư cao tầng Mỹ Phước 0,8.5,5 0,25 3.25 + J = = 22,22 (cm4) 12 12 W = 0,8.5,5 0,25 2.25 + = 8,33 (cm3) 6 l W  .8 = q tt 8,33.2100.8 = 195,6 (cm) 365,625.10 − Vậy khoảng cách đứng l = 120 cm thoả mãn - Kiểm tra điều kiện biến dạng: ( Kiểm tra độ võng ) fmax= Q tc l  [f] 384 EJ [f]: Độ võng cho phép [f] = với E = 2,06.106 (daN/cm2) l 400 lsđ  384.E.Jtc = 384.2,06.10 22,22 = 146cm 5.400.2,8125 5.250.q Vậy khoảng cách đứng l = 120 cm thoả mãn 9.2.4 Tính ván khn cột: Tính tốn khoảng cách gơng cột Vì ván khn định hình nên cần tính cho cột Các cột cịn lại theo giá trị tính tốn mà tổ hợp bố trí khoảng cách gơng cột hợp lý Khoảng cách bố trí phải nhỏ giá trị tính tốn Tổ hợp ván khn: Cột tầng có kích thước 750x750 cao 3,6-0,8 = 2,8 m - Sử dụng loại ván khuôn : AB1540 AB1535 -Liên kết ván khn lại sử dụng góc ngồi C1563 Tính tốn với ván khn AB1540 : 0,8.5,5 0,25 3.40 + J = = 22,24 (cm4) 12 12 W = 0,8.5,5 0,25 2.40 + = 8,48 (cm3) 6 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn: Chọn máy đầm chấn động kiểu chiều sâu trục mềm C-376 có thơng số kỹ thuật sau: - Năng suất: 3,5  (m3/h) - Bán kính tác dụng: R = 0,75m SVTH: Nguyễn Đăng Anh Tuấn GVHD: TS Trần Anh Thiện – TS Phạm Mỹ 106 Chung cư cao tầng Mỹ Phước Chiều dày lớp đổ bê tông H = 0,4m < R = 0,75 m nên ta có: - Áp lực ngang vữa bê tông đổ: Pbt = .R = 2500.0,75 = 1875 (daN/m2) - Tải trọng chấn động phát sinh q trình đổ bê tơng: Pcđ = 400 (daN/m2) Áp lực ngang mét dài ván khuôn là: - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = (Pbt + Pcđ) 0,4 = (1875 + 400).0,4 = 910 (daN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt = (1,3.Pbt + 1,3.Pcđ ).0,4 = (1,3.1875 + 1,3.400).0,4 = 1183 (daN/m) Tính khoảng cách gơng cột: Sơ đồ tính: dầm liên tục với gối cố định gông cột tt q = 1183 daN/m l l l l - Theo điều kiện cường độ: max  [] => Mmax = l M max  [ ] W q.l 10  W.[] W  .10 = q tt 8,48.2100.10 = 122,7 (cm) 1183,0.10 −2 - Theo điều kiện độ võng: f q tc l  = l 128 EJ 400 l 128.2,1.10 22,24 400.9,1 = 118 (cm) Do ván khuôn dài 1,5 m nên ta chọn khoảng cách bố trí gơng cột 0,75 m để bố trí gơng điểm nối ván khn Hai bên ván khn cột ta bố trí cột chống dây neo có tăng để cố định ván khuôn Chú ý: Đối với cột biên cơng trình ta bố trí cột chống phía liên kết cột chống xiên gơng cột phải có khả chịu kéo cần thiết SVTH: Nguyễn Đăng Anh Tuấn GVHD: TS Trần Anh Thiện – TS Phạm Mỹ 107 Chung cư cao tầng Mỹ Phước KẾT LUẬN Thời gian thực đồ án tốt nghiệp giúp cho hiểu kiến thức kết cấu, thi công nói riêng hình dung rõ ràng cơng việc xây dựng nói chung Đặc biệt, đồ án tốt nghiệp cịn rèn dũa cho tơi khả tự nghiên cứu, tinh thần không bỏ nhiều kinh nghiệm quý báu khác Đây điều quý giá Với tất điều đó, tơi tự tin bước môi trường làm việc nhiều gian nan, thử thách TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Phan Quang Minh, Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống Kết cấu bêtơng cốt thép phần cấu kiện NXB Khoa học kĩ thuật 2006 [2] Nguyễn Trung Hồ Kết cấu bêtơng cốt thép theo qui phạm Hoa Kỳ NXB Xây dựng 2007 [3] Nguyễn Đình Cống Sàn sườn bêtơng tồn khối NXB Xây dựng 2008 [4] Nguyễn Duy Bân, Mai Trọng Bình, Nguyễn Trường Thắng Sàn sườn bêtơng cốt thép tồn khối NXB Khoa học kĩ thuật 2008 [5] Trần Mạnh Tn Tính tốn kết cấu bêtơng cốt thép theo tiêu chuẩn ACI 318-2002 NXB Xây dựng 2009 [6] Nguyễn Văn Quảng Nền móng tầng hầm nhà cao tầng NXB Xây dựng 2008 [7] Vũ Công Ngữ, Nguyễn Văn Dũng Cơ học đất NXB Khoa học kĩ thuật 2003 [8] Ngô Thế Phong, Lý Trần Cường, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh Kết cấu bêtông cốt thép phần kết cấu nhà cửa NXB Khoa học kĩ thuật 2006 [9] Lê Thanh Huấn Kết cấu nhà cao tầng bêtông cốt thép NXB Xây dựng 2007 [10] NguyễnĐình Cống Tính tốn tiết diện cột bêtơng cốt thép NXB Xây dựng 2007 [11] Triệu Tây An Hỏi đáp thiết kế thi công kết cấu nhà cao tầng NXB Xây dựng 2011 [12] Nguyễn Đức Thiềm Cấu tạo kiến trúc nhà dân dụng NXB Xây dựng 2005 [13] Lê Xuân Mai, Đỗ Hữu Đạo, Nguyễn Tín, Đồn Việt Lê Nền móng NXB Xây dựng 2010 [14] TCXDVN 356:2005 Kết cấu bêtông bêtông cốt thép 2005 [15] TCXDVN 2737:1995 Tải trọng tác động 1995 [16] TCVN 9395:2012 Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu cọc khoan nhồi 2012 [17] TCVN 4453:1995 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép tồn khối – Quy phạm thi cơng nghiệm thu 1995 [18] ETABS 16.0.2 PHỤ LỤC SVTH: Nguyễn Đăng Anh Tuấn GVHD: TS Trần Anh Thiện – TS Phạm Mỹ 108 ... Trần Anh Thiện – TS Phạm Mỹ 11 Chung cư cao tầng Mỹ Phước q = 6 32, 02daN / m2 = 6 320 , N / m2 M nh = 9 ql = 6 320 , 2. 2, 52 = 27 77( Nm / m) 128 128 1 M g = − ql = − 6 320 , 2. 2, 52 = −4938( Nm / m) 8 Tính... Phạm Mỹ 22 Chung cư cao tầng Mỹ Phước q1 = n. b.(h − hb ) = 1,1 .25 .0 ,25 .(0,3 5-0 ,07) = 1, 925 kN/m - Trọng lượng phần vữa trát: q = n.  (b + 2h − 2hb ) = 1,3.16.0,015.(0 ,25 +2. 0,35 -2 . 0,07) = 0 ,25 ... (8 + 6) /2 = 22 (mm)  h = 100 -2 2 = 78(mm) M2 20 55.103 = = 0, 023 3   R = 0, 427 Rbbh 02 14,5.103.7 82 m = + − 2? ?? m + − 2. 0, 023 3 = 0,989 2 M2 20 55.103 AStt = = = 117(mm )  Rs h0 0,989 .22 5.78 