Đồ án chi tiết máy HGT bánh răng trụ răng thẳng

Đồ án chi tiết máy là một trong những đồ án quan trọng nhất của sinh viên ngành cơ khí.Đồ án thể hiện những kiến thức cơ bản của sinh viên về vẽ kĩ thuật,dung sai lắp ghép và cơ sở thiết kế máy,giúp sinh viên làm quen với cách thực hiện đồ án một cách khoa học và tạo cơ sở cho các đồ án tiếp theo. Hộp giảm tốc là một cơ cấu được sử dụng rộng rãi trong ngành cơ khí nói riêng và công nghiệp nói chung.Trong môi trường công nghiệp hiện đại ngày nay,việc thiết kế hộp giảm tốc sao cho tiết kiệm mà vẫn đáp ứng độ bền là hết sức quan trọng. Được sự phân công của bộ môn , em thực hiện thiết kế hệ thống dẫn động xíc tải để ôn lại kiến thức và tổng hợp kiến thức đã học vào một hệ thống cơ khí hoàn chỉnh.Tuy nhiên, vì trình độ và khả năng có hạn nên chắc chắn có nhiều sai sót, rất mong nhận được những nhận xét quý báu của thầy. Em xin chân thành cảm ơn Ths. Nguyễn Minh Quân đã hướng dẫn chúng em hoàn thành đồ án này

Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 LỜI NÓI ĐẦU .4 PHẦN CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN .5 1.1 Các kiện ban đầu 1.2 Chọn động điện 1.2.1 Công suất làm việc: .5 1.2.2 Hiệu suất hệ dẫn động: 1.2.3 Công suất cần thiết trục động cơ: 1.2.4 Số vòng quay trục làm việc (trục công tác): 1.2.5 Chọn tỉ số truyền sơ bộ: 1.2.6 Số vòng quay đồng động cơ: 1.2.7 Chọn động .6 1.3 Phân phối tỉ số truyền: .7 1.4 Xác định thông số đầu vào thiết kế truyền khí trục .7 1.4.1 Công suất: .7 1.4.2 Số vòng quay 1.4.3 Môment xoắn PHẦN 2: THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN 10 2.1 Các kiện ban đầu 10 Điều kiện làm việc: (lấy từ đầu đề thiết kế) 10 2.2 Tính tốn thiết kế truyền xích .10 2.2.1 Chọn loại xích: 10 2.2.2 Chọn số đĩa xích 10 2.2.3 Xác định bước xích: 11 2.2.4 Xác định khoảng cách trục số mắt xích: 12 2.2.5 Kiểm nghiệm xích độ bền: 13 2.2.6 Xác định thông số đĩa xích: 14 2.2.7 Xác định lực tác dụng lên trục: 15 2.2.8 Tổng hợp thông số truyền xích: 16 2.3 Tính tốn thiết kế truyền bánh trụ nghiêng 18 2.3.1 Chọn vật liệu làm bánh 18 2.3.2 Xác định ứng suất cho phép: 18 Đồ án chi tiết máy Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 2.3.3 Xác định sơ khoảng cách trục: .21 2.3.4 Xác định thông số ăn khớp: 22 2.3.5 Xác định hệ số dịch chỉnh .23 2.3.6 Xác định ứng suất cho phép 23 2.3.7 Kiểm nghiệm truyền bánh răng: 24 2.3.8 Bảng tổng kết thông số truyền bánh răng: 28 PHẦN TÍNH TRỤC, CHỌN Ổ LĂN 30 3.1 Các kiện ban đầu 30 3.2 Tính sơ trục: 31 3.2.1 Chọn vật liệu chế tạo trục: 31 3.2.2 Xác định sơ đường kính trục: 32 3.2.3 Xác định lực từ chi tiết, truyền tác dụng lên trục (kèm sơ đồ đặt lực chung) 33 3.2.4 Xác định khoảng cách điểm đặt lực 35 3.3 Tính, chọn đường kính đoạn trục .37 3.3.1 Trục yêu cầu tính đầy đủ 37 3.3.2 Trục II khơng u cầu tính đầy đủ .55 Phần IV Lựa chọn kết cấu .57 4.1 Tính, lựa chọn kết cấu cho phận, chi tiết .57 4.1.1 Thiết kế vỏ hộp .57 4.1.2 Các phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc 57 4.1.3.Kết cấu cặp bánh : 59 4.2 Tính, lựa chọn bơi trơn: 60 4.3 Các kết cấu liên quan đến chế tạo vỏ hộp .60 4.4 Dung sai lắp ghép 65 Tài liệu tham khảo : 67 Đồ án chi tiết máy Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 Danh sách bảng kết Bảng Thông số động điện Bảng Tổng hợp thông số truyền Bảng Thông số truyền xích Bảng Thơng số truyền bánh Bảng Kích thước nối trục vịng đàn hồi Bảng Kích thước vịng đàn hồi Bảng Thơng số then tiết diện Bảng Thông số ổ bi đỡ chặn Bảng Các phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc Bảng 10 Dung sai lắp ghép bánh Bảng 11 Dung sai lắp ghép bạc lót trục Bảng 12 Dung sai lắp ghép ổ lăn Bảng 13 Dung sai lắp ghép nắp ổ lăn Bảng 14Dung sai lắp ghép vòng chắn dầu Bảng 15 Dung sai lắp then 15 27 29 30 44 51 56 65 65 65 65 65 66 Danh mục hình vẽ Hình Nối trục vịng đàn hồi Hình Sơ đồ đặt lực chung Hình Xác định khoảng điểm đặt lực Hình Phản lực trục I (TH1) Hình 5: Phản lực trục I (TH2) Hình Sơ đồ đặt lực, biểu đồ mômen kết cấu trục vào I (TH1) Hình Sơ đồ đặt lực, biểu đồ mơmen kết cấu trục vào I (TH2) Hình Sơ đồ bố trí ổ lăn Hình Kết cấu bánh lớn Hình 10 Bu lơng móc Hình 11 Cửa thăm Hình 12 Nút thơng Hình 13 Nút tháo dầu Hình 14 Que thăm dầu Hình 15 Vịng phớt Hình 16 Vịng chắn dầu Đồ án chi tiết máy 29 32 34 36 38 39 40 53 58 59 60 61 61 62 62 63 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 LỜI NÓI ĐẦU Đồ án chi tiết máy đồ án quan trọng sinh viên ngành khí.Đồ án thể kiến thức sinh viên vẽ kĩ thuật,dung sai lắp ghép sở thiết kế máy,giúp sinh viên làm quen với cách thực đồ án cách khoa học tạo sở cho đồ án Hộp giảm tốc cấu sử dụng rộng rãi ngành khí nói riêng cơng nghiệp nói chung.Trong mơi trường cơng nghiệp đại ngày nay,việc thiết kế hộp giảm tốc cho tiết kiệm mà đáp ứng độ bền quan trọng Được phân công môn , em thực thiết kế hệ thống dẫn động xíc tải để ơn lại kiến thức tổng hợp kiến thức học vào hệ thống khí hồn chỉnh.Tuy nhiên, trình độ khả có hạn nên chắn có nhiều sai sót, mong nhận nhận xét quý báu thầy Em xin chân thành cảm ơn Ths Nguyễn Minh Quân hướng dẫn chúng em hoàn thành đồ án ! SVTH: Hoàng Thế Cường Đồ án chi tiết máy Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 PHẦN CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 1.1 Các kiện ban đầu Lực kéo xích tải F = 5190 N Vận tốc xích tải v = 0,84 m/s Sồ đĩa xích tải z = 12 Bước xích tải p = 85 mm 1.2 Chọn động điện 1.2.1 Công suất làm việc: F v 5190.0,84 ���= 1000 = 1000 =4,36�� 1.2.2 Hiệu suất hệ dẫn động: Trong thực tế, xích tải thiết kế chế tạo trước Sau thử nghiệm, tính tốn để xác định xác lực vận tốc phù hợp với nhu cầu Hiệu suất hệ dẫn động (giảm tốc) cụ thể sau:   brol3 xkn Tra bảng (2.3)[1](trang 19) +Hiệu suất truyền xích  x = 0,92 (1 nối trục đàn hồi)  +Hiệu suất truyền bánh br =0,97 (1 cặp bánh răng)  ol =0,99  +Hiệu suất nối trục kn =0,99 (1 nối trục đàn hồi) +Hiệu suất ổ lăn Do vậy, hiệu suất hệ dẫn động:   brol3 xkn  0,97.0,993.0,92.0,99  0,86 1.2.3 Công suất cần thiết trục động cơ: P 4,36 Pyc  lv   5,07  0,86 (KW) Đồ án chi tiết máy Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 1.2.4 Số vịng quay trục làm việc (trục cơng tác): n  lv 60000v 60000.0,84   49, 41 z p 12.85 (v/ph) 1.2.5 Chọn tỉ số truyền sơ bộ: Theo bảng 2.4[1] chọn sơ bộ: •Tỉ số truyền truyền xích: ux=4 •Tỉ số truyền truyền bánh răng: ubr=5 � usb=ux.ubr=4.5=20 1.2.6 Số vòng quay đồng động cơ: Ta có số vịng quay sơ trục động cơ: nsb= nlv.usb = 49,41.20= 988,2(v/ph) 1.2.7 Chọn động Tra bảng phụ lục tài liệu [1], chọn động thỏa mãn yêu cầu: { Pđc ≥Pyc; {nđb≈ nsb Thông số động chọn được: • Ký hiệu động cơ: 3K160S6 • Pđc =5,5 KW • nđc =960 v/ph • dđc =38(mm) Bảng Thông số động điện Kiểu động 3K160S6 Đồ án chi tiết máy Công suất Pđc (kW) 5,5 Số vòng quay Khối lượng nđc (v/ph) (kg) 960 18 Đường kính trục (mm) 38 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 1.3 Phân phối tỉ số truyền: Ở phần trên, tỷ số truyền hệ dẫn động tính sơ Sau chọn động cơ, cần phải tính phân phối tỷ số truyền Các bước sau: Tỉ số truyền chung hệ dẫn động: ut  n đc  960  19,43 n 49, 41 lv Chọn tỉ số truyền hộp giảm tốc : ubr=5 ut 19, 43   3,88 u br ux  Tỉ số truyền truyền : Vậy ta có • ut=19,43 • ubr=5 • ux=3,88 1.4 Xác định thông số đầu vào thiết kế truyền khí trục 1.4.1 Cơng suất: Cơng suất trục gắn với băng tải : Pct= Plv=4,36 (KW) Công suất trục II (trục gắn bánh bị động) : Plv 4,36 P    4,79( KW ) II   X 0,99.0,92 ol Công suất trục I ( trục gắn bánh chủ động) : P II  4, 79  4,98( KW ) I   0,99.0,97 ol br  P  Công suất trục động cơ: P I  4,98  5,08( KW ) P  đc   0,99.0,99 ol k Đồ án chi tiết máy Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 1.4.2 Số vòng quay Số vòng quay trục động cơ: nđc=960 (v/ph) n 960 n  đc   960(v / ph) I u k Số vòng quay trục I: n 960 n  I   192(v / ph) II u br Số vòng quay trục II: n 192 nct  II   49,48(v / ph) u 3,88 x Số vịng quay trục cơng tác: 1.4.3 Môment xoắn Môment xoắn trục động cơ: P 5, 08 T  9,55.10 đc  9,55.106  50535,42( N mm) đc n 960 đc Môment xoắn trục I: P 4,98 T  9,55.106 I  9,55.106  49540,62( Nmm) I n 960 I Môment xoắn trục II: P 4, 79 T  9,55.106 II  9,55.106  238252,6( N mm) II n 192 II Môment xoắn trục công tác: P 4,36 Tct  9,55.106 ct  9,55.106  841511,72( N mm) nct 49, 48 Đồ án chi tiết máy Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 Bảng Tổng hợp thông số truyền Thông sô\Trục Động I II U uk=1 ubr=5 P(KW) 5,08 4,98 4,79 n(v/ph) 960 960 192 T(N.mm) 50535,42 49540,62 238252,6 Đồ án chi tiết máy Công tác ux=3,88 4,36 49,48 841511,72 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 PHẦN 2: THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN 2.1 Các kiện ban đầu Điều kiện làm việc: (lấy từ đầu đề thiết kế)  Đặc tính làm việc: Va đập nhẹ  Số ca:  Góc nghiêng :   Thơng số yêu cầu: P  PII  4, 79( kW )   T1  TII  238252,6( Nmm)  n1  nII  192(v / ph)  u  u x  3,88 2.2 Tính tốn thiết kế truyền xích 2.2.1 Chọn loại xích: Chọn loại xích ống lăn tải trọng không lớn vận tốc thấp 2.2.2 Chọn số đĩa xích  Z1  29  2u  21, 24 �19 , chọn Z1 = 23  Z  uZ1  3,88.23  89, 24 , chọn Z = 89 Tỷ số truyền thực tế ut  Z 89   3,87 Z1 23 Sai lệch tỉ số truyền u  ut  u 3,87  3,88 x100%  x100%  0,33%  4% u Đồ án chi tiết máy 10 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 Y hệ số tải trọng dọc trục Sơ đồ bố trí ổ Hình Sơ đồ bố trí ổ lăn Xác định lực dọc trục lực hướng tâm sinh ổ lăn: Fs0 = e Fr0 = 0,35 1612,59 = 564,41 (N) Fs1 = e Fr1 = 0,35 1117,86 = 391,25 (N) Tổng ngoại lực dọc trục tác dụng lên ổ lăn [1] [0]: Fa0 = Fs1 + Fat = 391,25 + 694,67 = 1085,92 (N) Fa1 = Fs0 - Fat = 564,41 - 694,67 = -130,26 (N) Lực dọc trục tác dụng lên ổ lăn 0: Fa0 = Max (Fa0 , Fs0 ) = 1085,92 (N) Fa1 = Max (Fa1 , Fs1 ) = 391,25 (N) Xét tỷ số kết hợp tra bảng B ta có: Tải trọng động quy ước ổ: Q0 = (X0 V.Fr0 + Y0 Fa0).kt kđ = (0,45 1612,59+ 1,55 1085,92).1.1 = 2457,22 (N) Q1 = (X1.V.Fr1 + Y1.Fa1).kt.kd = (1 1117,86 + 0.1.391,25).1.1 = 1117,86 (N) Đồ án chi tiết máy 52 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 Tiến hành kiểm nghiệm với giá trị Q lớn Q = max (Q0 , Q1) = 2457,22 (N) Khả tải động ổ lăn: � C  Q.m L  2457, 223 806,  22871,47 N  22,871kN  C  25,6kN d Thỏa mãn khả tải động 2.Khả tải tĩnh: 11.18 [1] theo cơng thức: 221 ta có:Qt≤C0 đó: Qt:tải trọng tĩnh quy ước kN 11.19 [1] Theo công thức 221 Qt=X0.Fr+Y0.Fa Hoặc Qt=Fr 11.16 [1] X0,Y0: hệ số tải trọng hướng tâm tải trọng dọc trục.Tra bảng B 221 ,ta �X  0,5 � Y  0, 47 được: �0 Tải trọng tĩnh tương đương tác dụng vào ổ: Qt0 = X0 Fr0 + Y0 Fa0 = 0,5.+ 0,47 1085,92 = 1316,67(N) Hoặc Qt0= Fr0 = 1612,59(N) Lấy Qt0= 1612,59 (N) Qt1 = X0 Fr1 + Y0 Fa1 = 0,5 1117,86 + 0,47.391,25 = 742,82(N) Lấy Qt1= 1117,86(N) Kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ: Qt = max( Qt0 , Qt1) = 1612,59(N) Qt=1,61 kN < C0=18,17 kN thỏa mãn điều kiện bền Vậy ổ thỏa mãn điều kiện bền chịu tải trọng động tải trọng tĩnh Đồ án chi tiết máy 53 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 3.3.2 Trục II khơng u cầu tính đầy đủ 3.3.2.1 Chọn đường kính đoạn trục dựa vào yếu tố công nghệ, lắp ráp d22=35 mm d21=d20=40 mm d23=45 mm 3.3.2.2 Chọn then +Xác định mối ghép then cho trục lắp bánh ,d23= 45 (mm),chọn then 9.1a B [1] tra bảng 173 Ta có:  Chiều rộng then:b=14(mm)  Chiều cao then:h=9(mm)  Chiều sâu rãnh then trục t1=5,5 (mm)  Chiều sâu rãnh then lỗ t2= 3,8 (mm)  Chiều dài then:l=(0,8÷0,9).lm23= 44÷49,5 (mm) Chọn l= 45(mm) +Xác định mối ghép then cho trục lắp đĩa xích: D20=35 9.1(a) Chọn then tra bảng B 173 [1] ta có:  Chiều rộng then:b= 10 mm  Chiều cao then : h= mm  Chiều sâu rãnh then trục: t1= (mm)  Chiều dài then: l =(0,8÷0,9)lm22= 36÷40,5(mm)  Chọn l = 36 (mm) 3.3.2.3 Chọn ổ lăn P 2.12 [1] Dựa vào phụ lục 263 ta chọn ổ bi đỡ chặn cỡ trung hẹp Kí hiệu: 46308 Đường kính trong:d= 40 mm Đường kính ngồi:D= 90 mm Khả tải động :C= 39,2 kN Khả tải tĩnh :C0= 30,7 kN Đồ án chi tiết máy 54 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 Chiều rộng ổ lăn:B= 23mm Phần IV Lựa chọn kết cấu 4.1 Tính, lựa chọn kết cấu cho phận, chi tiết 4.1.1 Thiết kế vỏ hộp Hộp giảm tốc để đảm bảo vị trí tương đối chi tiết phận máy,tiếp nhận trọng chi tiết lắp vỏ truyền đến,đựng dầu bôi trơn bảo vệ chi tiết máy tránh bụi bẩn Chi tiết hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ Chọn vật liệu làm hộp giảm tốc gang xám GX15-32 Chọn bề mặt ghép ráp thân qua tâm trục song song với đáy 4.1.2 Các phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc Bảng Các phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc Đồ án chi tiết máy 55 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường Tên gọi Chiều dày :Thân hộp  :Nắp hộp Gân tăng cứng: chiều dày e : chiều cao h :độ dốc MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 Biểu thức tính tốn  =0,03a+3=0,03.125+3=6,75 (mm)  >6 chọn  =8 (mm) 1 =0,9  =7,2 (mm) Chọn 1 =8 (mm) e  (0,8 �1)  (6,4 �8) chọn e=8 h0,04a+10= 15; chọn d1 =M 16 d =(0,7÷0,8)d =10,5÷12; chọn d =M d3  (0,8 �0,9)d  (9,6 �10,8) Chọn d3 =M 12 10 d  (0,6 �0,7) d   7, �8,4  Chọn d =M Vít ghép nắp cứa thăm dầu d5 d  (0,5 �0,6) d  (6 �7,2) Chọn d5 =M Mặt bích ghép nắp thân Chiều dày bích thân hộp S3 Chiều dày bích nắp hộp S4 Bề rộng bích nắp thân K3 S3   1,4 �1,8  d  (14 �18) Chọn S3=15 S4   0,9 �1 S3   13,5 �15  Chọn S4=15 K  K   �5  mm K  E2  R2   �5 mm E2  1,6d  1,6.12  19,2 R2  1,3d  1,3.12  15,6 K  (37,8 �39,8) chọn K =38 � K   33 �35  chọn K =35 Kích thước gối trục Đường kính ngồi tâm lỗ vít D3 , D2 Bề rơng mặt ghép bu lơng cạnh ổ K2 Đồ án chi tiết máy Tra B 18.2  2 88 Trục I: D  72 , D2  88 , D3  97 Trục II: D  90 , D2  107,6 , D3  118 K  (37,8 �39,8) chọn K =38 (tính phần 56 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 trên) Tâm lỗ bu lông cạnh ổ: E2 C E2  1,6d  1,6.12  19,2 chọn E =19 (mm) R2  1,3d  1,3.12  15,6 chọn R2 =15(mm) K  1,2d  1,2.12  14,4 Chiều cao h Mặt đế hộp: Chiều dày: khơng có phần lồi S1 , Khi có phần lồi S1 S2 , Dd D3 Phụ thuộc lỗ bu lông C S1   1,3 �1,5  d1   20,8 �24  Chọn S1 =25 (mm) Dd xác định theo đường kính dao khoét S1   1,4 �1,7  d1   22,4 �27,4  Chọn S1=25 (mm) S2   �1,1 d1   16 �17,6  Bề rộng mặt đế hộp K1và q Khe hở chi tiết Giữa bánh với thành hộp: Giữa đỉnh bánh lớn đáy hộp: Giữa mặt bên bánh với nhau: Số lượng bu lông Z Chọn S  17 q  K1  2  48  2.8  64(mm) K1  3d1  3.16  48(mm)  �(1 �1,2)   �9,6  Chọn   1  �5     24 �40  Chọn 1  30  �  chọn   10 Z  L  B 200 �300 L,B chiều dài ,chiều rộng hộp L = 386 mm B = 163 mm 386  163 �Z   (1,83 �2,74) 200 �300 Chọn Z=4 Đồ án chi tiết máy 57 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 4.1.3.Kết cấu cặp bánh : a) Bánh trụ nhỏ trục 1: Bánh liền trục b) Bánh trụ lớn trục 2: Dm2 = (1,5÷1,8)d2 = (1,5÷1,8).45= 81 mm s = (2,5÷4)m = (2,5÷4)2 = mm Dv = df2-2.S = 203,4-16 = 187,4mm Do = 0,5(Dm+Dv) = 0,5(81+187,4) =134,2 mm C = (0,2-0,3)lm = (0,2-0,3)bw = 10 mm lm = bw = 50 mm Hình Kết cấu bánh lớn 4.2 Tính, lựa chọn bơi trơn: Bộ truyền bánh có vận tốc vịng v  2,09  12(m / s ) nên ta chọn bôi trơn cách ngâm dầu bánh bị động hộp giảm tốc d w 208,4   26,05 4 (mm) Do đáy hộp giảm tốc cách đỉnh bị động khoảng 30 (mm) Vậy chiều cao lớp dầu 54 (mm) Dầu bôi trơn hộp giảm tốc:vận tốc vòng bánh v  2,09 m/s  b �470 �1000 MPa thép C45 Đồ án chi tiết máy 58 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 186(11) 16   Độ nhớt dầu 50oc 18  13 B 101 [2]chọn loại dầu ô tô máy kéo AK-15 tra bảng 4.3 Các kết cấu liên quan đến chế tạo vỏ hộp +Bu lơng vịng hay bu lơng móc Để nâng vận chuyển hộp giảm tốc chọn bu lơng móc Thơng số d1 =45 mm , d2 = 25 mm, d3 = 10 mm, d4 =25 mm, d5 =15 mm, h = 22 mm, h1 = mm , h2 = mm, l  21 mm Hình 10 Bu lơng móc + Chốt định vị Đảm bảo vị trì tương đối nắp thân trước sau gia công nắp ghép,khi xiết bu lơng khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ �d  4(mm) � c  0,6 � � l  38(mm) Chọn chốt định vị chốt côn � + Cửa thăm Đồ án chi tiết máy 59 Mã đề: NMQ.1.7 MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 Họ tên: Hoàng Thế Cường C K B B1 A C1 A1 Hình 11 Cửa thăm Tra bảng A=70 K=60 B 18   2 92 chọn B=55 A1=100 R=12 vít 6x22 B1=85 C=85 số lượng C1=85 + Nút thông Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lên để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp ta dùng nút thông nắp cửa thăm 18  B  2 93 Tra bảng chọn A=M27x2, B=15, C=30, D=15, E=45, G=36, H=32, I=6, K=4, L=10, M=8, N=22, O=6, P=32, Q=18, R=36, S=32 Đồ án chi tiết máy 60 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 Q N M K O G A E L C P H D I B A R Hình 12 Nút thông + Nút tháo dầu: Sau thời gian làm việc dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn biến chất cần phải thay dầu mới,để tháo dầu cũ đáy hộp có lỗ dầu bịt kín nút tháo dầu 18  B  2 93 Chọn nút tháo dầu tra bảng d=M20x2 b=15, m=9, f=3, L=28, c=2,5 q=17,8, D=30, S=22, Do=25,6 D d D0 m b S L Hình 13 Nút tháo dầu + Kiểm tra mức dầu : Đồ án chi tiết máy 61 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 Sử dụng que thăm dầu để kiểm tra mức dầu: Hình 14: Que thăm dầu +Các chi tiết liên quan khác Lót kín phận ổ nhằm mục đích bảo vệ ổ khỏi bụi bặm, chất bẩn, hạt cứng tạp chất khác xâm nhập vào ổ, đề phòng mỡ chảy ngồi Vịng phớt dùng để lót kín chi tiết dùng rộng rãi có kết cấu đơn giản, thay dễ dàng chóng mịn ma sát lớn bề mặt có độ nhám cao Ta cần chọn vòng phớt cho trục vào và tra bảng 15-17 trang 50 d1 31 45 d2 29 44 D 43 64 a b 4,3 6,5 S0 12 d d 30 40 d D2 a b a S0 Hình 15 Vịng phớt Đồ án chi tiết máy 62 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 b Để ngăn cách mỡ phận ổ với dầu hộp thường dùng vịng chắn mỡ (dầu) Kích thước vịng chắn mỡ (dầu) cho hình vẽ 60° t a Hình 16: Vịng chắn dầu t = 2mm, a = 6mm Đồ án chi tiết máy 63 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 4.4 Dung sai lắp ghép + Dung sai lắp ghép bánh Chịu va đập nhẹ không yêu cầu tháo nắp thường xuyên ta chọn kiểu lắp trung H7/k6 +Dung sai lắp bạc lót trục Chọn kiểu lắp trung gian H7/h6 để thuận tiện cho trình tháo lắp +dung sai lắp ghép ổ lăn Để vịng ổ khơng trơn trượt bề mặt trục lỗ làm việc cần chọn kiểu lắp trung gian có độ dơi cho vịng quay Đối với vịng khơng quay ta sử dụng kiểu lắp có độ dơi hở Chính lắp ổ lăn lên trục ta chọn mối ghép k6,còn lắp ổ lăn vào vỏ ta chọn H7 +Dung sai lắp ghép nắp ổ lăn Chọn kiểu lắp H7/d11 để thuận tiện cho q trình tháo lắp +Dung sai lắp vịng chắn dầu Chọn kiểu lắp trung gian H7/h6 để thuận tiện cho trình tháo lắp +Dung sai lắp then trục Theo chiều rộng chọn kiểu lắp trục P9 bạc D10 Đồ án chi tiết máy 64 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 Bảng 10 Dung sai lắp ghép bánh : Mối lắp  45H / k Sai lệch giới hạn  m ES 25 es 18 Sai lệch giới hạn  m EI ei Bảng 11 Dung sai lắp ghép bạc lót trục Mối lắp  25 D11 / k 35 D11 / k Sai lệch giới hạn  m ES 21 21 es 0 Sai lệch giới hạn  m EI 0 ei -13 -13 Bảng 12 Dung sai lắp ghép ổ lăn: Mối lắp 30k  40k  72 H 90 H Sai lệch giới hạn  m ES 0 30 30 es 15 18 0 Sai lệch giới hạn  m EI 0 0 ei 2 0 Bảng 13 Dung sai lắp ghép nắp ổ lăn Mối lắp  72 H / d11 90 H / d11 Sai lệch giới hạn  m ES 30 30 es -100 -100 Sai lệch giới hạn  m EI 0 ei -290 -290 Bảng 14 Dung sai lắp ghép vòng chắn dầu Mối lắp  25 H / h6  40 H / h6 Đồ án chi tiết máy Sai lệch giới hạn  m ES 21 25 es 0 Sai lệch giới hạn  m EI 0 65 ei -13 -16 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 Bảng 15 Dung sai lắp then: Kích thước tiết diện then Bxh 8x7 10x8 Sai lệch giới hạn chiều rộng rãnh then Trên trục Trên bạc P9 D10 -0,042 -0,015 Sai lệch giới hạn chiều sâu rãnh then Sai lệch giới Sai lệch giới hạn trục hạn bạc t1 t2 0,078 � � 0,03 � 0,098 � � 0,04 � 3,5 2,8 Tài liệu tham khảo : [1].Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí tập [ Trịnh Chất – Lê Văn Uyển ] [2] Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí tập [ Trịnh Chất – Lê Văn Uyển ] [3] Bài giảng hương dẫn làm tập dung sai Ninh Đức Tốn – ĐH Bách Khoa Hà Nội [4] Thiết kế chi tiết máy [ Nguyễn Trọng Hiệp – Nguyễn Văn Lẫm] Đồ án chi tiết máy 66 Mã đề: NMQ.1.7 ... Vịng chắn dầu Đồ án chi tiết máy 29 32 34 36 38 39 40 53 58 59 60 61 61 62 62 63 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên: Hoàng Thế Cường MSSV:20146101 Lớp:CN CTM K59 LỜI NÓI ĐẦU Đồ án chi tiết máy đồ án quan trọng... 270/250 (đường) (trên mặt trụ chia) Hướng Đường kính đỉnh Nghiêng trái bánh Đường kính chân bánh Chi? ??u rộng vành Vật liệu nhiệt luyện / độ rắn bề mặt Đồ án chi tiết máy 27 Mã đề: NMQ.1.7 Họ tên:... bánh *t∑ - tổng số làm việc bánh Bánh chủ động N N  60.c.n t  60.1.960.14000  806,4.106 HE1 FE1 1� Bánh bị động n 960 N N  60.c.n t  60.c t  60.1 .14000  161, 28.106 HE FE 2 � u � Bánh